JPS58206805A - 蒸気タ−ビンのラビリンスパツキン - Google Patents
蒸気タ−ビンのラビリンスパツキンInfo
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- JPS58206805A JPS58206805A JP57088808A JP8880882A JPS58206805A JP S58206805 A JPS58206805 A JP S58206805A JP 57088808 A JP57088808 A JP 57088808A JP 8880882 A JP8880882 A JP 8880882A JP S58206805 A JPS58206805 A JP S58206805A
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- labyrinth
- bimetal
- rotor
- steam turbine
- steam
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16J—PISTONS; CYLINDERS; SEALINGS
- F16J15/00—Sealings
- F16J15/44—Free-space packings
- F16J15/445—Free-space packings with means for adjusting the clearance
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
- F01D11/02—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages by non-contact sealings, e.g. of labyrinth type
- F01D11/025—Seal clearance control; Floating assembly; Adaptation means to differential thermal dilatations
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2300/00—Materials; Properties thereof
- F05D2300/50—Intrinsic material properties or characteristics
- F05D2300/502—Thermal properties
- F05D2300/5021—Expansivity
- F05D2300/50212—Expansivity dissimilar
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の属する＆術分野〕
本発明は蒸気タービンの蒸気漏れを防止するラビリンス
パークキンに関する。
パークキンに関する。
蒸気タービンの動車は、タービン動域を介して最大の願
気王力を加えること、および出力損失をもたらｆ原因ど
もなる各種蒸気漏れを最小虻するに一部依存ｆろ。
気王力を加えること、および出力損失をもたらｆ原因ど
もなる各種蒸気漏れを最小虻するに一部依存ｆろ。
蒸気漏れの一つとしては、ロータ回転軸線方間に市って
ロータとゲージング間、ロータとノズルグイｆ７ラムの
内輪間およびケーシングと動域間ＶＣしいてロータ回転
軸線方間に起こりつる。この為ロータ回転−軸線方向に
沿っての蒸気の漏れを防止するため３．従来は第一１図
に要部断ｍｌｒ示すように１．昏Ａ−ぼ一部（１）回（
軸線と同心の多数の簿を含与、その間にｄａ部分を杉成
し、もってロータ同州にご〈叫接してシールを形成する
輪状のラビリンスパツキンｉ３）をケーシング（２）に
設けることが知られて（八る。なお、音１：図中、５）
は支持用バネを示す。
ロータとゲージング間、ロータとノズルグイｆ７ラムの
内輪間およびケーシングと動域間ＶＣしいてロータ回転
軸線方間に起こりつる。この為ロータ回転−軸線方向に
沿っての蒸気の漏れを防止するため３．従来は第一１図
に要部断ｍｌｒ示すように１．昏Ａ−ぼ一部（１）回（
軸線と同心の多数の簿を含与、その間にｄａ部分を杉成
し、もってロータ同州にご〈叫接してシールを形成する
輪状のラビリンスパツキンｉ３）をケーシング（２）に
設けることが知られて（八る。なお、音１：図中、５）
は支持用バネを示す。
この漏れ４気歌を減少させるための対策としては、ラビ
リンスパツキン・３）とロータ（１）との隙間の縮小ち
るいけフィン・４）の数を増やすことが行われていた。
リンスパツキン・３）とロータ（１）との隙間の縮小ち
るいけフィン・４）の数を増やすことが行われていた。
１、かじ、隙間の縮小はラビングという運転上のトラブ
ル、またフィン（４）の哨加はスパンの増長の問題と結
びつくため、漏れ蒸気１の減少ｔ、τはおのずから限ｆ
ｆ、すＸあった。
ル、またフィン（４）の哨加はスパンの増長の問題と結
びつくため、漏れ蒸気１の減少ｔ、τはおのずから限ｆ
ｆ、すＸあった。
一方、１斤年の蒸気タービンは熱効率つ同上を目的とし
て咬用、・酷Ｉｔしよび使用圧力が１昇し、現在蒸気タ
ービンの鰻高蒸気温度は５６６″ＣＩ環気Ｅ力１ｄ２４
６・Ｃｇ／メであり、この温度、腎力は今後共、高、席
、高子化の１頃同ｌにある。その′ため、従来の４気タ
ービンロータおよびケーシングに使用されている秩基フ
ェライト系禰は扁席・１蛍度が不足するため、より高温
強変の浸れた鉄基ヤースデナイト系端の使用が検討され
ている。しかしながらこの鉄基オーステナイト系鋼の熱
膨張係数（約１８．５Ｘ１０−６／′０）は鉄基７エテ
イト系鋼の熱膨張係数（約１２．５ＸＩＯ’／’Ｏ）に
比較して１．５倍大きい。このため、蒸気タービンロー
タおよびケーシングは蒸気温度が高くなると、それらの
熱膨張、係救および大きさに比例してロータ半径方向に
大きく熱膨張変位する。
て咬用、・酷Ｉｔしよび使用圧力が１昇し、現在蒸気タ
ービンの鰻高蒸気温度は５６６″ＣＩ環気Ｅ力１ｄ２４
６・Ｃｇ／メであり、この温度、腎力は今後共、高、席
、高子化の１頃同ｌにある。その′ため、従来の４気タ
ービンロータおよびケーシングに使用されている秩基フ
ェライト系禰は扁席・１蛍度が不足するため、より高温
強変の浸れた鉄基ヤースデナイト系端の使用が検討され
ている。しかしながらこの鉄基オーステナイト系鋼の熱
膨張係数（約１８．５Ｘ１０−６／′０）は鉄基７エテ
イト系鋼の熱膨張係数（約１２．５ＸＩＯ’／’Ｏ）に
比較して１．５倍大きい。このため、蒸気タービンロー
タおよびケーシングは蒸気温度が高くなると、それらの
熱膨張、係救および大きさに比例してロータ半径方向に
大きく熱膨張変位する。
この熱膨張変位置ば、ゲージングがロータの外径に比較
して、−ｔの内径の大きい分だけ大きくなり、略１図の
ロータ（１）とう”ピリンスパッキンＩ３）との隙間が
大きくなる欠点を可している。
して、−ｔの内径の大きい分だけ大きくなり、略１図の
ロータ（１）とう”ピリンスパッキンＩ３）との隙間が
大きくなる欠点を可している。
さらに、蒸気−モカの上昇はゲージング内面（Ｃかかる
内モカ針増ｔこととするた◇、ロータ；１）とラビリン
スパツキン１３）どの隙間’ｔｊり大きくさせることに
な−り蒸気漏れが、：増大することになる。
内モカ針増ｔこととするた◇、ロータ；１）とラビリン
スパツキン１３）どの隙間’ｔｊり大きくさせることに
な−り蒸気漏れが、：増大することになる。
ン。
このＬうに従来のラビリンスパツキンでは扁益での漏れ
一蒸気ｔｔ−減少ざｔろのが不光分で蒸気タービンの高
効率化にば灯処し４ｔい欠截を、胃してい、も。
一蒸気ｔｔ−減少ざｔろのが不光分で蒸気タービンの高
効率化にば灯処し４ｔい欠截を、胃してい、も。
本発明はこのような点に１みてなされたもので、高温下
において、ロータとケーシングとの隙間、ロータとノズ
ルダイヤフラムの内輪との隙間、およびゲージングと動
呉との隙間からの漏れ蒸気量を減少させる蒸気タービン
のラビリンスパツキンを礎供することを目的とするもの
である。
において、ロータとケーシングとの隙間、ロータとノズ
ルダイヤフラムの内輪との隙間、およびゲージングと動
呉との隙間からの漏れ蒸気量を減少させる蒸気タービン
のラビリンスパツキンを礎供することを目的とするもの
である。
本発明に係るラビリンス・くツ午ンは蒸気タービン運転
中に回転率の回転軸線方向への蒸気槽れを防止できるも
ので、ラビリンスパツキンがロータの回転軸中心方向に
向って移動するように、ケーン／りするいはノズルダイ
ヤプラム内輪の内面溝に配置された麦押し用バイメタル
と支持用バイメタルを投ゆることによって蒸気タービン
運転中のロータとラビリンスパツキンとの隙間を縮小で
きるものである。
中に回転率の回転軸線方向への蒸気槽れを防止できるも
ので、ラビリンスパツキンがロータの回転軸中心方向に
向って移動するように、ケーン／りするいはノズルダイ
ヤプラム内輪の内面溝に配置された麦押し用バイメタル
と支持用バイメタルを投ゆることによって蒸気タービン
運転中のロータとラビリンスパツキンとの隙間を縮小で
きるものである。
従来のラビリンスパツキンは第１図ＶＣ六したように昏
６幾列かのフィン＝４１ ｆｔ切出すか１、又は植込ん
だ数個の円弧状片を円環に組合せて外部からバネで押え
て固定されている。
６幾列かのフィン＝４１ ｆｔ切出すか１、又は植込ん
だ数個の円弧状片を円環に組合せて外部からバネで押え
て固定されている。
しかし、この固定方決では、前述したように蒸とノズル
ダイヤ７テムの内輪との隙間、ケーシングと動翼間の隙
間が拡大し１、ロータ軸線方何への蒸気漏れ址が増大す
る。
ダイヤ７テムの内輪との隙間、ケーシングと動翼間の隙
間が拡大し１、ロータ軸線方何への蒸気漏れ址が増大す
る。
これに対し本発明に係るラビリンスパツキンは第２図ｒ
要部断面ｔ７木１〜たようにうに＋）ンスパッキン（８
）がロータ（６）に同って回転軸中心方向に移動する二
うに配管された凸形の後押し用バイメタν（９）と支持
用バイメタルＩｌｌ を役けることによって、蒸気ター
ビン運転ＦｔＦＶＣラビリジスパッキン、８） ７＞Ｅ
？＆押し用バイメタルｉ９）と支持用バイメタル＋１
０）のバイメタル幼果によるＩＰ４膨張変位に比例して
ロータ（６）に同って回転軸中心、方向に移−動できる
ようにしたことにあり、これにより前述した熱膨張係数
の大ぎｔ訣基ｔ−λ六六イト泉鋼で作られたロータおＬ
びゲージングでも１、う′ビリメスパツキン８）に接合
されたフィン圓とロータ（６）との隙間を縮小できる。
要部断面ｔ７木１〜たようにうに＋）ンスパッキン（８
）がロータ（６）に同って回転軸中心方向に移動する二
うに配管された凸形の後押し用バイメタν（９）と支持
用バイメタルＩｌｌ を役けることによって、蒸気ター
ビン運転ＦｔＦＶＣラビリジスパッキン、８） ７＞Ｅ
？＆押し用バイメタルｉ９）と支持用バイメタル＋１
０）のバイメタル幼果によるＩＰ４膨張変位に比例して
ロータ（６）に同って回転軸中心、方向に移−動できる
ようにしたことにあり、これにより前述した熱膨張係数
の大ぎｔ訣基ｔ−λ六六イト泉鋼で作られたロータおＬ
びゲージングでも１、う′ビリメスパツキン８）に接合
されたフィン圓とロータ（６）との隙間を縮小できる。
このため、ロータ回転軸の軸線方向の蒸気漏れを防止で
きる効果があり、蒸気タービンの効率を上げる効果があ
る。
きる効果があり、蒸気タービンの効率を上げる効果があ
る。
以下本発明を夷■例により詳細に説明する。
本発明に係るラビリンスパツキンは例えば第２図に示す
ようにフィン０］）を接合しムラビリンスパッキン・８
）の後方に後押し用バイメタル９）と支持用バイメタル
１」０を設けたものである。
ようにフィン０］）を接合しムラビリンスパッキン・８
）の後方に後押し用バイメタル９）と支持用バイメタル
１」０を設けたものである。
フィンｔｉｌｌおよびラビリンスパツキン、８）はロー
タ（６）と廣触した易合にこれに損１を与えず、すみや
かに摩耗してしまう材料であれ′ば艮く、材料およびそ
の製造方法ｉｄ従来のラビリンスパツキンと同様で良い
。
タ（６）と廣触した易合にこれに損１を与えず、すみや
かに摩耗してしまう材料であれ′ば艮く、材料およびそ
の製造方法ｉｄ従来のラビリンスパツキンと同様で良い
。
後押し用バイメタル・９）は一般に仰られているよ１
うに第３図および第４゛図に斜視的に示１した高彬張金
礪（９ａ）と低膨張金＠（９ｏ）を接オして成るもので
あり、本発明のラビリンスパツキンではその形状が凸面
のバイメタルで、凸側に例えば１８％Ｎｉ−１２％ Ｃ
ｒ−Ｆｅのオーステナイト系ステンレス鋼からなる高膨
張金属（９ａ）、凹側に例えば１３％Ｃｒ−Ｆｅのフェ
ライト系ステンレス鋼φλらなる低膨張金属を配して接
合したもので成り、両金属はその熱鯵張係数の差が大き
なもの程変位量を犬きくできるからより良い結果を得る
ことができる。
礪（９ａ）と低膨張金＠（９ｏ）を接オして成るもので
あり、本発明のラビリンスパツキンではその形状が凸面
のバイメタルで、凸側に例えば１８％Ｎｉ−１２％ Ｃ
ｒ−Ｆｅのオーステナイト系ステンレス鋼からなる高膨
張金属（９ａ）、凹側に例えば１３％Ｃｒ−Ｆｅのフェ
ライト系ステンレス鋼φλらなる低膨張金属を配して接
合したもので成り、両金属はその熱鯵張係数の差が大き
なもの程変位量を犬きくできるからより良い結果を得る
ことができる。
この後押し用バイメタル１９）は蒸気タービン運転時に
ロータ（６）およびケーシング（７）カ熱膨張してその
熱膨張変化量の差によりロータ（６）とフィンａυの隙
間が大きくなっても、後押し用バイメタル・９）のバイ
メタル効果によって、ラビリンス／クツキン１８）をロ
ータＬ６） ＶＣ回って回転軸中心方向に移動できるよ
うになっている。
ロータ（６）およびケーシング（７）カ熱膨張してその
熱膨張変化量の差によりロータ（６）とフィンａυの隙
間が大きくなっても、後押し用バイメタル・９）のバイ
メタル効果によって、ラビリンス／クツキン１８）をロ
ータＬ６） ＶＣ回って回転軸中心方向に移動できるよ
うになっている。
後押し用バイメタル（９）の接合方法は、第２図に示し
たケーシング（７）側に凸の板状バイメタルあるいは第
４図に示したラビリンスパツキン１８）側に凸ノ板状バ
イメタルの一端を、８２図の方式ではラビリンスパツキ
ン（８）の背部に、第４図の方式ではケーシング（７）
内面溝に溶接される。
たケーシング（７）側に凸の板状バイメタルあるいは第
４図に示したラビリンスパツキン１８）側に凸ノ板状バ
イメタルの一端を、８２図の方式ではラビリンスパツキ
ン（８）の背部に、第４図の方式ではケーシング（７）
内面溝に溶接される。
この後押し用バイメタル（９）の一端のみ溶接は、陵押
し用バイメタル１９）が４気タ一ビン運転時の高温状態
において、そのバイメタル効果を最大に発揮できる一方
式であり、他の方法、たとえば一端をボルトで固定する
などの方法によってもバイメタル効果を発揮できる。ま
た、後押し用バイメタル゛９）は凸面形状であるため、
バイメタル自身のスプリング効果によって、ロータが振
動するなど、異常状轢下において、ロータ（６）周囲と
フィン（１υとが接触あるいは摺合した場合、ロータ回
転軸の外方向に移動する。このためロータ周囲にはキズ
が出来ることがなく、ロータ（６）とフィン０υとの接
触がなくなると、ラビリンスパツキンは元の状態にバイ
メタルのスプリング効果によって戻る。
し用バイメタル１９）が４気タ一ビン運転時の高温状態
において、そのバイメタル効果を最大に発揮できる一方
式であり、他の方法、たとえば一端をボルトで固定する
などの方法によってもバイメタル効果を発揮できる。ま
た、後押し用バイメタル゛９）は凸面形状であるため、
バイメタル自身のスプリング効果によって、ロータが振
動するなど、異常状轢下において、ロータ（６）周囲と
フィン（１υとが接触あるいは摺合した場合、ロータ回
転軸の外方向に移動する。このためロータ周囲にはキズ
が出来ることがなく、ロータ（６）とフィン０υとの接
触がなくなると、ラビリンスパツキンは元の状態にバイ
メタルのスプリング効果によって戻る。
次に支持用バイメタルｕ１は第２図に示すようにラビリ
ンスパツキン１８）の受部に２個以上設けられる。
ンスパツキン１８）の受部に２個以上設けられる。
この支持用バイメタルＩＪＩは後押し用バイメタルと同
様の高、懐張金属と低膨張金属を接合して成るものであ
るが、その接合配置が逆でおる。すなわち、′第５図に
斜視的に示すように凸側に例えば、１３％Ｃｒ−Ｆｅの
フェライト系ステンレス鋼からなる低膨張金属（１０ｂ
）、凹側に例えば１８％Ｎｉ−１２チＣｒ−Ｆｅのオー
ステナイト系ステンレス鋼から力る高膨張金属（１０ａ
）φ工装置されているため、そのバイメタル効果によっ
て、後押し用バイメタルが伸び変位するとき、支持用バ
イメタルは縮み変位することとなる。
様の高、懐張金属と低膨張金属を接合して成るものであ
るが、その接合配置が逆でおる。すなわち、′第５図に
斜視的に示すように凸側に例えば、１３％Ｃｒ−Ｆｅの
フェライト系ステンレス鋼からなる低膨張金属（１０ｂ
）、凹側に例えば１８％Ｎｉ−１２チＣｒ−Ｆｅのオー
ステナイト系ステンレス鋼から力る高膨張金属（１０ａ
）φ工装置されているため、そのバイメタル効果によっ
て、後押し用バイメタルが伸び変位するとき、支持用バ
イメタルは縮み変位することとなる。
このため、後押し用バイメタル（９）と支持用バイメタ
ルｎｌは両者のバイメタル効果により常にロー゛りに同
って回転軸中心方向に変位し、この両者に挾まれて位置
するラビリンスパツキン（８）も乙の変位に伴なってロ
ータに同って回転軸中心方向へ移動する６、この結果、
ｐ−夕とケーシング間、ロータとノズルダイヤフラムの
内輪間、ケーシングと動翼間の隙間は常に最小となる。
ルｎｌは両者のバイメタル効果により常にロー゛りに同
って回転軸中心方向に変位し、この両者に挾まれて位置
するラビリンスパツキン（８）も乙の変位に伴なってロ
ータに同って回転軸中心方向へ移動する６、この結果、
ｐ−夕とケーシング間、ロータとノズルダイヤフラムの
内輪間、ケーシングと動翼間の隙間は常に最小となる。
なお、この支持用バイメタルα〔は蒸気タービン運転時
にラビリンスパツキン（８）が異常振動するのを固定す
るとともに、後押し用バイメタル’９）のバイメタル効
果によるラビリンスパツキン（８）のロータ（６）Ｋ
ｉｉ’ｉｌって回転軸中心方向への移動を有効に伝導で
きるように適当なバイメタル効果とスプリング効果を持
たせである。このため、ラビリンスパツキンは常にほぼ
一定の固定力によって固定されているので、蒸気タービ
ン運転時の異常状態下に２いてロータ周囲とフィンとが
接触あるいは摺合してもロータ周囲にはキズが出来るこ
とがない。
にラビリンスパツキン（８）が異常振動するのを固定す
るとともに、後押し用バイメタル’９）のバイメタル効
果によるラビリンスパツキン（８）のロータ（６）Ｋ
ｉｉ’ｉｌって回転軸中心方向への移動を有効に伝導で
きるように適当なバイメタル効果とスプリング効果を持
たせである。このため、ラビリンスパツキンは常にほぼ
一定の固定力によって固定されているので、蒸気タービ
ン運転時の異常状態下に２いてロータ周囲とフィンとが
接触あるいは摺合してもロータ周囲にはキズが出来るこ
とがない。
窮６図は、第２図の後押し用バイメタルおよび支持用バ
イメタルの接合方法の他の実癩例であり、１１固の円弧
状ラビリンスパツキンの後方に円周方向に長い後押し用
バイメタルｊ１３および支持用バイメタル＋１３を設け
たものでろシ、その形状は第７図ｐ第８図に示したよう
に凸あるいは凹面形状を持ち、両者とも後押し用バイメ
タルとする蟻廿は凸側に高膨張金属（１２ａ）、凹側に
低膨張金＠ （１２ｂ）を、支持用バイメタルとする場
合は凸側に低膨張金属（１３ｂ） 、凹側に高膨張金＠
（１３Ｑ）を配し、て接合されて成る。その効果は！
＠２図の一合方法と同様で゛） ある。
イメタルの接合方法の他の実癩例であり、１１固の円弧
状ラビリンスパツキンの後方に円周方向に長い後押し用
バイメタルｊ１３および支持用バイメタル＋１３を設け
たものでろシ、その形状は第７図ｐ第８図に示したよう
に凸あるいは凹面形状を持ち、両者とも後押し用バイメ
タルとする蟻廿は凸側に高膨張金属（１２ａ）、凹側に
低膨張金＠ （１２ｂ）を、支持用バイメタルとする場
合は凸側に低膨張金属（１３ｂ） 、凹側に高膨張金＠
（１３Ｑ）を配し、て接合されて成る。その効果は！
＠２図の一合方法と同様で゛） ある。
この後押し用バイメタルα渇および支持用バイメタル＋
１３の接合方法は、後押し用バイメタルでラビリンスパ
ツキン（８）の置部あるいはケーシング（７）内ＩｆＩ
Ｔ＃に、支持用バイメタルでラビリンスノくツキン（８
）の肩部あるいはケーシング（７）内面内側ｌＣノく・
イメタルの一端を溶接、ポル＋固定など４、ノくイメメ
ル効果を有効に発揮できる方法で接合されている。
１３の接合方法は、後押し用バイメタルでラビリンスパ
ツキン（８）の置部あるいはケーシング（７）内ＩｆＩ
Ｔ＃に、支持用バイメタルでラビリンスノくツキン（８
）の肩部あるいはケーシング（７）内面内側ｌＣノく・
イメタルの一端を溶接、ポル＋固定など４、ノくイメメ
ル効果を有効に発揮できる方法で接合されている。
力お、第６図に示したように１個の円弧状ラビリンスパ
ツキンに２個以上の後押しノ）イメタルと４個以上の固
定用バイメタルを接合したのは、ラビリンスパツキン１
８）の安定度を良くするために設けたものである。
ツキンに２個以上の後押しノ）イメタルと４個以上の固
定用バイメタルを接合したのは、ラビリンスパツキン１
８）の安定度を良くするために設けたものである。
第９図は本発明のラビリ／スノくツキイにおいて、支持
用バイメタル（１〔を設けることによってτきる蒸気流
（矢印）を止める丸め、ノ（イメタル製あるいは板バネ
製の蒸気止め）々ネａ４を設けたものである。この蒸気
止めバネＱ４を蒸気入口側に設けたのは、ラビリンスパ
ツキン（８）が蒸気圧力に↓つて押されてケーシング（
力、−面構に片当りするのを）（ランスさせる効果をも
持たせている。なお、この蒸気止めバネは蒸気流を止め
る効果懐主目的であるから、その取付は位置、形状、数
量麦ど蒸気流を止める幼果があるものならどのようなも
のでも拠い。
用バイメタル（１〔を設けることによってτきる蒸気流
（矢印）を止める丸め、ノ（イメタル製あるいは板バネ
製の蒸気止め）々ネａ４を設けたものである。この蒸気
止めバネＱ４を蒸気入口側に設けたのは、ラビリンスパ
ツキン（８）が蒸気圧力に↓つて押されてケーシング（
力、−面構に片当りするのを）（ランスさせる効果をも
持たせている。なお、この蒸気止めバネは蒸気流を止め
る効果懐主目的であるから、その取付は位置、形状、数
量麦ど蒸気流を止める幼果があるものならどのようなも
のでも拠い。
第１０図は本発明の＝＃気タービンのラビリンスで蒸気
タービンロータ＋６）とノズルり゛イヤフラムの内輪（
１９との隙間に設けられたラビリンスノくツキンの代表
実施例でＳａ、４ｉｋ、押し用・々イメタル（９）、支
持用バイメタルＩＱの材料、接合方法、およびその効果
は前述の蒸気タービンロータとケーシングとの隙間に設
けられるラビリンスノくツキ／と同様である。
タービンロータ＋６）とノズルり゛イヤフラムの内輪（
１９との隙間に設けられたラビリンスノくツキンの代表
実施例でＳａ、４ｉｋ、押し用・々イメタル（９）、支
持用バイメタルＩＱの材料、接合方法、およびその効果
は前述の蒸気タービンロータとケーシングとの隙間に設
けられるラビリンスノくツキ／と同様である。
第１１図は本礒明の蒸気タービンのラビリンス・くッキ
ンでケーシング（７）と蒸気タービン＠ｇｕ６）との隙
間に設けられたラビリンス／（ツキンの代表実施例でめ
り、後押し用・（イメタル・９）、支４川ノ々イメタル
ｕＩの材料、接合方法、およびその効果は前述の蒸気タ
ービンロータとケーシングとの隙間に設けられるラビリ
ンス・くツキンと同陳である。
ンでケーシング（７）と蒸気タービン＠ｇｕ６）との隙
間に設けられたラビリンス／（ツキンの代表実施例でめ
り、後押し用・（イメタル・９）、支４川ノ々イメタル
ｕＩの材料、接合方法、およびその効果は前述の蒸気タ
ービンロータとケーシングとの隙間に設けられるラビリ
ンス・くツキンと同陳である。
はラビリンスパツキンをロータに同って半径方向内方に
移動できるように加工した彰状記憶合金であっても、そ
の効果を得ること塀できる。
移動できるように加工した彰状記憶合金であっても、そ
の効果を得ること塀できる。
以上、本発明の後押し用ノくイメメルと支持用ノぐイメ
タルを設けたラビリンスノくツキンを使用することくよ
うて、蒸気タービン運転時の高温下にを少できるため、
蒸気圧力損失が小さく、Ｌ＊カニって蒸気タービン効率
を犬きく高めること力！でき、大巾な燃料費の節約がで
きるカどが可能となり工業上類る有用でめる。
タルを設けたラビリンスノくツキンを使用することくよ
うて、蒸気タービン運転時の高温下にを少できるため、
蒸気圧力損失が小さく、Ｌ＊カニって蒸気タービン効率
を犬きく高めること力！でき、大巾な燃料費の節約がで
きるカどが可能となり工業上類る有用でめる。
【図面の簡単な説明】
第１区は従来のラビリノスノ（ツキンの要部断面図、第
２図は本発明に係るラビリンスノくツキンの発明に係る
支持用バイメタルの形状例を示す斜視図、第６図は本発
明に係るラビリンスノくツキンの他の例を示す要部断面
図、第７・図は本発明に係る後押し用バ′イメタルの形
状例を示す斜視図、＠８図は本発明に係る支持用バイメ
タルの杉状例を示す＠祝図、麻９図は本発明のラビリン
スパツキンにおける蒸気、ｈ＋＜ネを用いた際の咬部断
面図、第１宇庫１０図は本発明に係るラビリンスパツキ
ンの他の例を示す要部断面図、＠１１図は１本箔明に係
るラビリンスパツキンの他の例を示す四部ＷｒｄｒＪ図
。 （１）・６）はロータ、・２１ ｔ１７１はケーシング
、１３） ｒ ｄｌ Ｉｉ ラビリンスパツキン、９）
および１１２は後押し用バイメタルｓ ’１０）および
ｑ３は支持用バイメタル、Ｉはａｍ止めバネ、ｕ５１！
ｄノズルダイヤフラムの内輪＋ ｔ＋Ｉ１９はＬ＃Ｊ減
。 代理人 弁理士 則 近 、＠ 佑 （ほか１名ン 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図 第８図 第９図 第１０図 第１１図
２図は本発明に係るラビリンスノくツキンの発明に係る
支持用バイメタルの形状例を示す斜視図、第６図は本発
明に係るラビリンスノくツキンの他の例を示す要部断面
図、第７・図は本発明に係る後押し用バ′イメタルの形
状例を示す斜視図、＠８図は本発明に係る支持用バイメ
タルの杉状例を示す＠祝図、麻９図は本発明のラビリン
スパツキンにおける蒸気、ｈ＋＜ネを用いた際の咬部断
面図、第１宇庫１０図は本発明に係るラビリンスパツキ
ンの他の例を示す要部断面図、＠１１図は１本箔明に係
るラビリンスパツキンの他の例を示す四部ＷｒｄｒＪ図
。 （１）・６）はロータ、・２１ ｔ１７１はケーシング
、１３） ｒ ｄｌ Ｉｉ ラビリンスパツキン、９）
および１１２は後押し用バイメタルｓ ’１０）および
ｑ３は支持用バイメタル、Ｉはａｍ止めバネ、ｕ５１！
ｄノズルダイヤフラムの内輪＋ ｔ＋Ｉ１９はＬ＃Ｊ減
。 代理人 弁理士 則 近 、＠ 佑 （ほか１名ン 第１図 第２図 第３図 第４図 第５図 第６図 第７図 第８図 第９図 第１０図 第１１図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）蒸気タービン用回伝本とケーシングとの隙間に設
けられるラビリンスパツキンＩＣ＞いて、前記ラビリン
スパツキンが前記回鼾本の回転軸中心方向に熱膨張変位
するように配置された後押し用バイメタルと支持用バイ
メタルとｔ役ゆたことを特徴とする蒸気タービンのラビ
リンスパツキン。 １２）特許４ｉ１求の範囲第１項においてラビリンスパ
ツキンが蒸気タービンロータとゲージングとの隙間に設
けられるグチンドラビリンスパッキンでｂろ夢ｉｔ！域
とする蒸気タービンのラビリンスパツキン。 、３）特許請求の範囲鳩１項にお１Ａで、ラビリンスパ
ツキンが、蒸気タービンロータとノズルダイヤフラムの
内輪との隙間て設ゆられたノズルラビリンスパツキンで
ある１ｉをｖｆ＃とする環式タービンのラビリンスパツ
キン。 （４）％Ｆｆｌ求の範囲第１項においてラビリンスパツ
キンがケーシングと蒸気タービン動翼との隙間に設ゆら
れたバラ計ンである事を特徴とする蒸気タービンの２ビ
リンスパツキン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57088808A JPS58206805A (ja) | 1982-05-27 | 1982-05-27 | 蒸気タ−ビンのラビリンスパツキン |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57088808A JPS58206805A (ja) | 1982-05-27 | 1982-05-27 | 蒸気タ−ビンのラビリンスパツキン |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58206805A true JPS58206805A (ja) | 1983-12-02 |
Family
ID=13953180
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57088808A Pending JPS58206805A (ja) | 1982-05-27 | 1982-05-27 | 蒸気タ−ビンのラビリンスパツキン |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58206805A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012102656A (ja) * | 2010-11-09 | 2012-05-31 | Toshiba Corp | 軸シール装置、軸シール装置の間隙調整方法および蒸気タービン |
| JP2013019381A (ja) * | 2011-07-13 | 2013-01-31 | Toshiba Corp | シール装置、および蒸気タービン |
| JP2013064404A (ja) * | 2011-09-19 | 2013-04-11 | Alstom Technology Ltd | 熱負荷されるターボ機械の回転構成部材と固定構成部材との間の特に半径方向の間隙を制御する自己調節型装置 |
| CN103277157A (zh) * | 2013-05-24 | 2013-09-04 | 成都昊特新能源技术股份有限公司 | 太阳能orc发电系统及其发电方法 |
| JP2014211129A (ja) * | 2013-04-19 | 2014-11-13 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービンの自動調整シール |
| CN109804138A (zh) * | 2016-10-13 | 2019-05-24 | 西门子股份公司 | 双金属热机械致动器 |
| WO2021201828A1 (en) * | 2020-03-30 | 2021-10-07 | General Electric Company | Rotary machine seal assemblies and method |
-
1982
- 1982-05-27 JP JP57088808A patent/JPS58206805A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012102656A (ja) * | 2010-11-09 | 2012-05-31 | Toshiba Corp | 軸シール装置、軸シール装置の間隙調整方法および蒸気タービン |
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| JP2013064404A (ja) * | 2011-09-19 | 2013-04-11 | Alstom Technology Ltd | 熱負荷されるターボ機械の回転構成部材と固定構成部材との間の特に半径方向の間隙を制御する自己調節型装置 |
| US9963988B2 (en) | 2011-09-19 | 2018-05-08 | Ansaldo Energia Switzerland AG | Self-adjusting device for controlling the clearance between rotating and stationary components of a thermally loaded turbo machine |
| JP2014211129A (ja) * | 2013-04-19 | 2014-11-13 | 三菱重工業株式会社 | 蒸気タービンの自動調整シール |
| CN103277157A (zh) * | 2013-05-24 | 2013-09-04 | 成都昊特新能源技术股份有限公司 | 太阳能orc发电系统及其发电方法 |
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| WO2021201828A1 (en) * | 2020-03-30 | 2021-10-07 | General Electric Company | Rotary machine seal assemblies and method |
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