JPS5820552B2 - サイリスタ変換装置 - Google Patents
サイリスタ変換装置Info
- Publication number
- JPS5820552B2 JPS5820552B2 JP52007571A JP757177A JPS5820552B2 JP S5820552 B2 JPS5820552 B2 JP S5820552B2 JP 52007571 A JP52007571 A JP 52007571A JP 757177 A JP757177 A JP 757177A JP S5820552 B2 JPS5820552 B2 JP S5820552B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- series
- reactor
- conversion device
- resistor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H03—ELECTRONIC CIRCUITRY
- H03K—PULSE TECHNIQUE
- H03K17/00—Electronic switching or gating, i.e. not by contact-making and –breaking
- H03K17/08—Modifications for protecting switching circuit against overcurrent or overvoltage
- H03K17/081—Modifications for protecting switching circuit against overcurrent or overvoltage without feedback from the output circuit to the control circuit
- H03K17/0814—Modifications for protecting switching circuit against overcurrent or overvoltage without feedback from the output circuit to the control circuit by measures taken in the output circuit
- H03K17/08144—Modifications for protecting switching circuit against overcurrent or overvoltage without feedback from the output circuit to the control circuit by measures taken in the output circuit in thyristor switches
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02H—EMERGENCY PROTECTIVE CIRCUIT ARRANGEMENTS
- H02H7/00—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions
- H02H7/10—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions for converters; for rectifiers
- H02H7/12—Emergency protective circuit arrangements specially adapted for specific types of electric machines or apparatus or for sectionalised protection of cable or line systems, and effecting automatic switching in the event of an undesired change from normal working conditions for converters; for rectifiers for static converters or rectifiers
- H02H7/1203—Circuits independent of the type of conversion
- H02H7/1206—Circuits independent of the type of conversion specially adapted to conversion cells composed of a plurality of parallel or serial connected elements
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M7/00—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output
- H02M7/66—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output with possibility of reversal
- H02M7/68—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output with possibility of reversal by static converters
- H02M7/72—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode
- H02M7/75—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means
- H02M7/757—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only
- H02M7/7575—Conversion of AC power input into DC power output; Conversion of DC power input into AC power output with possibility of reversal by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode using devices of a thyratron or thyristor type requiring extinguishing means using semiconductor devices only for high voltage direct transmission link
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/60—Arrangements for transfer of electric power between AC networks or generators via a high voltage DC link [HVCD]
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Rectifiers (AREA)
- Power Conversion In General (AREA)
- Direct Current Feeding And Distribution (AREA)
- Emergency Protection Circuit Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明はサイリスク変換装置に関する。
サイリスクバルブによる直流送電は実用期を迎え、その
信頼性と価格の追求が急務となって来た。
信頼性と価格の追求が急務となって来た。
この発明は、信頼性が高くしかも従来のものより安価な
高電圧サイリスクバルブの変換装置を提供するための考
案である。
高電圧サイリスクバルブの変換装置を提供するための考
案である。
第１図に従来の代表的なサイリスク変換装置の例を示す
。
。
ブリッジ接続されたサイリスクバルブ■は避雷器Ａｒｖ
及びＡｒｄｌ 、Ａｒｄ２によって過電圧から保護され
るようになっている。
及びＡｒｄｌ 、Ａｒｄ２によって過電圧から保護され
るようになっている。
この場合の絶縁協調は第２図Ａに示すように避雷器Ａｒ
ｖの保護レベルｖｐをベースにサイリスクバルブ■の試
験電圧ｖｔが決められる。
ｖの保護レベルｖｐをベースにサイリスクバルブ■の試
験電圧ｖｔが決められる。
なお、第２図Ａにおいてｖｍは避雷器Ａｒｖの最小不放
電電圧を示す。
電電圧を示す。
サイリスタバルブ■は複数のサイリスク８１〜Ｓｎを第
３図に示すように直列接続し試験電圧ｖｔに耐えるよう
に設計される。
３図に示すように直列接続し試験電圧ｖｔに耐えるよう
に設計される。
第３図において、８１〜Ｓｎはサイリスク、ＣＧ１ −
ＲＧｌ 〜Ｃ□ｎ −ＲＧｎ 、Ｒ１〜Ｒｎは分圧
回路を構成するコンデンサ及び抵抗、ＣＤ−ＲＤは転流
振動防止回路を構成するコンデンサ及び抵抗で第２図Ａ
の最大運転電圧ｖｃを制御する。
ＲＧｌ 〜Ｃ□ｎ −ＲＧｎ 、Ｒ１〜Ｒｎは分圧
回路を構成するコンデンサ及び抵抗、ＣＤ−ＲＤは転流
振動防止回路を構成するコンデンサ及び抵抗で第２図Ａ
の最大運転電圧ｖｃを制御する。
また、Ｃｇはサイリスク８１〜Ｓｎ大地間のストレーキ
ャパシタンス、Ｃ５はストレーキャパシタンスＣｇに起
因するサージ性過電圧の電圧分担のアンバランスを改善
するためのコンデンサであり、ＡＬはサイリスタ８１〜
Ｓｎのターンオンストレスを制御することとサージ性過
電圧の分担改善との両目的を兼ねているリアクトルであ
る。
ャパシタンス、Ｃ５はストレーキャパシタンスＣｇに起
因するサージ性過電圧の電圧分担のアンバランスを改善
するためのコンデンサであり、ＡＬはサイリスタ８１〜
Ｓｎのターンオンストレスを制御することとサージ性過
電圧の分担改善との両目的を兼ねているリアクトルであ
る。
このような構成におけるサイリスクの所要直列数ｎは１
個のサイリスクの許容電圧を■とすると次の（１）式で
決められる。
個のサイリスクの許容電圧を■とすると次の（１）式で
決められる。
ｖ’ｒ Ｘ Ｋｕ
。
＝ □ ・・・・・・・・・・・・・・・（１）■
Ｋｕは電圧分担の不平等率であり、この値を１に近ずけ
るために多大の対策が講じられている。
るために多大の対策が講じられている。
ここで、従来装置における欠点を列挙すると次のように
なる。
なる。
（１）不平等率Ｋｕの改善のためにコンデンサＣｓをつ
けているので、サイリスクがターンオンする時にコンデ
ンサＣｓからの放電電流がターンオンストレスを増加さ
せる。
けているので、サイリスクがターンオンする時にコンデ
ンサＣｓからの放電電流がターンオンストレスを増加さ
せる。
しかして、これを防ぐためにリアクトルＡＬが大形にな
る。
る。
（２）コンデンサＣ８の存在は転流振動電圧を増大させ
るので、これを防ぐためにコンデンサＣＤの容量を大き
くする必要がある。
るので、これを防ぐためにコンデンサＣＤの容量を大き
くする必要がある。
そのため抵抗ＲＤによるロスが増大する。
（３）実系統ではほとんどかからない高レベルの試験電
圧ｖｔをベースに設計するのでサイリスクの直列数が増
えて不経済になる。
圧ｖｔをベースに設計するのでサイリスクの直列数が増
えて不経済になる。
しかして、保護レベルｖｐの低い避雷器が存在すればそ
れだけサイリスクの直列数は低減できるが、これには限
界がある。
れだけサイリスクの直列数は低減できるが、これには限
界がある。
よって、この発明の目的は上述の如き欠点を改善すると
共に、サイリスクの所要直列数を合理的に低減しサイリ
スクバルブの信頼性及び経済性を向上させた装置を提供
することにある。
共に、サイリスクの所要直列数を合理的に低減しサイリ
スクバルブの信頼性及び経済性を向上させた装置を提供
することにある。
以下にこの発明を説明する。
この発明では第４図に示すように、サイリスクの直列群
Ｖと並列に第５図に示すような特性を有する非直線抵抗
体ＮＲを接続し、サイリスクの直列群Ｖと直列にリアク
トルＢＬを介して避雷器Ａｒｖを接続する。
Ｖと並列に第５図に示すような特性を有する非直線抵抗
体ＮＲを接続し、サイリスクの直列群Ｖと直列にリアク
トルＢＬを介して避雷器Ａｒｖを接続する。
しかして、■を１つのサイリスク、ＮＲを１つの非直線
抵抗体とみなして、先ず絶縁協調について簡明する。
抵抗体とみなして、先ず絶縁協調について簡明する。
非直線抵抗体ＮＲに連続的に加え得る最大電圧ｖ１ と
、非直線抵抗体ＮＲに過電圧が加わった時の制限電圧ｖ
２を第２図Ｂに示すように設定する。
、非直線抵抗体ＮＲに過電圧が加わった時の制限電圧ｖ
２を第２図Ｂに示すように設定する。
すなわち、制限電圧Ｖ２を避雷器Ａｒｖの保護レベルｖ
ｐよりも低い値に設定し、最大電圧■１ と最大運転
電圧Ｖ。
ｐよりも低い値に設定し、最大電圧■１ と最大運転
電圧Ｖ。
の間にに／Ａのマージンを考慮する。
これは後述するように直列サイリスクのうち何個かのサ
イリスクが短絡故障しても運転が継続できるようにする
ための余裕である。
イリスクが短絡故障しても運転が継続できるようにする
ための余裕である。
このような構成において、あるサイリスクバルブＶにリ
アクトルＢＬを介して過電圧が到来した場合の保護動作
について第６図Ａ−Ｆを参照して説明する。
アクトルＢＬを介して過電圧が到来した場合の保護動作
について第６図Ａ−Ｆを参照して説明する。
なお、第６図Ａ−Ｃは比較的急しゅんなインパルス電圧
（例えば１×４０μｓ）の場合、第６図Ｄ−Ｆは開閉サ
ージ電圧（１００〜２００Ｘ２５００μＳ）の場合を示
す。
（例えば１×４０μｓ）の場合、第６図Ｄ−Ｆは開閉サ
ージ電圧（１００〜２００Ｘ２５００μＳ）の場合を示
す。
先ず、Ａ−Ｃ図では、インパルス電圧ｖｉが到来しても
サイリスク部に加わる電圧ｖｓはリアクトルＢＬの作用
で立上りが遅れる。
サイリスク部に加わる電圧ｖｓはリアクトルＢＬの作用
で立上りが遅れる。
最悪の場合でも特売ｔ１ でｍｌ雷器Ａｒｖが動作しイ
ンパルス電圧ｖｉはＡｒｖの保護レベルｖｐで制限され
る。
ンパルス電圧ｖｉはＡｒｖの保護レベルｖｐで制限され
る。
一方、時点ｔ２にて非直線抵抗体ＮＲに電流が流れ出し
電圧ｖｓをｖ２に制限する。
電圧ｖｓをｖ２に制限する。
しかして、電圧ｖｓと保護レベルｖｐとの差電圧はりア
クドルＢＬが分担し、時点ｔ３にて電圧ｖｓとｖｉが一
致して非直線抵抗体ＮＲの電流ｉＮＲは急速に減少する
。
クドルＢＬが分担し、時点ｔ３にて電圧ｖｓとｖｉが一
致して非直線抵抗体ＮＲの電流ｉＮＲは急速に減少する
。
即ち、このようにすればサイリスク群Ｖの電圧は制限電
圧ｖ２を越えることはなく、又電流は避雷器Ａｒｖと非
直線抵抗体ＮＲで分担するので非直線抵抗体ＮＲの電流
ｉＮＲはリアクトルＢＬの値との兼合で十分その許容値
間に納めることができる。
圧ｖ２を越えることはなく、又電流は避雷器Ａｒｖと非
直線抵抗体ＮＲで分担するので非直線抵抗体ＮＲの電流
ｉＮＲはリアクトルＢＬの値との兼合で十分その許容値
間に納めることができる。
なお、第６図Ｂは避雷器Ａｒｖの電流ｉＡｒを示す。
一方、第６図Ｄ−Ｆでは到来電圧ｖｓｓの立上りが遅い
のでサイリスク群Ｖに加わる電圧ｖｓはほとんど到来電
圧ｖｓｓに追従し、時点ｔ４で先に非直線抵抗体ＮＲに
電流ｉＮＲが流れ出す。
のでサイリスク群Ｖに加わる電圧ｖｓはほとんど到来電
圧ｖｓｓに追従し、時点ｔ４で先に非直線抵抗体ＮＲに
電流ｉＮＲが流れ出す。
リアク。
ｄｉＮＲトルＢＬにはＢＬ −ａＴ−の電圧が加わり、
到来電圧ｖｓｓはｖｓｓ＝ｖｓ＋ＢＬ−ｄｉＮＲの値を
保ｔ つ。
到来電圧ｖｓｓはｖｓｓ＝ｖｓ＋ＢＬ−ｄｉＮＲの値を
保ｔ つ。
時点ｔ５にて到来電圧ｖｓｓは保護レベルｖｐに達し、
時）Ｌｔａの間に亘って到来電圧ｖｓｓをｖｐに制限す
る。
時）Ｌｔａの間に亘って到来電圧ｖｓｓをｖｐに制限す
る。
しかして、非直線抵抗体ＮＲの電流ｉＮＲは時点ｔ７
までは上昇し続け、その後は減少して時点ｔ８以降は流
れなくなる。
までは上昇し続け、その後は減少して時点ｔ８以降は流
れなくなる。
即ち、時点ｔ７における制限電圧がｖ２になるようリア
クトルＢＬと非直線抵抗体ＮＲの特性の兼ね合いで決め
る。
クトルＢＬと非直線抵抗体ＮＲの特性の兼ね合いで決め
る。
しかして、第６図Ｄ−Ｆの場合の非直線抵抗体ＮＲのス
トレスが第６図Ａ−Ｃの場合よりきびしくなり、第６図
Ｄ−Ｆのケースをベースに■２ ＋ ｌ ＮＲ１を考
慮してリアクトルＢＬの値を決めれば良い。
トレスが第６図Ａ−Ｃの場合よりきびしくなり、第６図
Ｄ−Ｆのケースをベースに■２ ＋ ｌ ＮＲ１を考
慮してリアクトルＢＬの値を決めれば良い。
このような構成にすればサイリスクの直列数を決定する
ベースの電圧を上述（１）式においてＶＴから■２まで
引き下げることが可能になる。
ベースの電圧を上述（１）式においてＶＴから■２まで
引き下げることが可能になる。
次に、サイリスクバルブｖ内の具体的な構成について第
７図の実施例で説明する。
７図の実施例で説明する。
８１〜Ｓｎのサイリスクに夫々並列に非直線抵抗体ＮＲ
Ｉ〜ＮＲｎ及び分子要素ＣＧＩ −ＲＧＩ 〜ＣＧｎ
−ＲＧｎを接続し、さらに全体に直列なりアクドルＢ
Ｌを挿入しその入口に避雷器Ａｒｖを接続する。
Ｉ〜ＮＲｎ及び分子要素ＣＧＩ −ＲＧＩ 〜ＣＧｎ
−ＲＧｎを接続し、さらに全体に直列なりアクドルＢ
Ｌを挿入しその入口に避雷器Ａｒｖを接続する。
そして非直線抵抗体ＮＲＩ〜ＮＲｎの連続許容電圧及び
制限電圧の和を夫々ｖ１及び■２に選定する。
制限電圧の和を夫々ｖ１及び■２に選定する。
このようにすればストレーキャパシクンスＣｇ１〜Ｃｇ
ｎに起因するサージ電圧分担のアンバランスは、非直線
抵抗体ＮＲＩ〜ＮＲｎの非直線性により第８図に示すよ
うに改善される。
ｎに起因するサージ電圧分担のアンバランスは、非直線
抵抗体ＮＲＩ〜ＮＲｎの非直線性により第８図に示すよ
うに改善される。
即ち、第３図のコンデンサＣｓに相当するものをまった
く使用せずに電圧分担の改善が計れ、従来技術の欠点で
あったコンデンサＣｓによるターンオンストレスの増大
及びダンピング回路（ＣＤＲＤ）が大容量になる不都合
を完全に改善することができる。
く使用せずに電圧分担の改善が計れ、従来技術の欠点で
あったコンデンサＣｓによるターンオンストレスの増大
及びダンピング回路（ＣＤＲＤ）が大容量になる不都合
を完全に改善することができる。
なお、この発明によれば直列サイリスクのうち何個かの
サイリスクが短絡した場合に、サージ電圧が印加されて
も健全サイリスクのストレス増分は非直線抵抗体ＮＲに
よって吸収されるので微少である。
サイリスクが短絡した場合に、サージ電圧が印加されて
も健全サイリスクのストレス増分は非直線抵抗体ＮＲに
よって吸収されるので微少である。
許容短絡数はむしろ最大運転電圧Ｖ。
における非直線抵抗体ＮＲＩ〜ＮＲｎの電圧がその許容
値を越えない条件から決まるが、常時の電圧分担はＣＧ
ｔ−ＲＧｔ〜ＣＧｎ−ＲＧｎ回路により十分平等にする
ことが可能であるので、従来の構成におけるマージンに
２よりも余裕がとり易い利点がある。
値を越えない条件から決まるが、常時の電圧分担はＣＧ
ｔ−ＲＧｔ〜ＣＧｎ−ＲＧｎ回路により十分平等にする
ことが可能であるので、従来の構成におけるマージンに
２よりも余裕がとり易い利点がある。
次に、第９図〜第１１図にこの発明の変形例を第７図に
対応させて示す。
対応させて示す。
第９図は非直線抵抗ＮＲＩ〜ＮＲ２をサイリスクの直列
群毎に接続する例で上述とほぼ同じ効果が得られる。
群毎に接続する例で上述とほぼ同じ効果が得られる。
また、第１０図はサイリスクの直列群毎にアノードリア
クトルＡＬを挿入する方式で、リアクトルＢＬの値をそ
の分だけ低く定めることができる。
クトルＡＬを挿入する方式で、リアクトルＢＬの値をそ
の分だけ低く定めることができる。
さらに、第１１図の装置は分圧回路（Ｃｏ−Ｒｏ）の抵
抗値を極性によって変えることによって順極性のサージ
電圧が到来した場合、サイリスクに加わる電圧の変化度
（ｉ！−）を低減すｄす ることかできる。
抗値を極性によって変えることによって順極性のサージ
電圧が到来した場合、サイリスクに加わる電圧の変化度
（ｉ！−）を低減すｄす ることかできる。
逆極性に関してはサイリスクの一戯耐量は順極性よりは
るかに大きいので、ｔ Ｒ（Ｎ□ ＞ＲＧ、□ Ｚ ＲＧ２１ ＞ＲＧ２２
・・・・・・とし、ＢＬ−ＣＧｔ −Ｒ（）ｔｔ の
回路が非振動条件になるように選定しオーバシュートを
極力おさえ、順極性に関してはＢＬ−ＣＧ−ＲＧ１２が
振動条件になるように選定する。
るかに大きいので、ｔ Ｒ（Ｎ□ ＞ＲＧ、□ Ｚ ＲＧ２１ ＞ＲＧ２２
・・・・・・とし、ＢＬ−ＣＧｔ −Ｒ（）ｔｔ の
回路が非振動条件になるように選定しオーバシュートを
極力おさえ、順極性に関してはＢＬ−ＣＧ−ＲＧ１２が
振動条件になるように選定する。
即ち、第１２図のように順極性の場合、ＲＧ１２・・・
・・・を小さく選定することによってサイリスク部の電
圧ｖｓの立上りを緩くシ、その結果オーパンニートする
部分については非直線抵抗体ＮＲＩ・・・・・・によっ
て吸収する。
・・・を小さく選定することによってサイリスク部の電
圧ｖｓの立上りを緩くシ、その結果オーパンニートする
部分については非直線抵抗体ＮＲＩ・・・・・・によっ
て吸収する。
以上説明したように、従来技術では、避雷器の保護レベ
ルを１番低くし、順次、非直線抵抗体の保護レベル、サ
イリスクの耐電圧へと保護レベルを上げているため、前
述のような欠点を有する。
ルを１番低くし、順次、非直線抵抗体の保護レベル、サ
イリスクの耐電圧へと保護レベルを上げているため、前
述のような欠点を有する。
そこでこの発明では、サイリスタの直列群にブロッキン
グ用リアクトルを直列に接続してその外側に避雷器を接
続し、前記各サイリスクまたはサイリスク直列群単位に
並列吸続した非直線抵抗体の制限電圧の和（即ち、保護
レベルの和）を避雷器の保護レベルより低い値に設定し
ているっそのため、避雷器の保護レベルと非直線抵抗体
の保護レベルの和との電圧レベル差をブロッキング用リ
アクトルに分担せしめ、これにより外来サージ電圧を合
理的に制御してサイリスクの所要直列数を低減すること
ができるという効果がある。
グ用リアクトルを直列に接続してその外側に避雷器を接
続し、前記各サイリスクまたはサイリスク直列群単位に
並列吸続した非直線抵抗体の制限電圧の和（即ち、保護
レベルの和）を避雷器の保護レベルより低い値に設定し
ているっそのため、避雷器の保護レベルと非直線抵抗体
の保護レベルの和との電圧レベル差をブロッキング用リ
アクトルに分担せしめ、これにより外来サージ電圧を合
理的に制御してサイリスクの所要直列数を低減すること
ができるという効果がある。
ここで、サージエネルギーは避雷器と非直線抵抗体によ
り分担して処理可能であり、しかもこの分担率をブロッ
キング用リアクトルの値により制御することができる。
り分担して処理可能であり、しかもこの分担率をブロッ
キング用リアクトルの値により制御することができる。
また、この発明の一実施態様では、外来サージ電圧に対
してサイリスクの順方向の生Δ（即ち、ｉ サイリスクに加わる電圧の変化度）耐量が、逆方ｖ 向の石耐量より劣ることに着目して、サイリスクバルブ
に印加される過電圧の極性によって、コンデンサ及び抵
抗の直列接続で成る分圧要素の抵抗値を変えるように構
成している。
してサイリスクの順方向の生Δ（即ち、ｉ サイリスクに加わる電圧の変化度）耐量が、逆方ｖ 向の石耐量より劣ることに着目して、サイリスクバルブ
に印加される過電圧の極性によって、コンデンサ及び抵
抗の直列接続で成る分圧要素の抵抗値を変えるように構
成している。
このようにすれば、順方向の外来サージ電圧に対してブ
ロッキング用リアクトル−分圧要素の回路が低動的にな
るように分圧要素の抵抗値を定め、」Δを緩和すｉ る。
ロッキング用リアクトル−分圧要素の回路が低動的にな
るように分圧要素の抵抗値を定め、」Δを緩和すｉ る。
ただし、この場合第１２図に示すように非直線抵抗体が
サイリスタと並列に接続されないとサージ電圧のピーク
値がオーバーシュートにより増大してしまうので、この
発明では非直線抵抗体がサイリスクに並列接続されるこ
とが必要条件となる。
サイリスタと並列に接続されないとサージ電圧のピーク
値がオーバーシュートにより増大してしまうので、この
発明では非直線抵抗体がサイリスクに並列接続されるこ
とが必要条件となる。
そしてこの非直線抵抗体との組合せにより、ｖ
□□およびサージ電圧のピーク値ともに有効に制御でき
る。
る。
一方、逆方向の外来サージ電圧に対しては、通常運転時
のターンオフ過電圧を抑制する意味で前記ブロッキング
用リアクトル−分圧要素の回路が非振動的になるように
分圧要素の抵抗値を選定する。
のターンオフ過電圧を抑制する意味で前記ブロッキング
用リアクトル−分圧要素の回路が非振動的になるように
分圧要素の抵抗値を選定する。
このようにすることにより、サイリスクのサージ電圧か
らの保護をより合理的に行なうことができるという効果
がある。
らの保護をより合理的に行なうことができるという効果
がある。
その他、この発明によって得られる効果をまとめると次
のようになる。
のようになる。
（１）サージ電圧分担改善用のコンデンサをはふくこと
ができ、このためアノードリアクトル、ダンピング回路
の容量を低減できる。
ができ、このためアノードリアクトル、ダンピング回路
の容量を低減できる。
（２）バルブのロスを低減できる。
（３）信頼性が向上しなおかつコストを低減できる。
【図面の簡単な説明】
第１図は従来の代表的なサイリスク変換装置の構成を示
す回路図、第２図Ａ、Ｂは絶縁協調を説明するための図
、第３図は従来の代表的なサイリスクバルブの構成を示
す図、第４図はこの発明の一実施例を示す回路構成図、
第５図はこの発明に用いる非直線抵抗体の特性例を示す
図、第６図Ａ〜Ｆはこの発明による過電圧保護の原理を
説明するための図、第７図はこの発明によるサイリスク
バルブの構成例を示す図、第８図Ａ、Ｂは非直線抵抗体
による電圧分担の効果を説明するための図、第９図〜第
１１図はそれぞれこの発明の変形例を示す図、第１２図
は第１１図を説明するための図である。 ■・・・サイリスク、Ａｒｖ・・・避雷器、ＤＣＬ・・
・直流リアクトル、ＡＬ・・・リアクトル、Ｃ５，Ｃｇ
・・・コンデンサ、８１〜Ｓｎ・・・サイリスク、ＮＲ
・・・非直線抵抗体。
す回路図、第２図Ａ、Ｂは絶縁協調を説明するための図
、第３図は従来の代表的なサイリスクバルブの構成を示
す図、第４図はこの発明の一実施例を示す回路構成図、
第５図はこの発明に用いる非直線抵抗体の特性例を示す
図、第６図Ａ〜Ｆはこの発明による過電圧保護の原理を
説明するための図、第７図はこの発明によるサイリスク
バルブの構成例を示す図、第８図Ａ、Ｂは非直線抵抗体
による電圧分担の効果を説明するための図、第９図〜第
１１図はそれぞれこの発明の変形例を示す図、第１２図
は第１１図を説明するための図である。 ■・・・サイリスク、Ａｒｖ・・・避雷器、ＤＣＬ・・
・直流リアクトル、ＡＬ・・・リアクトル、Ｃ５，Ｃｇ
・・・コンデンサ、８１〜Ｓｎ・・・サイリスク、ＮＲ
・・・非直線抵抗体。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 非直線抵抗体と、コンデンサ及び抵抗の直列接続で
成る分圧要素とをサイリスクに並列接続した複数のユニ
ットを直列接続して成るサイリスクの直列群と、 このサイリスクの直列群に直列に接続されたりアクドル
と、 このリアクトルの前記サイリスクの直列群の接続点でな
い方の端子と、前記サイリスクの直列群の他の端子との
間に接続された避雷器とを備え、前記非直線抵抗体によ
る制限電圧の和を、前記避雷器の保護レベルよりも低レ
ベルに設定したことを特徴とするサイリスク変換装置。 ２、特許請求の範囲第１項において、前記分圧要素の抵
抗値が電圧の極性によって変化するようにしたことを特
徴とするサイリスク変換装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52007571A JPS5820552B2 (ja) | 1977-01-26 | 1977-01-26 | サイリスタ変換装置 |
| BR7800449A BR7800449A (pt) | 1977-01-26 | 1978-01-25 | Aparelho conversor de forca eletrica |
| CA000295634A CA1119667A (en) | 1977-01-26 | 1978-01-25 | High voltage semiconductor converter protective apparatus |
| AU32730/78A AU516216B2 (en) | 1977-01-26 | 1978-01-25 | Protecting series thyristors in converters |
| US06/141,366 US4282568A (en) | 1977-01-26 | 1980-04-18 | Electric power converting apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP52007571A JPS5820552B2 (ja) | 1977-01-26 | 1977-01-26 | サイリスタ変換装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5393333A JPS5393333A (en) | 1978-08-16 |
| JPS5820552B2 true JPS5820552B2 (ja) | 1983-04-23 |
Family
ID=11669487
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP52007571A Expired JPS5820552B2 (ja) | 1977-01-26 | 1977-01-26 | サイリスタ変換装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4282568A (ja) |
| JP (1) | JPS5820552B2 (ja) |
| AU (1) | AU516216B2 (ja) |
| BR (1) | BR7800449A (ja) |
| CA (1) | CA1119667A (ja) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57156666A (en) * | 1981-03-24 | 1982-09-28 | Toshiba Corp | Protecting device for thyristor against overvoltage |
| CA1162977A (en) * | 1981-05-29 | 1984-02-28 | Philip Chadwick | Thyristor-switched capacitor apparatus |
| JPS5911774A (ja) * | 1982-07-12 | 1984-01-21 | Kansai Electric Power Co Inc:The | 電力変換装置 |
| US4571535A (en) * | 1984-11-15 | 1986-02-18 | Westinghouse Electric Corp. | VAR Generator having controlled discharge of thyristor switched capacitors |
| JP3492042B2 (ja) * | 1995-08-31 | 2004-02-03 | 関西電力株式会社 | 高調波抑制型電力線瞬時切替装置 |
| DE10203280A1 (de) * | 2002-01-29 | 2003-08-07 | Abb Patent Gmbh | Energieverteilungs-Leistungsschalter |
| FR2975224B1 (fr) * | 2011-05-12 | 2013-07-26 | St Microelectronics Sa | Dispositif de protection haute performance contre des decharges electrostatiques |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3246206A (en) * | 1965-02-25 | 1966-04-12 | Gen Electric | Voltage surge protector |
| US3508135A (en) * | 1967-11-21 | 1970-04-21 | Philips Corp | Device comprising a plurality of series-arranged,semiconductor controlled rectifiers |
| SE338099B (ja) * | 1969-02-14 | 1971-08-30 | Asea Ab | |
| US3662250A (en) * | 1970-11-12 | 1972-05-09 | Gen Electric | Thyristor overvoltage protective circuit |
| JPS5086208A (ja) * | 1973-11-29 | 1975-07-11 | ||
| IT1016268B (it) * | 1974-07-02 | 1977-05-30 | Gni Energet In | Apparecchio per proteggere dalla sovratensione i tiristori di un con vertitore controllato ad alta tensione |
| US3947726A (en) * | 1974-12-18 | 1976-03-30 | General Electric Co. | Reverse voltage surge protection for high-voltage thyristors |
| US4015170A (en) * | 1975-06-30 | 1977-03-29 | Khristofor Fedorovich Barakaev | Method for overvoltage protection of HVDC transmission line systems |
| JPS5268355A (en) * | 1975-12-05 | 1977-06-07 | Hitachi Ltd | Gate control circuit of high-voltage thyristor converter |
-
1977
- 1977-01-26 JP JP52007571A patent/JPS5820552B2/ja not_active Expired
-
1978
- 1978-01-25 BR BR7800449A patent/BR7800449A/pt unknown
- 1978-01-25 AU AU32730/78A patent/AU516216B2/en not_active Expired
- 1978-01-25 CA CA000295634A patent/CA1119667A/en not_active Expired
-
1980
- 1980-04-18 US US06/141,366 patent/US4282568A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU3273078A (en) | 1979-08-02 |
| CA1119667A (en) | 1982-03-09 |
| JPS5393333A (en) | 1978-08-16 |
| US4282568A (en) | 1981-08-04 |
| AU516216B2 (en) | 1981-05-21 |
| BR7800449A (pt) | 1978-10-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2311137C (en) | A surge suppression network responsive to the rate of change of power disturbances | |
| Zhang et al. | Modular design methodology of DC breaker based on discrete metal oxide varistors with series power electronic devices for HVdc application | |
| US5416663A (en) | Arrangement for protecting telecommunications equipment from voltage transients | |
| US5388021A (en) | Voltage surge suppression power circuits | |
| US5347166A (en) | Apparatus and method for switching high power levels | |
| US20040052023A1 (en) | Vsc-converter | |
| JPS61125629A (ja) | 無効電力発生回路 | |
| JPS5820552B2 (ja) | サイリスタ変換装置 | |
| US4651251A (en) | Protective circuitry for a thyristor | |
| US4470005A (en) | Static VAR generator having a thyristor circuit arrangement providing reduced losses | |
| EP0645867B1 (en) | Switching device in a direct current circuit for transferring a current from one current path to another current path | |
| US4367418A (en) | Combining thyristor circuits of various circuit configurations | |
| US3546572A (en) | Three-phase transformer power supply employing capacitors and clamping devices to suppress voltage surges | |
| US4777555A (en) | Device for protecting an electric power line against high transient overvoltages | |
| JPH10126961A (ja) | 限流装置 | |
| JPH03261377A (ja) | 電力変換装置の保護装置 | |
| KR0163643B1 (ko) | 멀티레벨 전력변환 시스템용 스너버회로 | |
| JPH05292668A (ja) | ノイズフィルター | |
| JPS58215932A (ja) | Ｖａｒ発生器 | |
| Ito et al. | Novel low‐loss active voltage clamp circuit for series connection of RCGCT thyristors | |
| JPH1141800A (ja) | サージ電圧抑制回路 | |
| JPS5832249Y2 (ja) | 避雷器 | |
| JPH09167548A (ja) | 限流装置 | |
| WO2005117230A1 (en) | Method of disconnecting a thyristor-switched capacitor battery, and a thyristor-switched capacitor battery | |
| Hammon et al. | The design and test of a 500-kJ, 325-kA energy discharge bank employing solid state switching |