JPS58194987A - 固体の炭素含有燃料のガス化法 - Google Patents
固体の炭素含有燃料のガス化法Info
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- JPS58194987A JPS58194987A JP58071566A JP7156683A JPS58194987A JP S58194987 A JPS58194987 A JP S58194987A JP 58071566 A JP58071566 A JP 58071566A JP 7156683 A JP7156683 A JP 7156683A JP S58194987 A JPS58194987 A JP S58194987A
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- Japan
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- gas
- synthesis gas
- fuel
- temperature
- rich
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/46—Gasification of granular or pulverulent flues in suspension
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J3/00—Production of combustible gases containing carbon monoxide from solid carbonaceous fuels
- C10J3/72—Other features
- C10J3/82—Gas withdrawal means
- C10J3/84—Gas withdrawal means with means for removing dust or tar from the gas
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10J—PRODUCTION OF PRODUCER GAS, WATER-GAS, SYNTHESIS GAS FROM SOLID CARBONACEOUS MATERIAL, OR MIXTURES CONTAINING THESE GASES; CARBURETTING AIR OR OTHER GASES
- C10J2300/00—Details of gasification processes
- C10J2300/16—Integration of gasification processes with another plant or parts within the plant
- C10J2300/1678—Integration of gasification processes with another plant or parts within the plant with air separation
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、固体の炭素含有燃料のガス化法において、
ａ）燃料を細かく粉砕しそして乾燥し、ｂ）その後、燃
料を、全気分ｋｆラントから生じる酸素又はｎ２素に富
む空気によシ部分燃焼して合成ガスにし、 Ｃ）合成ガスを１００−６００℃の温度まで冷却し、そ
して −１゛ ｄ）冷却した合成ガスを、該空気分離″−Ｊ”−ｙント
から生しる窒素に富むガスで間接熱交換によシ２ｊ〜コ
！Ｏ℃の温度にさらに冷却する、 ことを特徴とする上記ガス化法に関する。
料を、全気分ｋｆラントから生じる酸素又はｎ２素に富
む空気によシ部分燃焼して合成ガスにし、 Ｃ）合成ガスを１００−６００℃の温度まで冷却し、そ
して −１゛ ｄ）冷却した合成ガスを、該空気分離″−Ｊ”−ｙント
から生しる窒素に富むガスで間接熱交換によシ２ｊ〜コ
！Ｏ℃の温度にさらに冷却する、 ことを特徴とする上記ガス化法に関する。
固体の炭素含有燃料のガス化（部分燃焼）において、実
質的に一酸化炭素及び水素から訛る合成ガスが生成する
。適当な固体燃料は、石炭、褐炭、コーークス、゛゛ビ
ートζ木材へ等である−０“′−−−″−−−−−−″
″−−−−−−。
質的に一酸化炭素及び水素から訛る合成ガスが生成する
。適当な固体燃料は、石炭、褐炭、コーークス、゛゛ビ
ートζ木材へ等である−０“′−−−″−−−−−−″
″−−−−−−。
固体燃料は、一般に、ガス又は液体の燃料よりも反応性
に劣る。それにもかかわらず、速い反応を得るために、
固体燃料は細かく粉砕される。粉砕された燃料は、その
後、〃ス゛化反応器に輸送される。比較的多量の水を含
有する燃料社、輸送中凝集し、かくして輸送ライン中で
閉基を起こし得る。これを防ぐために、固体燃料は、反
応器に輸送される前に乾燥される。乾燥後、燃料の水分
含壱率は、好ましくは０〜７０重量％である。固体燃料
は酸素又は酸素に富む空気で部分燃焼され、の精製を簡
単にする・さ６に、酸素によシつ＜ ラ；’、・÷れた
合成ガスは、成る合成例えばメタノール又（炭化水素の
合成に一層適する。 −１１７反応体と
して必要な酸素は、空気が酸素に富む、１．・、ふ− ガスと少なくともｌりの窒素に富むガスとに分離丁、４
１・ −されるところのグラン゛トでグ′＜゛られる。この目
的ソｉよ、１□□８□いらゎ、。 ｉ
）紘 部分燃焼は、好ましくは緩和剤の存在下で行な二゛４わ
れる。緩和剤は、反応体及び／又は部分酸化生成物との
吸熱反応によって、反応器中の温度を緩−和する効果が
ある。適当な緩和剤社、水蒸気及びコニ酸化炭素である
。 、九、：： 燃料が酸素と反応した後、生成した合成ガスは、ｉ、！
ｏｏ℃〜／７００℃の温度で反応器を去る。−酸”化炭
素及び水素は別として、該ガスは、とシわけ、二酸化炭
素、水蒸気、イオウ化合物、メタン、及び少量のシアン
化水素及びアンモニアも含有し得る。さらに、該ガスは
、スラグの液滴を同伴する。
に劣る。それにもかかわらず、速い反応を得るために、
固体燃料は細かく粉砕される。粉砕された燃料は、その
後、〃ス゛化反応器に輸送される。比較的多量の水を含
有する燃料社、輸送中凝集し、かくして輸送ライン中で
閉基を起こし得る。これを防ぐために、固体燃料は、反
応器に輸送される前に乾燥される。乾燥後、燃料の水分
含壱率は、好ましくは０〜７０重量％である。固体燃料
は酸素又は酸素に富む空気で部分燃焼され、の精製を簡
単にする・さ６に、酸素によシつ＜ ラ；’、・÷れた
合成ガスは、成る合成例えばメタノール又（炭化水素の
合成に一層適する。 −１１７反応体と
して必要な酸素は、空気が酸素に富む、１．・、ふ− ガスと少なくともｌりの窒素に富むガスとに分離丁、４
１・ −されるところのグラン゛トでグ′＜゛られる。この目
的ソｉよ、１□□８□いらゎ、。 ｉ
）紘 部分燃焼は、好ましくは緩和剤の存在下で行な二゛４わ
れる。緩和剤は、反応体及び／又は部分酸化生成物との
吸熱反応によって、反応器中の温度を緩−和する効果が
ある。適当な緩和剤社、水蒸気及びコニ酸化炭素である
。 、九、：： 燃料が酸素と反応した後、生成した合成ガスは、ｉ、！
ｏｏ℃〜／７００℃の温度で反応器を去る。−酸”化炭
素及び水素は別として、該ガスは、とシわけ、二酸化炭
素、水蒸気、イオウ化合物、メタン、及び少量のシアン
化水素及びアンモニアも含有し得る。さらに、該ガスは
、スラグの液滴を同伴する。
スラグの液滴は、冷えたとき問題を生じ得る。実子、ス
ラグの液滴は、融点を有さないで、摂氏温度で何百度で
あり得る溶融範囲を有する。スラグの液滴は溶融範囲で
は粘着性であるので、開基を起こし得る。石炭が燃料と
して用いられる場合、スラブは、通常、？００〜１ｓｏ
ｏ℃の温度範囲で粘着性である。固体のスラグは、もは
や粘着性でない。それ故、熱いガスは、好ましくは、冷
たいガス又は−ηだい離体を注入することＫより、７０
０〜り００℃の温度に速やかに冷却される。速い冷却の
結果として、スラグの液滴は速やかに固、化して固体粒
子になる。適当な冷媒は、再循環される合成ガス、水及
び／又は水蒸気である。冷却された合成ガスはその後１
００〜６００℃にさらに冷却され、しかしてこの冷却は
、好ましくは、有用な高圧水蒸気が発生するところの廃
熱ゼイラー中で行なわれる。その後、固体のスラグ粒子
は、好ましくは、ガスから除去される。
ラグの液滴は、融点を有さないで、摂氏温度で何百度で
あり得る溶融範囲を有する。スラグの液滴は溶融範囲で
は粘着性であるので、開基を起こし得る。石炭が燃料と
して用いられる場合、スラブは、通常、？００〜１ｓｏ
ｏ℃の温度範囲で粘着性である。固体のスラグは、もは
や粘着性でない。それ故、熱いガスは、好ましくは、冷
たいガス又は−ηだい離体を注入することＫより、７０
０〜り００℃の温度に速やかに冷却される。速い冷却の
結果として、スラグの液滴は速やかに固、化して固体粒
子になる。適当な冷媒は、再循環される合成ガス、水及
び／又は水蒸気である。冷却された合成ガスはその後１
００〜６００℃にさらに冷却され、しかしてこの冷却は
、好ましくは、有用な高圧水蒸気が発生するところの廃
熱ゼイラー中で行なわれる。その後、固体のスラグ粒子
は、好ましくは、ガスから除去される。
固体のスラグ粒子がガスから分離された後、合（
敢ガスはさらに地理される。例えば、他の不純物゛。
が合成ガスから除去される。この目的のために、−１、
Ｉ 不純合紙ガスの温良を２３−２！；０℃に′下げるこｒ
に富むガスが用いられる。合成ガスは、窒素に富むガス
での間接熱交換によシ、２３〜．２ｊＯＣの温度にさら
に冷却される。
Ｉ 不純合紙ガスの温良を２３−２！；０℃に′下げるこｒ
に富むガスが用いられる。合成ガスは、窒素に富むガス
での間接熱交換によシ、２３〜．２ｊＯＣの温度にさら
に冷却される。
上記のｒｉｉｊ接熱交接離交換成ガスが廃熱？イラーを
通過した直後性なわれ得る。しかしながら、固体のスラ
グ粒子は、好ましくは、少なくとも一部が最初に合成ガ
スから除去される。これは、サイクロン、ベンド分離器
、フィルター、等のぷ口き過ちな分＃ｌ器中で遂行され
る。合成ガスと窒素に富むガスとの間の熱交換は、好ま
しくは、ガスが少なくとも一部分離器中で固体のスラグ
粒子から遊離された後行なわれる。固体のスラグ粒子の
少なくとも大部分が分離４中で合成ガスから分離された
としても、固体のスラグ粒子はガス中に残存し、これら
の残存スラグ粒子は冷却器を汚染する危険をなし得る。
通過した直後性なわれ得る。しかしながら、固体のスラ
グ粒子は、好ましくは、少なくとも一部が最初に合成ガ
スから除去される。これは、サイクロン、ベンド分離器
、フィルター、等のぷ口き過ちな分＃ｌ器中で遂行され
る。合成ガスと窒素に富むガスとの間の熱交換は、好ま
しくは、ガスが少なくとも一部分離器中で固体のスラグ
粒子から遊離された後行なわれる。固体のスラグ粒子の
少なくとも大部分が分離４中で合成ガスから分離された
としても、固体のスラグ粒子はガス中に残存し、これら
の残存スラグ粒子は冷却器を汚染する危険をなし得る。
それ故、合成ガス社、一層好ましくは、水で少なくとも
一回洗浄されるまで、窒素に音むガスでの間接熱交換に
よりさらに冷却されない。（ｋｒｒ＋工程により、固体
のスラグ粒子の水性懸ｌに液、及び１２７７Ｍ子が実質
的に除去きれ棺製された合成ガスが生じる。該水性懸濁
液は合成ガスから分離され、そして有利的にはその系に
少なくとも一部は再循環されるる適当な洗浄器は、ベン
チーリ洗浄器及びガスと水が互に向流的に接触されるガ
ス洗浄器である・ 洗浄工程において、合成ガスは既に冷却されている旬窒
素に富むガスでの間接熱交換によシ、合成ガスは、好ま
しくは弘Ｏ〜ｌ弘Ｏ℃の温度に為さらに冷却される。
一回洗浄されるまで、窒素に音むガスでの間接熱交換に
よりさらに冷却されない。（ｋｒｒ＋工程により、固体
のスラグ粒子の水性懸ｌに液、及び１２７７Ｍ子が実質
的に除去きれ棺製された合成ガスが生じる。該水性懸濁
液は合成ガスから分離され、そして有利的にはその系に
少なくとも一部は再循環されるる適当な洗浄器は、ベン
チーリ洗浄器及びガスと水が互に向流的に接触されるガ
ス洗浄器である・ 洗浄工程において、合成ガスは既に冷却されている旬窒
素に富むガスでの間接熱交換によシ、合成ガスは、好ま
しくは弘Ｏ〜ｌ弘Ｏ℃の温度に為さらに冷却される。
洗浄工程の結果として、合成ガスは多量の氷原、気を含
有する。該ガスは、好ましくは乾燥される・これは、殿
も簡単には、合成ガスを露点よシ低く冷却することによ
シ遂行され、その結果水蒸気の一部は凝縮する。露点よ
）はるかに低ぐ冷却される場合は、水蒸気の大部分が凝
縮する。その後、乾いたガスが凝縮物から分離される。
有する。該ガスは、好ましくは乾燥される・これは、殿
も簡単には、合成ガスを露点よシ低く冷却することによ
シ遂行され、その結果水蒸気の一部は凝縮する。露点よ
）はるかに低ぐ冷却される場合は、水蒸気の大部分が凝
縮する。その後、乾いたガスが凝縮物から分離される。
合成ガスは、好ましくは、窒素に富むガスでの間接熱交
換後に行なわれる冷却処理において、露点よシはるかに
低く冷却される。この冷却中、合成ガスは、有利的には
、ｌＯ〜７ｊＣの温度Ｉ／ｃ冷却される。冷却は、空気
を用いて及び水を用いて行なわれ得る。
換後に行なわれる冷却処理において、露点よシはるかに
低く冷却される。この冷却中、合成ガスは、有利的には
、ｌＯ〜７ｊＣの温度Ｉ／ｃ冷却される。冷却は、空気
を用いて及び水を用いて行なわれ得る。
合成ガスが２素に富むガスでの間接熱交換により！５〜
２５θＣ１で歳に冷却されて込るので、比較的小さいＰ
６却りで充分である・ 本発明に従い加熱された窒素に富むｔｅｘμ、好ましく
は、固体燃料を乾燥するために有用的に用いられる。乾
燥は、燃料がガス化反応器中に供給される削に行なわれ
る。固体燃料がｊｂまり粗くない塊として併給されるな
らば、乾燥は、粉砕ミルに送られる前に行なわれ得る。
２５θＣ１で歳に冷却されて込るので、比較的小さいＰ
６却りで充分である・ 本発明に従い加熱された窒素に富むｔｅｘμ、好ましく
は、固体燃料を乾燥するために有用的に用いられる。乾
燥は、燃料がガス化反応器中に供給される削に行なわれ
る。固体燃料がｊｂまり粗くない塊として併給されるな
らば、乾燥は、粉砕ミルに送られる前に行なわれ得る。
燃料が大きな塊からなる場合は、粉砕中及び／又は粉砕
後、乾燥することが一層効率的である。燃料が高い水含
有率を有する場合は、熱い窒素に富むガスは、任意的に
はさらに加熱後、燃料の全部又は一部を乾・ｋするのに
用いられ得る。後者の場合は、要求される水含有？仁ま
で乾燥することは、別のやり方であるいは別の熱いガス
を用いて後で行なわれる。多くの！ｔ！Ｊ（１） ％）
砕ミルを用いることが可能でろる。粉砕ミルのをにイヘ
９、乾燥は粉砕中文４粉砕後行なわれる。例えば、・ぎ
−ルミル又はローラミルが用いられる場合、熱い窒素に
富むガスがミル中に導入（ され、粉砕中乾燥効果を既に果たす、。熱い窒素に富む
ガスは、粉砕された燃料を粉砕ミルから排出しそして輸
送中燃料粒子を乾燥するのに、引続き用いられる。
一 固体燃料の乾燥前、窒素に富むガスは、好ましくは、燃
料の水含有率に依シｊＯ−≠ＯＯＣの範囲の温度に加熱
される。大部分の燃料に対して、り０〜７５０℃の温度
が適する。温度の下限は、存在する水を燃料から除去す
る駆逐力や：得られるのに丁度充分であるような限度で
ある。温度の上限は、経済的動機によシ決められる。合
成ガスの熱含有量は、要求される量の窒素に富むガスカ
；弘ＯＯ℃までの温度に熱せられ得るような量であるＯ いられ得る。比較的高い酸素含有率を有する窒素に富む
ガスが、粉砕された燃料を乾燥するのに用いられる場合
、酸ＸＩＣよる燃料の爆発的燃焼が起こる危険がある。
後、乾燥することが一層効率的である。燃料が高い水含
有率を有する場合は、熱い窒素に富むガスは、任意的に
はさらに加熱後、燃料の全部又は一部を乾・ｋするのに
用いられ得る。後者の場合は、要求される水含有？仁ま
で乾燥することは、別のやり方であるいは別の熱いガス
を用いて後で行なわれる。多くの！ｔ！Ｊ（１） ％）
砕ミルを用いることが可能でろる。粉砕ミルのをにイヘ
９、乾燥は粉砕中文４粉砕後行なわれる。例えば、・ぎ
−ルミル又はローラミルが用いられる場合、熱い窒素に
富むガスがミル中に導入（ され、粉砕中乾燥効果を既に果たす、。熱い窒素に富む
ガスは、粉砕された燃料を粉砕ミルから排出しそして輸
送中燃料粒子を乾燥するのに、引続き用いられる。
一 固体燃料の乾燥前、窒素に富むガスは、好ましくは、燃
料の水含有率に依シｊＯ−≠ＯＯＣの範囲の温度に加熱
される。大部分の燃料に対して、り０〜７５０℃の温度
が適する。温度の下限は、存在する水を燃料から除去す
る駆逐力や：得られるのに丁度充分であるような限度で
ある。温度の上限は、経済的動機によシ決められる。合
成ガスの熱含有量は、要求される量の窒素に富むガスカ
；弘ＯＯ℃までの温度に熱せられ得るような量であるＯ いられ得る。比較的高い酸素含有率を有する窒素に富む
ガスが、粉砕された燃料を乾燥するのに用いられる場合
、酸ＸＩＣよる燃料の爆発的燃焼が起こる危険がある。
それ故、窒素に富むガスは、好ましくは１２容量−未満
一層好ましくは１０容量−未満の酸素を含有する。廃窒
素流は、これらの要件を満たす。
一層好ましくは１０容量−未満の酸素を含有する。廃窒
素流は、これらの要件を満たす。
本発明を図面を参照してさらに説明するか、本発明はこ
れに限定されるものではない。補助的手段例えば圧縮機
、Ｉン！、弁、等は、それＣの概略図に示されていない
。
れに限定されるものではない。補助的手段例えば圧縮機
、Ｉン！、弁、等は、それＣの概略図に示されていない
。
第１図におｌて、炭素含有固体燃料が、粉砕ミル２中に
ライン／を経て導入される。ライン３を経て、熱い窒素
に富むガスの流れが粉砕ミル２中に導入され、該粉砕ミ
ルにおいて該ガスが細かく粉砕された燃料を乾燥する。
ライン／を経て導入される。ライン３を経て、熱い窒素
に富むガスの流れが粉砕ミル２中に導入され、該粉砕ミ
ルにおいて該ガスが細かく粉砕された燃料を乾燥する。
粉砕されそして乾燥された燃料は、とシわけ窒素と水蒸
気とのガス混合物とともに、ライン弘を通じて分離５よ
に送られる。適当な分、ＩｉＩ器は、例えば、ペンド分
離器、サイクロン、フィルター、等である。分離ｒｉｔ
において、粉砕された燃料はガスから分離される。
気とのガス混合物とともに、ライン弘を通じて分離５よ
に送られる。適当な分、ＩｉＩ器は、例えば、ペンド分
離器、サイクロン、フィルター、等である。分離ｒｉｔ
において、粉砕された燃料はガスから分離される。
乙を通じて反応器♂に送られる。ガス化反応器ｔは好ま
しくは高められた圧力で操作されるので、←。
しくは高められた圧力で操作されるので、←。
燃料は、圧縮機、供給容器及び閉鎖具、４ＩＩ（ＷＪｙ
ｒ−た、ラインタを経て反応器♂中に導入される。空゛
気は、ライン／ｌｔ−経て空気分離グランＦｌｏ中、：
に供給される。プラントｌｏにおいて、ラインタ “を
姪て反応器♂に送られるところ’ｏａｚに富むガ 、ス
°流、及びライン２を通じて反応器へ燃料を輸送するの
に少なくとも一層が用いられ得るところの実質的に純粋
な窒素流（この窒素流は図示されていない。）がつくら
れる。プラント１０はまた、・ライン／２を経て排出さ
れるところの廃窒素流−をつくる。酸素及びライン／３
を柱て供給される緩和剤（水蒸気又はｃｏ２）で炭素含
有燃料をガス化することは、反応器ｒ中で行なわれる・
スラグ液滴で負荷された生賊合成ガスは、ライン／弘を
経、て冷却帯域／ｊに送られ′、！！冷却帯域において
、２イア／６を経て供給されるところの、冷却されかつ
精製された再循環合成ガスを注入することｔζより冷却
される。冷却帯域／ｊにおいて、熱い合成ガス中のすべ
てのスラダ液調が固化する。ライフ／７を経て、合成ガ
スと固体スラグ粒子との混合物が、冷却帯域／ｊから排
出され、そして廃熱！ぎイン−１ｇ中に送られ、＆を廃
熱ゲイラーにおいて、ライン／りを経て供給されそして
ライン２０を経て水蒸気として排出されるところの水で
ｌ１ｉｔ Ｎ的に冷却される。廃熱ゲイラー／♂から、
合成ガスと固体スラグ粒子との依然暖かい混合物が、ラ
イン２／を経てベンチュリ管２２に送られる。そこにお
いて、該混合物は、ライン２３を経てベンチュリ管２２
に送られるところの、固体スラグ粒子の水中懸濁液と接
触される。ペンチ、す管−２において、該懸濁液の水は
すべて蒸発し、そして合成ガス、水蒸気及び固体スラグ
粒子の混合物は、ライン２４Ｌを経てサイクロン２ｊに
送られ、該サイクロンにおいて、固体スラグ粒子の大部
分がガス混合物から分離され、そしてライン２乙を経て
（ その装置から排出される。固体スラグ粒子の残部は、ガ
ス混合物とともにライン２７を経てペンチ、り洗浄ｒｉ
、、２ｒ中に送られ、該ペンチ、す洗浄器において、ラ
イン２りを経て供給される固体スラグ粒子の水性懸濁液
と接触される。ベンチュリ洗浄器２♂中でつくられる合
成ガδ、水蒸気、水滴及び固体スラグ粒子の混合物は、
ライン３０ｔｌｔｌて分離器ｊ／ＩＩＣ送られる。ここ
で、固体スラグ粒子の水性懸濁液がガス混合物から分離
され、そしてライン２３を経て排出され、該水性懸濁液
はこのラインを通じてペンチ−り管２λに送られるＯ少
量の固体スラグ粒子を依然含有する、合成ガスと水蒸気
との混合物は、ライン３λを経てガス洗浄器３３の下Ｓ
中に導入され、そこにおいて、ライン３ｊを経て該ガス
洗浄器３３のカラムの上部に送られるところの水と向流
的に接触されるｏ該カラムにおいて、固体スラグ粒子の
最後の残液がガス混合物から除去され、該カラムからラ
イン２りを経てペンチーリ洗浄器、２♂に送られるとこ
ろの、固体スラグ粒子の水性恕濁液がつくられる。
ｒ−た、ラインタを経て反応器♂中に導入される。空゛
気は、ライン／ｌｔ−経て空気分離グランＦｌｏ中、：
に供給される。プラントｌｏにおいて、ラインタ “を
姪て反応器♂に送られるところ’ｏａｚに富むガ 、ス
°流、及びライン２を通じて反応器へ燃料を輸送するの
に少なくとも一層が用いられ得るところの実質的に純粋
な窒素流（この窒素流は図示されていない。）がつくら
れる。プラント１０はまた、・ライン／２を経て排出さ
れるところの廃窒素流−をつくる。酸素及びライン／３
を柱て供給される緩和剤（水蒸気又はｃｏ２）で炭素含
有燃料をガス化することは、反応器ｒ中で行なわれる・
スラグ液滴で負荷された生賊合成ガスは、ライン／弘を
経、て冷却帯域／ｊに送られ′、！！冷却帯域において
、２イア／６を経て供給されるところの、冷却されかつ
精製された再循環合成ガスを注入することｔζより冷却
される。冷却帯域／ｊにおいて、熱い合成ガス中のすべ
てのスラダ液調が固化する。ライフ／７を経て、合成ガ
スと固体スラグ粒子との混合物が、冷却帯域／ｊから排
出され、そして廃熱！ぎイン−１ｇ中に送られ、＆を廃
熱ゲイラーにおいて、ライン／りを経て供給されそして
ライン２０を経て水蒸気として排出されるところの水で
ｌ１ｉｔ Ｎ的に冷却される。廃熱ゲイラー／♂から、
合成ガスと固体スラグ粒子との依然暖かい混合物が、ラ
イン２／を経てベンチュリ管２２に送られる。そこにお
いて、該混合物は、ライン２３を経てベンチュリ管２２
に送られるところの、固体スラグ粒子の水中懸濁液と接
触される。ペンチ、す管−２において、該懸濁液の水は
すべて蒸発し、そして合成ガス、水蒸気及び固体スラグ
粒子の混合物は、ライン２４Ｌを経てサイクロン２ｊに
送られ、該サイクロンにおいて、固体スラグ粒子の大部
分がガス混合物から分離され、そしてライン２乙を経て
（ その装置から排出される。固体スラグ粒子の残部は、ガ
ス混合物とともにライン２７を経てペンチ、り洗浄ｒｉ
、、２ｒ中に送られ、該ペンチ、す洗浄器において、ラ
イン２りを経て供給される固体スラグ粒子の水性懸濁液
と接触される。ベンチュリ洗浄器２♂中でつくられる合
成ガδ、水蒸気、水滴及び固体スラグ粒子の混合物は、
ライン３０ｔｌｔｌて分離器ｊ／ＩＩＣ送られる。ここ
で、固体スラグ粒子の水性懸濁液がガス混合物から分離
され、そしてライン２３を経て排出され、該水性懸濁液
はこのラインを通じてペンチ−り管２λに送られるＯ少
量の固体スラグ粒子を依然含有する、合成ガスと水蒸気
との混合物は、ライン３λを経てガス洗浄器３３の下Ｓ
中に導入され、そこにおいて、ライン３ｊを経て該ガス
洗浄器３３のカラムの上部に送られるところの水と向流
的に接触されるｏ該カラムにおいて、固体スラグ粒子の
最後の残液がガス混合物から除去され、該カラムからラ
イン２りを経てペンチーリ洗浄器、２♂に送られるとこ
ろの、固体スラグ粒子の水性恕濁液がつくられる。
今固体スラグ粒子が（質的にないガス混合物は、ライン
３弘を経てＱ＃Ｉ器３乙に送られ、該冷却器において、
合成がス混合物は、ライン１２からの冷たい廃窒素流で
の間接熱交換によりさらに冷却され、廃ｇ、累流は熱せ
られる。生成した熱い流れは、冷却器３６からライン３
を経て粉砕ミル２に送られる。合成ガス混合物が冷却５
３乙において露点より低く冷却される場合、合成ガス、
°水蒸気及び水の混合物はライン３７を経て空気冷却器
３ｇに送られ、該空気冷却２３には、空気がライ／３り
を経て供給され、そしてライン弘Ｏを蛭て排出される。
３弘を経てＱ＃Ｉ器３乙に送られ、該冷却器において、
合成がス混合物は、ライン１２からの冷たい廃窒素流で
の間接熱交換によりさらに冷却され、廃ｇ、累流は熱せ
られる。生成した熱い流れは、冷却器３６からライン３
を経て粉砕ミル２に送られる。合成ガス混合物が冷却５
３乙において露点より低く冷却される場合、合成ガス、
°水蒸気及び水の混合物はライン３７を経て空気冷却器
３ｇに送られ、該空気冷却２３には、空気がライ／３り
を経て供給され、そしてライン弘Ｏを蛭て排出される。
ここで、露点よりはるかに低い冷却が行なわれ、それに
より水蒸気の実質的に全量が凝縮する。合成ガス混合物
が冷却器ＪＡにおいてガス混合物の露点より・も高い温
度に？を却される外らば、ライン３７は専ら合成ガス及
び水蒸気と含有する。合成ガス、凝縮水及び少量の水蒸
気の混合物は、該冷却？５３ｒからライン≠７を経て分
離４ｔＩコに送られる。分ＮＬＰ５ψ−において、該混
合物は・ライン弘３を経て排出されるところの凝縮物及
びライン４４４１−を経て排出されるところの実質的に
乾いた合成ガスに分離される。凝縮物の一部は１ライン
３ｊを経てガス洗浄器３３０カラムに再循環される。残
りの部分は、ラインａｓｔｉｍてその装置から排出され
る。実質的に乾いた合成ガスの一部は、ライン／乙を経
て冷却帯域／ｊに再循環される。合成ガスの残部は、さ
らに処理するために、ラインｔＩ−乙を経てその装置か
ら最終生放物として排出される。
より水蒸気の実質的に全量が凝縮する。合成ガス混合物
が冷却器ＪＡにおいてガス混合物の露点より・も高い温
度に？を却される外らば、ライン３７は専ら合成ガス及
び水蒸気と含有する。合成ガス、凝縮水及び少量の水蒸
気の混合物は、該冷却？５３ｒからライン≠７を経て分
離４ｔＩコに送られる。分ＮＬＰ５ψ−において、該混
合物は・ライン弘３を経て排出されるところの凝縮物及
びライン４４４１−を経て排出されるところの実質的に
乾いた合成ガスに分離される。凝縮物の一部は１ライン
３ｊを経てガス洗浄器３３０カラムに再循環される。残
りの部分は、ラインａｓｔｉｍてその装置から排出され
る。実質的に乾いた合成ガスの一部は、ライン／乙を経
て冷却帯域／ｊに再循環される。合成ガスの残部は、さ
らに処理するために、ラインｔＩ−乙を経てその装置か
ら最終生放物として排出される。
第２図は、本発明による方法の別の具体例を示゛す・こ
の方法は・比較的多量の水を含有する固体燃料に対して
用いるのに特に適する。廃熱ジイン−７ｒを去った直後
−合成ガスはライン２１を経て熱交換器１０ＩＩＩＣ送
られ、該熱交換器において１ライン１０２を経て熱交換
器１０／に供給されセしてライ／１０３を経て粉砕ミル
２に排出されるところの窒素に富むガスの予熱された流
れによシ冷却される。冷却された合成ガスは、ライン１
０ｊを触てべ／千ユリ管１０乙に送られる。ここで、該
合Ｍ、／／スは、ライｙ１０７を経て水の流れと接結さ
れる。導入された水のすべてが、ベンチュリ￥ｔｌＯ乙
中で蒸発する。ガス混合物は、ライン１０ｒ５ｔｋＡて
バッグフィルター１０９に送られる。
の方法は・比較的多量の水を含有する固体燃料に対して
用いるのに特に適する。廃熱ジイン−７ｒを去った直後
−合成ガスはライン２１を経て熱交換器１０ＩＩＩＣ送
られ、該熱交換器において１ライン１０２を経て熱交換
器１０／に供給されセしてライ／１０３を経て粉砕ミル
２に排出されるところの窒素に富むガスの予熱された流
れによシ冷却される。冷却された合成ガスは、ライン１
０ｊを触てべ／千ユリ管１０乙に送られる。ここで、該
合Ｍ、／／スは、ライｙ１０７を経て水の流れと接結さ
れる。導入された水のすべてが、ベンチュリ￥ｔｌＯ乙
中で蒸発する。ガス混合物は、ライン１０ｒ５ｔｋＡて
バッグフィルター１０９に送られる。
ここで、固体、スラグ粒子はガス混合物から分離される
。分離された固体スラブ粒子は、ライン／１０を経てそ
の装置から排出される。ｆス混合￥ＩＩは、ライン／／
／を赳て冷却５３．ｇに送られ、そしてジイン３７を経
て冷却５３♂に送られる。水蒸気は、冷却４３乙及び３
ｒ中で凝縮する。凝縮水を分鵡器≠２において合成ガス
から分離した後、水の一部はライン１０７を経てペンチ
、り管ｌＯ乙に送られる。Ａたい２素に富むガス流が、
ライン／ｊを経て冷却器３６中に導入され、そして加熱
後ライン３を経て排出される。その幾分暖かいガス流は
、熱変換器ＩＯ’ｌ−中で、過熱水蒸気での間接熱交換
によりさらに加熱され得、該熱交換器１ｏｔＡには水蒸
気がライン／／２を経て供給されそしてライン／／３を
経て排出される。この目的のために、例えば、ライン２
０で得られる水蒸気群を乾燥する。
。分離された固体スラブ粒子は、ライン／１０を経てそ
の装置から排出される。ｆス混合￥ＩＩは、ライン／／
／を赳て冷却５３．ｇに送られ、そしてジイン３７を経
て冷却５３♂に送られる。水蒸気は、冷却４３乙及び３
ｒ中で凝縮する。凝縮水を分鵡器≠２において合成ガス
から分離した後、水の一部はライン１０７を経てペンチ
、り管ｌＯ乙に送られる。Ａたい２素に富むガス流が、
ライン／ｊを経て冷却器３６中に導入され、そして加熱
後ライン３を経て排出される。その幾分暖かいガス流は
、熱変換器ＩＯ’ｌ−中で、過熱水蒸気での間接熱交換
によりさらに加熱され得、該熱交換器１ｏｔＡには水蒸
気がライン／／２を経て供給されそしてライン／／３を
経て排出される。この目的のために、例えば、ライン２
０で得られる水蒸気群を乾燥する。
ｔ／ｈ ）粉砕ミル２に送る：
ｃ ６７．３重量％
１（ｔＡ、弘 ｌ
Ｎ ／、ｊ ’
Ｏｊ、タ Ｉ
Ｓ ２．タ Ｉ ・ −灰
／２．０ ＃ 水 ６．ＯＩ ／ ２３．３ ｔ／ｈの量の１２０℃の窒素に富む〃１
流をそれに加える。該ガスは次の組成を有する二Ｎ２＋
Ａｒ ９ｊモルー ０２ 弘 ｌ ８２０ ／ Ｊ その粉砕された石炭をフィルター（分１１１１ｉｊ）で
ガスから分離する。≠３．りｊ ｔ／ｈの量の石炭粉末
を２イン６を経て反応器♂に送る。水蒸気、とともに窒
素に富むガスを／２ｊ、／７ｔ／ｈで２イン７を経て排
気する。そのガスは、７０．Ｃの温度及び次の組成を有
する： Ｎ２＋＾「 タ２．♂モルチ ０２ ３、タ Ｉ 。
／２．０ ＃ 水 ６．ＯＩ ／ ２３．３ ｔ／ｈの量の１２０℃の窒素に富む〃１
流をそれに加える。該ガスは次の組成を有する二Ｎ２＋
Ａｒ ９ｊモルー ０２ 弘 ｌ ８２０ ／ Ｊ その粉砕された石炭をフィルター（分１１１１ｉｊ）で
ガスから分離する。≠３．りｊ ｔ／ｈの量の石炭粉末
を２イン６を経て反応器♂に送る。水蒸気、とともに窒
素に富むガスを／２ｊ、／７ｔ／ｈで２イン７を経て排
気する。そのガスは、７０．Ｃの温度及び次の組成を有
する： Ｎ２＋＾「 タ２．♂モルチ ０２ ３、タ Ｉ 。
−Ｎ２０ ・ Ｊ、Ｊ Ｉ 、’ −、２石
炭粉末の水含有率はまだ２．０重量−である。
炭粉末の水含有率はまだ２．０重量−である。
反応器を中で発生する合成ガスの温度は、ライン、、２
／中で３乙ＯＣである。
／中で３乙ＯＣである。
水での況浄工程の後でも、温度はまだ１３０℃である。
冷却５３乙中で、／７Ａ、ｊｔ／ｈの量の台底ガスを／
２Ｊ、Ｊ ｔ／ｈのｉｏ℃の窒素に富むガス、で冷却す
る。合成ガス、水蒸気及び水の生じた混合物の温度は′
−２−２″ｌ：でシ・ｉｉ素に富む″は７ヤ −：冷却
器３♂中で、合成ガス含有混合物の温度を 、空気冷
部によ一シｊ０℃に下げ、それによシ全量。
２Ｊ、Ｊ ｔ／ｈのｉｏ℃の窒素に富むガス、で冷却す
る。合成ガス、水蒸気及び水の生じた混合物の温度は′
−２−２″ｌ：でシ・ｉｉ素に富む″は７ヤ −：冷却
器３♂中で、合成ガス含有混合物の温度を 、空気冷
部によ一シｊ０℃に下げ、それによシ全量。
／ ９．／ ｔ／ｈ ′）水蒸気が凝“す６・分離Ｗ″
２″ｙ−，，その混合物を分離した後、ライン弘！よシ
ｉ、ｓｓｔ／ｈの水がその装置から排出し、ライン＃ｊ
！’、９ｇ弘・よｔ／ｈの次、の組成を有する合成ガス
が排出す６： ・・ ・−７、：。
２″ｙ−，，その混合物を分離した後、ライン弘！よシ
ｉ、ｓｓｔ／ｈの水がその装置から排出し、ライン＃ｊ
！’、９ｇ弘・よｔ／ｈの次、の組成を有する合成ガス
が排出す６： ・・ ・−７、：。
・ ＣＯ゛６λ、６ モルチ
Ｈ２Ｊ７．Ａ ｌ
Ｃｏ２２．０″ Ｉ
Ｈ，Ｓ ／、０ １゜
、Ｈ，０，０，６ｌ
゛、 ２・ ！・６ ＃
、 Ａｔ、１．０ｚ
ｆｌ λ ２
第２図に記載の如き方法におｈて、ｊｅｔハの、量の褐
炭を粉砕ミル２に送る。瞑褐炭は次の組成を有する： Ｃ３り、６ 重量− １１３，０１ Ｎ Ｏ，７ｇ １０ＪＩ Ｓ Ｏ０７＃ 灰 ｌＯ０♂ Ｉ 水 ３弘、タ Ｉ 次のＰＡＡｌ！を有する／ ３ ｊ ｔ／ｈの３７０℃
の輩累に７Ｊむガスｔ″）イン１０３を経てそれに加え
る：Ｎ２＋＾「 タｊ モルチ ０２ 弘 Ｉ Ｅ１２０ ／ １ フィルター（分ｊＪ！ｉｊ ）で分り後、３ｊ、ざｔ／
ｈの褐炭粉末をライン乙を経て反応５ｆＫ送り、水蒸気
とともに９１ｘに富むガスを／ｌり、２ ｔ／ｈで２イ
ン７を経て排気する。排気されたガスは、り０℃の温度
及び次の組成を有する： Ｎ２＋Ａｒ ざ／、Ａ −モルチ０□ ３．
弘 １ 、 Ｎ２０ ／！；、０ ＃褐炭粉１の水含
有率はまだり重量％である。
炭を粉砕ミル２に送る。瞑褐炭は次の組成を有する： Ｃ３り、６ 重量− １１３，０１ Ｎ Ｏ，７ｇ １０ＪＩ Ｓ Ｏ０７＃ 灰 ｌＯ０♂ Ｉ 水 ３弘、タ Ｉ 次のＰＡＡｌ！を有する／ ３ ｊ ｔ／ｈの３７０℃
の輩累に７Ｊむガスｔ″）イン１０３を経てそれに加え
る：Ｎ２＋＾「 タｊ モルチ ０２ 弘 Ｉ Ｅ１２０ ／ １ フィルター（分ｊＪ！ｉｊ ）で分り後、３ｊ、ざｔ／
ｈの褐炭粉末をライン乙を経て反応５ｆＫ送り、水蒸気
とともに９１ｘに富むガスを／ｌり、２ ｔ／ｈで２イ
ン７を経て排気する。排気されたガスは、り０℃の温度
及び次の組成を有する： Ｎ２＋Ａｒ ざ／、Ａ −モルチ０□ ３．
弘 １ 、 Ｎ２０ ／！；、０ ＃褐炭粉１の水含
有率はまだり重量％である。
反応５．ｒ中で発生した合成ガスの温度は、ライン２／
中で弘ＯＯ℃である。この温ＪＲｔ熱交換器１０／中で
２．２０℃に下け、一方ライン１０２中の’ＩＸＫ富む
ｇ−Ｒ−は７２０℃から３７０℃のガスに熱せられ、ラ
イン１０Ｊを経て粉砕ミル２に送られる。パ、グフィル
ターｌＯ２を去るガスはまだ／♂Ｏ℃の温度を有する＊
ｉｏ３．ｉ ｔ／ｈの合成ガスを、冷却４３６中で／
ｊ Ｊ ｔ／ｈ Ｏ／ ０℃の冷たい窒ぶに富むガス
でりｔｃに冷却する。この冷却工程において、ｇＬ累に
富むガスは／Ａ（１７ｃＫ熱せられる・このガスを熱文
換器ｌＯ≠中で水蒸気で７２０℃にさらに加熱し、その
後２イン１０２を経て熱交換Ｓ１０／に送る。冷却器３
６中で生成した合成ガス、水蒸気及び水の混合物と空気
冷却Ｎ３１中で３０℃に冷却し、それにより全量７・ｌ
ｔ／ｈの水蒸気がａｍする。分離６弘２中でその混合物
を分離した後、ライン弘！よシｊ、μｔ７ｈの水がその
装置から排出し、ライン≠６よシｊ１ｒ・θｔ／ｈの次
の組成を有する合成ガスが排出する：Ｃ□ ｊり、
／ モル− Ｈ２ｇ、／ Ｉ Ｃｏ Ａ、／ ＃ Ｉｓ ＯＪ Ｉ −−〜 ゛
〜 −−−“Ｊ１２０ ０．４ ＃ −Ｎ２ も弘 Ｉ −−−−“−−Ａｒ
／−２１ ｑ１図面の簡単な説明 ゛ 第１圀及び第２図は、本発ＩＰＩＫ−よる方法の具体・
・・空気分離グラン）、／！・・・冷却帯域、／ｌ・・
・廃ＰＡゲイラー、２．２・・・ペンチ、り管、２ｊ・
・・サイクロン、１ｇ・・・ペンチ、す洗浄器、Ｊ／・
・・分離４．３３・・・〃ス洗浄乙、３６・・・冷却器
、３１ｒ・・・冷却器、４４．２２−１）？５，１０／
、１０１４．−、熱交換器、１０６・・・ペンチ、す
管、１０り・・・−１ツダフイルター。
中で弘ＯＯ℃である。この温ＪＲｔ熱交換器１０／中で
２．２０℃に下け、一方ライン１０２中の’ＩＸＫ富む
ｇ−Ｒ−は７２０℃から３７０℃のガスに熱せられ、ラ
イン１０Ｊを経て粉砕ミル２に送られる。パ、グフィル
ターｌＯ２を去るガスはまだ／♂Ｏ℃の温度を有する＊
ｉｏ３．ｉ ｔ／ｈの合成ガスを、冷却４３６中で／
ｊ Ｊ ｔ／ｈ Ｏ／ ０℃の冷たい窒ぶに富むガス
でりｔｃに冷却する。この冷却工程において、ｇＬ累に
富むガスは／Ａ（１７ｃＫ熱せられる・このガスを熱文
換器ｌＯ≠中で水蒸気で７２０℃にさらに加熱し、その
後２イン１０２を経て熱交換Ｓ１０／に送る。冷却器３
６中で生成した合成ガス、水蒸気及び水の混合物と空気
冷却Ｎ３１中で３０℃に冷却し、それにより全量７・ｌ
ｔ／ｈの水蒸気がａｍする。分離６弘２中でその混合物
を分離した後、ライン弘！よシｊ、μｔ７ｈの水がその
装置から排出し、ライン≠６よシｊ１ｒ・θｔ／ｈの次
の組成を有する合成ガスが排出する：Ｃ□ ｊり、
／ モル− Ｈ２ｇ、／ Ｉ Ｃｏ Ａ、／ ＃ Ｉｓ ＯＪ Ｉ −−〜 ゛
〜 −−−“Ｊ１２０ ０．４ ＃ −Ｎ２ も弘 Ｉ −−−−“−−Ａｒ
／−２１ ｑ１図面の簡単な説明 ゛ 第１圀及び第２図は、本発ＩＰＩＫ−よる方法の具体・
・・空気分離グラン）、／！・・・冷却帯域、／ｌ・・
・廃ＰＡゲイラー、２．２・・・ペンチ、り管、２ｊ・
・・サイクロン、１ｇ・・・ペンチ、す洗浄器、Ｊ／・
・・分離４．３３・・・〃ス洗浄乙、３６・・・冷却器
、３１ｒ・・・冷却器、４４．２２−１）？５，１０／
、１０１４．−、熱交換器、１０６・・・ペンチ、す
管、１０り・・・−１ツダフイルター。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１） 固体の炭素含有燃料のガス化法において、ａ
）燃料を細かく粉砕しそして乾燥し、リ その後、燃料
ｔ１空気分離グ２ントから生じる酸素又は酸素に富む空
気により部分燃焼して合成ガスにし、 Ｃ）合成ガスを１００〜ＳＯＯ℃のａＲまで冷却し、そ
して ｄ）ｒ？！却した合成がスを、該空気分離グラＩトから
生じる窒素に富むガスで間接熱交換くより２ｊ〜２６０
℃の温度にさらに冷却する、 ことを＃！徴とする上記ガス化法。 （２） 固体スラグ粒子を合成ガスから少なくとも一
部除去した後、窒素に富むガスでの間接熱交換により合
成がスをさらに冷却する、こ七を特徴とする特許請求の
範囲Ｗ１１項記載のガス化法。 （ｍｌ） ９素に富むガスでの間接熱交換により合成
ガスを４Ｌθ〜／’ｉ’０℃の温度にさらに冷却する、
ことを特徴とする特許請求の範囲第一項記載のガス化法
。′ （４）２２に富むガスでの間接熱交換後、合成ガスを冷
却器中で７０〜７５℃の温度にさらに冷却する、ことを
特徴とする特許請求の範囲第７〜３項のいずれかに記載
のガス化法。 （５） ２素に富むガスをｔＯ−４！ｏｏ℃の範囲の
温度に加熱する、ことを特徴とする特許請求の範囲第１
−ｑ項のいずれかに記載のガス化法。 （６） かくして加熱した９素に富むガスを、固体の
燃料を乾燥するのに用いる、ことを特徴とする特許請求
の範囲第１〜ｊ項のいずれかに記載のガス化法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL8201715A NL8201715A (nl) | 1982-04-26 | 1982-04-26 | Werkwijze voor het vergassen van een vaste koolstofhoudende brandstof. |
| NL8201715 | 1982-04-26 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58194987A true JPS58194987A (ja) | 1983-11-14 |
Family
ID=19839653
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58071566A Pending JPS58194987A (ja) | 1982-04-26 | 1983-04-25 | 固体の炭素含有燃料のガス化法 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0092856B1 (ja) |
| JP (1) | JPS58194987A (ja) |
| AU (1) | AU550402B2 (ja) |
| CA (1) | CA1221238A (ja) |
| DE (1) | DE3371358D1 (ja) |
| NL (1) | NL8201715A (ja) |
| ZA (1) | ZA832885B (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04337387A (ja) * | 1991-02-05 | 1992-11-25 | Voest Alpine Ind Anlagenbau Gmbh | メルトダウンまたは石炭ガス化装置に用いる石炭の乾燥法 |
| WO1997044412A1 (fr) * | 1996-05-20 | 1997-11-27 | Hitachi, Ltd. | Appareil de gazeification du charbon, procede de gazeification et centrale integree de production d'energie a gazeification de charbon a cycle combine |
| JP2010059383A (ja) * | 2008-09-08 | 2010-03-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガス化炉装置 |
Families Citing this family (8)
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|---|---|---|---|---|
| DE3446715A1 (de) * | 1984-12-21 | 1986-06-26 | Krupp Koppers GmbH, 4300 Essen | Verfahren zur kuehlung von staubfoermige verunreinigungen enthaltendem partialoxidationsgas, das zur verwendung in einem kombinierten gas-dampfturbinenkraftwerk bestimmt ist |
| JPH0678531B2 (ja) * | 1986-06-11 | 1994-10-05 | 株式会社日立製作所 | 石炭ガス化方法及び装置 |
| AUPO910097A0 (en) * | 1997-09-10 | 1997-10-02 | Generation Technology Research Pty Ltd | Power generation process and apparatus |
| US7503947B2 (en) * | 2005-12-19 | 2009-03-17 | Eastman Chemical Company | Process for humidifying synthesis gas |
| EP2119668A3 (en) * | 2008-05-16 | 2012-04-18 | Haldor Topsoe A/S | Process for the preparation of synthesis gas from black liquor |
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| EP2487439B1 (en) * | 2011-02-14 | 2019-05-08 | General Electric Technology GmbH | Method and system for milling a fuel for an oxy-fuel combustion burner |
| CN102604685B (zh) * | 2011-12-29 | 2014-11-26 | 武汉凯迪工程技术研究总院有限公司 | 用于制油的生物质合成气正压净化工艺方法和系统配置 |
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| GB2030690A (en) * | 1978-08-18 | 1980-04-10 | Freiberg Brennstoffinst | Method of Preparing Dried Coal and Steam From Raw Coal |
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Family Cites Families (3)
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| DE2503193A1 (de) * | 1975-01-27 | 1976-07-29 | Linde Ag | Verfahren zur herstellung eines heizgases durch druckvergasung kohlenstoffhaltiger brennstoffe |
-
1982
- 1982-04-26 NL NL8201715A patent/NL8201715A/nl not_active Application Discontinuation
-
1983
- 1983-03-28 DE DE8383200434T patent/DE3371358D1/de not_active Expired
- 1983-03-28 EP EP83200434A patent/EP0092856B1/en not_active Expired
- 1983-04-06 CA CA000425271A patent/CA1221238A/en not_active Expired
- 1983-04-22 AU AU13867/83A patent/AU550402B2/en not_active Ceased
- 1983-04-25 ZA ZA832885A patent/ZA832885B/xx unknown
- 1983-04-25 JP JP58071566A patent/JPS58194987A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NL8201715A (nl) | 1983-11-16 |
| DE3371358D1 (en) | 1987-06-11 |
| AU550402B2 (en) | 1986-03-20 |
| EP0092856A3 (en) | 1984-07-04 |
| CA1221238A (en) | 1987-05-05 |
| EP0092856A2 (en) | 1983-11-02 |
| AU1386783A (en) | 1983-11-03 |
| EP0092856B1 (en) | 1987-05-06 |
| ZA832885B (en) | 1984-01-25 |
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