JPS58185907A - 余剰蒸気利用発電方法 - Google Patents
余剰蒸気利用発電方法Info
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- JPS58185907A JPS58185907A JP6828882A JP6828882A JPS58185907A JP S58185907 A JPS58185907 A JP S58185907A JP 6828882 A JP6828882 A JP 6828882A JP 6828882 A JP6828882 A JP 6828882A JP S58185907 A JPS58185907 A JP S58185907A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steam
- power generation
- turbine
- surplus
- reheater
- Prior art date
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K7/00—Steam engine plants characterised by the use of specific types of engine; Plants or engines characterised by their use of special steam systems, cycles or processes; Control means specially adapted for such systems, cycles or processes; Use of withdrawn or exhaust steam for feed-water heating
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、製鉄所等のプロセス用蒸気需拾系における余
１１蒸気を利用した発電方法に関する。
１１蒸気を利用した発電方法に関する。
製鉄所などの７０セヌ用蒸気需給系においては、通常覆
砂の蒸気発生設備と複数の蒸気消費設備とで画成され、
蒸気発生設備は加熱炉などの排熱會回収して蒸気を発生
する排熱ボイラと、燃料を燃焼して蒸気を発生する燃料
焚きボイラとで燵成さ粁ている。そしてこの設備でｔよ
、５〜２０り程度の低圧蒸気が使われている。
砂の蒸気発生設備と複数の蒸気消費設備とで画成され、
蒸気発生設備は加熱炉などの排熱會回収して蒸気を発生
する排熱ボイラと、燃料を燃焼して蒸気を発生する燃料
焚きボイラとで燵成さ粁ている。そしてこの設備でｔよ
、５〜２０り程度の低圧蒸気が使われている。
］−記、＜４ ’ｉＱ ｒ自費設備では、生圧コスト低
減のため容積の省然気対策が採られており、癌気使用−
が大幅に削減されている。−ガ蒸気光生設備で汀、燃料
の使用蓋を少なくするために、コークス顧熱回収、焼結
鉱顧熱回収などの排熱ボイラの切設がＩｊ′ｉ多くなさ
れている。
減のため容積の省然気対策が採られており、癌気使用−
が大幅に削減されている。−ガ蒸気光生設備で汀、燃料
の使用蓋を少なくするために、コークス顧熱回収、焼結
鉱顧熱回収などの排熱ボイラの切設がＩｊ′ｉ多くなさ
れている。
この結果蒸気は余−」Ｖ（なりつつあり、この余剰＃気
分利用した発電方法が徒事されている。
分利用した発電方法が徒事されている。
第１図は、その−例をボずもので、蒸気発生設備１で発
生し蒸気を自費設備２で消費される蒸気のうち余剰蒸気
をスチームセパレータ３に導きシリカやスケールなどの
異物を分離除去した後、タービン４に＃き、発電−５を
回している＊（”の後余剰蒸気全偶水器６にてｉ＝水し
た後、苧気仙用器７、グランドコンデンサ８で熱回収し
１ボイラ水として再び使用−するものでおる。
生し蒸気を自費設備２で消費される蒸気のうち余剰蒸気
をスチームセパレータ３に導きシリカやスケールなどの
異物を分離除去した後、タービン４に＃き、発電−５を
回している＊（”の後余剰蒸気全偶水器６にてｉ＝水し
た後、苧気仙用器７、グランドコンデンサ８で熱回収し
１ボイラ水として再び使用−するものでおる。
どの光電方法によれは、余剰蒸気を１カ所に果め、蒸気
のもつ熱エネルギーをそのままタービン４に導いている
。しかしプロセス用蒸気は、上述のりＩ＋＜通常５〜２
０〜程度の低圧蒸気であり、認気諷１にも飽相占座ない
しは飽和温度＋５ ｏ ’ｃ、程展と低温である。この
ため蒸気のもつエンタルピーに対する発Ｎ、臘が２０〜
２５％稈度と低く、発電効率が悪い欠点がある。
のもつ熱エネルギーをそのままタービン４に導いている
。しかしプロセス用蒸気は、上述のりＩ＋＜通常５〜２
０〜程度の低圧蒸気であり、認気諷１にも飽相占座ない
しは飽和温度＋５ ｏ ’ｃ、程展と低温である。この
ため蒸気のもつエンタルピーに対する発Ｎ、臘が２０〜
２５％稈度と低く、発電効率が悪い欠点がある。
このようなことから本発明考は、発電効率を上げるべく
ω１究した結果、以Ｆの知見に着目した。
ω１究した結果、以Ｆの知見に着目した。
すなわち復水型蒸気タービンにおいてに、復水器での真
空度を上げれば、蒸気タービン出口蒸気圧力が下がり、
冷却水−が増加する分運転電力代か上昇するが、それ以
上に発電欺増加する。′また＃気タービン出Ｏ１ｕでの
蒸気の乾き度は、低すきると効率が低ドし、又タービン
羽根のドレンによるエロージョンが間−になるので通常
８５〜９０ ’１０以上にする必要がおる。又タービン
入ｌ］蒸気温度會上げれば光電徽は増加する。
空度を上げれば、蒸気タービン出口蒸気圧力が下がり、
冷却水−が増加する分運転電力代か上昇するが、それ以
上に発電欺増加する。′また＃気タービン出Ｏ１ｕでの
蒸気の乾き度は、低すきると効率が低ドし、又タービン
羽根のドレンによるエロージョンが間−になるので通常
８５〜９０ ’１０以上にする必要がおる。又タービン
入ｌ］蒸気温度會上げれば光電徽は増加する。
更に蒸気タービンの内部効率は、はぼ（入１−］蒸気ｍ
ｎ ） ｘ （ｖ’Ａ Ｄ ｇ”ｘ ’／Ｃ＊ （’
Ｋ ） ）／ （人り蒸気圧力〕に比例するが、一般
的な内部効率け８０〜９０ ’１０程腋である。
ｎ ） ｘ （ｖ’Ａ Ｄ ｇ”ｘ ’／Ｃ＊ （’
Ｋ ） ）／ （人り蒸気圧力〕に比例するが、一般
的な内部効率け８０〜９０ ’１０程腋である。
これに対し復水器では、冷却水として通常無水が用いら
れ、冷却水７品度が２０〜２５℃、である。従ってイＷ
水器の圧力を無限に上げられるわけではなく、例えば冷
却水温度が２０°Ｃ１の場合０．０４ａｔａ〜０．０７
ａｔａ ＄度の値にガる。また包水器での負空度ケ上
げし）ま、タービン出口の蒸気の乾き度は低くなる。こ
のため例えば冷却水／１ｉｉ１度が２０ ’（：、の場
合、発′ｔＭ、鼠が最も人きくなるタービン出口条件は
、復水器圧力を０（）４ａＬａ〜０．０７ａｔａで、出
ｌ二」蒸気蒸気乾き度が８５〜９０％になる点でるる。
れ、冷却水７品度が２０〜２５℃、である。従ってイＷ
水器の圧力を無限に上げられるわけではなく、例えば冷
却水温度が２０°Ｃ１の場合０．０４ａｔａ〜０．０７
ａｔａ ＄度の値にガる。また包水器での負空度ケ上
げし）ま、タービン出口の蒸気の乾き度は低くなる。こ
のため例えば冷却水／１ｉｉ１度が２０ ’（：、の場
合、発′ｔＭ、鼠が最も人きくなるタービン出口条件は
、復水器圧力を０（）４ａＬａ〜０．０７ａｔａで、出
ｌ二」蒸気蒸気乾き度が８５〜９０％になる点でるる。
従って最適タービン出口条件を得るだめのタービン人口
蒸気条件として、タービン１部効率を週当な値に想足し
、この点を通る膨張縁上に選足すれば、これが経済的に
最も発電祉が入きなイ圓となる。
蒸気条件として、タービン１部効率を週当な値に想足し
、この点を通る膨張縁上に選足すれば、これが経済的に
最も発電祉が入きなイ圓となる。
例えば第３図に示す蒸気（水）のエンタルピーと、コー
ントロピーとの関係を示すモリエル線図において、ター
ビン出口蒸気条件を出口蒸気礼き度８７％、出］」蒸気
圧力０．０６ａｔａとし、タービンの内部効率を８５％
とした場合、タービン人口蒸気条件がｌ ｌ ａｔａの
時、タービン入り、］蒸気１ｉＩＡ＃Ｌ約２６０℃、が
最も発電はが大きくなる。
ントロピーとの関係を示すモリエル線図において、ター
ビン出口蒸気条件を出口蒸気礼き度８７％、出］」蒸気
圧力０．０６ａｔａとし、タービンの内部効率を８５％
とした場合、タービン人口蒸気条件がｌ ｌ ａｔａの
時、タービン入り、］蒸気１ｉＩＡ＃Ｌ約２６０℃、が
最も発電はが大きくなる。
本発明は、上記知見にもとづいてなされたもので、その
目的とするところは、余剰蒸気を発′直設備の入側で再
υ目熱することにより、発電効率を尚めることかできる
余剰蒸気利用発電方法ｋ ？４んとするものである。
目的とするところは、余剰蒸気を発′直設備の入側で再
υ目熱することにより、発電効率を尚めることかできる
余剰蒸気利用発電方法ｋ ？４んとするものである。
すなわち本発明は、１又ｉｄ２以上の蒸気発生設備で発
生し１又は２以上の蒸気消費設備で消費される蒸気のう
ち余剰蒸気を再熱器で再熱した慄発電設備に導く方法で
ある。また本発明の実施ｑｌＨ：様は、杓熱器での余剰
蒸気の再熱条件として、発電設備出口蒸気条件が圧力０
．０４ａｔａ〜０．０７ ａｔａ 、 ｌｉｊ、＠１Ｊ
ｅ８０〜９０％になるようにする方法である。
生し１又は２以上の蒸気消費設備で消費される蒸気のう
ち余剰蒸気を再熱器で再熱した慄発電設備に導く方法で
ある。また本発明の実施ｑｌＨ：様は、杓熱器での余剰
蒸気の再熱条件として、発電設備出口蒸気条件が圧力０
．０４ａｔａ〜０．０７ ａｔａ 、 ｌｉｊ、＠１Ｊ
ｅ８０〜９０％になるようにする方法である。
以上本光明會図曲を拶照して説明する。
第２図げ余剰蒸気第１１用発電方法を示す系統図で、こ
の方法は１又は２以上の蒸気発生設備゛１１・・で発生
し７１又は２以上の蒸気消費設備１２・・で消費される
蒸気のうち余剰蒸気をまずスチームセパレータ１３に辱
キ、シリカやスケールなどの載物を分離除去する。つい
で余剰蒸気を再熱′５１４に尋き再熱する。ここでの再
熱は、後段のタービン１５の発電効率を向上するために
おこなうもので、通常タービン１５の出１」蒸気条件が
圧力０．０４ａｔａ〜０．０７ａｔａ、軒１き度８５〜
９０″Ｕ／′ｏになるように再熱するのが好−ましい。
の方法は１又は２以上の蒸気発生設備゛１１・・で発生
し７１又は２以上の蒸気消費設備１２・・で消費される
蒸気のうち余剰蒸気をまずスチームセパレータ１３に辱
キ、シリカやスケールなどの載物を分離除去する。つい
で余剰蒸気を再熱′５１４に尋き再熱する。ここでの再
熱は、後段のタービン１５の発電効率を向上するために
おこなうもので、通常タービン１５の出１」蒸気条件が
圧力０．０４ａｔａ〜０．０７ａｔａ、軒１き度８５〜
９０″Ｕ／′ｏになるように再熱するのが好−ましい。
例えば余剰蒸気が１４ ａｔａ飽和蒸気の場合、第３図
ｙｃ示すように再熱器１４で１１ａｔａ、２６０℃、（
ｂ点）ＶＣＳ熱すると、タービン内部効率８５５％でタ
ービン出口蒸気条件を圧力０．０６ａｔａ、４ｆｊき度
８７％（０点）とすることができる。また再熱器１４と
して例えはコークス炉光生ガス、訓炉発生ガス、転炉発
生ガスの混合ガス（Ｍガス）を燃料とし更にその排がス
Ｗｊｌ ｐＡ（ｉ−利用して余剰蒸気及び燃焼用空気を
予熱するものを用いる。
ｙｃ示すように再熱器１４で１１ａｔａ、２６０℃、（
ｂ点）ＶＣＳ熱すると、タービン内部効率８５５％でタ
ービン出口蒸気条件を圧力０．０６ａｔａ、４ｆｊき度
８７％（０点）とすることができる。また再熱器１４と
して例えはコークス炉光生ガス、訓炉発生ガス、転炉発
生ガスの混合ガス（Ｍガス）を燃料とし更にその排がス
Ｗｊｌ ｐＡ（ｉ−利用して余剰蒸気及び燃焼用空気を
予熱するものを用いる。
余剰蒸気（ｒ−所定ｆ品度及び所定圧力に再熱した後、
発１ｉ＠１６に連結したタービン１５に榊き発［［利用
する。その後余剰蒸気′ｌｒ復水器１７Ｑ′こて復水し
た後空気抽出器１８、グランドコンテンザ１９で熱回収
してボイラ水として再び使用する。なお図中２０は循環
水ポンプ、２１は復水ポンプである。
発１ｉ＠１６に連結したタービン１５に榊き発［［利用
する。その後余剰蒸気′ｌｒ復水器１７Ｑ′こて復水し
た後空気抽出器１８、グランドコンテンザ１９で熱回収
してボイラ水として再び使用する。なお図中２０は循環
水ポンプ、２１は復水ポンプである。
この発電方法によれ１ま、書熱分熱菫に対する元電効率
を誦くすることができる。このことは以−トの笑施例に
より確認きれた。
を誦くすることができる。このことは以−トの笑施例に
より確認きれた。
実ｈ１０例
オミ刺蒸気（１４ａｔａｉ％（４和蒸気） １００ ’
ｌ’／Ｉ（（ｚ円熟して発電に第１」用し７た。この場
合復水器における冷却水温は２０℃、で、タービン出口
の蒸気の乾ｕ！８７％以上ケ鈎足する条件下で経済的な
タービン出ＩＮ屋気圧力（＃ＡＮｄ側圧力）を設定した
。すなわち第３図に示すように１４ａｔａ。
ｌ’／Ｉ（（ｚ円熟して発電に第１」用し７た。この場
合復水器における冷却水温は２０℃、で、タービン出口
の蒸気の乾ｕ！８７％以上ケ鈎足する条件下で経済的な
タービン出ＩＮ屋気圧力（＃ＡＮｄ側圧力）を設定した
。すなわち第３図に示すように１４ａｔａ。
ｔｅａ ＋ｌｌ蒸気の余剰空気ａ’ｆｒ矢印ｌに示すよ
うｒｌ １ ａｌａ、２６０℃（ｂ点）に再熱するとタ
ービン内部効率８５５％で破線で示すようにタービン出
１］＃’；’Ｃ粂件が圧力０．０６ａｔａ、乾き度８７
％（ｅ点）になる。この結−！４！、を第１表にボす。
うｒｌ １ ａｌａ、２６０℃（ｂ点）に再熱するとタ
ービン内部効率８５５％で破線で示すようにタービン出
１］＃’；’Ｃ粂件が圧力０．０６ａｔａ、乾き度８７
％（ｅ点）になる。この結−！４！、を第１表にボす。
なお１４熱器の形式、再熱条件等は−Ｆ記の通りである
。
。
形式 ユニフラックスヒータ
Ｍカス７／ｉｔ Ｎ ｍ’／ ｈ １４８８Ｍ
ノＪスｋｃａｆｆ ／Ｎｔ＋＋”
３ ５２ ０空気／ｎｔｉＬ Ｎｍ”ｈ ３
４７０（ｇ＝１．０５ ）排ガスｍｕ Ｎｍｊ／ｈ
４６４５蒸気佃圧損 ３ ａ
１ａ伊気予黙器 温度効率８０％Ｍカス
予熱器 温度効４Ｓ８０り０総熟効牟
８０％ これと比軟するため余剰蒸気をその捷ま光電に利用する
従来方法及び余剰蒸気全フラッシュして発電にオ（１用
する従来方法についてそれぞれおこなった。この場合そ
の１ま利用する方法で１、第３図に示すようｅＣタービ
ン内部効Φ８３玄、の場合、タービン出口の蒸気の飽き
度約８７％となるタービン出口蒸気圧力は約３．５ａｔ
ａである４ （ａ点）、１だフラッシュする方法（矢印
ローで不す）では、タービン内筒Ｓ効＊８５．５％の場
合、メーピン入口蒸気条件を３．５ａｔａ、１６５℃、
（ｅ点）としてタービン出口蒸気条件を圧力０．０６ａ
ｌａ、乾き度８７％（６点）になるようにした。この結
果を第１表に併記する。
ノＪスｋｃａｆｆ ／Ｎｔ＋＋”
３ ５２ ０空気／ｎｔｉＬ Ｎｍ”ｈ ３
４７０（ｇ＝１．０５ ）排ガスｍｕ Ｎｍｊ／ｈ
４６４５蒸気佃圧損 ３ ａ
１ａ伊気予黙器 温度効率８０％Ｍカス
予熱器 温度効４Ｓ８０り０総熟効牟
８０％ これと比軟するため余剰蒸気をその捷ま光電に利用する
従来方法及び余剰蒸気全フラッシュして発電にオ（１用
する従来方法についてそれぞれおこなった。この場合そ
の１ま利用する方法で１、第３図に示すようｅＣタービ
ン内部効Φ８３玄、の場合、タービン出口の蒸気の飽き
度約８７％となるタービン出口蒸気圧力は約３．５ａｔ
ａである４ （ａ点）、１だフラッシュする方法（矢印
ローで不す）では、タービン内筒Ｓ効＊８５．５％の場
合、メーピン入口蒸気条件を３．５ａｔａ、１６５℃、
（ｅ点）としてタービン出口蒸気条件を圧力０．０６ａ
ｌａ、乾き度８７％（６点）になるようにした。この結
果を第１表に併記する。
６
第１表から本発明方法の発電効率（投入した熱量に対す
る発電ｔ）ｒｒｉ、そのまま発電に利用する場合と比べ
ると下式に示すように１２１％も太さい。
る発電ｔ）ｒｒｉ、そのまま発電に利用する場合と比べ
ると下式に示すように１２１％も太さい。
またフラッシュする場合と比べると下式に示すように８
７％も大きい。
７％も大きい。
なお最新鋭の火力発電では、高温島田の蒸気タービンの
採用あるいはガスターピント蒸気タービンとを組合せた
複合サイクル発電の採用などそのタービンプラント効率
（投入した熱量に対する発１１を高効率化する工夫が種
々採られているが、それでもせいぜい４０〜４５％程度
と低い。
採用あるいはガスターピント蒸気タービンとを組合せた
複合サイクル発電の採用などそのタービンプラント効率
（投入した熱量に対する発１１を高効率化する工夫が種
々採られているが、それでもせいぜい４０〜４５％程度
と低い。
ところで再熱器を利用した光電方法として、第４図に示
す方法が仰られている。この方法は、ＸをボイラＢで蒸
気にしさらに過熱器Ｓで過熱１ 蒸気とし、タービン１円で膨張させる。そして胸当な圧
力まで膨張した蒸気を膨弓良攻の連中で収り出して再熱
器Ｒでｐ＋熟し、タービンＴに決し、再び復水器の圧力
まで膨張させる方法である。
す方法が仰られている。この方法は、ＸをボイラＢで蒸
気にしさらに過熱器Ｓで過熱１ 蒸気とし、タービン１円で膨張させる。そして胸当な圧
力まで膨張した蒸気を膨弓良攻の連中で収り出して再熱
器Ｒでｐ＋熟し、タービンＴに決し、再び復水器の圧力
まで膨張させる方法である。
この一方法も蒸気を再熱して発電量を大きくするもので
あるが、この方法は余剰蒸気を利用する方法ではない。
あるが、この方法は余剰蒸気を利用する方法ではない。
またこの方法は、熱源を投入して水を加熱し蒸気となす
もので、再熱に用いる熱源が蒸気発生用熱源と同じであ
る。従って本発明とは全く岩なる技術的思想である。
もので、再熱に用いる熱源が蒸気発生用熱源と同じであ
る。従って本発明とは全く岩なる技術的思想である。
以上説明したように本発明によれば、余剰蒸気を再熱し
てから発電に第１」用するので、発電効率を着しく向上
できる細着な効果を奏する。
てから発電に第１」用するので、発電効率を着しく向上
できる細着な効果を奏する。
第１図は従来の余＠蒸気第１１用発電方法をボす系統図
、第２図は本発明に係る余剰蒸気第１１用発電方法の一
例を示す系統図、第３図はタービン出入口における余剰
蒸気のエンタルピー（＋）及びエントロピー（８１変化
をボすモリニル勝因、第４２ 図はタービンの公知の再熱サイ−クルを示す系統図であ
る。 １）・・・蒸気発生設備、１２・・・蒸気消費設備、１
３・・・スチームセパレータ、１４・・・再熱器、１５
・・・タービン、１６・・・発を機、１７・・・復水器
、１８１：・・・空気抽出器、１９・・・グランドコン
デンサ、２０・・・循環水ポンプ、２１・・・復水ポン
プ。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦３ １１１１図 ドしン
、第２図は本発明に係る余剰蒸気第１１用発電方法の一
例を示す系統図、第３図はタービン出入口における余剰
蒸気のエンタルピー（＋）及びエントロピー（８１変化
をボすモリニル勝因、第４２ 図はタービンの公知の再熱サイ−クルを示す系統図であ
る。 １）・・・蒸気発生設備、１２・・・蒸気消費設備、１
３・・・スチームセパレータ、１４・・・再熱器、１５
・・・タービン、１６・・・発を機、１７・・・復水器
、１８１：・・・空気抽出器、１９・・・グランドコン
デンサ、２０・・・循環水ポンプ、２１・・・復水ポン
プ。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦３ １１１１図 ドしン
Claims (2)
- （１）１又：ま２以上の蒸気発生投信で発生し、１又は
２以上の蒸気消費投４蒲で消費される蒸気のうち余剰蒸
気を再熱器で再熱したｆ受発電設備に導くことを特徴と
する余剰、ゑ気利用発電方伝。 - （２）発電設備出口蒸気条件が圧力Ｑ、Ｑ４ａｔａ〜（
１０７ａｔａ、乾き度８５〜９０％になるように再熱器
で余＠蒸気を再熱することを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載の余剰蒸気利用発電方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6828882A JPS58185907A (ja) | 1982-04-23 | 1982-04-23 | 余剰蒸気利用発電方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6828882A JPS58185907A (ja) | 1982-04-23 | 1982-04-23 | 余剰蒸気利用発電方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58185907A true JPS58185907A (ja) | 1983-10-29 |
Family
ID=13369427
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6828882A Pending JPS58185907A (ja) | 1982-04-23 | 1982-04-23 | 余剰蒸気利用発電方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58185907A (ja) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5231251A (en) * | 1975-09-03 | 1977-03-09 | Agency Of Ind Science & Technol | Solar-thermal power generation system |
| JPS53140442A (en) * | 1977-05-13 | 1978-12-07 | Stal Laval Turbin Ab | Motive power plant |
-
1982
- 1982-04-23 JP JP6828882A patent/JPS58185907A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5231251A (en) * | 1975-09-03 | 1977-03-09 | Agency Of Ind Science & Technol | Solar-thermal power generation system |
| JPS53140442A (en) * | 1977-05-13 | 1978-12-07 | Stal Laval Turbin Ab | Motive power plant |
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