JPS58184485A - スクラツプの予熱方法 - Google Patents
スクラツプの予熱方法Info
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- JPS58184485A JPS58184485A JP57067821A JP6782182A JPS58184485A JP S58184485 A JPS58184485 A JP S58184485A JP 57067821 A JP57067821 A JP 57067821A JP 6782182 A JP6782182 A JP 6782182A JP S58184485 A JPS58184485 A JP S58184485A
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- JP
- Japan
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- scrap
- preheating
- melting
- exhaust gas
- temperature
- Prior art date
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-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はスクラップの予熱方法に関する。
溶解炉例えばアーク炉より排出される排ガスの熱量は、
その総出熱量の約１８−前後と言われ、溶鋼の保有熱に
次いで高い値を示している。この高温排ガスの有効活用
は省エネルギーの大きな戦力となり得ることから、従来
より注目されており、その利用方法の一つとしてアーク
炉より排出される高温排ガスをスクラップ予熱装置（以
下ＳＰＨと称する）に導入して、アーク炉における溶解
φ１− 精錬パターンと５ＰＩ−Ｔにおける予熱パターンとを併
行して行う方法がある。
その総出熱量の約１８−前後と言われ、溶鋼の保有熱に
次いで高い値を示している。この高温排ガスの有効活用
は省エネルギーの大きな戦力となり得ることから、従来
より注目されており、その利用方法の一つとしてアーク
炉より排出される高温排ガスをスクラップ予熱装置（以
下ＳＰＨと称する）に導入して、アーク炉における溶解
φ１− 精錬パターンと５ＰＩ−Ｔにおける予熱パターンとを併
行して行う方法がある。
その際に、ＳＰＨの入口排ガス温度を高め、ＳＰＨ内の
スクラップ温度を上昇させ、予熱効果を高めることが重
要である。即ちそれにより予熱が効果的に行われる他溶
解精錬に要する時間も短縮され又電力消費量も格段に少
なくて済むので、鋼の製造コストに与える影響はきわめ
て大である。
スクラップ温度を上昇させ、予熱効果を高めることが重
要である。即ちそれにより予熱が効果的に行われる他溶
解精錬に要する時間も短縮され又電力消費量も格段に少
なくて済むので、鋼の製造コストに与える影響はきわめ
て大である。
因みにスクラップ自体の温度で僅か１ｏｔｒ程度の温度
上昇でも溶解時間が短縮され又電力消費量も格段に少な
くて済む。
上昇でも溶解時間が短縮され又電力消費量も格段に少な
くて済む。
第１図は従来のアーク炉溶解・精錬におけるスクラップ
予熱の際の溶解を精錬パターンとＳＰＨにおける予熱パ
ターンとの関係を図示したものであるが、その上部には
ＳＰＨ入ロ排ガス温度及びスクラップ温度と時間との関
係をグラフ化して示しである。同図によれば、ＳＰＨに
おける追装材予熱中第１の溶解期のＳＰＨ入ロ排ガス温
度は最大限３００Ｃ程度にしかなっていない。
予熱の際の溶解を精錬パターンとＳＰＨにおける予熱パ
ターンとの関係を図示したものであるが、その上部には
ＳＰＨ入ロ排ガス温度及びスクラップ温度と時間との関
係をグラフ化して示しである。同図によれば、ＳＰＨに
おける追装材予熱中第１の溶解期のＳＰＨ入ロ排ガス温
度は最大限３００Ｃ程度にしかなっていない。
これではスクラップ予熱が効果的に行われてい２−
るとはいえず、より一層のＳＰＨの効率向上を図る必要
がある。その為には第１の溶解期におけるＳＰＨの入口
排ガス温度を高め、より高温の排ガスをＳＰＨ内に送る
ことが肝要である。
がある。その為には第１の溶解期におけるＳＰＨの入口
排ガス温度を高め、より高温の排ガスをＳＰＨ内に送る
ことが肝要である。
本発明者らの検討によれば、アーク炉内の排ガス温度は
ＣＯ１濃度と相間関係があり、炉内のＣＯ１濃度を高め
ることが排ガス温度の上昇につながることが判った。
ＣＯ１濃度と相間関係があり、炉内のＣＯ１濃度を高め
ることが排ガス温度の上昇につながることが判った。
今、アーク炉内での反応を極〈単純化して示すと、次の
酸化、還元反応となる。
酸化、還元反応となる。
Ｆ ｅ ＋＋Ｏ＊ −Ｆ ｅ Ｏ・＝ （１）ＦｅＯ＋
Ｃ−ｌＦｅ＋ＣＯ−（２） ＣＯ＋＋Ｏ，→ＣＯ３・・・（３） 上記反応式は多量の発熱反応であるから炉内の排ガス温
度を高め、より高温の排ガスを５Ｐ）（に送り込む為に
は、酸素（０，）を炉内に吹き込みかつ加炭材を多量に
使用するととが有効であることを示唆する。
Ｃ−ｌＦｅ＋ＣＯ−（２） ＣＯ＋＋Ｏ，→ＣＯ３・・・（３） 上記反応式は多量の発熱反応であるから炉内の排ガス温
度を高め、より高温の排ガスを５Ｐ）（に送り込む為に
は、酸素（０，）を炉内に吹き込みかつ加炭材を多量に
使用するととが有効であることを示唆する。
本発明者らは、より高温の排ガスをＳＰＨに送るために
、第一の溶解期にアーク炉に酸素吹き込３− みを行うことについて検討した。
、第一の溶解期にアーク炉に酸素吹き込３− みを行うことについて検討した。
しかるに、この０．吹き込みによる方法では溶鋼の温度
は上昇し得ても排ガスの温度上昇は少々く、しかも上記
反応式からみて過酸化の状態を作り上げ、後で還元する
のに不利であることが判った。
は上昇し得ても排ガスの温度上昇は少々く、しかも上記
反応式からみて過酸化の状態を作り上げ、後で還元する
のに不利であることが判った。
そこで、更に検討［，７た結果、第１図の・精錬パター
ンにおける最初の装入時（初装時）に加炭拐を多量に使
用してみた。しかし、この場合、踵状の加炭材を使用し
た為大巾な温度上昇はなかった。
ンにおける最初の装入時（初装時）に加炭拐を多量に使
用してみた。しかし、この場合、踵状の加炭材を使用し
た為大巾な温度上昇はなかった。
本発明はかかる状況下に鑑み、更に鋭意検討を重ねた結
果完成に至ったものであって、ＳＰＨ入ロ排ガス温度の
高い排ガスをＳＰＨ内に導入することができ、これに伴
Ａいスクラップ温度の上昇による予熱効果を高め得ると
ともに効果的な精錬をも達成できるスクラップの予熱方
法を提供することに成功した。即ち、本発明は、溶解炉
から排１１１１１゜ 出・される排ガスを利用して予熱装置内のスクラップを
予熱するスクラップの予熱方法において、溶解炉を用い
て溶鋼を精錬する際、溶解期の炉内に４− 酸素を吹き込むとともに炭素質材料をキャリアガスの流
れにのせて吹き込み、当該溶解期における排ガスをスク
ラップの予熱に利用することを特徴とするスクラップの
予熱方法に存する。
果完成に至ったものであって、ＳＰＨ入ロ排ガス温度の
高い排ガスをＳＰＨ内に導入することができ、これに伴
Ａいスクラップ温度の上昇による予熱効果を高め得ると
ともに効果的な精錬をも達成できるスクラップの予熱方
法を提供することに成功した。即ち、本発明は、溶解炉
から排１１１１１゜ 出・される排ガスを利用して予熱装置内のスクラップを
予熱するスクラップの予熱方法において、溶解炉を用い
て溶鋼を精錬する際、溶解期の炉内に４− 酸素を吹き込むとともに炭素質材料をキャリアガスの流
れにのせて吹き込み、当該溶解期における排ガスをスク
ラップの予熱に利用することを特徴とするスクラップの
予熱方法に存する。
次Ｋ、本発明の予熱方法に使用される溶解期に炉内に酸
素を吹き込むとともに炭素質材料をキャリアガスの流れ
にのせて吹き込む好ましい方法について説明する。第２
図はこの方法に使用される装置を模式的に図示したもの
で、第２図を参照しつつこの方法を説明する。第２図に
示す如く、アーク炉１内では電極２と溶鋼３との間でア
ークを発生させて加熱精錬を行なっており、溶鋼表面は
スラグ４がおおっている。
素を吹き込むとともに炭素質材料をキャリアガスの流れ
にのせて吹き込む好ましい方法について説明する。第２
図はこの方法に使用される装置を模式的に図示したもの
で、第２図を参照しつつこの方法を説明する。第２図に
示す如く、アーク炉１内では電極２と溶鋼３との間でア
ークを発生させて加熱精錬を行なっており、溶鋼表面は
スラグ４がおおっている。
このアーク炉への酸素の吹き込みは、斯界で使用されて
いる既知の手法に従えばよく、第２図には酸素ガスを、
アーク炉１の出滓扉に設けた小穴５を通したランスバイ
ブロを用いてアーク炉１中の溶鋼３中に吹き込む方法を
例示した。
いる既知の手法に従えばよく、第２図には酸素ガスを、
アーク炉１の出滓扉に設けた小穴５を通したランスバイ
ブロを用いてアーク炉１中の溶鋼３中に吹き込む方法を
例示した。
又炭素質材料のキャリアガスによる吹き込みは次の如く
して行なわれる。
して行なわれる。
５−
即ち、別に設けた容器７には炭素質材料の粉末８が充填
してあり、これは、たとえば５Ｋｆ／−の圧力で入口９
から入って来るキャリアガスにのせられて吐出口１０を
出、ゴムホース１１を通ってランスパイプ１２に至る。
してあり、これは、たとえば５Ｋｆ／−の圧力で入口９
から入って来るキャリアガスにのせられて吐出口１０を
出、ゴムホース１１を通ってランスパイプ１２に至る。
炭素質粉末の送り出し量は、容器７の下部に設けた調節
手段（図示せずンにより、適宜に調節される。ランスバ
イブ１２は出滓扉に設けた小孔１３を通して炉内のスラ
グ中に挿入される。その先端１２Ａの位置は、鋼中に存
在させるべき炭素の量や精錬の段階に応じて、適宜上下
させ、スラグ中に、あるいはスラグと溶鋼との境界伺近
に、あるいは溶鋼中に移す。キャリアガスによる炭素質
材料の吹き込みを行なうと、溶融スラグが盛り上がる。
手段（図示せずンにより、適宜に調節される。ランスバ
イブ１２は出滓扉に設けた小孔１３を通して炉内のスラ
グ中に挿入される。その先端１２Ａの位置は、鋼中に存
在させるべき炭素の量や精錬の段階に応じて、適宜上下
させ、スラグ中に、あるいはスラグと溶鋼との境界伺近
に、あるいは溶鋼中に移す。キャリアガスによる炭素質
材料の吹き込みを行なうと、溶融スラグが盛り上がる。
吹き込む炭素質材料は、第一に炭素含量が少なくとも６
０％好ましくは８０係以上のものを使用すべきである。
０％好ましくは８０係以上のものを使用すべきである。
６０％未満のものは一般に炭素の活性が低く、炉内に吹
込んだとき、酸化鉄の還元に効果的に寄与しない。
込んだとき、酸化鉄の還元に効果的に寄与しない。
第二に、粒径５＋ａｍ以下の細粒が好ましい。粗粒であ
るとキャリアガスにのせるに困難があるだけで６− なく、反応にあずかる表面積が相対的に小さいことから
、スラグ中を浮上する過程で完全に酸化鉄の還元に利用
されず、スラグ表面に未反応のまま浮遊して排出されて
しまうおそれがある。
るとキャリアガスにのせるに困難があるだけで６− なく、反応にあずかる表面積が相対的に小さいことから
、スラグ中を浮上する過程で完全に酸化鉄の還元に利用
されず、スラグ表面に未反応のまま浮遊して排出されて
しまうおそれがある。
又炭素質材料と酸素との使用比率は、前記反応式（１）
、（２）、（３）から判る様に、おおむね炭素１モル重
量率位に対して酸素１モル重量率位を吹き込むのが適当
である。
、（２）、（３）から判る様に、おおむね炭素１モル重
量率位に対して酸素１モル重量率位を吹き込むのが適当
である。
キャリアガスは、アルゴンのような不活性ガスはもちろ
ん適当であるが、官素や空気彦どでもよい。
ん適当であるが、官素や空気彦どでもよい。
次に本発明のスクラップの予熱方法による優れた効果に
ついて詳述する。
ついて詳述する。
アーク炉内に０．を吹き込むことにより鉄分を燃焼させ
その燃焼熱により溶鋼の昇熱を図り得る。
その燃焼熱により溶鋼の昇熱を図り得る。
しかし、Ｏｌの吹き込みのみでは排ガス温度の大巾な上
昇は望み得々かったことは：前述した通りであるが、本
発明のＯ１吹き込みとともに炭素質材料をキャリアガス
の流れにのせて吹き込むことにより、溶鋼の昇熱のみな
らず、８ＰＩ（入口排ガス７一 温度の高い排ガスをＳＰＨ内に送ることができ、これに
より追装予熱中のスクラップの大巾な温度上昇を果し得
た。即ち従来の方法では５Ｐ）（入口排ガス温度は最大
限３００ｃ程度にしか過ぎなかったのであるが、本発明
の方法によればそれよりも２００〜３５０Ｃ程度温度上
昇を果し得た。
昇は望み得々かったことは：前述した通りであるが、本
発明のＯ１吹き込みとともに炭素質材料をキャリアガス
の流れにのせて吹き込むことにより、溶鋼の昇熱のみな
らず、８ＰＩ（入口排ガス７一 温度の高い排ガスをＳＰＨ内に送ることができ、これに
より追装予熱中のスクラップの大巾な温度上昇を果し得
た。即ち従来の方法では５Ｐ）（入口排ガス温度は最大
限３００ｃ程度にしか過ぎなかったのであるが、本発明
の方法によればそれよりも２００〜３５０Ｃ程度温度上
昇を果し得た。
その結果スクラップの温度を短時間に上昇させ、高温の
スクラップを溶解炉に追装することができるので、溶解
精錬に要する時間を短縮し、タップ・ツー・タップの間
隔をゆうに１０分間近く短縮することに成功した。
スクラップを溶解炉に追装することができるので、溶解
精錬に要する時間を短縮し、タップ・ツー・タップの間
隔をゆうに１０分間近く短縮することに成功した。
それに伴ない電力原単位、電極原単位を低減することに
成功した。
成功した。
又本発明の如く、溶解期に０．とＣの吹き込みをおこな
うことによって、溶は落ち時のカーボン含有量を高い値
に維持することができる。溶鋼中のＣを常時高い値にｉ
持することは、溶鋼の過酸化を防止することを意味し、
Ｆｅの歩留が高くなり、還元精錬時間も短縮され、合金
の添加歩留も上昇する。さらにまた溶解期の溶鋼をＯｔ
とＣの８− 吹き込みによって溶鋼を還元性に維持することにより、
脱硫反応も進行し、溶落後の溶鋼中のＳは低くなり、そ
の後脱硫に要する時間を少なくすることができる。更に
スラグ中に炭素質材料をキャリアガスにより吹き込んで
いる時はスラグは泡状となり、アークを包み込みアーク
の発熱が高度に利用されるので電力原単位を向上せしめ
ることができた。
うことによって、溶は落ち時のカーボン含有量を高い値
に維持することができる。溶鋼中のＣを常時高い値にｉ
持することは、溶鋼の過酸化を防止することを意味し、
Ｆｅの歩留が高くなり、還元精錬時間も短縮され、合金
の添加歩留も上昇する。さらにまた溶解期の溶鋼をＯｔ
とＣの８− 吹き込みによって溶鋼を還元性に維持することにより、
脱硫反応も進行し、溶落後の溶鋼中のＳは低くなり、そ
の後脱硫に要する時間を少なくすることができる。更に
スラグ中に炭素質材料をキャリアガスにより吹き込んで
いる時はスラグは泡状となり、アークを包み込みアーク
の発熱が高度に利用されるので電力原単位を向上せしめ
ることができた。
斯くて、本発明によれば溶鋼精錬の際の溶解期に炉内に
酸素を吹き込むとともに炭素質材料をキャリアガスの流
れにのせて吹き込むことにより、追装前の５Ｐ）（入口
排ガス温度を上昇させ、ＳＰＨの効率向上を計ると同時
に、溶は落ち時のカーボン〔Ｃ〕、硫黄〔Ｓ〕含有量を
安定化し、Ｆｅの歩留り向上をも計り得た、予熱パター
ンと溶解・精錬パターンとの総合的な改善に成功したス
クラップの予熱方法を提供することができた。
酸素を吹き込むとともに炭素質材料をキャリアガスの流
れにのせて吹き込むことにより、追装前の５Ｐ）（入口
排ガス温度を上昇させ、ＳＰＨの効率向上を計ると同時
に、溶は落ち時のカーボン〔Ｃ〕、硫黄〔Ｓ〕含有量を
安定化し、Ｆｅの歩留り向上をも計り得た、予熱パター
ンと溶解・精錬パターンとの総合的な改善に成功したス
クラップの予熱方法を提供することができた。
以下に本発明を実施例及び比較例を以って説明する・
比較例
９−
アーク炉に下記組成のスクラップ２０Ｔｏｎ を装入
し送電を開始しスクラップの溶解を行った。
し送電を開始しスクラップの溶解を行った。
一方、予熱装置内に同じ組成のスクラップ１１Ｔｏｎを
装入した。
装入した。
スクラップ組成；
ＮＰ［折断プレスによる鋼板打抜屑〕・・・１８ ［：
Ｔｏｎ］特 級 ・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ ５クロツ
プ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・−・・・ ７その他・・・−・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ １こ
の時期のアーク炉から排出された排ガスのＳＰＨ入ロ排
ガス温度を測定したところ最大限３００Ｃであった。
Ｔｏｎ］特 級 ・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ ５クロツ
プ ・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・−・・・ ７その他・・・−・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・ １こ
の時期のアーク炉から排出された排ガスのＳＰＨ入ロ排
ガス温度を測定したところ最大限３００Ｃであった。
初装のスクラップが溶けた後一旦加熱を中止し、前記で
予熱したスクラップ１１Ｔｏｎ をアーク炉に装入し
た（追装）。
予熱したスクラップ１１Ｔｏｎ をアーク炉に装入し
た（追装）。
予熱時間は２０〜２５分であった。
アーク炉内のトータル装入量は３１Ｔｃｉｎとカリ、予
熱装置内に前記と同じ組成の新た々スクラップ２０Ｔｏ
ｎを入れる。一方アーク炉で３１Ｔｏｎスクラツプの溶
解を続行し、次いで酸素吹き込みを行１０− った。スラグオフを行ってアーク炉から溶鋼３１Ｔｏｎ
を取得した。この場合の電力原単位は平均４３０ ＫＷ
Ｈ／ｃｈｔ、タップ・ツー・タップは平均１０５分／
ｃｈ、追装後の溶は落ち時のカーボン含有量は０１３％
、同Ｓ含有量は００１７％であった。
熱装置内に前記と同じ組成の新た々スクラップ２０Ｔｏ
ｎを入れる。一方アーク炉で３１Ｔｏｎスクラツプの溶
解を続行し、次いで酸素吹き込みを行１０− った。スラグオフを行ってアーク炉から溶鋼３１Ｔｏｎ
を取得した。この場合の電力原単位は平均４３０ ＫＷ
Ｈ／ｃｈｔ、タップ・ツー・タップは平均１０５分／
ｃｈ、追装後の溶は落ち時のカーボン含有量は０１３％
、同Ｓ含有量は００１７％であった。
又出鋼歩留は９７．２ ％であった。
実施例
第１の溶解期に酸素の吹き込みと共に、炭素質材料２０
０に４をキャリアガスと共に吹き込んだ以外は比較例と
同様にして、予熱、精錬を行った。
０に４をキャリアガスと共に吹き込んだ以外は比較例と
同様にして、予熱、精錬を行った。
その結果追装前のＳＰＨ入ロ排ガス温度は最大限６４０
Ｃを測定した。比較例よりも３４０Ｃも高かった。予熱
時間は２０〜２５分と比較例と同様であった。この場合
の電力原単位は平均４２０憇Ｖｃｈｔ、タップφツー・
タップは平均９５分／ ｃ ｈ 、出鋼歩留は９７．４
％、溶は落ち時の〔Ｃ〕含有量は０．１８％、同〔Ｓ〕
含有量は００１６％であつ、た：１゜尚本実施例は、溶
解期の途中でスクラップを追装する溶解パターンについ
て説明したが、本発明は、全溶解スクラップを初装にて
装入するパターンの場合にも適用できる。
Ｃを測定した。比較例よりも３４０Ｃも高かった。予熱
時間は２０〜２５分と比較例と同様であった。この場合
の電力原単位は平均４２０憇Ｖｃｈｔ、タップφツー・
タップは平均９５分／ ｃ ｈ 、出鋼歩留は９７．４
％、溶は落ち時の〔Ｃ〕含有量は０．１８％、同〔Ｓ〕
含有量は００１６％であつ、た：１゜尚本実施例は、溶
解期の途中でスクラップを追装する溶解パターンについ
て説明したが、本発明は、全溶解スクラップを初装にて
装入するパターンの場合にも適用できる。
第１図は従来のアーク炉における溶解・精錬パターンと
ＳＰＨにおける予熱パターンとの関係並びにＳ Ｐ Ｔ
（入口排ガス温度（スクラップ温度）と時間との関係を
示す説明図、第２図はアーク炉への酸素及び炭素質材料
の吹き込みに使用される装置の側面図である。 １・・・アーク炉 ２・・・電極
ＳＰＨにおける予熱パターンとの関係並びにＳ Ｐ Ｔ
（入口排ガス温度（スクラップ温度）と時間との関係を
示す説明図、第２図はアーク炉への酸素及び炭素質材料
の吹き込みに使用される装置の側面図である。 １・・・アーク炉 ２・・・電極
Claims (1)
- 溶解炉から排出される排ガスを利用して予熱装置内の製
鋼用スクラップ（以下単にスクラップという）を予熱す
るスクラップの予熱方法において、溶解期に炉内に酸素
を吹き込むとともに炭素質材料をキャリアガスの流れに
のせて吹き込み、当該溶解期における排ガスをスクラッ
プ予熱に利用することを特徴とするスクラップの予熱方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57067821A JPS58184485A (ja) | 1982-04-22 | 1982-04-22 | スクラツプの予熱方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57067821A JPS58184485A (ja) | 1982-04-22 | 1982-04-22 | スクラツプの予熱方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58184485A true JPS58184485A (ja) | 1983-10-27 |
| JPH0250162B2 JPH0250162B2 (ja) | 1990-11-01 |
Family
ID=13355986
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57067821A Granted JPS58184485A (ja) | 1982-04-22 | 1982-04-22 | スクラツプの予熱方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58184485A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6077974A (ja) * | 1983-10-04 | 1985-05-02 | Ulvac Corp | 表面処理装置 |
| JPS61502899A (ja) * | 1984-08-02 | 1986-12-11 | インタ−ステイ−ル テクノロジイ，インコ−ポレイテイド | 連続製鋼法および装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55145148A (en) * | 1978-11-08 | 1980-11-12 | Meneses De Bonafede Sofia | Production of iron alloy |
-
1982
- 1982-04-22 JP JP57067821A patent/JPS58184485A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55145148A (en) * | 1978-11-08 | 1980-11-12 | Meneses De Bonafede Sofia | Production of iron alloy |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6077974A (ja) * | 1983-10-04 | 1985-05-02 | Ulvac Corp | 表面処理装置 |
| JPS6360832B2 (ja) * | 1983-10-04 | 1988-11-25 | ||
| JPS61502899A (ja) * | 1984-08-02 | 1986-12-11 | インタ−ステイ−ル テクノロジイ，インコ−ポレイテイド | 連続製鋼法および装置 |
| JPH0442452B2 (ja) * | 1984-08-02 | 1992-07-13 | Intersteel Technology Inc |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0250162B2 (ja) | 1990-11-01 |
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