JPS58183634A - 多重効用式無水エチルアルコ−ル製造方法 - Google Patents
多重効用式無水エチルアルコ−ル製造方法Info
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- JPS58183634A JPS58183634A JP57065197A JP6519782A JPS58183634A JP S58183634 A JPS58183634 A JP S58183634A JP 57065197 A JP57065197 A JP 57065197A JP 6519782 A JP6519782 A JP 6519782A JP S58183634 A JPS58183634 A JP S58183634A
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- Distillation Of Fermentation Liquor, Processing Of Alcohols, Vinegar And Beer (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はもろみ等全原料として多重効用方式によって無
水アルコール全製造する方法に関するＯ 無水アルコールの製造方法としては、大別すｎば（１）
石灰や石こう等の固体脱水剤による方法、（２）無水グ
リセリン等の液体脱水剤音用いる方法、（３）塩類全脱
水剤に用いる方法、（４）共沸蒸留法、（５）常圧以外
の圧力下での脱水？行う方法などがあるが、一般的には
塩添加法と共沸蒸留法が汎用さｎている。
水アルコール全製造する方法に関するＯ 無水アルコールの製造方法としては、大別すｎば（１）
石灰や石こう等の固体脱水剤による方法、（２）無水グ
リセリン等の液体脱水剤音用いる方法、（３）塩類全脱
水剤に用いる方法、（４）共沸蒸留法、（５）常圧以外
の圧力下での脱水？行う方法などがあるが、一般的には
塩添加法と共沸蒸留法が汎用さｎている。
しかし、いず扛の方法も、プロセスが複雑となりがちで
あり、また特に熱エネルギー全大量に要するなどの難点
がある。
あり、また特に熱エネルギー全大量に要するなどの難点
がある。
そこで、本発明は、蒸留に当って多重効用方式全採用す
ることによって、熱エネルギー全有効に利用し、−また
脱水性に優ｎかつ再生操作も容易である水分吸着剤を用
いるものである。
ることによって、熱エネルギー全有効に利用し、−また
脱水性に優ｎかつ再生操作も容易である水分吸着剤を用
いるものである。
かかる思想の下に考えら扛るプロセスとしては、第１図
に示すものがある。すなわち、多重効用蒸留塔の第】塔
１０１．第２塔１０２．第３塔１０３に原料Ｆたとえば
もろみ全供給し、各基から得らｎるペーパーに対して、
リボイラー１０４Ａ、１０４Ｂ、１０５Ａ、１０５Ｂ、
１０６Ａ、１０６Ｂ全そ汎ぞｎ２基設け、そのうち１基
の１０４Ａ。
に示すものがある。すなわち、多重効用蒸留塔の第】塔
１０１．第２塔１０２．第３塔１０３に原料Ｆたとえば
もろみ全供給し、各基から得らｎるペーパーに対して、
リボイラー１０４Ａ、１０４Ｂ、１０５Ａ、１０５Ｂ、
１０６Ａ、１０６Ｂ全そ汎ぞｎ２基設け、そのうち１基
の１０４Ａ。
１０５Ａ、１０６Ａは還流用に、他の１基の１０４Ｂ。
１０５Ｂ、１０６Ｂは、そ扛ぞ扛吸着塔ＩＱ７，１０８
゜１０９を出た無水アルコールのり７Ｉ（イラーとなし
、そ几ぞ扛製品Ｐ＋ 、 Ｐ２ 、 Ｐ３ 全部るもの
である０しかし、この方法ではりボイラーの数および吸
着塔の数が多く設備費が嵩むばかりでなく、特に吸着塔
に対する切替えや運転が複雑となるＯまた多重効用塔の
各基からアルコールと水との混合液を得て、とｎら全一
旦集めて再び蒸発させてペーパーとなし、吸着塔へ送り
脱水を図る方法も考えらｎるが、蒸発に多大な熱全要１
〜経済的でない。
゜１０９を出た無水アルコールのり７Ｉ（イラーとなし
、そ几ぞ扛製品Ｐ＋ 、 Ｐ２ 、 Ｐ３ 全部るもの
である０しかし、この方法ではりボイラーの数および吸
着塔の数が多く設備費が嵩むばかりでなく、特に吸着塔
に対する切替えや運転が複雑となるＯまた多重効用塔の
各基からアルコールと水との混合液を得て、とｎら全一
旦集めて再び蒸発させてペーパーとなし、吸着塔へ送り
脱水を図る方法も考えらｎるが、蒸発に多大な熱全要１
〜経済的でない。
本発明はこのような方法よりはるかに経済的でかつ運転
も容易な多重効用式無水エチルアルコール製造方法全提
供することにある。
も容易な多重効用式無水エチルアルコール製造方法全提
供することにある。
すなわち、本発明は、最終塔から製品全ペーパーして抜
き出し吸着塔へ導き、その吸着塔において水分を吸着さ
せて無水エチルアルコール全部るとともに、最終塔での
還流液の大部分または全部は最終塔以外の効用塔の留分
で賄うことを特徴とする多重効用式無水エチルアルコー
ル製造方法である。
き出し吸着塔へ導き、その吸着塔において水分を吸着さ
せて無水エチルアルコール全部るとともに、最終塔での
還流液の大部分または全部は最終塔以外の効用塔の留分
で賄うことを特徴とする多重効用式無水エチルアルコー
ル製造方法である。
次に本発明法全第２図の具体例によって説明すると、本
例は３重効用式の例で、３基の第１〜第３蒸留塔１，２
．３に備えており、と几らにそｎぞ几リボイラーＩＡ、
２Ａ、３Ａが旧設さ扛ている。そして、原液Ｆたとえば
もろみは、供給ポンプＩＢ、２Ｂ、３Ｂによって各基１
，２．３（３） に並列的に供給さｎる。そしてリボイラーＩＡに与えら
ｎた蒸気Ｓの熱によって第１蒸留塔１で精留操作が行な
わ扛、発生ペーパーＩＶはりボイラー２ Ａ ＩＩＣ導
かｎ１第２蒸留塔２の加熱源ニ用イらｎ１凝縮液１ｃは
還流液ポンプＩＰＫよりその１部が還流液１． Ｃ＋と
じて第１蒸留塔１に戻さ扛る。
例は３重効用式の例で、３基の第１〜第３蒸留塔１，２
．３に備えており、と几らにそｎぞ几リボイラーＩＡ、
２Ａ、３Ａが旧設さ扛ている。そして、原液Ｆたとえば
もろみは、供給ポンプＩＢ、２Ｂ、３Ｂによって各基１
，２．３（３） に並列的に供給さｎる。そしてリボイラーＩＡに与えら
ｎた蒸気Ｓの熱によって第１蒸留塔１で精留操作が行な
わ扛、発生ペーパーＩＶはりボイラー２ Ａ ＩＩＣ導
かｎ１第２蒸留塔２の加熱源ニ用イらｎ１凝縮液１ｃは
還流液ポンプＩＰＫよりその１部が還流液１． Ｃ＋と
じて第１蒸留塔１に戻さ扛る。
また第２蒸留塔２での発生ペーパー２Ｖは、リボイラー
３Ａに導かｎ１第３蒸留塔３の加熱源に用いらｎ１凝縮
液２Ｃは還流液ポンプ２Ｐによりその１部が還流液２Ｃ
＋とじて第２蒸留塔２Ｖｃ還流さｎる。
３Ａに導かｎ１第３蒸留塔３の加熱源に用いらｎ１凝縮
液２Ｃは還流液ポンプ２Ｐによりその１部が還流液２Ｃ
＋とじて第２蒸留塔２Ｖｃ還流さｎる。
第３蒸留塔３は製品抜出し用の最終塔で、製品としての
ペーパー３Ｖの一部３ｖｌは最終コンデンサー４に導か
汎、冷却水ｃｗによって凝縮さｎ１凝縮液３Ｃは還流液
ポンプ３Ｐにより第３蒸留塔３に還流さ扛る。捷たペー
パー３ｖの他の一部３ｖ２は、並列配置の水分吸着剤が
充填さ扛た吸着塔５．５に供給さｎ、ペーパー中の水分
が吸着除去さｎ、次いで製品コンデンサー６において全
縮さｎアルコール液の状態で製品（４） Ｐｒｄが取り出さｎる〇 一方、凝縮液】Ｃおよび２Ｃの一部１Ｃ２゜２Ｃ２は、
製品抜出し塔である第３蒸留塔３へ還流液として供給さ
ｎる。こｎ、ＶＣよって、第１蒸留塔１および第２蒸留
塔２からも製品全抜き出すことができる。
ペーパー３Ｖの一部３ｖｌは最終コンデンサー４に導か
汎、冷却水ｃｗによって凝縮さｎ１凝縮液３Ｃは還流液
ポンプ３Ｐにより第３蒸留塔３に還流さ扛る。捷たペー
パー３ｖの他の一部３ｖ２は、並列配置の水分吸着剤が
充填さ扛た吸着塔５．５に供給さｎ、ペーパー中の水分
が吸着除去さｎ、次いで製品コンデンサー６において全
縮さｎアルコール液の状態で製品（４） Ｐｒｄが取り出さｎる〇 一方、凝縮液】Ｃおよび２Ｃの一部１Ｃ２゜２Ｃ２は、
製品抜出し塔である第３蒸留塔３へ還流液として供給さ
ｎる。こｎ、ＶＣよって、第１蒸留塔１および第２蒸留
塔２からも製品全抜き出すことができる。
ここで、第１蒸留塔１、第２蒸留塔２、および第３蒸留
塔３は、高圧（たとえば４シ）、常圧（たとえば１″！
Ａ）、真空とし、前段の塔の塔頂よりのペーパ一温度が
次の塔の塔底温度より高くしておく。そして、各基１，
２．３の還流比はほぼ一定とする。各基から全製品量Ｐ
）に対して製品全抜き出す操作全行う。
塔３は、高圧（たとえば４シ）、常圧（たとえば１″！
Ａ）、真空とし、前段の塔の塔頂よりのペーパ一温度が
次の塔の塔底温度より高くしておく。そして、各基１，
２．３の還流比はほぼ一定とする。各基から全製品量Ｐ
）に対して製品全抜き出す操作全行う。
いま上記のような多重効用蒸留法では次のような量的な
一般的関係がある。
一般的関係がある。
■各基に卦ける還流比は一定
■原料を並列に供給
■各基から均等に（Ｐ／）製品を抜き出す■最終塔以外
の成品留分け、最終塔の還流に用いる。
の成品留分け、最終塔の還流に用いる。
なる条件の下で、効用数ｉｎ、全製品量ｋＰ、各基にお
ける還流比ｋＲとすれば、最終塔においてそのコンデン
サーによって塔自身へ還流する量Ｒ′は（１）式となる
。
ける還流比ｋＲとすれば、最終塔においてそのコンデン
サーによって塔自身へ還流する量Ｒ′は（１）式となる
。
Ｒ’＝（Ｒ（Ｐ−）−１−艷−（ｎ−１） （Ｐ−）
−ｎ （Ｐ−）・・１１）ｎ ｎ
ｎ ｎこの（１）式
において、右辺第１項は、最終塔にある。
−ｎ （Ｐ−）・・１１）ｎ ｎ
ｎ ｎこの（１）式
において、右辺第１項は、最終塔にある。
この（１）弐を整理すると、（２）式が得らｎる。
Ｒ″−ＥＡＲ−（ｎ−１）ｌ−−−・（２）この式の意
味するところ全考えてみると、（イ）還流比が犬きくて
、効用数が少い場合には、最終塔にコンデンサー全役け
て還流する必要があり、（ロ）還流比が小さくて、効用
数が多い場合には、最終塔で得ら几る還流液が余るので
、第２図仮想線で示すように、他の効用塔１，２に分配
する必要があり、（ハ）適当な還流比と効用数でろ扛ば
、最終塔でコンデンサーを用いた還流は不要である、こ
とが判る。
味するところ全考えてみると、（イ）還流比が犬きくて
、効用数が少い場合には、最終塔にコンデンサー全役け
て還流する必要があり、（ロ）還流比が小さくて、効用
数が多い場合には、最終塔で得ら几る還流液が余るので
、第２図仮想線で示すように、他の効用塔１，２に分配
する必要があり、（ハ）適当な還流比と効用数でろ扛ば
、最終塔でコンデンサーを用いた還流は不要である、こ
とが判る。
すなわち、本発明では、最終塔でそ汎自身の還流を行う
か否か、還流液は全量最終塔に戻すか、そ几とも余分量
音信の塔へ戻すか否かは必らずしも限定さｔない。
か否か、還流液は全量最終塔に戻すか、そ几とも余分量
音信の塔へ戻すか否かは必らずしも限定さｔない。
一般にエチルアルコール−水系の蒸留に当って、各基か
らのペーパー中のアルコール濃度は８０〜９０ｗｔ％と
するのが望ましく、このために還流比は２６５〜３．０
とするのが好ましい。
らのペーパー中のアルコール濃度は８０〜９０ｗｔ％と
するのが望ましく、このために還流比は２６５〜３．０
とするのが好ましい。
そして、効用数については、各塔間の温度差、およびも
ろみの許容温度などの関係で、４重効用が限界であって
、通常３重効用が望ましい。
ろみの許容温度などの関係で、４重効用が限界であって
、通常３重効用が望ましい。
ここで、上記アルコール濃度が８０ｗｔ％１４では、吸
着塔での負担が大きくなり、吸着塔の経済的な運転上好
ましくなく、また９０ｗｔ係を超えると、還流比が犬き
くなり、熱経済上こ、ｆｌ、！！た不適である。
着塔での負担が大きくなり、吸着塔の経済的な運転上好
ましくなく、また９０ｗｔ係を超えると、還流比が犬き
くなり、熱経済上こ、ｆｌ、！！た不適である。
他方、上記（２）式は、最終塔におけるコンデンサー全
積極的に利用することなく、補助的に利用すｎばよいこ
と全教示している。一般的に、多重効用缶においては、
最終コンデンサーの犬（７） きさは、最終缶の操作温度と冷却水温度とによって決定
さｎるが、通常全体の温度差を大きくするため、冷却水
温度と冷却温度は小さく取りがちであり、そのため最終
コンデンサーの伝熱面積全天きくする必要がある。しか
し、本発明においては、最終コンデンサーは不要あるい
は補助的に利用すｎばよいので、たとえ用いるとしても
コンデンサーは小さなもので足り、設備費が低減さｎる
。
積極的に利用することなく、補助的に利用すｎばよいこ
と全教示している。一般的に、多重効用缶においては、
最終コンデンサーの犬（７） きさは、最終缶の操作温度と冷却水温度とによって決定
さｎるが、通常全体の温度差を大きくするため、冷却水
温度と冷却温度は小さく取りがちであり、そのため最終
コンデンサーの伝熱面積全天きくする必要がある。しか
し、本発明においては、最終コンデンサーは不要あるい
は補助的に利用すｎばよいので、たとえ用いるとしても
コンデンサーは小さなもので足り、設備費が低減さｎる
。
上記法において、還流比を一定にしておくのが望ましい
のは、もし一定でないと設計が複雑となり、かつ操作も
困難となるからである。また同様なことは、各基から製
品全均等に抜き出すことにもあてはまる。さらに、原料
全並列供給するのは、シリーズ供給の場合において各塔
間の温度差が一定でなくなり円滑な操作？行うことがで
きなくなるからである。
のは、もし一定でないと設計が複雑となり、かつ操作も
困難となるからである。また同様なことは、各基から製
品全均等に抜き出すことにもあてはまる。さらに、原料
全並列供給するのは、シリーズ供給の場合において各塔
間の温度差が一定でなくなり円滑な操作？行うことがで
きなくなるからである。
本発明において、水分吸着剤としては、ゼオライト、活
性炭等音用いることができ、ま繰着塔を並役し、一方全
運転中とし他方を再生中とし交互切換使用全図るのが好
適である。
性炭等音用いることができ、ま繰着塔を並役し、一方全
運転中とし他方を再生中とし交互切換使用全図るのが好
適である。
（８）
水分の吸着に当って、ガス相でなく液相で行うことも考
えら扛るが、この場合、吸着剤に含−まｎるアルコール
量が多くなり、たとえば直径２〜３ ｍｍのゼオライ）
ｋ吸着剤として用いると、アルコールと水との混合含液
量は１０〜２０ｗｔ％となり、吸着剤に吸着さｎた水分
を脱着するに当って、大量の蒸発熱量が必要となる。と
ｎに対して、製品全ペーパーとすわば、熱風全吸着塔に
送入すｎば、容易に脱着できる利点がある。
えら扛るが、この場合、吸着剤に含−まｎるアルコール
量が多くなり、たとえば直径２〜３ ｍｍのゼオライ）
ｋ吸着剤として用いると、アルコールと水との混合含液
量は１０〜２０ｗｔ％となり、吸着剤に吸着さｎた水分
を脱着するに当って、大量の蒸発熱量が必要となる。と
ｎに対して、製品全ペーパーとすわば、熱風全吸着塔に
送入すｎば、容易に脱着できる利点がある。
なお、上記例において、吸着剤の再生に当って用いる、
加熱装置または圧力低下による吸着した水分の蒸発装置
について省略しである０以上の通り、本発明は、蒸留塔
全多重効用式としたので熱エネルギーがきわめて少〈で
足り、またペーハー全吸着塔に導いて脱水全図るもので
あるので、再生操作が容易かつ経済的となる。
加熱装置または圧力低下による吸着した水分の蒸発装置
について省略しである０以上の通り、本発明は、蒸留塔
全多重効用式としたので熱エネルギーがきわめて少〈で
足り、またペーハー全吸着塔に導いて脱水全図るもので
あるので、再生操作が容易かつ経済的となる。
また特に本発明は、最終塔での還流液の大部分または全
部は、最終塔以外の効用塔の留分て賄うので、前述の各
基で製品を得る方法を採らなくとも多重効用の組立てを
得ることができ、しｆｒ Ｍ ４てその古ノ＃ ［ｌ−
ｋ 帥１ イ太益１旧Ｊｈ １１１− ｙ ＋、１・
設備費が低減し、かつ操作もきわめて容易となる顕著な
効果が期待できる。
部は、最終塔以外の効用塔の留分て賄うので、前述の各
基で製品を得る方法を採らなくとも多重効用の組立てを
得ることができ、しｆｒ Ｍ ４てその古ノ＃ ［ｌ−
ｋ 帥１ イ太益１旧Ｊｈ １１１− ｙ ＋、１・
設備費が低減し、かつ操作もきわめて容易となる顕著な
効果が期待できる。
次に実施例金示す
実施例
塔数が２塔であること全除き第２図に示すプロセスの同
様の例であり、各蒸留塔は、第１塔直径２５０＋ｎｍ、
第２塔直径３５０７腸、開口比はそｎぞｆ１１２％の目
皿板からなる棚段、段間隔２５０間、段数３６段で、第
１および第２蒸留塔に付設さ扛たリボイラーの伝熱面積
はそれぞｎ １．５ ｒｒ？、２．ｏｍｙであり、最終
コンデンサーのそ扛は３． Ｏｒｒ？、製品コンデンサ
ーのそｎは２．０ばである。また吸着塔としては、直径
６００韻、高さ１０００ｍｍの円筒槽にゼオライト（東
洋曹達（株）製、ゼオラムＡ−３）′ｊｋ１ｓｏｋｇ充
填したものである。
様の例であり、各蒸留塔は、第１塔直径２５０＋ｎｍ、
第２塔直径３５０７腸、開口比はそｎぞｆ１１２％の目
皿板からなる棚段、段間隔２５０間、段数３６段で、第
１および第２蒸留塔に付設さ扛たリボイラーの伝熱面積
はそれぞｎ １．５ ｒｒ？、２．ｏｍｙであり、最終
コンデンサーのそ扛は３． Ｏｒｒ？、製品コンデンサ
ーのそｎは２．０ばである。また吸着塔としては、直径
６００韻、高さ１０００ｍｍの円筒槽にゼオライト（東
洋曹達（株）製、ゼオラムＡ−３）′ｊｋ１ｓｏｋｇ充
填したものである。
かかる設備において、糖蜜として得らｎたアルコール含
有量９．５ｗｔ％の発酵もろみ全原料とし、第１塔およ
び第２塔へ、そ几ぞ扛流量３１６１（ｇ／ｈｒで並列供
給した。このとき、第１塔リボイラーへの蒸気供給量４
７に９／ｈｒ、還流量は８２．５ｋｌ？／ｈｒ、そのア
ルコール濃度９１． ｗｔ係、還流比２５で、また留分
の第２塔への還流量は３３に９Ａ ｒであった。さらに
第１塔における塔底、塔頂の温度はそ八ぞ扛１１０℃お
よび１３１℃で、圧力はそ扛ぞｎ３．１Ｂａｒおよび３
．３Ｂａｒであった。
有量９．５ｗｔ％の発酵もろみ全原料とし、第１塔およ
び第２塔へ、そ几ぞ扛流量３１６１（ｇ／ｈｒで並列供
給した。このとき、第１塔リボイラーへの蒸気供給量４
７に９／ｈｒ、還流量は８２．５ｋｌ？／ｈｒ、そのア
ルコール濃度９１． ｗｔ係、還流比２５で、また留分
の第２塔への還流量は３３に９Ａ ｒであった。さらに
第１塔における塔底、塔頂の温度はそ八ぞ扛１１０℃お
よび１３１℃で、圧力はそ扛ぞｎ３．１Ｂａｒおよび３
．３Ｂａｒであった。
第２塔での運転条件は、最終コンデンサーによる還流量
がｓｏｋｇ／ｈｒで、結局第１塔からの還流量全台せる
と８３ ｋｇ／ｈｒであった。操作条件は、塔頂の圧力
が大気圧で、塔頂および塔底温度はそｎぞｎ７８℃、１
０５℃であった。さらに吸着塔の操作温度は加熱器を用
いて８０℃となし、凝縮温度よりやや高く運転した。
がｓｏｋｇ／ｈｒで、結局第１塔からの還流量全台せる
と８３ ｋｇ／ｈｒであった。操作条件は、塔頂の圧力
が大気圧で、塔頂および塔底温度はそｎぞｎ７８℃、１
０５℃であった。さらに吸着塔の操作温度は加熱器を用
いて８０℃となし、凝縮温度よりやや高く運転した。
この結果、得らｎ、た製品濃度は９９．９ｗｔ％で、そ
の量は５９．５ｋｇ／ｈｒであった。捷た９９．９ｗｊ
％の無水アルコール金得るに必要な蒸気量は１００１ｋ
ＶＫＬで、こｎに脱着用の熱エネルギー５０軟を加算す
ると、プロセス全体の無水アルコールを得るための全エ
ネルギＴ消費量は蒸気換算で約１１００ｋｇ／ＩＧ、で
、きわめて省エネルギー型の蒸留設備であることが判明
した。なお、本実施例は２重効用缶の場合であるが、工
業的に三重効用缶を用いｎば、かつパイロットプラント
の場合に比較して放熱損失が一般的に少いことを考え扛
ば、無水アルコールを得るための全蒸気使用惜は約７３
０ ｋｇ／ＫＬ程度であると考えらｎる０
の量は５９．５ｋｇ／ｈｒであった。捷た９９．９ｗｊ
％の無水アルコール金得るに必要な蒸気量は１００１ｋ
ＶＫＬで、こｎに脱着用の熱エネルギー５０軟を加算す
ると、プロセス全体の無水アルコールを得るための全エ
ネルギＴ消費量は蒸気換算で約１１００ｋｇ／ＩＧ、で
、きわめて省エネルギー型の蒸留設備であることが判明
した。なお、本実施例は２重効用缶の場合であるが、工
業的に三重効用缶を用いｎば、かつパイロットプラント
の場合に比較して放熱損失が一般的に少いことを考え扛
ば、無水アルコールを得るための全蒸気使用惜は約７３
０ ｋｇ／ＫＬ程度であると考えらｎる０
第１図は一般的に考えらｎる例全示すフローシート、第
２図は本発明法の一例ヶ示すフローシートである。 １．２．３・・蒸留塔 ＩＡ、２Ａ、３Ａ・・リボイラー ＩＣ，２Ｃ，３Ｃ・・凝縮液 ＩＣ２、２０２・・最終塔への還流液 ｌｖ、２Ｖ、３ｖ・・ペーパー
２図は本発明法の一例ヶ示すフローシートである。 １．２．３・・蒸留塔 ＩＡ、２Ａ、３Ａ・・リボイラー ＩＣ，２Ｃ，３Ｃ・・凝縮液 ＩＣ２、２０２・・最終塔への還流液 ｌｖ、２Ｖ、３ｖ・・ペーパー
Claims (6)
- （１）最終塔から製品量ベーパとして抜き出し吸着塔へ
導き、その吸着塔において水分全吸着させて無水エチル
アルコール全部るとともに、最終塔での還流液の大部分
または全部は最終塔以外の効用塔の留分で賄うこと全特
徴とする多重効用式無水エチルアルコール製造方法。 - （２）各効用塔の還流比は実質的に同一とする特許請求
の範囲第１項記載の多重効用式無水エチルアルコール製
造方法。 - （３）各効用塔の圧力全そｎぞｎ異らせ、かつ第１塔か
ら最終塔にかけて順次圧力全滅じた状態で操作する特許
請求の範囲第１項記載の多重効用式無水エチルアルコー
ル製造方法。 - （４）原料は各基へ並列供給する特許請求の範囲第１項
記載の多重効用式無水エチルアルコール製造方法○ - （５）各基から製品量に対して均等な割合でペーパーを
抜き出す特許請求の範囲第１項記載の多重効用式無水エ
チルアルコール製造方法。 - （６）最終塔から吸着塔へ送らｎるアルコール濃度が８
０〜９０重量係である特許請求の範囲第１項記載の多重
効用式無水エチルアルコール製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57065197A JPS58183634A (ja) | 1982-04-19 | 1982-04-19 | 多重効用式無水エチルアルコ−ル製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57065197A JPS58183634A (ja) | 1982-04-19 | 1982-04-19 | 多重効用式無水エチルアルコ−ル製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58183634A true JPS58183634A (ja) | 1983-10-26 |
Family
ID=13279946
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57065197A Pending JPS58183634A (ja) | 1982-04-19 | 1982-04-19 | 多重効用式無水エチルアルコ−ル製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58183634A (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017534603A (ja) * | 2014-10-31 | 2017-11-24 | エルジー・ケム・リミテッド | 蒸留装置 |
| WO2018168651A1 (ja) * | 2017-03-14 | 2018-09-20 | 三菱ケミカル株式会社 | アルコールの製造方法 |
| CN113816834A (zh) * | 2021-10-14 | 2021-12-21 | 北京化工大学 | 一种节能型精馏-吸附联合制备高纯无水乙醇的方法 |
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1982
- 1982-04-19 JP JP57065197A patent/JPS58183634A/ja active Pending
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| CN113816834B (zh) * | 2021-10-14 | 2022-08-05 | 北京化工大学 | 一种节能型精馏-吸附联合制备高纯无水乙醇的方法 |
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