JPS581782A - オイルシエ−ル又はタ−ルサンドの乾留方法とその装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 木兄＠け、オイルシェール又はタールサンド峙の改良さ
れた乾留方法とこの方法の俺−の奥論に使用する装置の
改良に係るものである。

木兄−のオイルシェール及びタールサンド勢を以下含油
鉱物と總称し、以下の説明において一様の部分について
は、オイルシェールヲＮｋとって説明する。

本発明者らは、それぞれ独立した流動層を形成する予熱
塔、乾留層、燃焼塔および冷却塔の閏を含油鉱物を自重
により移動させながら効果的に予熱、乾留・燃焼および
熱（ロ）収（冷却）する方法及び装置を提案した。（昭
’＄１５６年６月日出願） ところが、含油鉱物のｓ＊ｓｉについては、必要な乾留
反応熱量が大きく、多量の加熱ガスを乾留塔下部から送
入することを要求される場合がある。しかし、粉粒状固
体を流動層状−に保持するために必要なガスの流速は、
剛体の粒ｌｌＫより所定の範闘内に限定される。したが
って、必要以上の流速でガスを供給すると、ガスの吹き
抜け、固体のガス同伴を生じる。

そこで、本発明者らは、所定間園内のガス流速を保ちな
がら乾留反応熱量の大きい含油鉱物を乾留する丸めの熱
量差ひにガス量のバランス真鯛手段として従来との種含
油鉱物の乾留方法として提案されている燃焼塔内におけ
る高温粉粒の一部を抜き出して乾留層へ戻し、該塔内に
形成される流動層内で混合攪拌することにより前記高温
粉粒の顕熱を乾留塔内における未反応の含油鉱物に伝達
せしめることけでｅないかと考えた。

従来提案されている前述の手段の一例である米国特許第
へ７８４．４６２号明細書に４叡された発明では、乾留
層の下部へスクリューフィーダで給送される原料のオイ
ルシェールと燃焼層からＩｌ場されてくるシエールを乾
留塔内で混合し死後、乾留塔下部から混合固体粒子を抜
き出して燃焼塔へりフトガスで吹き止げろ方法ｔ−提寒
しているか、この方法では乾留の初期（零発―の予熱時
相当）に生じ九粒径Ｏ相違する１体粒子が混合されると
とになるため、乾留層から抜き出した固体粒子を更にガ
スリフトにより次の燃焼塔へ移送する操作は和尚むつか
しくなる。

父、オイルシェ　ルは、意地によって乾留特性が相違す
るが、加熱により、約ｓ　ｏ　ｏｃ位いから乾留層およ
び乾留ガスの生成を霧始する。生成油量は、約４００〜
ｓｏｏ’ｃ位いの範囲にピークを示し、また生成ガス量
は約４５０〜５５０’Ｃ位いの範＠にピークを示す。一
方、鉱物中に含有される結晶水の分層け、約２００〜ｓ
ｏｏ℃位いの範■にピークを示す。

原鉱石の鉱床　ａｍ方法、および貯蔵方法により状ｌＩ
が異なるが、原鉱石の付着水分け、約１００℃前後で蒸
発する。従って、上記の米国発明のように原料のオイル
シェールを直接乾留層へ給送する手段を利用すればこれ
らの水分は、乾留生成餉と共に乾留層から抜き出す時に
エマルジョン状−を形成し、生成油と水分との分離を国
難にさせる要因となる。また、生成油あるいは生成ガス
と乾留塔内で下記のような二次屓応を生起し、生成油の
品質あるいは生成ガスの発り量低下の要因となる。

ｃｏ　＋　Ｈ２０→Ｃｏ、　十Ｈ。

ＣＨ４＋　　）Ｉｔｏ　　−＋　　ｃｏ　　＋　　５Ｈ
鵞本発明は、従来提案されている手段における上述のよ
うな欠点を改良せんとし、て提案するものである。

又、粉粒状熱媒体の乾留およびガス化方法とシテ特公＠
５５−４５９号公報に記載された発明のように、乾留層
、ガス化層および燃焼加熱塔を併設し乾留層の上部とガ
ス化層の底部、ガス化層の上部と乾′＃Ｉ塔の底部、ガ
ス化層の土部と燃ａｍ島塔の底部ならびに燃焼加熱塔の
土部とガス化層の底部をそれぞれ下降管によって連結せ
しめ丸装置を使用し燃焼２１１］熱嶋内で８５０〜１１
００℃の温度に加熱された平均粒！ＬＬ１〜５−の粉粒
状熱媒体を下降管を通じて主として自重によ）ガス化層
の魔ｉＩＫ移動さぞ、と＼で乾留層の上部から下降管を
過ってガス化層の底ｓＫ移動してくる温度間−５００〜
８００℃にある上記平均粒径ｍ囲の粉粒状熱媒体ならび
に石炭類の乾留層ｌｌ１ｌにおいて生成したコークス１
１粒と風合（７、上記熱媒体とコークスの墨金物ｔ−−
厚流動層状態でカス他塔の上方に移動させながら８００
〜１０００℃の温度範囲でガス化反応を進行させ、反応
により生成した水素と一酸化炭＊に富むガスを塔外Ｋ１
１ｌり出［７、熱媒体の一部を下降管を通じて主として
自重によりｔＷ＊の底部に移動させ、これを乾留層の底
部および一部の任意の位置から送入した水蒸気によって
濃厚流動層状−で上方に移動させ、その員厚滝動層中に
平均粒径α１〜５ｍＫ調整した粉粒状石炭類を送入して
熱媒体の保有熱により５００〜８００℃の温度範囲で乾
留反応を起させ、乾留生成物は塔外ＫＪｌ［り出し、乾
留によって生成する１ｍ状コークスは熱媒体とともに乾
留層の上部から下降管を通じて主として自重により前記
ガス他塔底部に移動せしめてガス化反応に供し、一方、
前記ガス化塔上部よ抄熱畠体の一部を残音するコークス
＊＊とともに下降管を通じて主として自重により前記燃
焼加熱塔の底部に移動させ、前記コークス粉粒を燃焼す
るとともに熱媒体を８５０〜１１００℃に加熱Ｅ７、燃
焼により発生した灰分を塔外に除去し、加熱された熱媒
体を主として自重によりガス他塔の底部に移動感せて前
記の如く反応に供ゼんとする方法が提案されている。

しかし、石巌類は非常に粘結性が強い。粘結性の測定法
としては一般的にボタン指数が使用されるが、例えば歴
青炭の場合のボタン指数は３〜１０＠度の大きい値とな
る。この事は、歴青＃！全乾留すると約３〜１０倍Ｓ度
に膨張し、［７かも膨張した石炭＠が互いに結合し７あ
って、乾留層入口原料の粒径よりも相当増大変化し見掛
は比重が変化することを示［２ている。

このように粘結性の強い石炭粉粒を前記明細書に記載さ
れているセメントクリンカ−１石炭灰、砂、耐火物、多
孔質アルミナ、鉄鉱石等の無機質の粉粒体からなる平均
粒径α１〜５■機度の粉粒状熱媒体と混合して流動層を
形成せしめながら燃焼せしめても加熱によって上述のよ
う［１１張した石炭粒子は大半のｆＩ＃粒状熱媒体を取
−み相互に或はそれ自身も膨張した熱媒体と接触し、互
に焼結して大きい弾粒状のクリンカーを形成する。この
クリンカーは見掛は比１が比験的小さめので流動層の上
部＃Ｃ吹き土げられ比験的粒径の小さい粉粒状の首＼０
熱媒体やコークス粉粒と混存している。し７かも、例示
されえ実施例によればガス他塔の下降管は何れも同一高
さに設置されている。このような装置を使用して％金＠
ｓ５−＜ｓｑ号発−を実線しても熱媒体は粒径変化や見
掛は比重の不同が大きいため０１〜５■の粉粒状熱媒体
のみを下降管を通じて粉粒状コークスと分離するととけ
むつかしい、＊つで、乾留塔内にＦｉ粉粒状熱媒体のみ
ならず、これを包含した大粒塊のクリンカーが多量に戻
されて来る。しかも実質的ＫＩＩＩｋ媒体として作用す
る粉粒状熱媒体が減るため、これを補充しなければなら
ず乾留層へは多くの原料粉粒状石炭類を送入できない。

・すなわち、特公唄５５−４５９号公報に記載の方法お
よび装置では粉粒状石炭類の効率的な乾留およびガス化
を行うことはＦｉＡ′ｌＩＡである。

これに対して、オイルシェールは約６０〜８０ｖｒｔ−
の無機物と、約１０ｖｒｔ−の付着水及び結晶水を含ん
でおり、加熱しても粘結性は殆んどない。しかも、１０
０〜３５０℃の僅かな加熱で上記付着水及び結晶水が電
歇に蒸発し、塊状或は粒状のオイルシェールがその結晶
粒界に沿い層状に破砕されることが判った。この為、本
発明者らけ含油鉱物の予熱工程を加えることによって腋
鉱物を破砕し、粒径分布の均一化を計ることにより粉粒
状石炭類の乾留及びガス化ｆＦｉ実施困難な下降管を介
する粉粒状熱媒体の顕熱利用の技術思想を含油鉱物の乾
留及びガス化に活用［７、一般に乾留時にけ粒径の小さ
いもの程早期に乾留処理が完了することから別途株加す
る粉粒状熱媒体を省略して比較的粒径の大きい粒状固体
を燃焼塔内で分離して乾ＩＩ塔に戻し熱媒体として利用
することを思い付き更に廃Ｉ！固体の冷却による熱エネ
ルギ回収手段を付加して零俺明を完成するに至った。

すなわち、本発明は、 （１）（特許請求の範ＩＰ８（１）の文）及び （２、特許請求の範１１ｉ　（２）の文）及び （３）（％許錆求の範５（３）の文） を要旨とするものである。

次に、添付図によって本斃−の一笑論例を説明する。

図において、１祉予熱塔、２は乾留塔、５は燃焼塔、４
は冷却塔である。各基の闘には、同体粉粒が主に自重に
よって移動する下降管５゜６．７および８ｇ下降管の出
口、入口５ａ、　５ｂ。

６＆、　４ｂ、　７ａ、　７ｂ及び８ａ、　８ｂが各々
駿けである。

平均粒径α１〜１０ｍ１１度に調整された含油鉱物は、
予熱塔１に設置された含油鉱物供給口９から予熱塔１内
姉投入され、予熱ガス送入口１０から送入される予熱ガ
スにより流動層状態に保たれる。この時、含油鉱物は予
熱ガスにより予熱され、蒸発した付着水分および分解し
た結晶水の一部は予熱ガスＫ　Ｘ停されて排ガス出口１
１から予熱塔１７）外へ排出される。このとき、含油鉱
物は水分の蒸発に伴い破砕されて比較的粒子の小さいも
のが土方に吹き上げられ粒子の大きいものは長時間滞留
する。予熱塔１のガス排出口１１から排出された排出ガ
スは、熱交換１Ｓ２０を通過し、２０ａより供給される
空気と熱交換して、２０ｂより系外に取出される。

含油鉱物は、予熱塔１内で１００〜５５０℃横Ｉ／ｌＫ
予熱され、予熱塔１内に形成された流動層の上部Ｋ１１
ｌＩ口する下降管５を通じて主として０奮により、乾留
塔２のｍ１ｍ１　（ＩＩ駆動層下部）に移動し、加熱ガ
ス送入口１２から供給さ・れる加熱ガスにより流動層状
態に保たれると同時に３００〜９００℃程度に２１熱さ
れ、乾留されながら乾ｇＩ塔２の土方に移動する。

乾留により住成した常温で液状の膨化水素ガス、水素お
よびメタン等に富むガスは、加熱ガスと共Ｋｔｉｌ塔２
上部の乾留生成物排出口１５を経て次の工１に送られ冷
却・分離装置２３内で乾留生成油Ａを高カロリーガスＢ
に分離される。

乾留塔２内の未乾留物質（有機物、巌素質等）を含む肴
粒状固体は、乾留塔２内に形成された流動層上部の下降
管６を通じて、主として自重によシ燃焼１ｆｒ３に移送
され、空気通路２０ａを経て熱交換器２０を通過［、て
７１ｆＩＩＩｋされ送入口１４から供給される空気によ
り流動層状１１に保たれると同時に固体中の未乾貿物質
を燃焼し、燃焼ガスは燃焼塔５上部の燃焼ガス排出口１
５から排出される。

燃焼４３内の比較的大きい粒状固体の−ｓＢは、燃焼塔
３内に形威された流動層の中部又は下部Ｋｍ口する下降
管７から乾留塔下部に、また残部の残留固体は流動層上
部の下降管８から冷却塔４内に移送される。

乾留塔２に移送された粒状固体は、未乾１１＄質の燃焼
により５００〜１１００℃程度に加熱されてお）、この
顕熱を乾留塔２内の含油鉱物に伝達する。

冷却塔４に移送された残留固体は、冷却ガス送入口１６
から供給される冷却ガスにより流動層状１ｍに保たハる
と同時に、固体の保有する顕熱を冷却ガスに伝導するこ
とにより、約５００℃以下に冷却され、廃棄固体出口１
７から排出される。一方、冷却ガス（１００℃以下）は
固体の保有する顕熱により１００〜５００℃程ｇＫ昇温
し、冷却排ガス出口１８から冷却塔４外に排出され、熱
交換器１９を通過して、燃焼塔３から出る燃焼ガスの保
有する顕熱により更に加熱さ　　　　。

れて３００〜９００℃程度の高温ガスとなった後、乾留
ｊｌＦ２下部の加熱ガス送入口１２から乾留塔２内に供
給される。

オイルシェールの種類によっては、前述の乾曽処曹及び
燃焼処理により脆くなり、・乾留層内に供給された含油
鉱物の粒径よりも小書くなる場合がある。この場合には
、燃焼塔５土部の下降管８からは比較的粒径の小さい粉
粒状固体がまた中部又は下部の下降管７からは比較的粒
径め大きい看粒状固体が移送される。

これに対して、タールサンドのように比較的強度か大き
い含油鉱物の場合には、下降管７および８の取付は高さ
を変身ることにより固体粒子の循環量ｆｌｉＩｉ整する
ことができる。従って、含油鉱物の種類に応じた適正な
位置に下降管を設けることＫより、効率よく粒状固体粒
子を熱媒体として循環使用することかで良る。

乾留塔２下部に供給される加熱ガスと（−では、本実施
例で示すように乾留生成ガスの一部を循環使用し、燃焼
塔３排出ガスと隔離するととＫより、高カロリーの乾留
生成ガスを回収することができる。

予熱塔１の排出ガスは、多量の水蒸気を含むため、熱交
換器２０により燃焼塔３の下部に送入する空気や予熱に
水蒸気の蒸尭潜熱および顕熱を有効利用する。

予熱ｊ１１下部に送入する予熱ガスは、前記Ω熱交換器
１９を介して減温された燃焼塔３の排出ガスを使用する
が、原料の含油鉱物が多量の付着水分あるいは結晶水を
含んでおり、熱量的に不足する場合には、加熱炉２１内
で乾留生成ガスの一部を燃焼させることによ少熱量を補
給する。

本発明では、予熱塔と乾留塔を分離したため、含油鉱物
の付着水分あるいは結晶水の含有量の変動に影響される
ことなく、乾留塔の運転を安定して操作することができ
る。

各基の運転温度ｄ１含油鉱物の物性に応じて所定の値に
定められ或は決るものであるが予熱塔が１００〜３５０
℃、乾留塔が５００〜９００℃、燃焼塔が５００〜１１
００℃程度の範Ｉｍが好ましい。

次に１図に示したものと同様な構成の装置を用いた場合
の本発明方法の実欄値を示す。

原　料：　中国産オイルシェール１００に４基準無機物
′ＸＳ　Ｚ　８８ｙｔ、チ、有機物賀５ａ７６ｖｚｌＧ
、平均粒径　４５鴫、水分１ｔ５６ｗｔ、１（付着水ｔ
、１ａｗ−ｗ嘩）予熱塔温度　　　１１７℃ 乾留塔温度　　　５１０℃ 燃焼塔温度　　　６１５℃ 冷却塔温度　　　１５０℃ 送入ガス量　　予熱塔　５７．４　Ｎｔｄ／ｈ乾留塔　
５９．９　Ｎｄ／’ｈ 燃焼塔　　ｓ　ａ、　４　Ｎｊ／ｈ　（！２気使用）冷
却塔　５９．９　Ｎｙｄ／ｈ 合　　計　１６　（１１Ｎｄ／ｈ 乾留生成油　　１１．６麺 乾留生成カス　　（乾量基準）　　２．６　Ｎｗｌ／ｂ
Ｈ，ｓａ６．　　　　Ｃｏ、　　　　２＆２．　　　Ｃ
Ｈ４１１５（ｖｏｌ、−）Ｃ！Ｈａ　　５．Ｌ　　Ｃｍ
Ｈｎ　２１　　　Ｈａｓ　　　１．７以上、実施例ＶＣ
より詳細に＠明した通り高品質の生成−および高カロリ
ーガスを効率的に回収することができ、また装置を安定
して運転することができた。

なお、本発明において、下降管５．６．７．８咎曽ガス
送入口１０．１２．１４．１６、ガス排出口１１゜１５
、１５．１８、含油鉱物供給口９及び轟１１固体取出ロ
１７勢の形状、レベルおよび数は任意であり、予熱塔１
、礼留塔２、燃焼塔５および冷却塔４の形状についても
、図の例によって拘束さ□れることはない。

又、含油鉱物の調整粒径については、゛鉱物の粉砕性、
比重等により決められるものであり、流動層状態に保持
できる粒径であれけ、前記の実施例で示した数値に拘束
されることはない。

さらに前述の実施例では、熱効率を良くするために例示
した装置内で生成した高カロリーカスの循環使用及び各
導出ロガスの熱同駅をはかるガスのフローについて示し
たが、適蟲な供給ガスが得られる場合にけ、各基におけ
る処ＩＩＫ適（たガスをそれぞれ別個に供給しても棗い
。

さらに、高カロリーガスの回部を目的としない場合にけ
、燃焼塔排ガスの一部を乾留塔下部から加熱ガスとして
供給する場合もある。着た、乾留塔生献ガスを循環使用
せずに、他の酸素を含まない加熱ガスを供給し、でもよ
い。

このように１他の用途に使用する高力口１７−ガスを循
環使用しない場合には、前述の実１ｊＡ９ＩＡに示した
熱交換器１９に代シ加熱炉その他のガス加熱手段を用い
ても良い。

さらに、燃焼塔に供給される酸素を含むガスについても
空気に限定するものではなく、他のプロセスで生成する
駿嵩又は他のプラントから排出される酸素の豊富な余剰
の昇温ガスを利用することもできる。

又、含油鉱物の含水率か高くしかも冷却・分離装置で生
成する高カロリーガスも少い含油鉱物を乾留する場合、
その他予熱ｊｌＩ−に供給する予熱ガスの熱量が燃焼炉
における高カロリーガスの燃焼のみでは不足する場合や
余剰の塾エネルギを欺出している近接プラントが有る場
合には、そのプラントの排ガス又は款熱物の熱交換によ
り得た加温ガスを予熱塔の予熱ガスとして利用すること
もできる。

要するに１本願俺＠によれば、燃焼塔内の流動層中部又
は下部から比較的粒径の大きい粒状一体全抜き出して乾
留塔へ移送し、皺固体が保有する顕熱を乾留塔内の含油
鉱物に伝達するととにより、乾留塔下部に送入するガス
量を減少させることができる。従って、この熱媒体とし
て固体粒子を循ｆＲ４ＩＩ！用する方法は、乾留塔内で
て、非常に効果的である。

璽た、オイルシェールは概ね乾留、燃焼処履によシ脆く
なり、粒径の相異する一体の混合状層となるため、粒径
による分離循環操作が容易となる。

なお、タールサンドは、数ミリメートル程度の粒径を有
する硅石の周シにビチューメンと呼ばれる油分が覆った
構造であり、これも加熱時に殆んど粘結性かなくしかも
相当量の水分を含有しているためオイルシェールと同様
に燃焼１婁において比較的大きい粒状固体と小さい粉粒
状固体を分離することができるためオイルシェールと同
様に本発明を集施することができる。

さらに、乾留に先立ち予熱工程を付加したことにより、
予熱中に含油鉱物の破砕が生じ比較的教子の揃った含油
鉱物のみが選択的に乾留工程へ移送されるため、乾貿工
響における含油鉱物の粒子径かほは均一となり流動層と
しての退転制御が比較的容易となり特公昭５５−４！ｔ
９号公報に１軟された発明の欠点を解消することができ
Ｚ・ので工業的に極めて有益〒ある。

【図面の簡単な説明】

添付図向け、本発明の好適な実施例を示すフローシート
である。 復代理人　　内　　田　　　　　明 復代理人　　萩　　原　　亮　　一

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. （１）　　含油鉱物を乾留して餉及び高カロリーガスを
   １釈するに轟シ、先ず１１粒状の含油鉱物を予熱ガスに
   よシー気流動層状−を保つように流動せしめながら予熱
   ガスの顕熱を前記鉱物に伝達することによって前記鉱物
   の物性に応じて定められる１５０〜５５０℃の聰■内に
   おける所定の温度まで予熱するとと４に該鉱物の付着水
   及び結晶水を前記予熱ガス中Ｋ１１ｌｌＩＩせしめて予
   −・乾燥され九會餉鉱物を主とじでその自重により次工
   場へ移送する予熱・乾燥工程と、前記鉱物を加熱ガスに
   よシ流動させて固気流動層を形成せしめながら鋏層中に
   おける前記鉱物よ〕高温度の次ニーの粒状物を前記層中
   に混入して＃粒状物と曽配、ＩＩｌ熱ガスの顕熱を前記
   鉱物に伝達せしめることにより該鉱物をその物性に応じ
   て定められる３００〜！００℃の高温に加熱し、て乾留
   反応を起こさせ転質生放物を取り出しこれを冷却・熱回
   収した後乾留生成油及び乾留生成ガスに分離する一方乾
   會によって生成する粉粒状一体を主としてその自重によ
   り次工婁へ移送する乾留工程と、前記粉粒状固体を酸素
   に富むガスによって流動層状態に保持しながら上記一体
   中Ｏ脚嵩を含有する可燃焼愉を燃鉤させ燃焼ガスの顕熱
   を可燃物焼失後の前記粉粒状固体に伝達せしめた後比較
   的粒径の大きい粒状一体を主としてその自重により前記
   の乾留工ＩＩＫ返送する一方比較的粒径の小さい残留固
   体を主としてその自重により次工鵬へ移送する燃鉤工薯
   と、前記残留固体を冷却ガスによって流動層状ｌＩｋ保
   ちなから残留固体の顕熱を上記冷却ガスに伝達すること
   ｋよシ腋一体を冷却し温度の低下し一＊ｍ＊ｍ体を主と
   １−でその自重によシ外部に＃出せしめることを骨黴と
   するオイルシェール又はタールプントの乾留方法。
2. （２）　　内部に固気流動層を包賦し、鋏流動層の上部
   に含油鉱物供給口、及び予熱された含油鉱物供給口を備
   乏、かつその下部に予熱ガス送入口、上部に排ガス出口
   を備えた予熱塔と、その内部に形成された流動層の下部
   に開口する予熱・乾燥され九含油鉱物入口と高温度の粒
   状固体入口を備え、かつ該流動層の上部に粉粒状固体取
   出口、下部に加熱ガス送入口、上部に乾留生成物排出口
   を備えた乾留層と、その内部に形成され九流動層の下部
   に開口するｔｍ状固体入口を備え、かつ該流動層の上部
   に残留固体取出口、錬流動層の中ｌｌｌｌＳ位に汁較的
   粒径の大きい粒状固体取出口、下部に酸素に富むガスの
   送入口、上部に燃鉤ガス出口を備えた燃焼塔と、内ｌＩ
   Ｋ形成され九流動層の下部に高温の残留固体入口を備え
   、かつ錬流動層の上部に冷却された廃集固体取出口、下
   部に冷却ガス送入口、上部に冷却排ガス出口を備えてな
   る冷却塔上を並設せしめ、前記予熱塔の含油鉱物出口と
   前記乾留層の含油鉱物入口、該乾留層の粉粒状固体取出
   口と前記燃焼塔の粉粒状固体入口、皺燃焼塔の比較的大
   きい粒状同体取出口と前記した乾留層の高温度の粒状固
   体入口及び前記燃焼塔の残留固体取出口と前記冷却塔の
   残留固体入口とをそれぞれ下降管を介して接続するとと
   ４に前記乾留層の乾留生成物排出口ｘｔ＊生成油と高カ
   ロリーガスの冷却・分１ｌＩＮ！置を連接してなること
   を特徴とするオイルシェル父はタールサンドの乾留装置
   。
3. （３）　　内部に固気流動層を包蔵し該流動層の上部に
   含油鉱物供給口及び予熱され九含演鉱物取出口を備え、
   かつその下部に予熱ガス送入ロ上ＩＩＫ排ガス出口を備
   えた予熱塔と、十〇内＠に形成された流動層の下部に開
   口する予熱・乾燥された含油鉱物入口と高温度の粒状固
   体入口を備え、かつ該流動層の上部に験粒状固体堆出口
   、下部に加熱ガス送入口、土部に乾留生成物排出口を倫
   え九乾ｗ塔と、その内部に形成された流動層の下部に開
   口する粉粒状固体入口を備身、かつ＃流動層の上部に残
   ＩＩｔｊＡ体取出口、皺流動層の中間部位に比較的粒径
   の大きい粒状固体取出口、下部＃Ｃｌｌ素に富むガスの
   送入口、土部に燃焼ガス出口を備オた燃焼塔と、内部に
   形成された流動層の下部に高温の残留固体入口を備え、
   かつ該流動層の上部に冷却された廃秦固体取出口、下部
   に冷却ガス送入口、上部に冷却排ガス出口を備えてなる
   冷却塔とを並設せしめ、前記予熱塔の含油鉱物取出口と
   前記乾留層の含油鉱物入口、該乾留層の粉粒状固体取出
   口と前記燃焼塔の粉粒状固体入口、該燃焼塔の比較的大
   きい粒状固体取出口と前記した乾留層の高温度の粒状固
   体入口及び前記燃焼塔の残留固体取出口と前記冷却塔の
   残留固体入口とをそれぞれ下降管を介して接続するとと
   もに、前記乾留層の乾留生成物排出口に乾留生成油と高
   カロリーガスの冷却・分離装置を設け、該装装置の冷却
   された鳥カロリーガス吐出口を前記冷却塔の冷却ガス送
   入口に４１＊Ｌ、、更に該冷却塔の冷却排ガス出口を閉
   鎖式熱交換器の一方のガス通路を介して前記乾留層の加
   熱ガス送入口にｉｊ＃続して高カロリーガスの閉ループ
   系を形成せしめる一方、他の閉鎖式熱交換器の空気通路
   を前記燃焼塔の酸素に富むガス送入口に１また該燃焼塔
   の燃焼ガス排出口を前記熱交換器の他方のガス通路及び
   加熱炉を介して前記予熱塔の予熱ガス送入口に、また該
   予熱塔の排ガス出口を前記した他の閉鎖式熱交換器のガ
   ス通路を介し、て排ガスダクトに、更に前記冷却・分離
   装置の高カロリーガス吐出口又は高カロリーガスライン
   を前記燃焼炉の燃焼ガス送入口に接続したことを特徴と
   するオイルシェル又はタールサンドの乾留ａｍ。