JPS58178149A - 潜熱型蓄熱蓄冷システム - Google Patents
潜熱型蓄熱蓄冷システムInfo
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- JPS58178149A JPS58178149A JP57061462A JP6146282A JPS58178149A JP S58178149 A JPS58178149 A JP S58178149A JP 57061462 A JP57061462 A JP 57061462A JP 6146282 A JP6146282 A JP 6146282A JP S58178149 A JPS58178149 A JP S58178149A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E70/00—Other energy conversion or management systems reducing GHG emissions
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、太陽熱・外気などが有する熱エネルギーを蓄
冷装置を介してヒートポンプにより汲み上げ、給湯・冷
暖房等に用いる蓄熱・蓄冷装置に関するものである。
冷装置を介してヒートポンプにより汲み上げ、給湯・冷
暖房等に用いる蓄熱・蓄冷装置に関するものである。
近年、不安定な太陽熱、及び深夜電力等のエネルギーの
有効利用・高密度貯蔵の観点から潜熱型蓄熱材利用に関
する研究がさかんである。ところが、実用化に際しては
蓄熱材固有の多くの解決すべき問題点があった（過冷却
、相分離、固相の低い熱伝導率、等）。
有効利用・高密度貯蔵の観点から潜熱型蓄熱材利用に関
する研究がさかんである。ところが、実用化に際しては
蓄熱材固有の多くの解決すべき問題点があった（過冷却
、相分離、固相の低い熱伝導率、等）。
潜熱型蓄熱・蓄冷制の利用のメリットは従来の水、岩石
、等の顕熱型蓄熱材と比較して、蓄熱密度が高く、一定
の温度で放熱ができる点である０給湯用として顕熱型蓄
熱材（例えば、水）（Ａ）と潜熱型蓄熱材（例えば、酢
酸ナトリウム・３水塩、融点５８℃）（Ｂ）との蓄熱エ
ネルギー量全比較してみる。その結果を第１図に示す。
、等の顕熱型蓄熱材と比較して、蓄熱密度が高く、一定
の温度で放熱ができる点である０給湯用として顕熱型蓄
熱材（例えば、水）（Ａ）と潜熱型蓄熱材（例えば、酢
酸ナトリウム・３水塩、融点５８℃）（Ｂ）との蓄熱エ
ネルギー量全比較してみる。その結果を第１図に示す。
室温を２０℃として室温からある温度に上昇した時の蓄
熱量（Ｋｃａｌβ）を示す。但し、水の比熱２１ｃａｌ
／ｙ・℃、酢酸ナトリウム・３水塩の比熱をＱ ４ ｃ
ａＱ／ｙ・℃（固体）、０７ ｃａｆｋ／ｆ −ＩＣ（
液体）、融解潜熱を６０ ａＪ力、比重１２８ ｐ／ｍ
ｅ （液体）として計算しているＯ 市販されている電気温水器を例にとって約８６℃まで沸
き上げた場合を考えてみる。この温度では潜熱型蓄熱材
（Ｂ）は顕熱型蓄熱材（５）に比べて約５６係の容積に
なるにすぎない。一方、潜熱型蓄熱材（Ｂ）の融点近傍
では約４０チの容積で同等の蓄熱量を有する。このこと
は、蓄熱材の熱的特性に帰因するのであって、融解潜熱
は大きくても融点以上及び融点以下の比熱が水に比べて
小さいからである。また、電気温水器ではそのまま温水
が使えるのに対して潜熱型蓄熱材を用いる場合は熱交換
が必要となりそれを考慮するとさほど小さくはならない
。（約６０係程度）。したがって、潜熱型蓄熱材利用の
メリットを最大限に発揮しようとすればその相転移点く
融点）例近を利用しなければならない。
熱量（Ｋｃａｌβ）を示す。但し、水の比熱２１ｃａｌ
／ｙ・℃、酢酸ナトリウム・３水塩の比熱をＱ ４ ｃ
ａＱ／ｙ・℃（固体）、０７ ｃａｆｋ／ｆ −ＩＣ（
液体）、融解潜熱を６０ ａＪ力、比重１２８ ｐ／ｍ
ｅ （液体）として計算しているＯ 市販されている電気温水器を例にとって約８６℃まで沸
き上げた場合を考えてみる。この温度では潜熱型蓄熱材
（Ｂ）は顕熱型蓄熱材（５）に比べて約５６係の容積に
なるにすぎない。一方、潜熱型蓄熱材（Ｂ）の融点近傍
では約４０チの容積で同等の蓄熱量を有する。このこと
は、蓄熱材の熱的特性に帰因するのであって、融解潜熱
は大きくても融点以上及び融点以下の比熱が水に比べて
小さいからである。また、電気温水器ではそのまま温水
が使えるのに対して潜熱型蓄熱材を用いる場合は熱交換
が必要となりそれを考慮するとさほど小さくはならない
。（約６０係程度）。したがって、潜熱型蓄熱材利用の
メリットを最大限に発揮しようとすればその相転移点く
融点）例近を利用しなければならない。
本発明の目的は、上記の観点に立って潜熱型蓄熱材利用
のメリットを最大限に発揮すると同時に負荷応答性にす
ぐれたシステムを提供することにある。
のメリットを最大限に発揮すると同時に負荷応答性にす
ぐれたシステムを提供することにある。
本発明は上記目的を達成するために、内部に融解潜熱を
利用する蓄熱材と蓄冷材を含む容器を煮々設け、ヒート
ポンプ回路における凝縮器を前記蓄熱容器の加熱器とし
て、又、蒸発器を前記蓄冷容器の放熱器として用いかつ
、前記凝縮器及び蒸発器と熱交換媒体が通過する熱交換
器を熱接触させたものであり、さらに、前記各容器内に
蓄熱材、蓄冷材以外に、熱吸収の時に液体から気体に、
熱放出の時に気体から液体になり、かつ、その凝縮液の
比重が少なくとも前記蓄熱材、又は、蓄冷材の相転移点
近傍にあ・ける比重よりも大きい伝熱媒体をそれぞれ上
方に空間部を残して封入し、前記空間部と蓄熱材、又は
、蓄冷材充填部にそれぞれ前記熱交換器を設け、それら
を連結して用いるものである。
利用する蓄熱材と蓄冷材を含む容器を煮々設け、ヒート
ポンプ回路における凝縮器を前記蓄熱容器の加熱器とし
て、又、蒸発器を前記蓄冷容器の放熱器として用いかつ
、前記凝縮器及び蒸発器と熱交換媒体が通過する熱交換
器を熱接触させたものであり、さらに、前記各容器内に
蓄熱材、蓄冷材以外に、熱吸収の時に液体から気体に、
熱放出の時に気体から液体になり、かつ、その凝縮液の
比重が少なくとも前記蓄熱材、又は、蓄冷材の相転移点
近傍にあ・ける比重よりも大きい伝熱媒体をそれぞれ上
方に空間部を残して封入し、前記空間部と蓄熱材、又は
、蓄冷材充填部にそれぞれ前記熱交換器を設け、それら
を連結して用いるものである。
この構成によって、太陽熱・外気が有する熱エネルギー
等、及び蓄冷材が有する融解潜熱をヒートポンプにより
効率よく汲み上げ、−年を通じて給湯に利用することが
できる。また、夏季には冷房、冬季には暖房にも利用で
きる。
等、及び蓄冷材が有する融解潜熱をヒートポンプにより
効率よく汲み上げ、−年を通じて給湯に利用することが
できる。また、夏季には冷房、冬季には暖房にも利用で
きる。
以下、本発明による蓄熱・蓄冷システムの実施例につい
て説明する。システム概略図を第２図に示す。蓄熱槽容
器１．蓄冷槽容器６．膨張弁８゜圧縮機４．太陽熱集熱
器１３．室内熱交換器１４゜循環ポンプ１１及び１２，
３方弁９及１０等をヒートポンプ回路（へ、給湯回路（
Ｂ）、室内暖房回路（Ｃ’ｌ。
て説明する。システム概略図を第２図に示す。蓄熱槽容
器１．蓄冷槽容器６．膨張弁８゜圧縮機４．太陽熱集熱
器１３．室内熱交換器１４゜循環ポンプ１１及び１２，
３方弁９及１０等をヒートポンプ回路（へ、給湯回路（
Ｂ）、室内暖房回路（Ｃ’ｌ。
室内冷房回路ｑ、太陽熱集熱回路（Ｅ）により連結した
ものである。
ものである。
蓄熱槽容器１の内部には潜熱型蓄熱材２として例えば酢
酸ナトリウム・３水塩（融点６８℃、比１ｊｉ（固体）
１４４ｙ、／／ｃｄ（液体）１２８ｙＡ肩）′と熱吸収
の時に液体から気体に、熱放出の時に気体から液体にな
り、かつ、その凝縮液の比重が少なくとも前記蓄熱材２
の相転移点近傍における比重よりも大きい伝熱媒体３と
して、例えばフロン−１１３〔沸点４７６℃、融点−３
５℃、比重１（２６℃）ｔｓｅｓｙ／ｃｃ ）が上方に
空間１００を残して封入されている。そして、空間部１
ｏ○は空気などの非凝縮性ガスを排除している。捷た、
熱交換器１２０が空間部１００と蓄熱材２中に渡って設
けられている。各々、給湯用熱交換器１２ＯＡ 。
酸ナトリウム・３水塩（融点６８℃、比１ｊｉ（固体）
１４４ｙ、／／ｃｄ（液体）１２８ｙＡ肩）′と熱吸収
の時に液体から気体に、熱放出の時に気体から液体にな
り、かつ、その凝縮液の比重が少なくとも前記蓄熱材２
の相転移点近傍における比重よりも大きい伝熱媒体３と
して、例えばフロン−１１３〔沸点４７６℃、融点−３
５℃、比重１（２６℃）ｔｓｅｓｙ／ｃｃ ）が上方に
空間１００を残して封入されている。そして、空間部１
ｏ○は空気などの非凝縮性ガスを排除している。捷た、
熱交換器１２０が空間部１００と蓄熱材２中に渡って設
けられている。各々、給湯用熱交換器１２ＯＡ 。
ヒートポンプ回路凝縮器１２０Ｂ 、室内暖房用熱交換
器１２０Ｃである。蓄冷槽容器６についても蓄熱槽容器
１と構成の点では同じである。但し、潜熱型蓄冷材６と
して、例えば水（融点ｏ℃、比重１ｏｏｙ／ｃｒｔｌ
） 、伝熱媒体７として、例えばフロン−１１４〔沸点
３７７℃、融点−９４℃、比重（２６℃）ｉ ４５６ｙ
／ＣＧ ）が上方に空間部１００を残して封入されて
いる。そして熱交換器１３０が空間部１０ｏと蓄冷材６
中に渡って設けられており、各々、太陽熱放熱器１３０
Ａ 、ヒートポンプ回路蒸発器１３０Ｂ 、室内冷房用
熱交換器１３０Ｃである。
器１２０Ｃである。蓄冷槽容器６についても蓄熱槽容器
１と構成の点では同じである。但し、潜熱型蓄冷材６と
して、例えば水（融点ｏ℃、比重１ｏｏｙ／ｃｒｔｌ
） 、伝熱媒体７として、例えばフロン−１１４〔沸点
３７７℃、融点−９４℃、比重（２６℃）ｉ ４５６ｙ
／ＣＧ ）が上方に空間部１００を残して封入されて
いる。そして熱交換器１３０が空間部１０ｏと蓄冷材６
中に渡って設けられており、各々、太陽熱放熱器１３０
Ａ 、ヒートポンプ回路蒸発器１３０Ｂ 、室内冷房用
熱交換器１３０Ｃである。
次に上記システムの運転モードについて説明する。ヒー
トポンプ回路の凝縮器１２０Ｂの温度は用いる蓄熱材２
の相転移点（融点）以上に、又、蒸発器１３０Ｂの温度
は蓄冷材６の相転移点以下に設定しである。太陽熱集熱
器１３により太陽熱（曇天・夜間には外気熱）を、又、
夏期には室内熱交換器１４より室内の熱を蓄熱材７に供
給する。
トポンプ回路の凝縮器１２０Ｂの温度は用いる蓄熱材２
の相転移点（融点）以上に、又、蒸発器１３０Ｂの温度
は蓄冷材６の相転移点以下に設定しである。太陽熱集熱
器１３により太陽熱（曇天・夜間には外気熱）を、又、
夏期には室内熱交換器１４より室内の熱を蓄熱材７に供
給する。
供給された熱、及び蓄冷材７が有する融解潜熱（水の場
合、８０ ＣＪ／ｆ ）をヒートポンプにより汲み上げ
、蓄熱槽１内の蓄熱材２に供給する。その結果、夏期に
は給湯・冷房ができるのである。
合、８０ ＣＪ／ｆ ）をヒートポンプにより汲み上げ
、蓄熱槽１内の蓄熱材２に供給する。その結果、夏期に
は給湯・冷房ができるのである。
冬期には太陽熱集熱器１３により得た熱エネルギー１上
記同様、蓄冷槽６を介してヒートポンプにより汲み上げ
蓄熱し、給湯、室内暖房回路Ｃにより暖房が可能となる
。こうして昼・夜間を問わず蓄熱・蓄冷を行なうのであ
る。そして、蓄熱材２が完全に融解した時点、又は蓄冷
材６が完全に固化した時点でヒートポンプ運転を停止す
る。なお、太陽熱集熱回路℃）の循環ポンプ１２け、蓄
冷槽６内部の温度よりも集熱器１３の温度が高い場合の
み動作する。また、従来、蓄熱・蓄冷材の放熱・加熱に
はタイムギヤノブが必要であったが、前述したように熱
交換器１２０及び１３０がそれ１ぞれ熱接触しているの
で蓄熱途中での放熱、及び蓄冷途中での加熱はスムーズ
に行なうことができる。
記同様、蓄冷槽６を介してヒートポンプにより汲み上げ
蓄熱し、給湯、室内暖房回路Ｃにより暖房が可能となる
。こうして昼・夜間を問わず蓄熱・蓄冷を行なうのであ
る。そして、蓄熱材２が完全に融解した時点、又は蓄冷
材６が完全に固化した時点でヒートポンプ運転を停止す
る。なお、太陽熱集熱回路℃）の循環ポンプ１２け、蓄
冷槽６内部の温度よりも集熱器１３の温度が高い場合の
み動作する。また、従来、蓄熱・蓄冷材の放熱・加熱に
はタイムギヤノブが必要であったが、前述したように熱
交換器１２０及び１３０がそれ１ぞれ熱接触しているの
で蓄熱途中での放熱、及び蓄冷途中での加熱はスムーズ
に行なうことができる。
第３図に好捷しい熱交換器１２０又は１３０の形状を示
す。第３図（ａ）は、各熱交換器をフィン状熱伝導性金
属板１４０で連結したものであり、第３図（ｂ）は、ヒ
ートポンプ回路式における凝縮器１２０Ｂを蛇管式熱交
換器としてそれと他の２つの熱交換器が熱接触している
ものである。なお、図中記号は、蓄熱槽容器１における
熱交換器１２０の記号を付しており、蓄冷槽容器５につ
いても同様である。
す。第３図（ａ）は、各熱交換器をフィン状熱伝導性金
属板１４０で連結したものであり、第３図（ｂ）は、ヒ
ートポンプ回路式における凝縮器１２０Ｂを蛇管式熱交
換器としてそれと他の２つの熱交換器が熱接触している
ものである。なお、図中記号は、蓄熱槽容器１における
熱交換器１２０の記号を付しており、蓄冷槽容器５につ
いても同様である。
次に、蓄熱装置における蓄・放熱過程について説明する
。なお、蓄冷装置については蓄熱装置よりも単に融解潜
熱を利用する温度が低いものと考えることができるので
詳細な説明は省略する。蓄熱材２の内部には通常、放熱
に伴う結晶化の際体積変化により生じた空隙が巣状に存
在し、しかもその空隙内には伝熱媒体３が介在している
。この状態からヒートポンプ運転により凝縮器１２０Ｂ
より熱を供給し蓄熱を開始する。この蓄熱過程において
、一般に蓄熱材２の結晶の熱伝達率は低く、代わりに伝
熱媒体３がすばやく受熱して、熱を蓄熱材２に伝達しつ
つ蓄熱槽容器１の内部を上昇してゆく。伝熱媒体３は空
隙を通って蒸発と凝縮をくり返しながら蓄熱、材２に熱
を伝達する。伝熱媒体３は、液状態では蓄熱材２よりも
比重が大きいためその凝縮液はたえず下降する傾向をも
つ。伝熱媒体３は蓄熱材２中を上下方向に対流しながら
熱を伝搬する。その結果、供給された熱エネルギーを速
やかに蓄熱し蓄熱槽容器１の内部は蓄熱材２の融液と気
・液体から成る伝熱媒体３の飽和蒸気で満たされる。次
に、放熱過程について説明する。給湯用熱交換器１２０
Ａに冷水が流入すると空間１００に存在する伝熱媒体３
の蒸気が冷却さね、凝縮・滴下する。その時、蒸発潜熱
を放出して水を加温する。そして、蓄熱材２中に戻った
伝熱媒体３は、比重が蓄熱材２の融液の比重が大きいた
め沈降するが、そこで再び受熱して空間１００しく蒸発
する。その時、蓄熱材２の融液は伝熱媒体３により激し
く攪拌される。引き続いて、水１は蓄熱材２中での間接
熱交換により加温される。この時、前述したように蓄熱
材２の融液は伝熱媒体３より攪拌されており間接熱交換
の熱伝達率は著しく向」ニする。捷だ、熱交換器１２Ｏ
Ａへの結晶の付着・成長も疎害される。また、蓄熱材２
は過冷却・相分離を起すことなく結晶化し融解潜熱を放
出する。そして、融解潜熱を放出した蓄熱材２の結晶は
蓄熱槽１の下方に順に堆積してゆく。こうして蓄熱材２
が有する融解潜熱はもとより顕熱をも有効に、かつ、高
効率で取り出すことができる。
。なお、蓄冷装置については蓄熱装置よりも単に融解潜
熱を利用する温度が低いものと考えることができるので
詳細な説明は省略する。蓄熱材２の内部には通常、放熱
に伴う結晶化の際体積変化により生じた空隙が巣状に存
在し、しかもその空隙内には伝熱媒体３が介在している
。この状態からヒートポンプ運転により凝縮器１２０Ｂ
より熱を供給し蓄熱を開始する。この蓄熱過程において
、一般に蓄熱材２の結晶の熱伝達率は低く、代わりに伝
熱媒体３がすばやく受熱して、熱を蓄熱材２に伝達しつ
つ蓄熱槽容器１の内部を上昇してゆく。伝熱媒体３は空
隙を通って蒸発と凝縮をくり返しながら蓄熱、材２に熱
を伝達する。伝熱媒体３は、液状態では蓄熱材２よりも
比重が大きいためその凝縮液はたえず下降する傾向をも
つ。伝熱媒体３は蓄熱材２中を上下方向に対流しながら
熱を伝搬する。その結果、供給された熱エネルギーを速
やかに蓄熱し蓄熱槽容器１の内部は蓄熱材２の融液と気
・液体から成る伝熱媒体３の飽和蒸気で満たされる。次
に、放熱過程について説明する。給湯用熱交換器１２０
Ａに冷水が流入すると空間１００に存在する伝熱媒体３
の蒸気が冷却さね、凝縮・滴下する。その時、蒸発潜熱
を放出して水を加温する。そして、蓄熱材２中に戻った
伝熱媒体３は、比重が蓄熱材２の融液の比重が大きいた
め沈降するが、そこで再び受熱して空間１００しく蒸発
する。その時、蓄熱材２の融液は伝熱媒体３により激し
く攪拌される。引き続いて、水１は蓄熱材２中での間接
熱交換により加温される。この時、前述したように蓄熱
材２の融液は伝熱媒体３より攪拌されており間接熱交換
の熱伝達率は著しく向」ニする。捷だ、熱交換器１２Ｏ
Ａへの結晶の付着・成長も疎害される。また、蓄熱材２
は過冷却・相分離を起すことなく結晶化し融解潜熱を放
出する。そして、融解潜熱を放出した蓄熱材２の結晶は
蓄熱槽１の下方に順に堆積してゆく。こうして蓄熱材２
が有する融解潜熱はもとより顕熱をも有効に、かつ、高
効率で取り出すことができる。
なお、ここでは空間から蓄熱材に至る水の流し方につい
て述べたが、逆の場合にも良好な結果を得ている。
て述べたが、逆の場合にも良好な結果を得ている。
なお、本実施例においては伝熱媒体を用いた場合につい
て述べたが、伝熱媒体を用いなくとも多少の熱交換出力
の低下はあるものの十分実用に供しつる。捷だ、第３図
において熱交換媒体が通過する熱交換器とヒートポンプ
回路における凝縮器、又は、蒸発器とが直接熱接触場合
を示したが、これは間接的に熱接触してもよいことは言
うまでもない。
て述べたが、伝熱媒体を用いなくとも多少の熱交換出力
の低下はあるものの十分実用に供しつる。捷だ、第３図
において熱交換媒体が通過する熱交換器とヒートポンプ
回路における凝縮器、又は、蒸発器とが直接熱接触場合
を示したが、これは間接的に熱接触してもよいことは言
うまでもない。
以上、述べた本発明の実施例による潜熱型蓄熱・蓄冷シ
ステムは、 （１）少量の電気エネルギーを供給することによって、
低温の熱源に効率よく熱を汲み上げる働きをもつヒート
ポンプと潜熱型蓄熱・蓄冷装置を組合せることで潜熱付
蓄熱・蓄冷材利用のメリットを最大限に発揮することか
できる。
ステムは、 （１）少量の電気エネルギーを供給することによって、
低温の熱源に効率よく熱を汲み上げる働きをもつヒート
ポンプと潜熱型蓄熱・蓄冷装置を組合せることで潜熱付
蓄熱・蓄冷材利用のメリットを最大限に発揮することか
できる。
（２）熱交換媒体が通過する熱交換器とヒートポンプ回
路における凝縮器・蒸発器が熱接触しているため蓄熱途
中での放熱、及び蓄冷途中での加熱を可能とするだけで
なく熱交換出力低下時のバックアップとしての働きを有
するため熱交換器コストを安くすることができる。
路における凝縮器・蒸発器が熱接触しているため蓄熱途
中での放熱、及び蓄冷途中での加熱を可能とするだけで
なく熱交換出力低下時のバックアップとしての働きを有
するため熱交換器コストを安くすることができる。
（３）太陽熱集熱器の集熱温度が１０−２：○℃程度で
よいから、ガラス１枚、黒色ペンキの通常の集熱器でも
集熱効率は平均５０〜７０％と高く、場合Ｖこよっては
ガラスなしでもよいため、集熱コストを非常に安ぐする
ことができる。
よいから、ガラス１枚、黒色ペンキの通常の集熱器でも
集熱効率は平均５０〜７０％と高く、場合Ｖこよっては
ガラスなしでもよいため、集熱コストを非常に安ぐする
ことができる。
（４）蓄熱・蓄熱材中に伝熱媒体が介在するため蓄熱・
蓄冷時の応答性がよい。
蓄冷時の応答性がよい。
（６）熱交換は空間部における伝熱媒体の凝縮熱伝達及
び蓄熱・蓄冷材中での間接熱伝達により行なうため高効
率の熱交換が可能となる。
び蓄熱・蓄冷材中での間接熱伝達により行なうため高効
率の熱交換が可能となる。
などの多くの効果を有する。
第１図は潜熱型蓄熱材（Ｂ）と顕熱型蓄熱材（Ａ）との
蓄熱量の比較図、第２図は本発明による一実施例の蓄熱
・蓄冷システムの概略図、第３図（ａ） ｌ （ｂ）は
本発明に用いた熱交換器の形状図である。 １・・・・・・蓄熱槽容器、２・・・・・・潜熱型蓄熱
材、４・・・・・・圧縮機、６・・・・・・蓄冷槽容器
。
蓄熱量の比較図、第２図は本発明による一実施例の蓄熱
・蓄冷システムの概略図、第３図（ａ） ｌ （ｂ）は
本発明に用いた熱交換器の形状図である。 １・・・・・・蓄熱槽容器、２・・・・・・潜熱型蓄熱
材、４・・・・・・圧縮機、６・・・・・・蓄冷槽容器
。
Claims (4)
- （１）融解潜熱を利用する蓄熱材と蓄冷材を含む容器を
各々設け、ヒートポンプ回路における凝縮器を前記蓄熱
容器の加熱器として、又、蒸発器を前記蓄冷容器の放熱
器として用い、かつ、前記凝縮器及び蒸発器と熱交換媒
体が通過する熱交換器とが熱接触している潜熱型蓄熱
蓄冷システム。 - （２）蓄熱 蓄冷容器内に、各々、蓄熱材、蓄冷材と熱
吸収の時に液体から気体に、熱放出の時に気体から液体
になり、かつ、その凝縮液の比重が少なくとも前記蓄熱
材、又は蓄冷材の相転移点近傍における比重よりも大き
い伝熱媒体とを上方に空間部を残して前記各容器内に封
入し、前記空間部と蓄熱材、又は蓄冷材充填部にそれぞ
れ熱交換媒体が通過する熱交換器を設け、それらを連結
して用いる特許請求の範囲第１項記載の潜熱型蓄熱蓄冷
システム。 - （３）潜熱型蓄熱拐として水、それＶこ適する伝熱媒体
としてフロン−１１４を用いる特許請求の範囲第１項ま
たは第２項記載の潜熱型蓄熱 蓄冷／ステム。 - （４）太陽熱集熱器が得た熱エネルギーを蓄冷容器の加
熱に用いる特許請求の範囲第１項、第２項。 第３項記載の潜蓄型り冷ノステム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57061462A JPS58178149A (ja) | 1982-04-12 | 1982-04-12 | 潜熱型蓄熱蓄冷システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57061462A JPS58178149A (ja) | 1982-04-12 | 1982-04-12 | 潜熱型蓄熱蓄冷システム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58178149A true JPS58178149A (ja) | 1983-10-19 |
Family
ID=13171720
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57061462A Pending JPS58178149A (ja) | 1982-04-12 | 1982-04-12 | 潜熱型蓄熱蓄冷システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58178149A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60148558U (ja) * | 1984-03-12 | 1985-10-02 | 松下電器産業株式会社 | 太陽熱利用装置 |
| WO2014156151A1 (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-02 | パナソニック株式会社 | 冷暖房装置 |
| JP6037089B1 (ja) * | 2015-08-17 | 2016-11-30 | 三菱電機株式会社 | 熱利用装置 |
| WO2017029819A1 (ja) * | 2015-08-17 | 2017-02-23 | 三菱電機株式会社 | 熱利用装置 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS489958U (ja) * | 1971-06-16 | 1973-02-03 | ||
| JPS4919543B1 (ja) * | 1969-02-22 | 1974-05-18 |
-
1982
- 1982-04-12 JP JP57061462A patent/JPS58178149A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4919543B1 (ja) * | 1969-02-22 | 1974-05-18 | ||
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| US10584895B2 (en) | 2015-08-17 | 2020-03-10 | Mitsubishi Electric Corporation | Heat utilizing apparatus |
| GB2557480B (en) * | 2015-08-17 | 2020-04-22 | Mitsubishi Electric Corp | Heat utilizing apparatus |
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