JPS58173478A - ボ−リング孔内のスタンドオフを測定する方法及び装置 - Google Patents
ボ−リング孔内のスタンドオフを測定する方法及び装置Info
- Publication number
- JPS58173478A JPS58173478A JP58048631A JP4863183A JPS58173478A JP S58173478 A JPS58173478 A JP S58173478A JP 58048631 A JP58048631 A JP 58048631A JP 4863183 A JP4863183 A JP 4863183A JP S58173478 A JPS58173478 A JP S58173478A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- acoustic
- standoff
- hole
- transducer
- tool
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 29
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 26
- 239000012530 fluid Substances 0.000 claims description 24
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 11
- 238000011176 pooling Methods 0.000 claims description 10
- 230000004044 response Effects 0.000 claims description 9
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims description 5
- 239000000523 sample Substances 0.000 claims description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 4
- 230000001939 inductive effect Effects 0.000 claims 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 241000206754 Palmaria palmata Species 0.000 claims 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 claims 1
- 239000001921 dulse Substances 0.000 claims 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims 1
- 230000011514 reflex Effects 0.000 claims 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 10
- 238000005755 formation reaction Methods 0.000 description 9
- 241000862969 Stella Species 0.000 description 8
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 230000001965 increasing effect Effects 0.000 description 5
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 5
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 3
- 235000019892 Stellar Nutrition 0.000 description 2
- 241000270666 Testudines Species 0.000 description 2
- 238000003491 array Methods 0.000 description 2
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 2
- 241000220010 Rhode Species 0.000 description 1
- 241000124033 Salix Species 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000001010 compromised effect Effects 0.000 description 1
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 1
- 230000001351 cycling effect Effects 0.000 description 1
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 1
- 230000002708 enhancing effect Effects 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
- 230000004927 fusion Effects 0.000 description 1
- 230000007274 generation of a signal involved in cell-cell signaling Effects 0.000 description 1
- 238000009499 grossing Methods 0.000 description 1
- 238000007689 inspection Methods 0.000 description 1
- 239000011229 interlayer Substances 0.000 description 1
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 1
- 210000000629 knee joint Anatomy 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000007639 printing Methods 0.000 description 1
- 230000022676 rumination Effects 0.000 description 1
- 208000015212 rumination disease Diseases 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 241000894007 species Species 0.000 description 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
- 230000008719 thickening Effects 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01B—MEASURING LENGTH, THICKNESS OR SIMILAR LINEAR DIMENSIONS; MEASURING ANGLES; MEASURING AREAS; MEASURING IRREGULARITIES OF SURFACES OR CONTOURS
- G01B17/00—Measuring arrangements characterised by the use of infrasonic, sonic or ultrasonic vibrations
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E21—EARTH OR ROCK DRILLING; MINING
- E21B—EARTH OR ROCK DRILLING; OBTAINING OIL, GAS, WATER, SOLUBLE OR MELTABLE MATERIALS OR A SLURRY OF MINERALS FROM WELLS
- E21B47/00—Survey of boreholes or wells
- E21B47/08—Measuring diameters or related dimensions at the borehole
- E21B47/085—Measuring diameters or related dimensions at the borehole using radiant means, e.g. acoustic, radioactive or electromagnetic
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01H—MEASUREMENT OF MECHANICAL VIBRATIONS OR ULTRASONIC, SONIC OR INFRASONIC WAVES
- G01H5/00—Measuring propagation velocity of ultrasonic, sonic or infrasonic waves, e.g. of pressure waves
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01V—GEOPHYSICS; GRAVITATIONAL MEASUREMENTS; DETECTING MASSES OR OBJECTS; TAGS
- G01V1/00—Seismology; Seismic or acoustic prospecting or detecting
- G01V1/40—Seismology; Seismic or acoustic prospecting or detecting specially adapted for well-logging
- G01V1/44—Seismology; Seismic or acoustic prospecting or detecting specially adapted for well-logging using generators and receivers in the same well
- G01V1/46—Data acquisition
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Geophysics (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Remote Sensing (AREA)
- Geophysics And Detection Of Objects (AREA)
- Measurement Of The Respiration, Hearing Ability, Form, And Blood Characteristics Of Living Organisms (AREA)
- Perforating, Stamping-Out Or Severing By Means Other Than Cutting (AREA)
- Magnetic Resonance Imaging Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、一般的にはカーリング孔を突入さゼた地層の
音響調査に係るものであり、特定的には調査を行なうツ
ールのセグメントとメーリング孔の壁との間にスタンド
オフ距離が発生することによって影響を受ける地層調査
の能力を高めるための音響的方法及び装置に係る屯ので
ある。
音響調査に係るものであり、特定的には調査を行なうツ
ールのセグメントとメーリング孔の壁との間にスタンド
オフ距離が発生することによって影響を受ける地層調査
の能力を高めるための音響的方法及び装置に係る屯ので
ある。
地層の音響・奢ルスエコー調査は公知である。例えば米
13i1特許ダ、コsr、 791号には、ケーシング
の半径方向セグメントのところでプーリング孔の内側か
ら音響・fルスを発射し、音響の戻夛を鱗析することに
よってケーシングのセメントがンドを調査する方法及び
装置が開示されている。米EIIIf!#許3、ざざ3
.ざダ/号!/c#′i、ケーシングセメント界面を鱗
析する九めの・母ツドを取付吋九ノ譬ルスエコー音響ト
ランスジューサが記載されている。音響インピーダンス
を整合させるために特別な中間層が用いられている。
13i1特許ダ、コsr、 791号には、ケーシング
の半径方向セグメントのところでプーリング孔の内側か
ら音響・fルスを発射し、音響の戻夛を鱗析することに
よってケーシングのセメントがンドを調査する方法及び
装置が開示されている。米EIIIf!#許3、ざざ3
.ざダ/号!/c#′i、ケーシングセメント界面を鱗
析する九めの・母ツドを取付吋九ノ譬ルスエコー音響ト
ランスジューサが記載されている。音響インピーダンス
を整合させるために特別な中間層が用いられている。
地層の調査では、種々なエネルギ源を用いたツールが使
用できる。若干のツールでは、調査用エネルギ源が位置
しているツールのセグメントとが一リング孔の壁との間
の間隙が調査に影響するので、ツニルのこのセグメント
をが一リング孔の壁に密着せしめる技術が用いられてい
る。これは、ポーリング孔に対して押付けられる1つ或
は若干のI4ツドを使用するか、或はツールに取付けら
れている弓形はねを用いてツールのセグメントをゴーリ
ング孔の一万の@に押付はスタンドオフに鋭敏なエネル
ギ源即ちトランスジューサをメーリング孔の轍に密着せ
しめることを含んでいる。これらの技術を用いてもツー
ルセグメントは、マッドケーキが存在するためにプーリ
ング孔から離れて位置させられるようになる。従って、
このスタンドオフは地層のツール調査の精度或は解読に
望ましくない影響を及はす。若干の場合には、ツールセ
グメントの前方にf−リング孔の凹みが現われるかも知
れず、スタンドオフ型−1定としてはこtlらの凹みを
駆識できるようにするか、或は少な“くともこれらの凹
みを他の地層特性から区別できるようにすることが望ま
しい。
用できる。若干のツールでは、調査用エネルギ源が位置
しているツールのセグメントとが一リング孔の壁との間
の間隙が調査に影響するので、ツニルのこのセグメント
をが一リング孔の壁に密着せしめる技術が用いられてい
る。これは、ポーリング孔に対して押付けられる1つ或
は若干のI4ツドを使用するか、或はツールに取付けら
れている弓形はねを用いてツールのセグメントをゴーリ
ング孔の一万の@に押付はスタンドオフに鋭敏なエネル
ギ源即ちトランスジューサをメーリング孔の轍に密着せ
しめることを含んでいる。これらの技術を用いてもツー
ルセグメントは、マッドケーキが存在するためにプーリ
ング孔から離れて位置させられるようになる。従って、
このスタンドオフは地層のツール調査の精度或は解読に
望ましくない影響を及はす。若干の場合には、ツールセ
グメントの前方にf−リング孔の凹みが現われるかも知
れず、スタンドオフ型−1定としてはこtlらの凹みを
駆識できるようにするか、或は少な“くともこれらの凹
みを他の地層特性から区別できるようにすることが望ま
しい。
マツドケ・−キの厚みを一11定する技術が提案されて
いる。例えば1つの技術によれば、カリ・9りを用いて
?−リング孔梗を一定し、元のドリル什から差引いた1
[がマッドケーキの厚みを表わし7でいるものとみなさ
れる。しかしマッドケーキの厚みを一定するのに力IJ
)4スを使用すると、測定(7たマッドケーキの17
.7.と、調査用トランスジユーサを担持しているソー
ルセグメントとvl際に対面1ているマッドケーキの厚
みとを関連づけるために広範囲な深場/フトが必要であ
り、その結果Fis−リング孔の壁の高9間分解能WI
I4IFを行なう場合には充分に精密とは言い難い。こ
の間ll!tjツーへのロdfyグ運動が不規則な場&
にFi特に深刻であり、精密高分解能深さシフトij−
極めて困難になる。
いる。例えば1つの技術によれば、カリ・9りを用いて
?−リング孔梗を一定し、元のドリル什から差引いた1
[がマッドケーキの厚みを表わし7でいるものとみなさ
れる。しかしマッドケーキの厚みを一定するのに力IJ
)4スを使用すると、測定(7たマッドケーキの17
.7.と、調査用トランスジユーサを担持しているソー
ルセグメントとvl際に対面1ているマッドケーキの厚
みとを関連づけるために広範囲な深場/フトが必要であ
り、その結果Fis−リング孔の壁の高9間分解能WI
I4IFを行なう場合には充分に精密とは言い難い。こ
の間ll!tjツーへのロdfyグ運動が不規則な場&
にFi特に深刻であり、精密高分解能深さシフトij−
極めて困難になる。
マッドケーキの厚みを一定する音響パルスf−j−技術
が米国特許、?、 /7!;、 1.39号に開示さね
ている。この特許ではマッドケーキの後方の平らになっ
たゾーンの音響インピーダンスの指示が、音響反射と印
加された音響・やルスとの間の変化の#1蜜から誘導さ
れる。−しかしこの特許に記載されている音響/9ルス
発生器はある深さのゴーリング孔において遭遇する温度
及び圧力の変化に鋭敏であり、これらはマッドケーキの
厚み測定の精密さを失なわさせるから、深さの関数とし
て温度を計算するか或は温度ログを作り、また深さの関
数として圧力を計算す条。この特許に記載されている7
つの技術では、音響トランスジューサはゴーリング孔の
壁の表面から若干の距離だけ間隔をおくので、発射した
音響パルスがl−リング孔マッドを横切り、I臂ルスに
よって生じた反射がこの距離を走行する必要がある、こ
れはマッドケーキの厚み一1定に不正確さをもえもしが
ちであり、減衰及びビームの広がりのような要因に起因
して分解能が損なわれる。音響トランスジューサはプー
リング孔に密接して配置することが可能であるが、この
場合には比較的薄いマッドケーキ層の測定が困lll1
1になる。
が米国特許、?、 /7!;、 1.39号に開示さね
ている。この特許ではマッドケーキの後方の平らになっ
たゾーンの音響インピーダンスの指示が、音響反射と印
加された音響・やルスとの間の変化の#1蜜から誘導さ
れる。−しかしこの特許に記載されている音響/9ルス
発生器はある深さのゴーリング孔において遭遇する温度
及び圧力の変化に鋭敏であり、これらはマッドケーキの
厚み測定の精密さを失なわさせるから、深さの関数とし
て温度を計算するか或は温度ログを作り、また深さの関
数として圧力を計算す条。この特許に記載されている7
つの技術では、音響トランスジューサはゴーリング孔の
壁の表面から若干の距離だけ間隔をおくので、発射した
音響パルスがl−リング孔マッドを横切り、I臂ルスに
よって生じた反射がこの距離を走行する必要がある、こ
れはマッドケーキの厚み一1定に不正確さをもえもしが
ちであり、減衰及びビームの広がりのような要因に起因
して分解能が損なわれる。音響トランスジューサはプー
リング孔に密接して配置することが可能であるが、この
場合には比較的薄いマッドケーキ層の測定が困lll1
1になる。
地層調査がスタンドオフの存在によって影響される場合
には、ある範囲の犀さに亘って、スタンドオフの存在に
よって導入されるあいまいさを解消させるのに充分な方
法でスタンドオフを1l11定することが望ましい。(
7かし、マッドケーキの厚みを測定するための公知先行
技術は、あいまいさを解消させる、即ちポーリング孔壁
からのスタンドオフ状IIK敏感な高分W4能地層調査
におい゛【得られた測定を補正するのに充分とは舊えな
い。 ゛が−リング孔壁からの源のスタンドオフに輯
敞な/々ラメータを一定するのにエネルギ源を用いるよ
うになっているピーリング孔を突入させた地層を調査す
るための本発明による方法及び装置で口、スタンドオフ
の音響−1定によってこのようなスタンドオフに起因す
るパラメータIll定のあいまいさが解消されるように
なる。
には、ある範囲の犀さに亘って、スタンドオフの存在に
よって導入されるあいまいさを解消させるのに充分な方
法でスタンドオフを1l11定することが望ましい。(
7かし、マッドケーキの厚みを測定するための公知先行
技術は、あいまいさを解消させる、即ちポーリング孔壁
からのスタンドオフ状IIK敏感な高分W4能地層調査
におい゛【得られた測定を補正するのに充分とは舊えな
い。 ゛が−リング孔壁からの源のスタンドオフに輯
敞な/々ラメータを一定するのにエネルギ源を用いるよ
うになっているピーリング孔を突入させた地層を調査す
るための本発明による方法及び装置で口、スタンドオフ
の音響−1定によってこのようなスタンドオフに起因す
るパラメータIll定のあいまいさが解消されるように
なる。
以下に説明するように、本鉛明は、ポーリング孔壁の隣
接セグメントの高分鱗能抵抗調査を行なうことが可能な
小さい鉛電極のアレーを用いて地層を調査するのに特に
効果的である6少なくとも1つの音響トランスジューサ
をアレーに密接して配置してポーリング孔壁からのアレ
ーのスタンドオフの存在を決定し、それによってこのス
タンドオフによって導入される抵抗調査のあいまいさを
解消できるようにしている。
接セグメントの高分鱗能抵抗調査を行なうことが可能な
小さい鉛電極のアレーを用いて地層を調査するのに特に
効果的である6少なくとも1つの音響トランスジューサ
をアレーに密接して配置してポーリング孔壁からのアレ
ーのスタンドオフの存在を決定し、それによってこのス
タンドオフによって導入される抵抗調査のあいまいさを
解消できるようにしている。
本発明の/lI!施例では、複数のf轡トランスジュー
サを使用lし、正確な・ぐルスエコー技術を用いてスタ
ンドオフの存在を決定する。音響トランスジユーサはツ
ールの7つのセグメントを横切って横方向に伸びるアレ
ー内に分布させることができ、従ってスタンドオフにあ
る広がった惟域に亘って測定することが可能である。有
利なことには、このようにすると、カーリング孔流体の
圧力及び温度変化、及び音響特性のようなカーリング孔
環境効果に対する補正が得られるようになる。スタンド
オフの補正は、カーリング孔環境効果を音響補償できる
ようになっていてダーリング孔流体中の音響波速度の局
部測定を行なう較正用音響トランスゾューサを用いた測
定によって得られる。
サを使用lし、正確な・ぐルスエコー技術を用いてスタ
ンドオフの存在を決定する。音響トランスジユーサはツ
ールの7つのセグメントを横切って横方向に伸びるアレ
ー内に分布させることができ、従ってスタンドオフにあ
る広がった惟域に亘って測定することが可能である。有
利なことには、このようにすると、カーリング孔流体の
圧力及び温度変化、及び音響特性のようなカーリング孔
環境効果に対する補正が得られるようになる。スタンド
オフの補正は、カーリング孔環境効果を音響補償できる
ようになっていてダーリング孔流体中の音響波速度の局
部測定を行なう較正用音響トランスゾューサを用いた測
定によって得られる。
本発明によるスタンドオフ決定の1つの音響技術を用い
ると、スタンドオフに鋭敏な・Cラメ−4測定で導入さ
れるあいまいさをynmさせるのに充分な精度でスタン
ドオフ測定が行なわれ−る6艷に、スタンドオフは、・
fラメータ測定の空間分解能と同程度の空間分解能をも
って測定されるう例えはボーリング孔壁の高分解能抵抗
調査管電極プレーによって行なう」、うになっている/
実施例では、アレー内の各電極の前方のスタンドオフの
測定が可能なように、lI数の音響トランスン゛ユーナ
をアレーに対して且つアレーに密接させて計画的に配置
しである。スタンドオフによって導入されるあいlいさ
h、スタンドオフ測定と適切な深さシー7トを行なった
抵抗測定/:f並べて記録するか、或は抵抗測定をデコ
/ピリューション技術を用いて補正する仁とによって字
消させることかで趣るようになる。
ると、スタンドオフに鋭敏な・Cラメ−4測定で導入さ
れるあいまいさをynmさせるのに充分な精度でスタン
ドオフ測定が行なわれ−る6艷に、スタンドオフは、・
fラメータ測定の空間分解能と同程度の空間分解能をも
って測定されるう例えはボーリング孔壁の高分解能抵抗
調査管電極プレーによって行なう」、うになっている/
実施例では、アレー内の各電極の前方のスタンドオフの
測定が可能なように、lI数の音響トランスン゛ユーナ
をアレーに対して且つアレーに密接させて計画的に配置
しである。スタンドオフによって導入されるあいlいさ
h、スタンドオフ測定と適切な深さシー7トを行なった
抵抗測定/:f並べて記録するか、或は抵抗測定をデコ
/ピリューション技術を用いて補正する仁とによって字
消させることかで趣るようになる。
従って、本発明の目的は、ゴーリング孔壁からのスタン
ドオフの存在を決定し、?−リ/グ孔内。
ドオフの存在を決定し、?−リ/グ孔内。
のツールを用いて行なわれたスタンドオフに鋭敏方法及
び装fltvt提供することである。
び装fltvt提供することである。
本発明の5別の目的は、地層の高空間分解能電気擲1定
管補六うのに、充分な空間分解能をもって 及びスタン
ド寸フ状態における電気v1(定の感度とつり合った精
度をもって、スタンドオフを測定することである。
管補六うのに、充分な空間分解能をもって 及びスタン
ド寸フ状態における電気v1(定の感度とつり合った精
度をもって、スタンドオフを測定することである。
本発明の−に別の目的は、スタンドオフを測定し、この
スタンド茸)沖1定を用いてスタンドオフに鋭敏な・や
ラメータ測定を補正する装置及び方法。
スタンド茸)沖1定を用いてスタンドオフに鋭敏な・や
ラメータ測定を補正する装置及び方法。
會ll!供することである。
以下に添附図面會参照して本発明による若干の実施例を
説明するが、このし明から本発明のこれら及び他の目的
及び長所が理解できよう。
説明するが、このし明から本発明のこれら及び他の目的
及び長所が理解できよう。
第1図乃至第41−図に示すように、ポーリング孔22
から地場を調査するためのツール20はケーブル24に
よって地表設置信号処理機WF26に接続されている。
から地場を調査するためのツール20はケーブル24に
よって地表設置信号処理機WF26に接続されている。
ツール20は、ポーリング孔22、ポーリング孔のケー
シング、ポーリング孔のH,或はより深く位置している
地層を調査するためのノつ或は若干のエネルギ源を用い
るトランスヅユーセツールセグメン121 を含んでい
る。トランスジュー慢セグメント21はプーリング孔2
2からセグメント211での距離の変化に鋭敏な・々ラ
メータを測定する。従って、プーリング孔22の調査が
行なわれている間のこの距I11!に関する情報で測定
し友パラメータのあいまいさを解消することが望ましい
。ツールセフメン)21tlスキツドの形状で示しであ
るが、シュー或ね関節付き・?ラドの↓うなメーリング
壁と係合するような他の形状のものを用いても差支えな
いことを理解され九い。
シング、ポーリング孔のH,或はより深く位置している
地層を調査するためのノつ或は若干のエネルギ源を用い
るトランスヅユーセツールセグメン121 を含んでい
る。トランスジュー慢セグメント21はプーリング孔2
2からセグメント211での距離の変化に鋭敏な・々ラ
メータを測定する。従って、プーリング孔22の調査が
行なわれている間のこの距I11!に関する情報で測定
し友パラメータのあいまいさを解消することが望ましい
。ツールセフメン)21tlスキツドの形状で示しであ
るが、シュー或ね関節付き・?ラドの↓うなメーリング
壁と係合するような他の形状のものを用いても差支えな
いことを理解され九い。
第1図のツール20の例では、トランスソユーサセグメ
ント21はボーリンク孔の譬32のIII接した領域の
詳細な抵抗調査を行なうように選択された型の電極30
のアレー28で形成されているセグメント210表面の
曲率はが−リング孔壁32の公称曲率に整けしている。
ント21はボーリンク孔の譬32のIII接した領域の
詳細な抵抗調査を行なうように選択された型の電極30
のアレー28で形成されているセグメント210表面の
曲率はが−リング孔壁32の公称曲率に整けしている。
電極300寸法は実用されているように小さく作られて
おり、直径は約!;ws程度であるので、アレー28は
?−リング孔1!$2の抵抗或は導電率九関して数−程
度の高い分解能情報を提供できる。
おり、直径は約!;ws程度であるので、アレー28は
?−リング孔1!$2の抵抗或は導電率九関して数−程
度の高い分解能情報を提供できる。
従って電極3tlKよって放出される一1定電流1mは
高いレートです/fルされ、これらのサンプルはケーブ
ル24によって地表の信号処理機aI211へ伝送され
る。信号処理機器26は表示ロタ34のような適当々記
録を発生する。ログ34上には電極の測定電流が抵抗グ
ラフ36として、また深さの関数としてプロットされて
いる。
高いレートです/fルされ、これらのサンプルはケーブ
ル24によって地表の信号処理機aI211へ伝送され
る。信号処理機器26は表示ロタ34のような適当々記
録を発生する。ログ34上には電極の測定電流が抵抗グ
ラフ36として、また深さの関数としてプロットされて
いる。
アレー28を用いる抵抗調査は、破面ill或は薄いペ
ッド42と44との間の界面40で示されているよう愈
比較的小さい抵抗変l!IIt検出できるような小さい
電極30の使用管含んでいる。ツール20には電極30
のアV−2@td’−リ/グ孔2201132に向かっ
て押付ける九めの適邑な弓形ばね50を設けであるが、
電極30とカーリング孔22の1132との間にはスタ
ンドオフ、として知られる間隙が発生するような状態が
現われる。
ッド42と44との間の界面40で示されているよう愈
比較的小さい抵抗変l!IIt検出できるような小さい
電極30の使用管含んでいる。ツール20には電極30
のアV−2@td’−リ/グ孔2201132に向かっ
て押付ける九めの適邑な弓形ばね50を設けであるが、
電極30とカーリング孔22の1132との間にはスタ
ンドオフ、として知られる間隙が発生するような状態が
現われる。
このスタンドオフは電流−1定の分解能を劣化させ、こ
れらの#1定から導びかれ九ログは解読が困難となる。
れらの#1定から導びかれ九ログは解読が困難となる。
このようなスタンドオフは、例えばツールセグメント2
1の前方に凹み或はマッドケーキが存在するためか、或
はツール20の持上り或は傾斜によって発生する。スタ
ンドオフの結果、電極電流測定の分解能が失なわれ、解
読があいまいになる。アレー28の使用に伴なって得ら
れる分解能と同程度にスタンドオフを検出し、このスタ
ンドオフの大きさにおける電気111定の感度とつり合
う充分な精度でスタンドオフを決定すれば、電気測定の
ログ34に平滑効果が得られてよ抄精密に解読すること
ができる。
1の前方に凹み或はマッドケーキが存在するためか、或
はツール20の持上り或は傾斜によって発生する。スタ
ンドオフの結果、電極電流測定の分解能が失なわれ、解
読があいまいになる。アレー28の使用に伴なって得ら
れる分解能と同程度にスタンドオフを検出し、このスタ
ンドオフの大きさにおける電気111定の感度とつり合
う充分な精度でスタンドオフを決定すれば、電気測定の
ログ34に平滑効果が得られてよ抄精密に解読すること
ができる。
スタンドオフの効果は、例えば第一図から理解で−よう
。第2図の52に示す小さい鉛電極30はポーリング孔
91$2に密着してお炒、地層内に集束された電流53
を注入することがで角る。ツール20t&−リンク孔4
132に沿って引上けてもこの密着状態が存在していれ
・ば、電極30からの出力電流は、電極30が異なる抵
抗の隣接するペッド42と44との間の界面40を横切
る時に曲@54で示すようになる。電極30が38のよ
。
。第2図の52に示す小さい鉛電極30はポーリング孔
91$2に密着してお炒、地層内に集束された電流53
を注入することがで角る。ツール20t&−リンク孔4
132に沿って引上けてもこの密着状態が存在していれ
・ば、電極30からの出力電流は、電極30が異なる抵
抗の隣接するペッド42と44との間の界面40を横切
る時に曲@54で示すようになる。電極30が38のよ
。
うな破面會横切る場合には、その高い導電率のためにレ
スポンス特性は曲線56に示すようになる。
スポンス特性は曲線56に示すようになる。
しかし、第2図のSTK示すように、電極30とポーリ
ング孔1132との間にマッドケーキ60が成長してス
タンドオフ状態を生じると、電流分布の集束性が薄れ、
破面或は薄いベッド界面のような表面変態に対する電極
のレスポンスは曲aSS及び60で示すようになる。こ
れらの曲ll58.60は、地層の変化が実際よりもゆ
っくりと発生しているかのように、電極−1定を滑らか
に表示している。[32の詳細な1絵」を得るためにア
レー28によ3wxr程度の高分解能を企図しているの
であるから、マッドケーキ60が存在していたり、或は
傾いた状@WC6つ九抄するとアレー副室に重大な影響
が現われる。
ング孔1132との間にマッドケーキ60が成長してス
タンドオフ状態を生じると、電流分布の集束性が薄れ、
破面或は薄いベッド界面のような表面変態に対する電極
のレスポンスは曲aSS及び60で示すようになる。こ
れらの曲ll58.60は、地層の変化が実際よりもゆ
っくりと発生しているかのように、電極−1定を滑らか
に表示している。[32の詳細な1絵」を得るためにア
レー28によ3wxr程度の高分解能を企図しているの
であるから、マッドケーキ60が存在していたり、或は
傾いた状@WC6つ九抄するとアレー副室に重大な影響
が現われる。
従って、アレー28内の各電極30が相対しているスタ
ンドオフを誘導できるように充分な空間分解能をもって
スタンドオフを一1定する丸めに、マイクロ抵抗III
定アレー28に密接させたスタンドオフ調査用音響トラ
ンスジューサが用いられる。
ンドオフを誘導できるように充分な空間分解能をもって
スタンドオフを一1定する丸めに、マイクロ抵抗III
定アレー28に密接させたスタンドオフ調査用音響トラ
ンスジューサが用いられる。
第1図に示す実施例では複数のスタンドオフ調査用トラ
ンスシューづ64が用いられており、%tランヌジュー
サは音響・譬ルスt−&−リング孔@32に向けて放射
し、マッドケーキ・Oの研方ty112のような対比的
な音響インピーダンスを有する媒体の界面において午す
る音1反射を検知するように配向きれている。これらの
音響トランスジ、1す64を用いれば アレー2I内の
電極30の空間分解能と同程度の空間分解能で、且つス
タンドオフ状態における電極電流III!定の感度とク
リ合う精度で、スタンドオフを正確K Illll定石
ことができる1、信号処理機器26において導かれたス
タンドオフ測定SOはコク34上に深さの関数としての
ログSOと1,1.記録される。
ンスシューづ64が用いられており、%tランヌジュー
サは音響・譬ルスt−&−リング孔@32に向けて放射
し、マッドケーキ・Oの研方ty112のような対比的
な音響インピーダンスを有する媒体の界面において午す
る音1反射を検知するように配向きれている。これらの
音響トランスジ、1す64を用いれば アレー2I内の
電極30の空間分解能と同程度の空間分解能で、且つス
タンドオフ状態における電極電流III!定の感度とク
リ合う精度で、スタンドオフを正確K Illll定石
ことができる1、信号処理機器26において導かれたス
タンドオフ測定SOはコク34上に深さの関数としての
ログSOと1,1.記録される。
第5図に示すように、スタンドオフ調査用トランスジュ
ーサ64はアレー28から精密に定められた距離に、且
つアレー28に密接して分布しrいる。従つマアレー2
8内の各電極が対面しているスタンドオフの量を導びく
のに、これらのトランスジューサによるスタンドオフの
大きさの一!定を正確に深さシフトし、内挿することが
可能である。
ーサ64はアレー28から精密に定められた距離に、且
つアレー28に密接して分布しrいる。従つマアレー2
8内の各電極が対面しているスタンドオフの量を導びく
のに、これらのトランスジューサによるスタンドオフの
大きさの一!定を正確に深さシフトし、内挿することが
可能である。
例えばツール20示、第jA図に誇張して示しであるよ
うに大きく傾いていると、トランスジューサ(1/′二
44A10.及びl/八へ病/コ)によって8111定
される異なるスタンドオフを決定すること示すきる。適
切な幾何学的処理によってアレー28内のそれぞれの電
極30が対向しているスタンドオフSOの大きさを誘導
することができる。
うに大きく傾いていると、トランスジューサ(1/′二
44A10.及びl/八へ病/コ)によって8111定
される異なるスタンドオフを決定すること示すきる。適
切な幾何学的処理によってアレー28内のそれぞれの電
極30が対向しているスタンドオフSOの大きさを誘導
することができる。
スタンドオフを決定するために単一の音響トランスジュ
ーサfi4を用いても差支えないが、電気的なアレー2
8を用いる場合には7つ以上の音響トランスジューサ6
4を使用する方が好ましいとする伊くの要因が存在する
。例えば、電極アレー28に対面しているが−リング孔
壁は小さな凹凸を有していることが多く、アレー28内
の^なる電極30によって異なる抵抗レスポンスを生じ
がちである。或は、−一リング孔の断面形状は孔壁32
に対してツールを予測できないように配向させるもので
ある。抵抗−1定に及ぼすこれらの要因の効果は単一の
音響トランスジューサ64によるヌタンドオ7811定
で11簿消できそうになく、若干の音響トランスジュー
サ64を用いてアレー20内の各電極30が対面してい
るスタンドオフを−J定できるようにすることが好まし
い。
ーサfi4を用いても差支えないが、電気的なアレー2
8を用いる場合には7つ以上の音響トランスジューサ6
4を使用する方が好ましいとする伊くの要因が存在する
。例えば、電極アレー28に対面しているが−リング孔
壁は小さな凹凸を有していることが多く、アレー28内
の^なる電極30によって異なる抵抗レスポンスを生じ
がちである。或は、−一リング孔の断面形状は孔壁32
に対してツールを予測できないように配向させるもので
ある。抵抗−1定に及ぼすこれらの要因の効果は単一の
音響トランスジューサ64によるヌタンドオ7811定
で11簿消できそうになく、若干の音響トランスジュー
サ64を用いてアレー20内の各電極30が対面してい
るスタンドオフを−J定できるようにすることが好まし
い。
第1図及び第3図に示すツール例では、音響トランスジ
ューサ64は、電極アレー28かう喬直な下方において
横方向に広がっている線形アレー@6と、アレー28の
上方の間隔をおいた/対のトランスジューサ(1//)
及び(6り/2)とからなっている。線形アレー661
−用いることによって小さい洞を音響的に検出できる。
ューサ64は、電極アレー28かう喬直な下方において
横方向に広がっている線形アレー@6と、アレー28の
上方の間隔をおいた/対のトランスジューサ(1//)
及び(6り/2)とからなっている。線形アレー661
−用いることによって小さい洞を音響的に検出できる。
この小さい洞は 電極30の全てではないが若干が対面
して橋絡し九時に、電極一定電流を、あい捷いならしめ
るものである。これらのあいまいさは、線形音響トラン
スジューサアレー681−Qいて一1定することによっ
て屏消される。
して橋絡し九時に、電極一定電流を、あい捷いならしめ
るものである。これらのあいまいさは、線形音響トラン
スジューサアレー681−Qいて一1定することによっ
て屏消される。
従って、音響アレーs6の空間分解能は、この小さい洞
に対面する電極30から得られる清らかにされた電気的
レスポンスから、電気的アレー28善が対面しているこ
の洞の存在を識別できるように選択される。即ち、音響
アレー@6の空間分解能は電気的アレー28の空間分解
能からその約5倍までの範囲とすることが好ましい。こ
のようにすイトアレー28によって橋絡された電極30
の断面積よりも大きい洞t−認知することや!可能とな
る、スタンドオフは通常は短距離では大きく変化しない
ものであるから、音響アレー66は第1図及び第3図に
示すように間隔をおいた音響トランスジューサ64で形
成させてもよいのである。アレー66内の音響トランス
ジューサ64の数は、一般に電気的アレー28の空間分
解能とつり合う程度の空間分解能が得られるように選択
する。
に対面する電極30から得られる清らかにされた電気的
レスポンスから、電気的アレー28善が対面しているこ
の洞の存在を識別できるように選択される。即ち、音響
アレー@6の空間分解能は電気的アレー28の空間分解
能からその約5倍までの範囲とすることが好ましい。こ
のようにすイトアレー28によって橋絡された電極30
の断面積よりも大きい洞t−認知することや!可能とな
る、スタンドオフは通常は短距離では大きく変化しない
ものであるから、音響アレー66は第1図及び第3図に
示すように間隔をおいた音響トランスジューサ64で形
成させてもよいのである。アレー66内の音響トランス
ジューサ64の数は、一般に電気的アレー28の空間分
解能とつり合う程度の空間分解能が得られるように選択
する。
音響トランスジューサ64は、特に前記米国特許4’、
2に!、 791号に記載されているようにして製造
することができる。第2図に示すようK、各トランスジ
ューサ64は圧電素子65を用いて作られており、この
圧電−子65は音響裏当て材料と音響遅延ラインTOと
の間に配置されている。遅延ライン70の端界面T2は
ツール20上の電極30の同一表面に位置している。
2に!、 791号に記載されているようにして製造
することができる。第2図に示すようK、各トランスジ
ューサ64は圧電素子65を用いて作られており、この
圧電−子65は音響裏当て材料と音響遅延ラインTOと
の間に配置されている。遅延ライン70の端界面T2は
ツール20上の電極30の同一表面に位置している。
異なる型のトランスジューサ@4を使用シτ屯差支えな
い、第1図乃至第7図に示すトランスジューサは直径O
が約6−の円筒形である。こわらのトランスジューサに
励tIkパルスを加えると約/MHz 程度の周波数
で音等波を送信する。この動作周波数では、トランスジ
ューサfi D”/λノ1ilItでニヤフィールド領
域で作動するので、電界のノ豐ターンは関心のあるスタ
ンドオフ距111(−・般的には約コO霞以下であるが
もっと大きいスタンドオフも取扱い可能である)では実
質的に平行を保つ−7いる。このトランスジューサの空
間分解能は!乃至10■程度である。
い、第1図乃至第7図に示すトランスジューサは直径O
が約6−の円筒形である。こわらのトランスジューサに
励tIkパルスを加えると約/MHz 程度の周波数
で音等波を送信する。この動作周波数では、トランスジ
ューサfi D”/λノ1ilItでニヤフィールド領
域で作動するので、電界のノ豐ターンは関心のあるスタ
ンドオフ距111(−・般的には約コO霞以下であるが
もっと大きいスタンドオフも取扱い可能である)では実
質的に平行を保つ−7いる。このトランスジューサの空
間分解能は!乃至10■程度である。
これらのトランスジューサの寸法及び動作周波数は変更
して4差支虎ない。例えば、第S図に示す直径りは、粗
いlll1K対する感度を低くするようにより長い平行
ニヤフィールド領謔を得るよう大きくすることができる
うしかし、I!径を大−くすると、関心あるスタンドオ
フ距離における空間分解能が低下するのが普通である。
して4差支虎ない。例えば、第S図に示す直径りは、粗
いlll1K対する感度を低くするようにより長い平行
ニヤフィールド領謔を得るよう大きくすることができる
うしかし、I!径を大−くすると、関心あるスタンドオ
フ距離における空間分解能が低下するのが普通である。
より良き距離分解能とより長いニヤフィールド領域を得
るためにトランスジューサ局波数を高くしてもよい。し
かし、周波数を高くすると表面粗さに鋭敏となり、減衰
も大きくなる。
るためにトランスジューサ局波数を高くしてもよい。し
かし、周波数を高くすると表面粗さに鋭敏となり、減衰
も大きくなる。
観測可能力最大スタンドオフを増加させ、(存在するも
のとすれば)柳リングダウン効果を減少させるために、
音響遅延ラインToの長さif増してもよい。しかし、
音響遅延ラインToが長過ぎると発射レートが低下し、
反轡の減衰時間が増大して空間分解能が低下しえよつな
結果となる。
のとすれば)柳リングダウン効果を減少させるために、
音響遅延ラインToの長さif増してもよい。しかし、
音響遅延ラインToが長過ぎると発射レートが低下し、
反轡の減衰時間が増大して空間分解能が低下しえよつな
結果となる。
動作周波数が/MHzでトランスジューサの直径が約6
−の場合に用いられる遅延ラインToの長さは約10m
となるであろう。遅延ラインToの長さは、充分な1リ
ングダウン」時間を得ることができ、それによってトラ
ンスジューサl14のM勢/譬ルスが終了する前に音響
の戻りがトランスジューサ64に入射するのを防ぐこと
ができるように選択する。この長さは、音響パルスが端
界面T2まで走行するのに!!!する時間Tで表わされ
る。音響・ぞルスが界面72からダーリング孔壁32ま
で走行するのKl’する時間T−がスタンドオフs。
−の場合に用いられる遅延ラインToの長さは約10m
となるであろう。遅延ラインToの長さは、充分な1リ
ングダウン」時間を得ることができ、それによってトラ
ンスジューサl14のM勢/譬ルスが終了する前に音響
の戻りがトランスジューサ64に入射するのを防ぐこと
ができるように選択する。この長さは、音響パルスが端
界面T2まで走行するのに!!!する時間Tで表わされ
る。音響・ぞルスが界面72からダーリング孔壁32ま
で走行するのKl’する時間T−がスタンドオフs。
を表わすものとして測定されるめで、トランスジュ−サ
64は音會戻りの検知にも用いられる。iタンドオ7間
隔Tコニが−リング孔1132からの音響・臂ルスの音
響反射の検出から導びかれる。スタンドオフ表示は、音
響パルスが11321で往復するのに蚤する時間を御1
定し、この時間から端界面721での往復走行時rka
t差引くことによつ−〔得ることかで自る。゛ 電極アレー28の分鱗能を高めるには・相応の9間分解
能をもって、且つスタン)nフに対するアレーの抵抗測
定感度とつり会った精度をもってスンンドオフSOt副
−する必要がわる。これはスタンドオフの911定が高
精度で−けれはならないことを意味している。−・般に
、アL−18を用t・・てスタンドオフの高感度電気−
1定を行なう場合、互に約S−異なる厚みを区別できる
ようにスタンドオフをIII定ずべきである。しかしス
タンドオフの音響all定の精度管劣化させる多くの費
因が存在している。例えは、ポーリング孔内マ゛ツーn
2−0が遭遇する温度及び圧力の変化は遅砥うインT
O内の伝播時間に、従ってトランスジューサ64の精度
に影養を与え、tたマットクーキ舊轡速度はポーリング
孔の深さの関数として変化する。
64は音會戻りの検知にも用いられる。iタンドオ7間
隔Tコニが−リング孔1132からの音響・臂ルスの音
響反射の検出から導びかれる。スタンドオフ表示は、音
響パルスが11321で往復するのに蚤する時間を御1
定し、この時間から端界面721での往復走行時rka
t差引くことによつ−〔得ることかで自る。゛ 電極アレー28の分鱗能を高めるには・相応の9間分解
能をもって、且つスタン)nフに対するアレーの抵抗測
定感度とつり会った精度をもってスンンドオフSOt副
−する必要がわる。これはスタンドオフの911定が高
精度で−けれはならないことを意味している。−・般に
、アL−18を用t・・てスタンドオフの高感度電気−
1定を行なう場合、互に約S−異なる厚みを区別できる
ようにスタンドオフをIII定ずべきである。しかしス
タンドオフの音響all定の精度管劣化させる多くの費
因が存在している。例えは、ポーリング孔内マ゛ツーn
2−0が遭遇する温度及び圧力の変化は遅砥うインT
O内の伝播時間に、従ってトランスジューサ64の精度
に影養を与え、tたマットクーキ舊轡速度はポーリング
孔の深さの関数として変化する。
ツール20は較正用ii替トランスジューサ74.16
を用いて一* り 、°これらはそれぞれスタンドオフ
−食用トランスジューサ64及び−一リング孔流体の音
響速度に及はすポーリング孔周註の効果をポーリング孔
の深さの関数として測定できる゛ようになっている。ト
ランスジューサT4は遅延ラインTOを通る音@/臂ル
スの走行時間Tit−fi11定できる。1響トランス
ジユ一号76はが−リング孔流体にさらされている既知
中のスロ゛ノドT8を通るメーリング孔流体の速度VM
を6111定する。ポーリング孔流体音響波速度■Mは
マッドケーキの音響波速度tfL似している、 ポーリング孔流体音響波速度vjの測定は、電極30の
アレー28が配置されているセグメント21が突出てい
るツール20の下部に設けたスロット18を用いて行な
うことができる。スロット即ち間隙78はツール20上
の別の場所に設けても差支λないか、ス【1ント78内
をボーリークR流体が通過可能−(あってアし−28が
使用さf+ −rいる場所附近のボーリンク孔の際ζに
おV・ニゲ−リング孔流体の速度1ift定か行なわれ
るような場F5I:であることが好t Lい。従って、
スロット1・はツールセグメント21の側面或は後面に
Wiけるζ。
を用いて一* り 、°これらはそれぞれスタンドオフ
−食用トランスジューサ64及び−一リング孔流体の音
響速度に及はすポーリング孔周註の効果をポーリング孔
の深さの関数として測定できる゛ようになっている。ト
ランスジューサT4は遅延ラインTOを通る音@/臂ル
スの走行時間Tit−fi11定できる。1響トランス
ジユ一号76はが−リング孔流体にさらされている既知
中のスロ゛ノドT8を通るメーリング孔流体の速度VM
を6111定する。ポーリング孔流体音響波速度■Mは
マッドケーキの音響波速度tfL似している、 ポーリング孔流体音響波速度vjの測定は、電極30の
アレー28が配置されているセグメント21が突出てい
るツール20の下部に設けたスロット18を用いて行な
うことができる。スロット即ち間隙78はツール20上
の別の場所に設けても差支λないか、ス【1ント78内
をボーリークR流体が通過可能−(あってアし−28が
使用さf+ −rいる場所附近のボーリンク孔の際ζに
おV・ニゲ−リング孔流体の速度1ift定か行なわれ
るような場F5I:であることが好t Lい。従って、
スロット1・はツールセグメント21の側面或は後面に
Wiけるζ。
とが好ましいのである、
亀他アレー28の付活及び$111定亀流1v の?
1:・プリントは回路網84を用いて行なわれる。出力
ライン86上のリンゲルされた1III+定電流IMl
はウーブル24によって信号処理機!!)26に伝達さ
れる。
1:・プリントは回路網84を用いて行なわれる。出力
ライン86上のリンゲルされた1III+定電流IMl
はウーブル24によって信号処理機!!)26に伝達さ
れる。
音響トランスジューサli4.74及び76を用いての
付勢、B響反射の検出、及び時間間隔の測定は、米国特
#FI7.2!;!;、 79g号に記載されているも
のと類似の回路網8Bの援助によって行なわf+る。回
路網88は、・?ルータ92を介し、てトラン1ジユー
サを順次に付活し、r−テンド増巾器94全通し゛C反
豹の時間間隔を検出できる信号プロセッサ90を含んで
いる。更に全ての反射は、信号プロセッサ80によって
制御されているしきい値回路網II@によりしきい値レ
ベルがセットされている戻り検出増巾器−6を通してr
−トされる。
付勢、B響反射の検出、及び時間間隔の測定は、米国特
#FI7.2!;!;、 79g号に記載されているも
のと類似の回路網8Bの援助によって行なわf+る。回
路網88は、・?ルータ92を介し、てトラン1ジユー
サを順次に付活し、r−テンド増巾器94全通し゛C反
豹の時間間隔を検出できる信号プロセッサ90を含んで
いる。更に全ての反射は、信号プロセッサ80によって
制御されているしきい値回路網II@によりしきい値レ
ベルがセットされている戻り検出増巾器−6を通してr
−トされる。
回路網Set用いて第3図に示すように、端面/マッド
界面T2からの音響反射100及びメーリング孔l13
2からの反射1G2を検出し、解析してスタンドオフを
精密に決定する丸めの適切な信号を発生させる。これら
の信号には、反射を生じさせた音響/臂ルス106の立
上りから壁反射102の到着までの時間間隔ΔTF
(ライン104)、及び黴反射1G2のピークレベル即
ちピークレベルイ量の大きさEF (ライン108)
が含まれている。
界面T2からの音響反射100及びメーリング孔l13
2からの反射1G2を検出し、解析してスタンドオフを
精密に決定する丸めの適切な信号を発生させる。これら
の信号には、反射を生じさせた音響/臂ルス106の立
上りから壁反射102の到着までの時間間隔ΔTF
(ライン104)、及び黴反射1G2のピークレベル即
ちピークレベルイ量の大きさEF (ライン108)
が含まれている。
IK、信号プロセッサ@Oの較正区分110は、・臂ル
スtellが遅延ラインTOを走行する時間■1を表わ
す時間間隔信号ΔTCALをライン112上に供給する
。ライン114上にはトランスジューサ/マッド界面反
射100の大きさ′t!!わす信号EJIIが発生する
。ポーリング孔流体音響波速度VJ1を表わす信号は、
音響波/9ルス106がスロット7aの巾のようなマッ
ドを横切る既知の距離を走行するのに要した時間間隔ノ
ア MUI)の形状でライン116上に発生する。
スtellが遅延ラインTOを走行する時間■1を表わ
す時間間隔信号ΔTCALをライン112上に供給する
。ライン114上にはトランスジューサ/マッド界面反
射100の大きさ′t!!わす信号EJIIが発生する
。ポーリング孔流体音響波速度VJ1を表わす信号は、
音響波/9ルス106がスロット7aの巾のようなマッ
ドを横切る既知の距離を走行するのに要した時間間隔ノ
ア MUI)の形状でライン116上に発生する。
第S図及び第6図は、電極アレー28に対する音響トラ
ンスジューサI4の配置を詳細に示すものである。アレ
ーの電極30の半枠rはユS−楢度と小さく、規則的な
距離りの間隔をおいた複数列に互に重複し台って僅かな
間隔をおいて配列されている。これらの電極30からの
一1定電流1wは、−一リング孔壁の抵抗/母ターンを
ミリメートルのオーダーで$111定された分解能會も
って得ることができるように充分な周波数でサンプルさ
れる。
ンスジューサI4の配置を詳細に示すものである。アレ
ーの電極30の半枠rはユS−楢度と小さく、規則的な
距離りの間隔をおいた複数列に互に重複し台って僅かな
間隔をおいて配列されている。これらの電極30からの
一1定電流1wは、−一リング孔壁の抵抗/母ターンを
ミリメートルのオーダーで$111定された分解能會も
って得ることができるように充分な周波数でサンプルさ
れる。
このような高い分S能によって、精密な?−リング孔壁
の詳細tlll定することができるしかし、このような
嵩い分解能を与えるとスタンドオフの効果が重大となる
ので、屯しスタンドオフが存在しているのであれば□、
電極側定電fi1mのあいまいさを解消するためにスタ
ンドオフを一1定すべきである。しかしながらスタンド
オフの#C定は、電極30の前面のスタンドオフ状部を
決定するためにスタンドオフ1111定を深さシフトす
る際に導入される誤差゛を最小にするように、アレー2
8から極めて近い垂直距離において行なうべきである。
の詳細tlll定することができるしかし、このような
嵩い分解能を与えるとスタンドオフの効果が重大となる
ので、屯しスタンドオフが存在しているのであれば□、
電極側定電fi1mのあいまいさを解消するためにスタ
ンドオフを一1定すべきである。しかしながらスタンド
オフの#C定は、電極30の前面のスタンドオフ状部を
決定するためにスタンドオフ1111定を深さシフトす
る際に導入される誤差゛を最小にするように、アレー2
8から極めて近い垂直距離において行なうべきである。
そこでスタンドオフ測定用音響トラしスジユーザ64t
1アレー28からミリメートルのオーダーの極めて近い
深さシフト可能な距離dだけ間隔をおいた所定の位置に
配置しであるのである。
1アレー28からミリメートルのオーダーの極めて近い
深さシフト可能な距離dだけ間隔をおいた所定の位置に
配置しであるのである。
taアレー211′とスタンドオフ測定用トランスジュ
ーサ64との間の間隔dは変えても差支えなく、できる
限り小さいことが好ましい−トランスゾューサ64を電
気的アレー21に接近させるとスタンドオフ 8Ill
定を深さシフトさせた揚台、電極30が対面しているス
タンドオフがより精密に決定されることになる。しかし
間隔dt−接近させ過ぎると、機械的な布線及び電気的
アレー28が必要とする空間の邪魔になる□!間間隔が
大き過ぎると、電気的アレー28による電気測定とスタ
ンドオフ−1定とを深さシフトによって正確に整合させ
音響トランスジューサ64自体がが−リング孔周囲状態
に敏感でおるから、固定された反射ターゲット130K
t響・9ルスを向かわせろ較正用トランスジューサT4
を用いている。反射ターゲット130は嵩い対比用音響
インピーダンスを有しており、トランスゾューサ64と
共に用いられる遅延ラインTOと同じノーのamに配置
寧れている。
ーサ64との間の間隔dは変えても差支えなく、できる
限り小さいことが好ましい−トランスゾューサ64を電
気的アレー21に接近させるとスタンドオフ 8Ill
定を深さシフトさせた揚台、電極30が対面しているス
タンドオフがより精密に決定されることになる。しかし
間隔dt−接近させ過ぎると、機械的な布線及び電気的
アレー28が必要とする空間の邪魔になる□!間間隔が
大き過ぎると、電気的アレー28による電気測定とスタ
ンドオフ−1定とを深さシフトによって正確に整合させ
音響トランスジューサ64自体がが−リング孔周囲状態
に敏感でおるから、固定された反射ターゲット130K
t響・9ルスを向かわせろ較正用トランスジューサT4
を用いている。反射ターゲット130は嵩い対比用音響
インピーダンスを有しており、トランスゾューサ64と
共に用いられる遅延ラインTOと同じノーのamに配置
寧れている。
これによって遅延ラインrOが局部的なゲーリング孔の
状aによって影響管受けても、遅砥うイニTO内の音響
走行時間t−精密に#1定することが可能となる。
状aによって影響管受けても、遅砥うイニTO内の音響
走行時間t−精密に#1定することが可能となる。
マッド較正用トランスジューサT6は、電界面T2から
精密に既知の距離SKあってスロツ)11134の形状
の遠隔ターゲットに、電界面T2を通して直接音會/4
’ルスを向かわせるLうに配置されている。
精密に既知の距離SKあってスロツ)11134の形状
の遠隔ターゲットに、電界面T2を通して直接音會/4
’ルスを向かわせるLうに配置されている。
第7図乃至第9図を参照して較正用トランスゾューサの
装置並びに使われ方を説明する。第1図の信号プロセッ
サIOが時刻tr+ にトランスジ゛:・−サT4の
付活を開始すると、(6)定ターク°ット130によっ
て太きい戻り反射100が尭生じ、遅延ライン70内の
走行時間に相当する間隔の終りの時刻1aに戻りが検出
される。別の時刻にトランスジューサT6が付活されて
ノ9ルス106が鈍生し、遅延ラインTO内を走行する
。この遅延ライン70は、可能な限り一一すング孔済1
体の音響インピーダンスに近似させたインピーダンス1
有する材料で作られているので、界面72において生ず
る反射轢極めて小さい。しかし、どのような材料を選択
しても電界面72においてインピーダンスの不整合が生
じやすく、大きい反射100が発生する。蝮時間の後に
、間隙Sを通して伝送された音響パルスがターゲット1
32に入射し、時刻tb に反射140が検出される
。
装置並びに使われ方を説明する。第1図の信号プロセッ
サIOが時刻tr+ にトランスジ゛:・−サT4の
付活を開始すると、(6)定ターク°ット130によっ
て太きい戻り反射100が尭生じ、遅延ライン70内の
走行時間に相当する間隔の終りの時刻1aに戻りが検出
される。別の時刻にトランスジューサT6が付活されて
ノ9ルス106が鈍生し、遅延ラインTO内を走行する
。この遅延ライン70は、可能な限り一一すング孔済1
体の音響インピーダンスに近似させたインピーダンス1
有する材料で作られているので、界面72において生ず
る反射轢極めて小さい。しかし、どのような材料を選択
しても電界面72においてインピーダンスの不整合が生
じやすく、大きい反射100が発生する。蝮時間の後に
、間隙Sを通して伝送された音響パルスがターゲット1
32に入射し、時刻tb に反射140が検出される
。
@?図は音響トランスジューサ@4、T’4及びT6の
動作と、それらによって遂行され&III定を用いる信
号プロセッサルーチン14@を示すものである。ルーチ
ン14@は信号プロセッサSOによって全部或は一部を
遂行させることができる部分を含んでいる。先ずステラ
7’15Gにおいて獣正用トランスジューサT4が付勢
され(第9図のTy ciLlるが、これは時刻to
に行なわれ、ス)ツブ152においてこの時刻が記憶
される。ステップ153ではしきい値の値が設定される
。このしきい値レベルは、システム雑音一応答しないよ
うに充分に高く選択するが、機器がml1180がi、
ノエコ−1ist )ランスジューg16のスロッt7
8におけるトランスジューサ/マッド界r#12からの
音響反射を検出できなくならないように高過ぎてはなら
ない。このしきい値の選択は、前記米13il ’l#
* 11..2j&、 、7?ff号に示されているよ
うに、入力ヲマルチグレクサを通してトランスジューサ
64に結合されている可変利得増巾器V G A の
利得を制御することによっても行なうことができる。
動作と、それらによって遂行され&III定を用いる信
号プロセッサルーチン14@を示すものである。ルーチ
ン14@は信号プロセッサSOによって全部或は一部を
遂行させることができる部分を含んでいる。先ずステラ
7’15Gにおいて獣正用トランスジューサT4が付勢
され(第9図のTy ciLlるが、これは時刻to
に行なわれ、ス)ツブ152においてこの時刻が記憶
される。ステップ153ではしきい値の値が設定される
。このしきい値レベルは、システム雑音一応答しないよ
うに充分に高く選択するが、機器がml1180がi、
ノエコ−1ist )ランスジューg16のスロッt7
8におけるトランスジューサ/マッド界r#12からの
音響反射を検出できなくならないように高過ぎてはなら
ない。このしきい値の選択は、前記米13il ’l#
* 11..2j&、 、7?ff号に示されているよ
うに、入力ヲマルチグレクサを通してトランスジューサ
64に結合されている可変利得増巾器V G A の
利得を制御することによっても行なうことができる。
この場合、コンノ4レニタによってVG^の出力と固定
参照レベルとを比較し、増巾器出力がこの参、照レベル
を超えると音響反射を検、出するようにする。
参照レベルとを比較し、増巾器出力がこの参、照レベル
を超えると音響反射を検、出するようにする。
次に、ステップ154において反射があったか否かを決
定するために待機シーケン―が始まシ、反射が検出され
ると到着時刻1. がステップ1511において記憶
される。時刻t8とto との時間差はステップ15
.8において決定され、これはl・ランスジューサ64
.74及びT6の遅延ラインT。
定するために待機シーケン―が始まシ、反射が検出され
ると到着時刻1. がステップ1511において記憶
される。時刻t8とto との時間差はステップ15
.8において決定され、これはl・ランスジューサ64
.74及びT6の遅延ラインT。
を音響・譬ルスが走行するのに関連した時間間隔ΔT
CALである、 ポーリング孔流体の音響速度を夕!1定するのに用いら
れるトラフ・スジューψ76tTu*Uz+)がステラ
!160に付勢率れ、この時刻1o がステップ16
2−おいて記憶される。次でステップ164において時
間ウィンドウが選択されるが、この時間巾は遅延ライン
マッド界面T2からの音響反射を生ずべき最大間隔につ
り合ったものとする。次にステップ166で反射100
が検出され良か否かがチェックされ、もし検出されなけ
ればステップ168において時間ウィンドウが経過した
か否かが試験される。このvk渚の試験によって、iI
I反射100が検出されない程小さくなるように遅延う
、インTO及びポーリング孔流体の音響インピーダンス
が極めて整合しているのを確認することができる。従っ
てもし時間ウィンドウが経過していれば、ステップ17
0においてしきいIWITHl−低く設定してステップ
を1@OKMす。しきい値の引Fけは小中に行なうこと
が好ましい。トランスジューサT6の付勢及びしきい値
の引下はプロセスは、ステップ166において界面反射
が検出されるまで続けられる。この反射が検出された時
刻1a はステップ172において記憶される。遅延
ライン/マッド界面72Krおける反射の振巾^はステ
ラf174において−j定される。。ステップ1.70
において、エコーの代りに雑音を検出するレベル以下に
しきい値を低下せしめないように注意を払うべきである
。従って、しきい、1lTHが最低許容レベルまで引下
けられ喪か否がをステップ175において試験する。こ
のレベルはシステム雑音の関数であり、これより上のあ
るレベルにプリセットして、おく。この試験で最低1−
きい値し村゛ルが指示され良場合には、ステラ7’17
1iにおいて次のステップが遂行され、時間1a の
値がΔ7 c t t、に等しくまたエコー振巾が参照
値^JIK等しく設定される。
CALである、 ポーリング孔流体の音響速度を夕!1定するのに用いら
れるトラフ・スジューψ76tTu*Uz+)がステラ
!160に付勢率れ、この時刻1o がステップ16
2−おいて記憶される。次でステップ164において時
間ウィンドウが選択されるが、この時間巾は遅延ライン
マッド界面T2からの音響反射を生ずべき最大間隔につ
り合ったものとする。次にステップ166で反射100
が検出され良か否かがチェックされ、もし検出されなけ
ればステップ168において時間ウィンドウが経過した
か否かが試験される。このvk渚の試験によって、iI
I反射100が検出されない程小さくなるように遅延う
、インTO及びポーリング孔流体の音響インピーダンス
が極めて整合しているのを確認することができる。従っ
てもし時間ウィンドウが経過していれば、ステップ17
0においてしきいIWITHl−低く設定してステップ
を1@OKMす。しきい値の引Fけは小中に行なうこと
が好ましい。トランスジューサT6の付勢及びしきい値
の引下はプロセスは、ステップ166において界面反射
が検出されるまで続けられる。この反射が検出された時
刻1a はステップ172において記憶される。遅延
ライン/マッド界面72Krおける反射の振巾^はステ
ラf174において−j定される。。ステップ1.70
において、エコーの代りに雑音を検出するレベル以下に
しきい値を低下せしめないように注意を払うべきである
。従って、しきい、1lTHが最低許容レベルまで引下
けられ喪か否がをステップ175において試験する。こ
のレベルはシステム雑音の関数であり、これより上のあ
るレベルにプリセットして、おく。この試験で最低1−
きい値し村゛ルが指示され良場合には、ステラ7’17
1iにおいて次のステップが遂行され、時間1a の
値がΔ7 c t t、に等しくまたエコー振巾が参照
値^JIK等しく設定される。
次にステップ118において壁反射140即ちスロツF
、111.32の音響反射が最後に引下げられたしきい
値THl超えて検出されたか否かをチェックする。もし
検出されていなければ待機サイクルに入るが、もしステ
ップIT−において待機時間が最大TMiX を超え
るとこのサイクルから逃れるようになる。反射140の
到着時刻tb はステップ1魯Oにおいて記憶される
。次でステップ1・2においてマッド叡正時間間隔Δ7
jlUDを時間□tbとtoとの差から遅延ラインTO
内の音響ノクルス往復走行時間を表わす走行時間ΔTC
AL を差引いて決定する。次にステップ1′84にお
いて、次の関係に従って−IJソング孔体の音響波速度
を計算する。
、111.32の音響反射が最後に引下げられたしきい
値THl超えて検出されたか否かをチェックする。もし
検出されていなければ待機サイクルに入るが、もしステ
ップIT−において待機時間が最大TMiX を超え
るとこのサイクルから逃れるようになる。反射140の
到着時刻tb はステップ1魯Oにおいて記憶される
。次でステップ1・2においてマッド叡正時間間隔Δ7
jlUDを時間□tbとtoとの差から遅延ラインTO
内の音響ノクルス往復走行時間を表わす走行時間ΔTC
AL を差引いて決定する。次にステップ1′84にお
いて、次の関係に従って−IJソング孔体の音響波速度
を計算する。
5
ΔTIIUj
HIL5インToの較正ΔTCノL及びポーリング孔流
体の音響波速度’l/Jil を表わす信号を発生させ
る九めにトランスジューサ74.71を用いた後、ステ
ップ110においてスタンドオフ−1定用トランスジュ
ーサ64の付勢を第1のトランスジューサTu+から開
始し、これを行なった時刻をステップ1 @2 におい
て記憶する。ステラ7’lllにおいて、ステップ17
”’4で一1定した界面721第7図参照)における反
射100(第3図参照)の振巾Aよりも僅かに高い儀^
十ノにし−い恒を設定する。このしきい値を用いると、
僅かなスタンド埼フ會呈するが−リング孔壁からの反射
を検出することができる。第1のトランスゾユーサTu
lf付勢したこと罠よって得′られ九戻りは、ステップ
194に□おいて壁反射102(第3図参照)がステッ
プ191で設定したしきい11THt超えたか否かを検
知する゛ことによって壁反射102が到−したか否かが
解析される。もし壁反射102が到着していれげステラ
flSliにおいてその到着時刻tl が記憶され、
七°め”エネルギ量El が一定される。
ξパ、゛2・ 。
体の音響波速度’l/Jil を表わす信号を発生させ
る九めにトランスジューサ74.71を用いた後、ステ
ップ110においてスタンドオフ−1定用トランスジュ
ーサ64の付勢を第1のトランスジューサTu+から開
始し、これを行なった時刻をステップ1 @2 におい
て記憶する。ステラ7’lllにおいて、ステップ17
”’4で一1定した界面721第7図参照)における反
射100(第3図参照)の振巾Aよりも僅かに高い儀^
十ノにし−い恒を設定する。このしきい値を用いると、
僅かなスタンド埼フ會呈するが−リング孔壁からの反射
を検出することができる。第1のトランスゾユーサTu
lf付勢したこと罠よって得′られ九戻りは、ステップ
194に□おいて壁反射102(第3図参照)がステッ
プ191で設定したしきい11THt超えたか否かを検
知する゛ことによって壁反射102が到−したか否かが
解析される。もし壁反射102が到着していれげステラ
flSliにおいてその到着時刻tl が記憶され、
七°め”エネルギ量El が一定される。
ξパ、゛2・ 。
ステップ194においてト“ラシスジュー・−サTLI
。
。
の付勢による壁反射102が検知されない場合に1は、
待機サイクルに入る。ステップ202において、ステッ
プ180においてトランスジューサTu、を付勢してか
らの時間が遅延時間ΔTCAL t−超オたことが確認
されると、ス゛テツf204において ステップ191
で設定したA→Δよりも低い新たなしきい値レベルTH
が設定される。この低いしきい値によって、それ以後は
トランスジューサ/マッド界面12で生ずる反射よりも
小さいピーク振巾含有するが一す/グ孔壁からの小さい
戻りを検出できるようになる。低いしきい憧レベルに変
更すること゛によって、より離れた所に位置するマッド
ケーキ界面からの小さa戻りを検出する工う゛に感度が
高められるのである。しかし、このしきい値レベルは、
雑音ス/やイクを検出する程低く設定してはならない。
待機サイクルに入る。ステップ202において、ステッ
プ180においてトランスジューサTu、を付勢してか
らの時間が遅延時間ΔTCAL t−超オたことが確認
されると、ス゛テツf204において ステップ191
で設定したA→Δよりも低い新たなしきい値レベルTH
が設定される。この低いしきい値によって、それ以後は
トランスジューサ/マッド界面12で生ずる反射よりも
小さいピーク振巾含有するが一す/グ孔壁からの小さい
戻りを検出できるようになる。低いしきい憧レベルに変
更すること゛によって、より離れた所に位置するマッド
ケーキ界面からの小さa戻りを検出する工う゛に感度が
高められるのである。しかし、このしきい値レベルは、
雑音ス/やイクを検出する程低く設定してはならない。
次でステップ205において、ステップ204で設定し
た低いしきい憧會超える音響反射が検出され良か否かが
点検される。
た低いしきい憧會超える音響反射が検出され良か否かが
点検される。
4h1.検出されていればステップ116に戻されて到
着時刻1(が記憶され、壁厳射の大きさEf が−1
定される。
着時刻1(が記憶され、壁厳射の大きさEf が−1
定される。
ステップ20sにおいて戻9が検出されない場合には、
ステラ″f206において経過時間が最大7w1x
%−・超えたか否かが検査遅れ°るつもじ錬え゛ていな
ければ、ステップ205Kjl!されて再び壁〜′射を
探る *反射が検出されずに最大時藺が一過した場合
ステップ2011において最大の到着−間値tfが設定
され、゛ステップ212kIPされる。
ステラ″f206において経過時間が最大7w1x
%−・超えたか否かが検査遅れ°るつもじ錬え゛ていな
ければ、ステップ205Kjl!されて再び壁〜′射を
探る *反射が検出されずに最大時藺が一過した場合
ステップ2011において最大の到着−間値tfが設定
され、゛ステップ212kIPされる。
ステップ212に−おいては、上記ゾロセスが9411
のトランスジューサに対しても遂□行する必要があるか
否かが検査される。、モしそ”の必要かあわ′げ、トラ
ンスシュ・−サ64の数を−わすカウンタがステラ7’
214において前進せしめられ、次のトランスジューサ
Tu、がステップIIOにおいて付勢される。
のトランスジューサに対しても遂□行する必要があるか
否かが検査される。、モしそ”の必要かあわ′げ、トラ
ンスシュ・−サ64の数を−わすカウンタがステラ7’
214において前進せしめられ、次のトランスジューサ
Tu、がステップIIOにおいて付勢される。
全てのトランス−)″j−−サ@ 4 Tu が付勢
されて壁反射が検出されると、ステップ211において
、璧反射102が得られろまでの時間ΔTfが決定上れ
、それから遅延ライン時間ΔTc1tを差引くことによ
って各トランスジューサ毎にスタンドオフ(屯しあれば
)に起因する時間が決定される。これは各メタ/ニドオ
フ111II定用トランスゾヱーサ毎に順次に遂行され
、望むならばステップ220においてトランスジューサ
64によって測定lまたBf?rlJ’1をスタンドオ
フの量を表わすものとして記録するととができる。
されて壁反射が検出されると、ステップ211において
、璧反射102が得られろまでの時間ΔTfが決定上れ
、それから遅延ライン時間ΔTc1tを差引くことによ
って各トランスジューサ毎にスタンドオフ(屯しあれば
)に起因する時間が決定される。これは各メタ/ニドオ
フ111II定用トランスゾヱーサ毎に順次に遂行され
、望むならばステップ220においてトランスジューサ
64によって測定lまたBf?rlJ’1をスタンドオ
フの量を表わすものとして記録するととができる。
しかしJズ゛タンドオフSOは、測定17鷲スタンドオ
フを表わす時−に測定した音響波速度VMを乗ず゛るこ
とによって(ステップ222)、またこれを゛記録する
仁とによって(ステラf224)、より精゛密に決定さ
れる。
フを表わす時−に測定した音響波速度VMを乗ず゛るこ
とによって(ステップ222)、またこれを゛記録する
仁とによって(ステラf224)、より精゛密に決定さ
れる。
ステップ226におい゛ては電極測定電流IMのサンプ
ルが音響トランスジューサの付勢と同時に、或Fi頴次
に行なわれる。サンプルされた電流値は −スf
ツ’f ’”228において記録され、ステップ230
からルーチン1’4sの初めのステップ150!IC戻
される。
ルが音響トランスジューサの付勢と同時に、或Fi頴次
に行なわれる。サンプルされた電流値は −スf
ツ’f ’”228において記録され、ステップ230
からルーチン1’4sの初めのステップ150!IC戻
される。
ルーチン148は急速度でサイクルされるように&って
いる。このようにするとスタンドオフ定定置音響トラン
スジューサ64垂直分屏能に小さい効果を与えるだけで
ツール2Otl&直運動させることが可能となる。サイ
クリング速度はツール20の運動速度に依存して変える
ことかで−るが、数K)−17のオーダーである。
いる。このようにするとスタンドオフ定定置音響トラン
スジューサ64垂直分屏能に小さい効果を与えるだけで
ツール2Otl&直運動させることが可能となる。サイ
クリング速度はツール20の運動速度に依存して変える
ことかで−るが、数K)−17のオーダーである。
スタンドオフを測定し デコンボリュー ンヨ〉技術を
用いると電極アレー2−に附随する分解能損を改善する
ことが可能である。これは、第7図に示すようにスタン
ドオフ、深さ及び電極電流の一1定をスタンドオフコレ
クタ24Gに印加することによって行なうことができろ
。スタンドオフコレクタ240は、電極電流データのデ
コン4.IJフーションを遂行することができる信号グ
nセツ号のためのルーチンを表わすものである。このよ
うなデコン?リコーションは、スタン〉°オフカホぼ一
定である場倉の電極電流INK適用することができる。
用いると電極アレー2−に附随する分解能損を改善する
ことが可能である。これは、第7図に示すようにスタン
ドオフ、深さ及び電極電流の一1定をスタンドオフコレ
クタ24Gに印加することによって行なうことができろ
。スタンドオフコレクタ240は、電極電流データのデ
コン4.IJフーションを遂行することができる信号グ
nセツ号のためのルーチンを表わすものである。このよ
うなデコン?リコーションは、スタン〉°オフカホぼ一
定である場倉の電極電流INK適用することができる。
このよりなデコンがリュー4シヨニ・法は、/ q71
I年lI刈に刊行されたジャーナル・オノ・コンビュー
フィショナル・フィジックスの/り巻ダ号の3/9−t
−ノに^載のM、、P、エクスドロ人及びR,L、ロー
ズの論文1数値的デコン〆リコーンコノへのアfケ°ン
イクトル展開の適用゛について11、及び/?6g軍/
、2月版IEEE)ランデクジョン・オ/・インスツル
メンテーション・アンド争メジャメントのIM−/7巻
亭号の333ページに所載の同一著者による論文[デコ
ンがリュージョンによる干渉システムひずみの除去」K
示されている公知のステップに従がってもよい。
I年lI刈に刊行されたジャーナル・オノ・コンビュー
フィショナル・フィジックスの/り巻ダ号の3/9−t
−ノに^載のM、、P、エクスドロ人及びR,L、ロー
ズの論文1数値的デコン〆リコーンコノへのアfケ°ン
イクトル展開の適用゛について11、及び/?6g軍/
、2月版IEEE)ランデクジョン・オ/・インスツル
メンテーション・アンド争メジャメントのIM−/7巻
亭号の333ページに所載の同一著者による論文[デコ
ンがリュージョンによる干渉システムひずみの除去」K
示されている公知のステップに従がってもよい。
分解能コレクタ240のデコンゲリューション技術は、
第10図に示すコレクタルーチンの諸スデッグによって
遂行することができる。即ち、初めのステップ242に
おいてアレー28内の各鉛電極30毎のスタンドオフを
、本装置、及びスタンドオフ#1定用音響トランスジュ
ーサ64及び較正用トランスジューサ74.1・によっ
て誘導した情報を用いた前述の諸ステツft用いて測定
する。
第10図に示すコレクタルーチンの諸スデッグによって
遂行することができる。即ち、初めのステップ242に
おいてアレー28内の各鉛電極30毎のスタンドオフを
、本装置、及びスタンドオフ#1定用音響トランスジュ
ーサ64及び較正用トランスジューサ74.1・によっ
て誘導した情報を用いた前述の諸ステツft用いて測定
する。
ステラf244においては、III定(1次スタンドオ
フに関連し九とステム関数)4d (x、z)を誘導す
る。これは、例えば!−間隔K(Aなる値を用いても差
支えない)0スタンドオツから73■スタンドオフまで
のような異なるスタンドオフ値毎のレスデンス特性の数
値セットを記憶することによって行なうことができる。
フに関連し九とステム関数)4d (x、z)を誘導す
る。これは、例えば!−間隔K(Aなる値を用いても差
支えない)0スタンドオツから73■スタンドオフまで
のような異なるスタンドオフ値毎のレスデンス特性の数
値セットを記憶することによって行なうことができる。
ステップ246では、二次元的メーリング孔壁11域1
x、 z lを、はぼ一定のスタンドオフの―域に
分離する。ステップ248では、これらの識別されたほ
ぼ一定のスタンドオフの領絨に対し−C前記論文に記述
されているようにしてデコンぎりューションデロセスt
mt、、スタンドオフに起因する分屏能損を除去するか
、或は少なくとも減少させ、ステップ25Oにおいて記
憶するためのスタンドオフ補正済の抵抗値を発生させる
。
x、 z lを、はぼ一定のスタンドオフの―域に
分離する。ステップ248では、これらの識別されたほ
ぼ一定のスタンドオフの領絨に対し−C前記論文に記述
されているようにしてデコンぎりューションデロセスt
mt、、スタンドオフに起因する分屏能損を除去するか
、或は少なくとも減少させ、ステップ25Oにおいて記
憶するためのスタンドオフ補正済の抵抗値を発生させる
。
上述の実施例には多くの変更が可能である。例えば、音
響トランスジューサ+41A/〜10)のアレーは、各
トランスジューサが音響ビーム(、# −IJング孔壁
に向かわせる九めに共通のレフレクタに向かって放射す
るようKし良異なる線形アレー形状に取付けてもよい。
響トランスジューサ+41A/〜10)のアレーは、各
トランスジューサが音響ビーム(、# −IJング孔壁
に向かわせる九めに共通のレフレクタに向かって放射す
るようKし良異なる線形アレー形状に取付けてもよい。
これは第1/図乃至第76図の実施例に示しである。
第1/図乃至第13図では、音響トランスゾフーサ64
0線形アレー2@OFi電極アレー28の下方の凹み2
62内に堆付けである。トランスジュ−サ64は、音響
反射面266と対面し、ている界面264に配置されて
いる。凹み262Fi音響遅鴫ライン70の機at−果
す、従ってメーリング孔流体の音響インピーダンスにで
きる限り精密に整合させた材料268で満九されている
。線形アv−2@O蝶、このツールを使用する予定のが
一リング孔1132の曲率に合わせることが好ましい曲
率t*する円筒形表面に沿って揃えられている。
0線形アレー2@OFi電極アレー28の下方の凹み2
62内に堆付けである。トランスジュ−サ64は、音響
反射面266と対面し、ている界面264に配置されて
いる。凹み262Fi音響遅鴫ライン70の機at−果
す、従ってメーリング孔流体の音響インピーダンスにで
きる限り精密に整合させた材料268で満九されている
。線形アv−2@O蝶、このツールを使用する予定のが
一リング孔1132の曲率に合わせることが好ましい曲
率t*する円筒形表面に沿って揃えられている。
反射面266は通常はトランスジューサ64からの音響
ビームの方向及びツールセグメント210表面2111
に対して約ダS0 の角度をなしている。
ビームの方向及びツールセグメント210表面2111
に対して約ダS0 の角度をなしている。
凹み2620寸法、従って音響71ルス及び音響の戻り
が走行する通路の長さtは、達観うインTOK関して説
明し九ように望ましい達観に合うように選択する。
が走行する通路の長さtは、達観うインTOK関して説
明し九ように望ましい達観に合うように選択する。
第1ダ図及び第1srsは別の音響トランスジューサ線
形アレー280を示すものである。アレー2110は第
1/図に示すようなアレーの1つの対で形成されておや
、反射面282.284は隣接している凹み281B、
21111内に設けられている。
形アレー280を示すものである。アレー2110は第
1/図に示すようなアレーの1つの対で形成されておや
、反射面282.284は隣接している凹み281B、
21111内に設けられている。
このアレー2110によれば、第1S図に示すように音
響トランスジューサ640間隔が密着し、電気的アレー
28に対面しているが一リング孔壁領域のスタンド第2
の近接した音響探査が可能になる。
響トランスジューサ640間隔が密着し、電気的アレー
28に対面しているが一リング孔壁領域のスタンド第2
の近接した音響探査が可能になる。
第76図に示す音響トランスジューサアレー290は電
気的アレー28と共に用いるのに適しているものである
。このアレー210tj、音響吸収層294に重ねて取
付けられている音響/4ルス発生材料の層2−2からな
っている。層292は別々に励振可能なトランスジュー
サ64に分割するように区切られており、各トランスジ
ューサ64は遅延ライン層TO’を通して音響エネルギ
のビームを発生する。
気的アレー28と共に用いるのに適しているものである
。このアレー210tj、音響吸収層294に重ねて取
付けられている音響/4ルス発生材料の層2−2からな
っている。層292は別々に励振可能なトランスジュー
サ64に分割するように区切られており、各トランスジ
ューサ64は遅延ライン層TO’を通して音響エネルギ
のビームを発生する。
第5A図に示すような傾斜状態の存在は、ツールセグメ
ント21の横側がプーリング孔ai32から持上がった
り7トオフ状態の存在と共に決定できる。傾斜状lIは
、喬直に間隔をおいて大体揃っている例えdスタンドオ
フIII定用トランスジエーサIQ/)及び<l、’A
I/)によっである深さに亘つてスタンドオフtS定【
2九時に一貫して差があることから誘導することができ
る。同様に、す7トオフ状IIIは横方向に間隔をおI
/&た(i/l及びlAlA10 )のようなトランス
ジューサによってスタンドオフを調定し九時に不変の差
が生ずることから検出することができる。
ント21の横側がプーリング孔ai32から持上がった
り7トオフ状態の存在と共に決定できる。傾斜状lIは
、喬直に間隔をおいて大体揃っている例えdスタンドオ
フIII定用トランスジエーサIQ/)及び<l、’A
I/)によっである深さに亘つてスタンドオフtS定【
2九時に一貫して差があることから誘導することができ
る。同様に、す7トオフ状IIIは横方向に間隔をおI
/&た(i/l及びlAlA10 )のようなトランス
ジューサによってスタンドオフを調定し九時に不変の差
が生ずることから検出することができる。
以上に?−リング孔ツールセグメントのスタンドオフを
決定し、それからスタンドオフに鋭敏な/#ラメータを
一;定する装置及び方法を説明し友が、この説明から本
発明の長所がll簿でき九であろう。
決定し、それからスタンドオフに鋭敏な/#ラメータを
一;定する装置及び方法を説明し友が、この説明から本
発明の長所がll簿でき九であろう。
以上に本発明の詳細な説明したが、これらは本発明を例
示したに過ぎないことtW・欝されたい。
示したに過ぎないことtW・欝されたい。
第1図は本発明によるl装置の概費斜視図であり1
第2図は本発明に従って用いられる′音響トランスジュ
ーサによって震消される問題を1−明する斥めの若干の
動作状態及びレスfンス*St−示す図であり、 第3図は本発明による方法及び装置に用いられる音響ト
ランスジューサによって発生され、検出される波形の典
型的タイミング図であり、第グ図は測定され九・ナラメ
ータを本発明に従うてスタンドオフに関して補正するの
に用いられる装置のブロックダイアダラムであり、 第S図は第1図の装置の正面図であシ、哨、tA図はツ
ールが傾斜した状態にあることを示す概要図であり、 I@6図は第1図に示すツールに用いられている線形音
響トランスジューサアレーと交叉する面テ得た水平断面
図で11りり、 第7図は本発明に従って使用される較正用音響トランス
ジューサの概要断面図であり、第を図は第7図のトラン
スジューサによって発生され、検出される波形のタイミ
ング図であり、第9図は本発明に従ってスタンドオフを
誘導し、使用するための信号プロセッサルーチンのフロ
ーチャートであり、 第10図は本発明に従ってp4ラメ−ター1定をスタン
ドオフs定を用いて補正するために信号プロセッサにお
いて用いられるルーチンのフローチャートで69、 第1/E、第1..2図及び813図はそれぞれ本発9
11Kよる装置に用いられる音響トランスyz −サー
形アレーの別の笑施例の部分切除側面図、断面図及び斜
視図であり、 第1ダ図及び第1!図轄それぞれ本発明による装置に用
いられる別の音響アレーの斜Im図及び儒mWAであり
、そして 第74図は本発明の装置に用いられる別の音響アレーの
斜視図である。 20川ツール、 21・・・トランスジューサッールセグメント、22・
・・−一リング孔、 24・・・ケーブル、 2・・・・地表設置信号処理機器、 2・・・・電極のアレー、 30・・・電極、 32・・・−一リング孔壁、 s4・・・表示ログ、 36・・・抵抗グラフ、 3s・・・破面、 しト・・界面、 42.44・・・ベッド、 50・・・弓形ばね、 53・・・集束電流、 60・・・マッドケーキ、 64・・・スIタンドオ7−1定用音響トランスジュー
サ、6s・・・圧電素子、 ′ 66・・・音響トランスノユーサアレー、TO・・・音
響遅延ライン、 72・・・端界面、 74.711・・・較正用音響トランスジユーサ、1s
・・・スロット、 84、@6・・・回路網、 −〇・・・信号!ロセツサ、 s2・・・−やルす、 94・・・r−テッド増巾器、 I6・・・戻り検出増巾器、 SS・・・しきい値回路網、 110・・・較正区分、 130・・・反射ターグット、 132・・・遠隔ターグット、 134・・・スロット壁、 240・・・スタンドオフコレクタ、 260.2110.210・・・音響トランスジュー号
アレー、 262.286.21111・・・凹み、264・・・
界面、 266.2112.284・・・音響反引・面、26I
・・・音響遅延材料、 26−・・ツールセグメント表面、 2112・・・音響・母ルス発生材料の層、2@4・・
・音響吸収層。
ーサによって震消される問題を1−明する斥めの若干の
動作状態及びレスfンス*St−示す図であり、 第3図は本発明による方法及び装置に用いられる音響ト
ランスジューサによって発生され、検出される波形の典
型的タイミング図であり、第グ図は測定され九・ナラメ
ータを本発明に従うてスタンドオフに関して補正するの
に用いられる装置のブロックダイアダラムであり、 第S図は第1図の装置の正面図であシ、哨、tA図はツ
ールが傾斜した状態にあることを示す概要図であり、 I@6図は第1図に示すツールに用いられている線形音
響トランスジューサアレーと交叉する面テ得た水平断面
図で11りり、 第7図は本発明に従って使用される較正用音響トランス
ジューサの概要断面図であり、第を図は第7図のトラン
スジューサによって発生され、検出される波形のタイミ
ング図であり、第9図は本発明に従ってスタンドオフを
誘導し、使用するための信号プロセッサルーチンのフロ
ーチャートであり、 第10図は本発明に従ってp4ラメ−ター1定をスタン
ドオフs定を用いて補正するために信号プロセッサにお
いて用いられるルーチンのフローチャートで69、 第1/E、第1..2図及び813図はそれぞれ本発9
11Kよる装置に用いられる音響トランスyz −サー
形アレーの別の笑施例の部分切除側面図、断面図及び斜
視図であり、 第1ダ図及び第1!図轄それぞれ本発明による装置に用
いられる別の音響アレーの斜Im図及び儒mWAであり
、そして 第74図は本発明の装置に用いられる別の音響アレーの
斜視図である。 20川ツール、 21・・・トランスジューサッールセグメント、22・
・・−一リング孔、 24・・・ケーブル、 2・・・・地表設置信号処理機器、 2・・・・電極のアレー、 30・・・電極、 32・・・−一リング孔壁、 s4・・・表示ログ、 36・・・抵抗グラフ、 3s・・・破面、 しト・・界面、 42.44・・・ベッド、 50・・・弓形ばね、 53・・・集束電流、 60・・・マッドケーキ、 64・・・スIタンドオ7−1定用音響トランスジュー
サ、6s・・・圧電素子、 ′ 66・・・音響トランスノユーサアレー、TO・・・音
響遅延ライン、 72・・・端界面、 74.711・・・較正用音響トランスジユーサ、1s
・・・スロット、 84、@6・・・回路網、 −〇・・・信号!ロセツサ、 s2・・・−やルす、 94・・・r−テッド増巾器、 I6・・・戻り検出増巾器、 SS・・・しきい値回路網、 110・・・較正区分、 130・・・反射ターグット、 132・・・遠隔ターグット、 134・・・スロット壁、 240・・・スタンドオフコレクタ、 260.2110.210・・・音響トランスジュー号
アレー、 262.286.21111・・・凹み、264・・・
界面、 266.2112.284・・・音響反引・面、26I
・・・音響遅延材料、 26−・・ツールセグメント表面、 2112・・・音響・母ルス発生材料の層、2@4・・
・音響吸収層。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 / メーリング孔の壁からのスタンドオフ状態の発生に
鋭敏なノ9ラメータを#Ill定する手段を用いたツー
ルによって、メーリング孔を突入せしめた地層を探査す
る方法であって: スタンドオ7#l定用トランスジューサ手段によってツ
ールのセグメントの一1定手段の位置に対(て既知の位
置を有するツール位置からf 17ング孔の壁に向け
て音響エネルギの・ぐルスを発射し;音響エネルギの・
ぐルスによって生ずる音響反射を、これらの音饗反射が
対比用音響インピーダンスの媒体間に形成される界面に
入射し九時に検出し;そして 検出した音響反射から、スタンドオフを原因とする前記
/4ラメータ測定のあい!いさを字消するのに充分な精
度をもって、前記III定手段のスタンドオフの大きさ
の表示を誘導する 諸段階を備えていることを特徴とする方法。 ユ 前記lp1定手段が、ケーリング孔壁の隣接領域を
高分解能抵抗探査を行なうために前記ツールのセグメン
ト上Kll数の列をなして且つ密接して重なり合った関
係に配列されている電流放出用電極のアレーを備え;前
記トランスジューサ手R−1tE、複数の音響トランス
ジューサを備えているような特許請求の範囲/に記載の
方法であって;前記発射段階が、前記複数のスタンドオ
フ測定用音響トランスジューサによって、アレー内の電
極に対して既知の位置を有し且つアレー内の債々の電極
のスタンドオフを決定できるようにアレーに対して分布
しているツール位置から、メーリング孔の壁に向けて前
記音響エネルギのパルスを発射することからなり;そし
て 前記誘導段階が、検出した音響反射からアレー内の前記
電極のスタンドオフの表示を誘導することからなってい
る ことを特徴とする方法。 3、 第1の較正用トランスジューサから、第1の較正
用トランスジューサに対して固定された既知の位置を有
するツール上の第1のターゲットに向けて第1の音響試
験パルスを発射させ;ターゲットからの試験/ダルスの
反射を検出し:検出し九反躬から、深さの関数として地
層榛青用トランスジューサの較正を表わす信号を決定し
;流体測定用トランスジューサからメーリング孔流体を
通して、流体−1定用トランスゾユーサから既知の距離
を肩するツール上の第一のターケ゛ットに向けて第一つ
音響試験パルスを発射させ;前記第一のターゲットから
の反引を検出し:前記後者からの反射から、際さの関数
と【7てプーリング孔内9流体の音響速度を表わす信号
を決定し;そして スタンドメフIII定用トランスジューサの一1定に影
響するが一すング孔壌境の効果を補正したスタンドオフ
測定を誘導するようにスタンドオフ表示を変更する 諸段階を備えていることを特徴とする特許請求の範囲/
或Fi−に記載の方法。 して配列婆れているツール位置から、前記電極によって
得られる空間分解能につシ合った断面寸法を有するビー
ムの形状の音響エネルギの・fルスを発射することから
なっていることを特徴とする特許請求の範囲/、−或は
3に記載の方法。 左 前記発射段階が、前記ツールの探査方向に沿って見
た時に前記電極の上及び下の両方のツール位置から前記
音響・々ルスを発射する゛ことを特徴とする特許請求の
範a/、−或は3に記載の方法。 五 が−リング孔からのスタンドオフ状節の発生に鋭敏
な・中ラメータをa1定する手段をセグメント上に設け
であるツールを用いてメーリング孔を突入せしめた地層
を探査する装置であって;測定手段の位置に対して既知
の位置を有するツール位置からが一リング孔の壁に向け
て音響エネルーのノ(ルスを発射し、前記パルスによっ
て生じて検出された音響・中ルスを表わす反射信号を発
生する手段:及び 前記反射信号から、前記プーリング孔壁からの前記−1
定手段のスタンドオフの大きさを、スタンドオフ状節を
原因とする前記)4ラメ−4−1定のあいまいさを解消
するのに充分な精度をも1)て表わすスタンドオフ信号
を発生する手段 を具備することを特徴とする装置。 7 前記/4ルス発射及びそれによって前記反射信号を
発生する手段が、スタンドオフ−1定用音管トランスジ
ユーサ、較正用音舎トランスジューサ、及びポーリング
孔渡1体−1定用音響トランスゾユーサを含むような特
wf時求の範l!16に記載の装置Cあって; 前記発生手段か、較正用音響トランスジ1 号からの音
響・Pルスによって生ずる検出された音響反射に応答し
て深さの関数としてスタンドオフ測定用トランスジコ−
−サの較正を表t)す較正信号を発生する手段を鋼え;
前記スタンドAフ信号発生手段が、プーリング孔流体−
1定用音響トランスジユーサからの音響・臂ルスによっ
て生ずる検出された音響反射に応答して深さの関数とし
てケーリング孔流体の音響波速度を表わすが−リンク孔
流体較正信号を発生する手段、及び音響較正信号及びプ
ーリング孔流体較正信号に応答し7°Cスタンドオフ信
号を変更してゴーリング孔填境に関する補償を行なう手
段を備えている ことを%徴とす゛る装置。 & 前記/ぐルス発射及び反射信号発生手段が】前記反
射信号が所定のしきい値レベルを超えるのを検出する手
段:及び 較正信号に応答し、て、音臀反射が較正信号によって呈
示される時間内に検出されない場合には前記しきい値レ
ベルを低下せしめる手段 を含んでいることを特徴とする特許P求の範囲7に記載
の装置。 9 前記較正用音響トランスジューサが前記スタンドオ
フ測定用音響トランスジューサと類似構造であって、較
正用音響トランスジューサによって検出される丸めの音
響較正反射を発生するターゲットを設けであることを特
徴とする特許請求の範囲7或はざに記載の鉄量。 10前記ゴーリング孔流体信号発生手段が、ポーリング
孔流体ljl定用トランスゾユーサからの141・9ル
スの通路内に位置する既知中のゴーリング孔流体を満た
した通路を確立する手段を含み;この後者手段が音響反
射−をダーリング孔流体I11定用!ランスジューサへ
戻さ“せるターゲットを含んていることを特徴とする特
許請求の範1!17、ざ或は9に記載の装置。 /l 前記・ぜルス発射及び反射信号発生手段が1数の
スタンドオフa1定用トランスソ1−サを含み、これら
のトランスジューサは前記−1定手段に対1てツール上
に選択的に位置ぎめされており、パラメータ測定手段に
対して既知の、近接した、−直に間隔をおいた深さシフ
ト可能な位置を有する横方向に伸びるアレーに配列され
ている選択されたこれらのトランスゾューサを用いて−
I定手段の個所におけるスタンドオフを随意に決定でき
るようになっていることを特徴とする特許請求の範−6
乃至10の何れかに記載の装置。 /コ、前記複数のスタンドオフ探査用音響トランス。 ジューサが測定手段の上及び下の両方に位置ぎl)され
ていることを特徴とする特許請求の範8//に記載の装
置。 /3、前記・譬うメーター1定手段が、ツールセグメン
トがカーリング孔11に沿って作動的に運動するにつれ
て1カーリング孔の隣接領域を探査するように複数の列
をなし重なり合った関係に配列され且つ地層の高分解能
抵抗探査を可能ならしめるような寸法の小型・電流放出
用電極のアレーη・らなっており; 前記・ダルス発射手段が、前記ツールセグメント上の電
極のアレーからの櫟さシフト可能な接近に関して所定の
態様で諌アレーから1直方向に間隔をおいた複数のスタ
ンドオフ−1定用音響トランスジユーサを備え: 前記発生手段が、反射信号に応答してアレー内の電極の
個所におけるスタンドオフの大きさを表わすスタンドオ
フ信号を発生する ことを特徴とする特許請求の範囲を乃至IOの何れかに
記載の装置。 /44M記)ランスジューサには、前記・中ルスを減衰
せしめるのに充分な時間これらの・4ルス及び音響反射
を遅延させるように挿入された遅延ラインが設けである
ことを特徴とする特#′frR求の間口//乃至/3の
何れかに記載の装置。
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/361,224 US4692908A (en) | 1982-03-24 | 1982-03-24 | Method and apparatus for investigating stand-off in a borehole |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58173478A true JPS58173478A (ja) | 1983-10-12 |
JPH0415432B2 JPH0415432B2 (ja) | 1992-03-17 |
Family
ID=23421161
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58048631A Granted JPS58173478A (ja) | 1982-03-24 | 1983-03-23 | ボ−リング孔内のスタンドオフを測定する方法及び装置 |
Country Status (19)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US4692908A (ja) |
EP (1) | EP0089892B1 (ja) |
JP (1) | JPS58173478A (ja) |
AU (1) | AU558895B2 (ja) |
BR (1) | BR8301428A (ja) |
CA (1) | CA1192296A (ja) |
DE (1) | DE3380638D1 (ja) |
DK (1) | DK135083A (ja) |
EG (1) | EG15883A (ja) |
ES (1) | ES520875A0 (ja) |
GR (1) | GR77432B (ja) |
IE (1) | IE55497B1 (ja) |
IN (1) | IN158744B (ja) |
MX (1) | MX157509A (ja) |
NO (1) | NO161406C (ja) |
OA (1) | OA07351A (ja) |
PH (1) | PH23168A (ja) |
SU (1) | SU1531863A3 (ja) |
TR (1) | TR21899A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61145477A (ja) * | 1984-12-17 | 1986-07-03 | シエル・インターナシヨナル・リサーチ・マートスハツペイ・ベー・ヴエー | 坑井遠隔監視検層器用音響トランスジユーサ及び該トランスジユーサを含むトランスジユーサシステム |
Families Citing this family (84)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4692908A (en) * | 1982-03-24 | 1987-09-08 | Schlumberger-Doll Research | Method and apparatus for investigating stand-off in a borehole |
IN158732B (ja) * | 1982-10-27 | 1987-01-10 | Schlumberger Ltd | |
US4665511A (en) * | 1984-03-30 | 1987-05-12 | Nl Industries, Inc. | System for acoustic caliper measurements |
FR2569859B1 (fr) * | 1984-09-05 | 1986-08-29 | Schlumberger Prospection | Procede et dispositif de diagraphie pour l'inspection acoustique d'un sondage muni d'un tubage |
US4703459A (en) * | 1984-12-03 | 1987-10-27 | Exxon Production Research Company | Directional acoustic logger apparatus and method |
US4803667A (en) * | 1986-11-13 | 1989-02-07 | Atlantic Richfield Company | Televiewer processing system |
US4780858A (en) * | 1986-12-29 | 1988-10-25 | Shell Oil Company | Borehole televiewer mudcake monitor |
FR2611919B1 (fr) * | 1987-03-05 | 1989-06-16 | Schlumberger Prospection | Sonde de diagraphie equipee de patins de mesure a large champ d'observation angulaire |
US4964101A (en) * | 1989-03-23 | 1990-10-16 | Schlumberger Technology Corp. | Method for determining fluid mobility characteristics of earth formations |
US5012193A (en) * | 1989-11-01 | 1991-04-30 | Schlumberger Technology Corp. | Method and apparatus for filtering data signals produced by exploration of earth formations |
US5130950A (en) * | 1990-05-16 | 1992-07-14 | Schlumberger Technology Corporation | Ultrasonic measurement apparatus |
US5214251A (en) * | 1990-05-16 | 1993-05-25 | Schlumberger Technology Corporation | Ultrasonic measurement apparatus and method |
FR2669743B1 (fr) * | 1990-11-23 | 1993-03-26 | Schlumberger Services Petrol | Dispositif de diagraphie a patin. |
DK12291D0 (da) * | 1991-01-24 | 1991-01-24 | Kurt I Soerensen | Maaleudstyr til elektrisk profilering af et terraen |
US5210495A (en) * | 1991-05-28 | 1993-05-11 | Schlumberger Technology Corp. | Electromagnetic logging method and apparatus with scanned magnetic dipole direction |
US5335542A (en) * | 1991-09-17 | 1994-08-09 | Schlumberger Technology Corporation | Integrated permeability measurement and resistivity imaging tool |
US5339037A (en) * | 1992-10-09 | 1994-08-16 | Schlumberger Technology Corporation | Apparatus and method for determining the resistivity of earth formations |
US5200705A (en) * | 1991-10-31 | 1993-04-06 | Schlumberger Technology Corporation | Dipmeter apparatus and method using transducer array having longitudinally spaced transducers |
US5345179A (en) * | 1992-03-09 | 1994-09-06 | Schlumberger Technology Corporation | Logging earth formations with electromagnetic energy to determine conductivity and permittivity |
US5434507A (en) * | 1992-05-27 | 1995-07-18 | Schlumberger Technology Corporation | Method and apparatus for electromagnetic logging with two dimensional antenna array |
US5463320A (en) * | 1992-10-09 | 1995-10-31 | Schlumberger Technology Corporation | Apparatus and method for determining the resitivity of underground formations surrounding a borehole |
US5339432A (en) * | 1992-10-13 | 1994-08-16 | Microsoft Corporation | Method and system for providing user control of device driver configuration |
US5341345A (en) * | 1993-08-09 | 1994-08-23 | Baker Hughes Incorporated | Ultrasonic stand-off gauge |
CA2133286C (en) * | 1993-09-30 | 2005-08-09 | Gordon Moake | Apparatus and method for measuring a borehole |
US5430259A (en) * | 1993-12-10 | 1995-07-04 | Baker Hughes Incorporated | Measurement of stand-off distance and drilling fluid sound speed while drilling |
US5486695A (en) * | 1994-03-29 | 1996-01-23 | Halliburton Company | Standoff compensation for nuclear logging while drilling systems |
US5502686A (en) * | 1994-08-01 | 1996-03-26 | Western Atlas International | Method and apparatus for imaging a borehole sidewall |
USH1561H (en) * | 1994-09-22 | 1996-07-02 | Exxon Production Research Company | Method and apparatus for detection of seismic and electromagnetic waves |
GB2311859B (en) * | 1995-01-12 | 1999-03-03 | Baker Hughes Inc | A measurement-while-drilling acoustic system employing multiple, segmented transmitters and receivers |
US6614360B1 (en) | 1995-01-12 | 2003-09-02 | Baker Hughes Incorporated | Measurement-while-drilling acoustic system employing multiple, segmented transmitters and receivers |
FR2752876B1 (fr) * | 1996-09-02 | 1998-11-06 | Inst Francais Du Petrole | Dispositif de couplage d'un systeme de reception a la paroi d'un puits |
US6065219A (en) * | 1998-06-26 | 2000-05-23 | Dresser Industries, Inc. | Method and apparatus for determining the shape of an earth borehole and the motion of a tool within the borehole |
US6191588B1 (en) | 1998-07-15 | 2001-02-20 | Schlumberger Technology Corporation | Methods and apparatus for imaging earth formation with a current source, a current drain, and a matrix of voltage electrodes therebetween |
GB2379508B (en) | 2001-04-23 | 2005-06-08 | Computalog Usa Inc | Electrical measurement apparatus and method |
US6618322B1 (en) * | 2001-08-08 | 2003-09-09 | Baker Hughes Incorporated | Method and apparatus for measuring acoustic mud velocity and acoustic caliper |
CA2415921C (en) * | 2002-01-14 | 2013-11-26 | Computalog Usa Inc. | Method and apparatus for full offset resistivity imaging for use in boreholes |
US6758271B1 (en) * | 2002-08-15 | 2004-07-06 | Sensor Highway Limited | System and technique to improve a well stimulation process |
EP1441105B1 (en) * | 2002-12-31 | 2006-03-08 | Services Petroliers Schlumberger | Methods and apparatus for ultrasound velocity measurements in drilling fluids |
GB2397893B (en) | 2003-01-30 | 2005-04-06 | Schlumberger Holdings | Permanently eccentered formation tester |
US7460435B2 (en) * | 2004-01-08 | 2008-12-02 | Schlumberger Technology Corporation | Acoustic transducers for tubulars |
US7397250B2 (en) * | 2004-11-12 | 2008-07-08 | Baker Hughes Incorporated | High resolution resistivity earth imager |
US7350568B2 (en) * | 2005-02-09 | 2008-04-01 | Halliburton Energy Services, Inc. | Logging a well |
US7385401B2 (en) * | 2005-07-08 | 2008-06-10 | Baker Hughes Incorporated | High resolution resistivity earth imager |
NO20070628L (no) * | 2007-02-02 | 2008-08-04 | Statoil Asa | Measurement of rock parameters |
US8390294B2 (en) * | 2008-07-23 | 2013-03-05 | Baker Hughes Incorporated | Multi-resolution borehole resistivity imaging |
US8174266B2 (en) * | 2008-07-23 | 2012-05-08 | Baker Hughes Incorporated | Multi-resolution borehole resistivity imaging |
US20100179762A1 (en) * | 2009-01-12 | 2010-07-15 | Baker Hughes Incorporated | Method of Correcting Imaging Data For Standoff and Borehole Rugosity |
AU2010249503B2 (en) * | 2009-05-20 | 2015-09-03 | Halliburton Energy Services, Inc. | Downhole sensor tool for nuclear measurements |
WO2010135554A2 (en) * | 2009-05-20 | 2010-11-25 | Baker Hughes Incorporated | Methods and apparatus for providing complimentary resistivity and standoff image |
US20120179379A1 (en) * | 2011-01-10 | 2012-07-12 | Saudi Arabian Oil Company | Flow Profile Modeling for Wells |
EP2594735B1 (en) * | 2011-10-28 | 2014-07-02 | Services Pétroliers Schlumberger | Methods and systems for determining standoff between a downhole tool and a geological formation |
EP2626507A1 (en) | 2011-12-22 | 2013-08-14 | Services Pétroliers Schlumberger | Method and system for calibrating a downhole imaging tool |
EP2607929A1 (en) * | 2011-12-23 | 2013-06-26 | Services Pétroliers Schlumberger | Systems and methods for measuring borehole caliper in oil-based mud |
US9260958B2 (en) | 2012-12-20 | 2016-02-16 | Schlumberger Technology Corporation | System and method for acoustic imaging using a transducer array |
US9213125B2 (en) * | 2013-03-22 | 2015-12-15 | Oliden Technology, Llc | Well logging apparatus and system |
US9664812B2 (en) * | 2013-04-15 | 2017-05-30 | Weatherford Technology Holdings, Llc | Method and apparatus for detection and quantification of borehole standoff |
US9632071B2 (en) * | 2013-07-25 | 2017-04-25 | General Electric Company | Systems and methods for analyzing a multiphase fluid |
US10690805B2 (en) | 2013-12-05 | 2020-06-23 | Pile Dynamics, Inc. | Borehold testing device |
US9720127B2 (en) * | 2014-05-09 | 2017-08-01 | Probe Holdings, Inc. | Caliper tool with in-situ temperature compensation |
CN104500053B (zh) * | 2014-12-11 | 2017-05-10 | 中国石油天然气集团公司 | 一种用于岩样测试的复合探头 |
US9720121B2 (en) * | 2015-01-28 | 2017-08-01 | Baker Hughes Incorporated | Devices and methods for downhole acoustic imaging |
WO2016204775A1 (en) * | 2015-06-19 | 2016-12-22 | Halliburton Energy Services, Inc. | Systems and methods employing an acoustic caliper tool with tool inclination correction |
KR101983096B1 (ko) * | 2015-08-14 | 2019-05-29 | 파일 다이나믹스, 인크. | 보어홀 시험 장치 |
US10281607B2 (en) | 2015-10-26 | 2019-05-07 | Schlumberger Technology Corporation | Downhole caliper using multiple acoustic transducers |
RU2705629C1 (ru) * | 2015-11-09 | 2019-11-11 | Халлибертон Энерджи Сервисез, Инк. | Определение параметров ствола скважины с использованием ультразвуковых и микрорезистивных каверномеров |
BR112020005815B1 (pt) | 2017-10-31 | 2023-04-04 | Halliburton Energy Services, Inc | Método e sistema para melhorar a imagiologia de resistividade |
WO2019088996A1 (en) | 2017-10-31 | 2019-05-09 | Halliburton Energy Services, Inc. | Software tuning of borehole imagers |
US11255181B2 (en) | 2017-10-31 | 2022-02-22 | Halliburton Energy Services, Inc. | Calculation of mud angle for imaging wells with oil based muds |
US11377946B2 (en) | 2018-03-13 | 2022-07-05 | Halliburton Energy Services, Inc. | Borehole imaging tool |
US11914097B2 (en) | 2018-03-29 | 2024-02-27 | Halliburton Energy Services, Inc. | Method for combined resistivity and permitivity determination with borehole imagers |
US11442188B2 (en) | 2018-03-30 | 2022-09-13 | Halliburton Energy Services, Inc. | Dip detection in logging image processing |
WO2019199992A1 (en) | 2018-04-11 | 2019-10-17 | Halliburton Energy Services, Inc. | A method to estimate formation resistivity |
WO2019203791A1 (en) | 2018-04-16 | 2019-10-24 | Halliburton Energy Services, Inc. | Deconvolution-based enhancement of apparent resistivity and bed boundary identification in borehole resistivity imaging |
US10970814B2 (en) | 2018-08-30 | 2021-04-06 | Halliburton Energy Services, Inc. | Subsurface formation imaging |
NO20210261A1 (en) | 2018-11-15 | 2021-02-25 | Halliburton Energy Services Inc | Method For Resistivity Determination With Borehole Imagers |
NO20210386A1 (en) | 2018-12-28 | 2021-03-23 | Halliburton Energy Services Inc | An electromagnetic insulating component used in well logging tool pad |
BR112021016278A2 (pt) | 2019-04-24 | 2021-11-09 | Halliburton Energy Services Inc | Aparelho e método para gerar um testemunho reconstruído |
US11579135B2 (en) | 2019-05-14 | 2023-02-14 | Halliburton Energy Services, Inc. | System and method for measuring mud properties |
BR112021019359A2 (pt) | 2019-05-17 | 2021-11-30 | Halliburton Energy Services Inc | Ferramenta de fundo de poço e método |
US11365625B2 (en) | 2019-10-08 | 2022-06-21 | Halliburton Energy Services, Inc. | Determining broadband mud properties |
CN110708033B (zh) * | 2019-10-18 | 2023-03-31 | 中国电子科技集团公司第二十四研究所 | 用于带宽可重构滤波器的电阻自动校正方法及其电路 |
US11746642B2 (en) | 2019-11-08 | 2023-09-05 | Halliburton Energy Services, Inc. | Electromagnetic imager design |
US11348218B2 (en) | 2020-03-30 | 2022-05-31 | Halliburton Energy Services, Inc. | Hybrid interpretation approach for borehole imaging |
US11549358B2 (en) | 2020-10-22 | 2023-01-10 | Halliburton Energy Services, Inc. | Deep learning methods for enhancing borehole images |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5012362A (ja) * | 1973-06-07 | 1975-02-07 |
Family Cites Families (30)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA685727A (en) * | 1964-05-05 | Schlumberger Limited | Method of and apparatus for borehole logging | |
CA765916A (en) * | 1967-08-22 | Threadgold Philip | Method of and apparatus for logging boreholes | |
US2194229A (en) * | 1938-10-15 | 1940-03-19 | Socony Vacuum Oil Co Inc | Apparatus for examining well casings |
US2648056A (en) * | 1948-11-01 | 1953-08-04 | Union Oil Co | Well logging method and apparatus |
US2888824A (en) * | 1955-03-21 | 1959-06-02 | Sperry Prod Inc | Ultrasonic thickness gauge |
BE551765A (ja) * | 1955-10-13 | |||
US3130808A (en) * | 1960-09-26 | 1964-04-28 | Texaco Inc | Acoustical well fluid logging |
US3175639A (en) * | 1960-10-19 | 1965-03-30 | Liben William | Method for measuring formation porosity, permeability and mud cake thickness in oil well bore holes by sonic pulses |
US3330374A (en) * | 1965-02-05 | 1967-07-11 | Shell Oil Co | Method and apparatus for correcting acoustical velocity well logs for variation in borehole diameter |
US3436720A (en) * | 1966-10-10 | 1969-04-01 | Dow Chemical Co | Sonar apparatus for measuring underground caverns |
US3564914A (en) * | 1968-08-12 | 1971-02-23 | Sinclair Research Inc | Sequential acoustic and electrical resistivity well-logging device |
US3739328A (en) * | 1970-07-13 | 1973-06-12 | Schlumberger Technology Corp | Acoustic impedance logging using reflection coefficients |
US3978939A (en) * | 1971-05-24 | 1976-09-07 | Schlumberger Technology Corporation | Acoustic well logging methods and apparatus |
FR2172808B1 (ja) * | 1972-02-22 | 1978-09-29 | Inst Francais Du Petrole | |
US4022055A (en) * | 1974-12-02 | 1977-05-10 | Texaco Inc. | Pulse-echo method and system for testing wall thicknesses |
US4170765A (en) * | 1975-04-17 | 1979-10-09 | Marvtek, Corporation | Liquid level sensor |
AU509996B2 (en) * | 1976-05-17 | 1980-06-05 | Schlumberger Technology B.V. | Compensating fcr atilt in boreholes |
US4255798A (en) * | 1978-05-30 | 1981-03-10 | Schlumberger Technology Corp. | Method and apparatus for acoustically investigating a casing and cement bond in a borehole |
JPS5483856A (en) * | 1977-12-16 | 1979-07-04 | Furuno Electric Co | Ultrasonic wave transmitterrreceiver |
US4210969A (en) * | 1978-03-13 | 1980-07-01 | The Stoneleigh Trust | Sonic ranging systems to eliminate errors due to variations in the sound velocity in the medium |
US4346460A (en) * | 1978-07-05 | 1982-08-24 | Schlumberger Technology Corporation | Method and apparatus for deriving compensated measurements in a borehole |
US4271707A (en) * | 1979-11-16 | 1981-06-09 | Northrop Corporation | Received signal encoding and correlating system |
US4281550A (en) * | 1979-12-17 | 1981-08-04 | North American Philips Corporation | Curved array of sequenced ultrasound transducers |
FR2486997A1 (fr) * | 1980-07-15 | 1982-01-22 | Inst Francais Du Petrole | Methode pour determiner le pendage de formations geologiques traversees par un sondage |
US4391124A (en) * | 1981-02-26 | 1983-07-05 | Cornell Research Foundation, Inc. | Electroacoustic transducer calibration method and apparatus |
US4524433A (en) * | 1981-03-10 | 1985-06-18 | Standard Oil Company (Indiana) | High speed sonic logging using multiple transducers |
US4601024A (en) * | 1981-03-10 | 1986-07-15 | Amoco Corporation | Borehole televiewer system using multiple transducer subsystems |
US4468623A (en) * | 1981-07-30 | 1984-08-28 | Schlumberger Technology Corporation | Method and apparatus using pad carrying electrodes for electrically investigating a borehole |
US4692908A (en) * | 1982-03-24 | 1987-09-08 | Schlumberger-Doll Research | Method and apparatus for investigating stand-off in a borehole |
FR2538562B1 (fr) * | 1982-12-27 | 1985-07-19 | Inst Francais Du Petrole | Methode et appareillage de detection des fractures par echographie ultrasonique le long de la paroi d'un materiau ou d'une formation |
-
1982
- 1982-03-24 US US06/361,224 patent/US4692908A/en not_active Expired - Fee Related
-
1983
- 1983-02-24 NO NO830645A patent/NO161406C/no unknown
- 1983-03-18 DE DE8383400567T patent/DE3380638D1/de not_active Expired
- 1983-03-18 EP EP83400567A patent/EP0089892B1/en not_active Expired
- 1983-03-21 BR BR8301428A patent/BR8301428A/pt unknown
- 1983-03-22 MX MX196664A patent/MX157509A/es unknown
- 1983-03-23 SU SU833565745A patent/SU1531863A3/ru active
- 1983-03-23 IE IE635/83A patent/IE55497B1/en not_active IP Right Cessation
- 1983-03-23 CA CA000424211A patent/CA1192296A/en not_active Expired
- 1983-03-23 AU AU12731/83A patent/AU558895B2/en not_active Ceased
- 1983-03-23 ES ES520875A patent/ES520875A0/es active Granted
- 1983-03-23 JP JP58048631A patent/JPS58173478A/ja active Granted
- 1983-03-23 GR GR70864A patent/GR77432B/el unknown
- 1983-03-24 IN IN357/CAL/83A patent/IN158744B/en unknown
- 1983-03-24 OA OA57949A patent/OA07351A/xx unknown
- 1983-03-24 PH PH28682A patent/PH23168A/en unknown
- 1983-03-24 DK DK135083A patent/DK135083A/da not_active Application Discontinuation
- 1983-03-24 TR TR21899A patent/TR21899A/xx unknown
- 1983-03-26 EG EG192/83A patent/EG15883A/xx active
-
1987
- 1987-06-15 US US07/062,787 patent/US4979151A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5012362A (ja) * | 1973-06-07 | 1975-02-07 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61145477A (ja) * | 1984-12-17 | 1986-07-03 | シエル・インターナシヨナル・リサーチ・マートスハツペイ・ベー・ヴエー | 坑井遠隔監視検層器用音響トランスジユーサ及び該トランスジユーサを含むトランスジユーサシステム |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU558895B2 (en) | 1987-02-12 |
EP0089892B1 (en) | 1989-09-27 |
BR8301428A (pt) | 1983-11-29 |
IE830635L (en) | 1983-09-24 |
IN158744B (ja) | 1987-01-17 |
SU1531863A3 (ru) | 1989-12-23 |
PH23168A (en) | 1989-05-19 |
DK135083D0 (da) | 1983-03-24 |
AU1273183A (en) | 1983-09-29 |
ES8407147A1 (es) | 1984-09-01 |
EP0089892A2 (en) | 1983-09-28 |
OA07351A (en) | 1984-08-31 |
JPH0415432B2 (ja) | 1992-03-17 |
CA1192296A (en) | 1985-08-20 |
ES520875A0 (es) | 1984-09-01 |
NO830645L (no) | 1983-09-26 |
EG15883A (en) | 1986-12-30 |
EP0089892A3 (en) | 1985-05-22 |
US4692908A (en) | 1987-09-08 |
GR77432B (ja) | 1983-09-14 |
NO161406B (no) | 1989-05-02 |
NO161406C (no) | 1989-08-16 |
DE3380638D1 (en) | 1989-11-02 |
TR21899A (tr) | 1985-10-11 |
DK135083A (da) | 1983-09-25 |
MX157509A (es) | 1988-11-28 |
IE55497B1 (en) | 1990-10-10 |
US4979151A (en) | 1990-12-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPS58173478A (ja) | ボ−リング孔内のスタンドオフを測定する方法及び装置 | |
CA2614670C (en) | High resolution resistivity earth imager | |
US6678616B1 (en) | Method and tool for producing a formation velocity image data set | |
AU618472B2 (en) | Logging method and apparatus for acoustic inspection of a borehole fitted with casing | |
US4685092A (en) | Method and apparatus for the acoustic inspection of a borehole fitted with casing | |
US7394258B2 (en) | High resolution resistivity earth imager | |
US20200033494A1 (en) | Through tubing cement evaluation using seismic methods | |
US6912465B2 (en) | System and method for determining downhole clock drift | |
US20100095757A1 (en) | Measurements of rock parameters | |
CA2698760C (en) | Downhole measurements of mud acoustic velocity | |
US20140301164A1 (en) | Acoustic transducer apparatus, systems, and methods | |
GB2424072A (en) | Determining velocity of acoustic waves in drilling mud | |
JPS58164893A (ja) | 坑井における試錐孔の横方向寸法を測定する方法および装置 | |
US3354983A (en) | Method and apparatus for obtaining shear wave velocities | |
BRPI0710647B1 (pt) | Apparatus and method for measuring parameters of an earthquake and computer-readable medium? | |
US4867264A (en) | Apparatus and method for investigating wellbores and the like | |
US20120272743A1 (en) | Method and Apparatus for Laser-Based Non-Contact Three-Dimensional Borehole Stress Measurement and Pristine Stress Estimation | |
US7254486B2 (en) | Method and apparatus for shale bed detection in deviated and horizontal wellbores | |
US20220325622A1 (en) | Self-calibrated method of determining borehole fluid acoustic properties | |
NO20210105A1 (en) | Removal of signal ringdown noise | |
Kokesh et al. | A new approach to sonic logging and other acoustic measurements | |
EP0385856A2 (en) | Method and apparatus for measuring wellbore diameter using electromagnetic waves | |
Market et al. | Reliable lwd calliper measurements | |
EP0075997A2 (en) | Well logging device | |
US2970666A (en) | Apparatus for calibrating seismic velocity loggers |