JPS58173388A - 接近して結合した輸送ライン熱交換器装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は炉管、１％にクラツキング炉の放射管を輸送ラ
イン（ｔｒａｎ＠ｆ・「１１ｎ・）の熱交換器に接近し
て結合（Ｃｌｏｇ＠　ｃｏｕｐｌｉｎｇ　）　　させる
新規な装置に関する。

スチームクラッキングはよく知られた工程であり、米国
特許蒙３，６４１，１９０号および英国特許第１．０７
７．９１８号に記載されており、上記特許の教えをここ
で引用文献とする。商業的操作においては、不飽和軽質
膨化水素、４Ｉに化学薬品および化学中間物として有用
な０２〜Ｃ４オレフイン類およびジオレフィン類、特に
エチレンを含む生成物を製造するために、２０〜９０モ
ル憾の水蒸気と混合した炭化水素フィードをクラッキン
グ温廖、九とえば約１４００〜１７００？に上げ、かつ
反応の吸熱を供給するために上記フィードを燃料燃焼炉
内におかれた金属熱分解管を通過させることによって・
スチームクラッキングは奥總される。

分解流出−は輸送ラインにより炉分解ガス出口に連結さ
れ良熱交換器で冷却でき、斯くてこの交換器は輸送ライ
ン交換器（ＴＬＥ）と呼ばれる。

ふつうは、多くの反応管からの分解ガスＦｉ！ニホルド
（ｍａｎｌずｏｌｄ　）　　され、ＴＬＥＯｊｌ張円一
体（ａｘｐａｎｓｌｏｎ　ｃｏｎｅ　）　　に送られ、
ついで管板を通９゜多管Ｔ　Ｌ　Ｅ　（ｍｕｌｔｌｔｕ
ｂ＠５ｈｅｌｌ　ａｎｄ　ｔｕｂ＠ＴＬ［）の冷却管に
入り、ガスを冷却し水蒸気を発生させる。

通常のＴ　ＬＥＶｃおいては１分解ガスは入口寵によシ
冷却管に分配される。ＴＬＥ管板の断面積は入口ノズル
および出口捕集マニホルドの面積に比較し大きいから、
分解ガスはマニホルドを出るとき膨張し、冷却管に入る
と龜再び収縮しなければならない。典型的交換器におい
て＃ｉ、速ｆは入口ノズルで４５０フイ一ト／秒から冷
却管に入る前に６０フイ一ト／秒に落ちる。冷却管にお
いては。

速度は再び２１１３００フイ一ト／秒に増加する；分解
ガスのこの膨張と収縮は交換器人口富におけるガスの低
速と組合さって、すれと無制御滞留時間をまねく。この
無制御滞留時間は望むオレフィンへの選択率の劣化およ
びコークス化の原因となる。

分解がス中の重質成分および多環芳香族Ｆｉ凝縮し重合
し、入Ｏ宣内にコークスを形成する。工程の乱れオたに
オンスドリーム脱コークス化（ｏｎｓｔｒ・・ｍｄ＠Ｃ
Ｏｋｌｎｇ　）　　中・このコークスは砕け、交換器管
を塞ぎ・交換器圧力降下を著しく増す。また、熱ガスが
冷却管の間の管板によって生じる死流帯域（ｄｅａｄず
ｌｏＷ　ＺＯｎ＠　）　　を打つ（５ｔｒｉｋｅ　）　
　とき−分解ガス中Ｋｌｌ濁している重質成分および多
環芳香Ｊｍｌはガス流からたたき出され、＃縮し１重合
して冷却管の間の管板上にコークスを形成する。このコ
ークス析出物は成長し、徐々に冷却管への入口を蔽いま
たは紺鎖し、斯くて伝熱を妨げ、熱交換器の熱効率を失
なわせる。さらに、速度の大きな変化によプ生じる分解
ガスのこのような膨張と収縮は、米国特許第３．３５７
，４８５号に議論されているように、圧力損失をきたす
・本発明に従えば、これらの東件が避けられ、圧力損失
が減らされる。

通常の設計においては、速度の著しい増加（ガスが冷却
管に入るとき）があり、これは動的圧力損失が小さな静
的圧力獲得に比べ大きい結果となり、全体としてはるか
に大きい圧カ横失を与える。

これは速度における大きいまたは突然の増加がないので
、静的圧力の揄得に比べ動的圧力の一層小さい損失が全
体としての小さな圧力損失を与える本発明とは対照的で
ある。流路に沿うての速度の減少は、標準膨張円錐体に
対比し徐々で、比較的小さいか、オたは速度が一定であ
り得る。

フレア膨張室（ずｔａｒｅｄ　＠ｘｐａｎｓｉｏｎ　ｃ
ｈａｍｂｅｒ　）は次の米！ｉｉｌ特許に記載されてい
る・第３．３５７，４８５号、＊３．７６５．２６２号
。

第３，４４９，２１２号、蒙５，９１０．３４７号、第
３，４５６，７１９号−＠４，０７８＃２９２号。

第３．５５２．４８７号％蒙４．０９７．５４４号。

第３．５７４．７８１号、第４，１５１，２１７号。

米国特許第３．６７１，１９９号においては。

各反応管の出口は冷却ジャケラ）Ｋより固型れている夫
々の急冷管に連結されている。これは次のような重大な
欠点を有する。１個の反応管Ｋｊｌ付けた１個の急冷管
の場合、コークスにより急冷管が詰オっ九とき流れの損
失があり、分解ガスは反応管内に残り、温度の電電に逼
し、燃えきりを生じるから、ついで反応管が破横する。

これに対比し１本熱交換装置はガスに対し少なくと４２
個の流路を有し１両者が同時に結まる確率は著しく小さ
い。これはすぐれ先安全特徴である。

滞留時間および嶽化水素分圧を減少し、クラッキングを
一層高い放射コイル出口１［ｆでｌＩ！紬するとき、望
むオレフィンへの選択率は改良される。

したがって、最近は、短かい滞留時間を与える熱分解管
の使用に注意が向けられてきた。（たとえハ、論文「エ
チレン」、ケきカル・ウィーク（Ｃｈｅｍｉｃａｌ　Ｗ
ｅｓｋ　）　＊　１１月１３日号、１９６５年参照。） ごく短かい滞留時間クラッキングの利点を利用するため
ＫＦｉ、望ましくない分解反応を停止する九めにできる
だけ迅速に流出物を急冷する必要がある・これを遂行す
るためには、非燃焼滞留時間。

すなわち分解プロセスが炉の燃焼帯域を出る時からＴＬ
！冷却管に入る時オでに測定される滞留時間を減少する
ために、燃焼コイル出口にできるだけ接近してＴＬＥを
置く必要がある。燃焼出口およびＴＬＥ冷却管の間の分
解ガスの直れと再循環を最小にすること奄望ましい、こ
の無制御１留時間は望むオレフィンへの選択率を劣化さ
せ、重質成分のコークスへの重合を生じるからである。

すなわち、非冷却輸送ラインは反応を続けることのでき
る断熱反応帯を構成する。（デ・オイル・アンド・ガス
・シャーナル（工ｈ・０１翻ｄＧ・龜Ｊｏｕｒｎａｌ　
）、２月１日号、１９７１年参照、）熱交換器ｙｃおけ
る圧力の蓄積と熱効率の損失を減少することが高度に望
ましい。これを遂行するためには、個々の冷却管間の死
魔帯域を排除して、分解ガス中の菖質敢分がこの区域に
＃縮して最後には分解ガスが冷却管に流れるのを制限す
ることを防ぐ必要がある。冷却管間のこれらの死魔帯域
は米国特許第５．５５７．４８５号に記載の装置によっ
ては全くは排除されない。

プロセス上の見地からは、非燃焼滞留時間を最小にする
必要があるだけではなく、火室（ｆｌｒｅｂｏｘ　）の
外側の輸送ラインおよびＴＬＥにおける圧力降下を減ら
して選択率を改良する必要がある。

上記のように、大きな圧力降下はこれに連結している上
流分解管における圧力および炭化水素分圧の増加をきた
し、熱分解反応に悪影響を与えるからである。上述のよ
うに、圧力降下は本発明の形ＩＩＩＫｊｌＰいては通常
の装置よりも低い。

ＴＬ［の使用に関連した別の間−は炉がら熱ガスを受け
る人口から冷たい交換管への温度遷移に関するもの、お
よびこのような急なＡ度勾配により金属部品への熱応力
を減少することが望ましいことである・米国特許第５．
８５３．４７６号においては、この目的のため水蒸気）
９−ジジャケットを交換器の入口て使用する。本出顧人
は慈父換器装置人口の新規な構造によって、費用のがが
る水蒸気を使うことなくこの目的を達成する。

炭化水素の熱分解、特に＠質すレフインへのスチームク
ラッキングにおいて、分解ガスが炉がら熱交換管へ流れ
る輸送ライン熱交換器装置が提供され、この装置ｍは当
該ガスに対する入口を有するコネクターまたは分配器と
、当該コネクターと共にガスの通過の丸めのＹ字管を形
成する２個の分岐枝（ｄｌＶ＠ｒｇｌｎｇ　ｂｒａｎｃ
ｈ）　　とからなっており、各校（ｂｒａｎｃｈ　）　
はその長さに沿って実質上均一な断面積を有しまた夫々
の冷却管と流体流連結（ｆｌｕｉｄ　ｆｌｏｗ　ｃｏｍ
ｍｕｎｌｃａｔｌｏｎ　）　　している、そこで、Ｙ字
管の各校は直接冷却管に通じるからガス流路は短かくな
るため、当該装置を炉の放射コイルに接近して結合でき
、一方熱父換管の束を収容するため広げる必要があり、
斯くて通路を長くする通常のＴＬＥの膨張室が除去され
る。非燃焼層留時間と圧力降下が減少し、それによって
エチレンへの選択率を改良する。

ｔｍｗ枝間に適当な比較的小さい分枝角でもって、Ｙ字
′ｔ＃または５−ピース（ｔｒｌ−ｐｌ・Ｃ・）を使用
できる。各校はその長さに沿って吐着しくは約１０慢以
上変化しない、さらに好ましくは約５嚢以上変化しない
実質上均一な断Ｉｆｉ積を有する。

通常のＴＬＥ人口室におけるガスの大きな膨張とそれに
伴なう速度の大きな降下は避けられる。

本発明においては、Ｙ字管または５−ピースの枝の合計
断面積対コネクターの断面積の比Ｒは次のように表わす
ことができる。

Ｒ社約１対１〜約２対１、好ましくは約１対１〜約１．
７対１゜一般に、各校はコネクターより小さい断面積を
有する。Ｒの上記値に対比し、通常のＴＬ［では円錐体
の膨張端の面積対入口の面積の比ははるかに大きく、約
１０対１である。

この形！！！１はガスの再循環を許さない。ガースの波
路は流線である。また管板を含まず、すなわちガスは炉
の放射管からＹ字管または５−ピースに流れ、次いで妨
害なしに直接冷却１ｔに流れる。寸法ｔａ当に運ぶこと
によって、ガス速度を炉出口から冷却管まで実質上一定
に維持できる。

非燃焼虐留時間は通常のＴＬＥの０．０５秒から０．０
１０〜０．０１５秒に短縮される。非燃焼区域のバルク
滞留時間（ｂｕｌｋ　ｒｅｓｉｄｅｎｃ＠ｔｉｍｅ）が
著しく短縮され、凛準丁ＬＥ入口室におけるガスの再循
環による無制御滞留時間が除去されるから、はとんどコ
ークス化は起きない。したがって、当該装置はごく短か
い媚留時間のクラツキンダ管と共に使うのによく通合し
ている。

熱応力を蟻小にするために、Ｙ字管壕九は５−ピースは
間に絶縁物を有して固定し九位置において特に設計した
ジャケットによって納められ、かつ囲まれている。ジャ
ケットま九はレジューサ（ｒ＠ｄｕｃ・「）は町費絶縁
物厚さを有する可変断面積および直径を有し、一層小さ
い直径および少ない絶縁はコネクターの最高熱さの入口
端である。

Ｙ字管または５−ピースおよびレジューサは、アシリー
ス・デュ・マノアールボンペイ（＾Ｃ１・ｒｌ・１ａｕ
　Ｍａｎｏｌｒ−Ｐｏｍｐｅｙ　）社製のマナウライト
（Ｍａｎｍｕｒｌｔ＊　）　９００　ａｔたはインコロ
イ（Ｉｎｃｏｌｏｙ　）　８００　ＨのようなＣｒ−Ｎ
１　／　Ｎｌ）　合金から適当につくることができる。

絶縁物質は九とえは＾、Ｐ、グリーン（＾、　Ｐ、　Ｇ
ｒ・・ｎ）牡馬の中重量キャスタゾルＶ３Ｌ−５０、を
九はレスコｅプロダクツ社（Ｒ＠ｓｃｏ　Ｐｒｏｄｕｃ
ｔｓ、　　Ｉｎｃ、　）製のレスコ（Ｒ５５ｃｏ　）　
ＲＳ　−５＾のような耐火物であることがてきる。

第１図Ｖこ示すように、本発明の熱交換器装置は一般に
コネクター２および夫々の冷却ｆ４に通じるアームまた
は枝３からなるＹ字管】からなることができる。ガス流
の方向は矢印で示されている。

Ｙ字管１はジャケットまたはレジューサ１０のなかに納
められている。図示してない清帰連結（ｃｌｅａｎ−ｏ
ｕｔ　ｃｏｎｎ＠ｃｔｉｏｎ）をレジューサの上流に備
えることができる。

Ｉ＠２図＃ｉＹ字管をさら［ＭｋＬ＜示す。コネクター
２は比較的小さい分岐角をもって２個の枝３に分岐する
。圧力降下をひき起し得るガス流の方向の急な変化を避
けるために、また構造をコン・量クトにするためＫ、上
記角度は小さく遺ばれる。適当には、この角度は分岐枝
の中心軸間で測定するとき（矢印１４参照）約２０〜約
４０°、好ましくは約５０°であることができる。枝は
まっすぐになり、その下流部分５では実質上平行になる
。

このまっすぐを使つ七浸食をＹ字管の枝に制限し、ここ
で浸食の余裕を壁厚さに与えることができる。

もしガスが交換器管に入る曲に枝がまっすぐになってい
ないならは、ガス中に含ま・れ得るコークスが交換器冷
却管の薄壁に嚢突し、比較的値時間にｆ　ｖｃ孔を浸食
する。コネクターが枝を収容する九め大きくなる場合は
、１字管の枝の交差点により形成されたじゃま板６を軸
方向に配置して、ガスの流路の断面積の拡大を避けるか
または最小にする。

そこで、好ましい具体化においては＠２＾、２Ｂ、２Ｃ
図で示したように、纏＾−＾でのｔｈ積は線８−８での
面積と１１！ぼ同一で、九とえば１８７０■２　であり
、＄Ｃ−ＣではコネクターはすでＶＣ上記面積のほぼ半
分、たとえば９２４■２　の枝に分割されている。そこ
で、枝の＃？面積の合計対コネクターの断面積の比Ｒは
はぼ１対１、九とえば０．９８８である。この比＃′ｉ
Ｙ字管ぢゆうを通じて実質上一定のガス速度を達成する
。過当には冷却管を夫々のＹ字管枝の面積に釣り合うよ
うな寸法ｅこし、この例ではたとえば一約９２４−２　
であることができる。Ｒが１対１より大きく、約２対１
首で、本発明の利点を大部会得ることもできる。

分解ガスは１字管の枝から夫々の冷却管へ直接流れる。

ｔ／ＴＬ路における管板のような死魔区域はなく、そこ
で分解ガス中の重質部分（・ｎｄ　）は懸濁して残少、
冷却管への流区域を封−するコークスとして貯えられな
い。

１字管の部分５はその下流端では、夫々の冷却管４に結
合しておらず、各々は膨張隙間７により冷却管とは間隔
が置かれておシ、つげ８により所定の位＠に保持されて
いる。

はぼ１６００〜１９００−Ｐで操作する分配器２の熱い
人口９からたとえば約４８０〜約６１２°Ｆで操作でき
る冷い交換器ｆ４への温度遷移は、耐火物を充てんし九
合金レジューサ１０で遂行される。大気へのガスの洩れ
を防ぐために、レジューサは図示したように分配器２お
よび長円形管寄せ２３ＶＣｆｌｉ接される＠レジューサ
の使用は温度勾配を最小ＫＬ、そこて熱応力を減らす。

レジューサはｆ化できる断面積と直径をもつ。レノユー
サの大きい直径端１１Ｆｉその省と熱い内部ｒＹＪ取付
物（ｆｌｔｔｌｎｇ　）の間に小きな直径端１３よｐも
一ノー多い絶縁物１２４有する。それ故、この町萱絶Ｉ
Ｉ＆厚さのために、最＾の熱い１度て操作する小さな直
径端は、冷い大きいａ極端とほぼ一部放射距離ｒｃ熱的
に膨張しまたは成長する。レジューサの両端はほば同−
普、熱的に成長するから、熱応力は最小となる。熱い分
解ガスを暗い交換器管に送るｒＹＪ片分配分配器’　Ｙ
　’　ｐｌａｃｅ　ｄｌｓｔｒｌｂｕｔｏｒ　）２は熱
い分解ガスと同一温度で操作する。「Ｙ」片（Ｉ　ＹＩ
　ＤＩ・Ｃ・）は冷い交換器管に物理的に結合していな
いから、この点で鋭い温度勾配および熱応力はない。む
しろ、「Ｙ」の部分すと交換器冷却′＃ｔ４の間に、Ａ
彰彊障関７があって、「Ｙ」の熱い枝の非拘束膨張を許
す。熱膨張隙間が設けられているので、レジューサｌＯ
の壁は「Ｙ」分配器よりは圧力含有メンバーとして鋤ら
〈。

上記と類似の考慮が第５図に示した５−ピースに通用さ
れる。

第４図はＹ字管の枝の一つと流体流連結している１個の
熱交換・＃會ホす。図示のように、枝の下流部分５は冷
却装置２０に適合しているから、ガスは外殻２２によシ
ジャケットきれた内管２１ｆ：通し流れることができる
。水は管寄せまたはプレナムｉｌ　（ｐｌ＠ｎｕｍ　ｃ
ｈａｍＭｒ　）　　２３を経て管内型配置２１〜２２の
間の環状囲い２４に送られ、熱い分解ガスから熱を吸収
し、高圧水蒸気として管寄せ２３を去る。

炉（は多数のこのような輸送ライン熱交換器装置が備え
られることがわかる。この装置は炉の頂部オ九は底部に
位筐することができ、いずれかの場合ガス流は上昇ｉ　
（ｕＯｆｌＯＷ　）または下降流（ｄｏｗｎｆｌｏｗ　
）　　であることができる。

次の実施例は本発明を制限することなく本発明を例示す
るものである。

実施例１ この例では、スチームクラツキング炉の２偶の１．３５
インチ内径の放射管を、炉のアーチ水準で逆Ｙ字管取付
物（Ｉｎｖｖｒｔ＊ｄ　ｗｙｅ　ｆｌｔｔｌＢ　）　　
により一緒に結合し、上昇流で分解ガス流をＴＬ［冷却
管のすぐ上流で、本発明の熱交換器装置のｙ字−Ｉｆ取
付物に一定速度で導ひいた。ガス流はこのＹ字１！ｆｉ
ＩｉＬ付物によって２個の１．５５インチ内径の父換器
冷却ｆＶｃ一定速岐で分配され喪。比ＲはＩＫ轡しい。

水蒸気（Ｓ）対炭化水素（ＨＣ）重量／１當比０．４５
／１（Ｓ／ＨＣ）でのナフサクラッキングに対しては、
非燃焼４ｗ時間は約０．０１２秒であった。１流出物を
１５７３−Ｆ（８５６Ｃ）から６４２−Ｆ　（５５０ｃ
）ＶＣ冷すのに、２７フイート長さの冷却管が必要であ
った。重質軽油（＊Ｍ沸点６００°Ｆ以上）クラッキン
グに対しては、冷却管内の過度のコークス化を避けるた
めに、好ましい出口温度は９００’Ｆ　（４８２Ｃ）以
上であり、わずか［１５フィート長さの管を要した。軽
質軽油に対しては、流出物を７２０−Ｆ（３８２℃）に
冷すために、同一の２７フイート長場の交換器管ｔ−使
用できた。

第１表にナフサクラッキングに対する通常の（膨張室）
ＴＬＥおよび本発明の間の比較データｔ−まとめる。燃
焼出口から丁ＬＥの出口捕集マニホルドまたは出口ヘッ
ドの下流の点までの全圧力降下を示す。非燃焼ｆ？＃留
時間は炉火室のちょうど外側から冷却管の入口までを測
定した。

全ΔＰ、　ｐｓｌ　　　　　　　　５．１　　　２．０
非燃焼Ｉｌ？ｌ留時間１秒　　０．０４９２　０．０１
２Δエチレ７．＠＠慢−０．７５　　　Ｍ　　準通常の
ＴＬＥよりも本発明を使うときは、０．７５１量優多く
エチレンが生成することがわかる。

実施例２ この装置では、分配器の内径は５０．８目で、は１．４
３に等しい。燃焼出口からＴＬＥ冷却管への出口捕集マ
ニホルドの下流点まで、全圧力降下は約１．９ｐｓｌで
あった。

実施例５ 別の装置では、分配器はこれに連結した炉放射コイルと
同一内径、１．８５インチの管であつ九。

この＃は２個の枝に分割され、各々は内径１．６９イン
チを有し、同一径の冷却ｆＫ導びかれ丸、比Ｒは１．６
７ＶＣ等しい。プロ・ｆンのスチームクラッキングに対
しては、分解ガス流出物をこの装置で１０．５フィート
長さの冷却管で１６００°Ｆから９９８−Ｆに冷した。

燃焼出口から冷却管の下流点まで、全圧力降下は約１．
６ｐｓｌであった。

従って、本＠明ｔｉＴＬＥ冷却宜を炉の放射コイルに接
近して結合することを達成する。多数の放射コイルの捕
集マニホルドおよびフレア型（ｆｌａｒ＠ｄ　ｔｙｐｅ
　）　Ｔ　Ｌ　Ｅ人口室の除去は、燃焼出口とＴＬＥ？
ｌ＃卸管の間の分解ガスの乱れと再循環を岐小１こする
。そこで、非燃焼４ｗ時間が減少する。これらの因子は
非選択的クラッキングおよび次の装置内のコークス化を
減少する。−１小さい圧力降下は放射コイルにおける炭
化水素分、圧を減少し、エチレンへのｌｉ！１択本を改
良する。装置の上流で予備急冷のない操作は、高転化率
でのガスブラッキングを０ＴＩＩ＠にする。予備急冷の
除去は、一層嵩いＴＬ［人口温度によりＴＬＥで一層多
く水蒸気を生成することにより、炉の熱効率を増す。

予備急冷系は１２００”Ｆの人口を有し、一方接近結合
したＴＬＥ系は約１６００°Ｆの入口を有する。

このように、本発明は実質上の熱効率の利点を有し、ま
た価値ある収率の信用を達成する。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に従う輸送ライン熱交換器装置の概略図
である。 第２図は１字管の断面図であり、第２＾、２８１２０図
は夫々纏＾−＾、Ｂ−８％Ｃ−Ｃで切った断面であシ、
この断面はガス流の方向に垂直である。 第３図は３−ピースの断面図である。 纂４図は装置の１個の冷却管の断面図である。 ＦＩＧ、　３ −４４１− ＦＩＧ　４

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）　　ガスの入口を有するコネクターと当該冨ネク
   ターと共にガス通路のための１字管を形成する２備の分
   岐枝とから＆Ｌ各枝がその長１１ｉＫｍつて集質上均−
   な断面積を有しオ九夫々の冷却管と流体流連結をしてい
   ることを特徴とする。 ガスが炉コイルから熱交換管Ｋｍれる輸送ライン熱交換
   器装置。 （２）　当該コネクターが３−ピースを形成する３個の
   当該分岐枝を有す石特許請求の範囲第１項記載の装置。 Ｃ３）３個の枝が同一平面にああ特許請求の範囲第１項
   記載の装置。 （４）　　隣接分岐枝の夫々の中心軸の間Ｏ分皺角が約
   ２０〜４０°の範囲である特許請求の範１１１１１項又
   は第２項記載の装置。 （５）　　レゾユーザが間に結縁物を有して１字管な収
   容する固定した位置にあり、１字管がその上流端でレゾ
   ユーザに固定され、レゾユーザの直径と絶縁量とが当該
   上流端で最小であり、１字管の枝と夫々の冷却管の間に
   熱膨張隙間が与えられている特許請求の範囲第１項記載
   の装置。 （６）　　枝の断面積が互に実質上岬しい特許請求の範
   腫第１項又Ｆｉ第２項記載の装置。 （７）　　枝の断面積が約１０畳以上蛍化しない特許請
   求の範囲第１項又は第２項記載の装置。 （８）　　当該枝が夫々の冷却管と［１接流体流連結し
   ている実質上非分岐平行部分へとまっすぐ罠なっている
   特許請求の範囲第１項又は第２項記載のａｔ。 （９）　　枝の断面積の合計対コネクターの断面積の比
   Ｒが約１対１〜約２対１である％杵請求の範罪第１項、
   ＃Ｅ２項又＃ｉ第５項記載の装置。 （至）　餞が約１対１〜約１．７対１に等しい特許請求
   の範１１１１Ｅ９項紀載の装置。 １１１１　　ガスが本質的に一定速度で膨張することな
   く炉出口から冷却管に流れる特ｔ’Ｆ＃ｉｆ求の範囲第
   １墳又Ｆｉ第２項記載の装置。 （２）各校の断面積が夫々の冷却管の断面積と実質上同
   一であり、ガスの流路が管板を含んでいない特許請求の
   範囲第１項又は第２項記載の装置。 ■　炉がスチームクラッキング炉である特許請求の範囲
   第１項、第２項又＃′ｉ第５項記載の装置。