JPS58171495A - ランキンサイクル用動作流体 - Google Patents
ランキンサイクル用動作流体Info
- Publication number
- JPS58171495A JPS58171495A JP57054645A JP5464582A JPS58171495A JP S58171495 A JPS58171495 A JP S58171495A JP 57054645 A JP57054645 A JP 57054645A JP 5464582 A JP5464582 A JP 5464582A JP S58171495 A JPS58171495 A JP S58171495A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- working fluid
- cycle
- flossy
- temperature
- rankine cycle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
Landscapes
- Lubricants (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はラシ＋ンサイクル用の新規な動作流体に関する
。
。
熱エネルｆ−を用いて液状媒体を加熱蒸発させ膨張装置
内で膨張させることによ・り機械工ネルｆ−を得、つい
でこの媒体を凝縮させ、ボシプにより加圧して液状媒体
とするサイクルをくり返すことにより熱エネルｆ−を機
械工ネルｆ−に変換するラシ＋ンサイクル用動作流体と
して従来から使用されてきたほとんど唯一のものは水で
ある。動作流体としての水は水蒸気機関に古くから実用
化されてきた。然しなから、水は凝固点が高く、蒸気比
容積が大きいためその使用範囲が限定され、とくに低温
熱源を使用する場合は設備が大きくなり効率も低下する
という欠点があり、更に低温で使用するときは氷結する
ため使用温度に限界がある。
内で膨張させることによ・り機械工ネルｆ−を得、つい
でこの媒体を凝縮させ、ボシプにより加圧して液状媒体
とするサイクルをくり返すことにより熱エネルｆ−を機
械工ネルｆ−に変換するラシ＋ンサイクル用動作流体と
して従来から使用されてきたほとんど唯一のものは水で
ある。動作流体としての水は水蒸気機関に古くから実用
化されてきた。然しなから、水は凝固点が高く、蒸気比
容積が大きいためその使用範囲が限定され、とくに低温
熱源を使用する場合は設備が大きくなり効率も低下する
という欠点があり、更に低温で使用するときは氷結する
ため使用温度に限界がある。
このような水の欠点を改善するものとして、多くの有機
動作流体が提案されているが、多くのものは可燃性であ
ったシ、腐蝕性であったりして、いまだ満足して使用で
きるものは得られていない。
動作流体が提案されているが、多くのものは可燃性であ
ったシ、腐蝕性であったりして、いまだ満足して使用で
きるものは得られていない。
しかしこれらの本ののうち、実用化されているものとし
てトリク００フルオＯメタシ（以下フロン−１１という
）があるが、フロシー１１からなるラン士シサイクル用
動作流体は熱エネル甲−から機械工ネルず−への変換効
率が低い難点があるト、加熱温度が高いときは分解して
フロシー１１の熱力学特性が変化しさきＫのべたエネル
ｆ−の変換効率がさらに低下する。また、フロシー！ｌ
が加熱により分解したときはハロゲンが遊離し、この遊
離したハロゲンにより装置の腐蝕が発生する。
てトリク００フルオＯメタシ（以下フロン−１１という
）があるが、フロシー１１からなるラン士シサイクル用
動作流体は熱エネル甲−から機械工ネルず−への変換効
率が低い難点があるト、加熱温度が高いときは分解して
フロシー１１の熱力学特性が変化しさきＫのべたエネル
ｆ−の変換効率がさらに低下する。また、フロシー！ｌ
が加熱により分解したときはハロゲンが遊離し、この遊
離したハロゲンにより装置の腐蝕が発生する。
７０ｙ−１１ｔｆ以上のような欠点があるためどのよう
な加熱源にも使用できる動作流体ではない。
な加熱源にも使用できる動作流体ではない。
このためエネルイー変換効率がよく加熱安定性のよい動
作流体の出現が期待されている。
作流体の出現が期待されている。
本発明者らはそのような要望に応えるべく種々研究を重
ねた結果、従来の動作流体はすべて単一物質が研究され
用いられて来たが、異った特性をもつ物質を混合した混
合系は単一物質に比べて優れた特性を示すことを見出し
、特に、；り００テトラフルオＯエタン（以下）０シー
１１４という）とり００．；フルオロメタン（以下）０
シー２２という）との混合物がラシ＋ンサイクル用の動
作流体としてきわめてすぐれた特性を有していること本
発明のフロシー１１４とフロン−２２との混合系はラシ
士シサイク、ル用動作流体として次の特性を有している
。
ねた結果、従来の動作流体はすべて単一物質が研究され
用いられて来たが、異った特性をもつ物質を混合した混
合系は単一物質に比べて優れた特性を示すことを見出し
、特に、；り００テトラフルオＯエタン（以下）０シー
１１４という）とり００．；フルオロメタン（以下）０
シー２２という）との混合物がラシ＋ンサイクル用の動
作流体としてきわめてすぐれた特性を有していること本
発明のフロシー１１４とフロン−２２との混合系はラシ
士シサイク、ル用動作流体として次の特性を有している
。
第一に、 フ［］、、／−１１４と’７０ｙ−２２との
混合系を用いたラシャンサイクルは、熱源エネルｆ−か
ら得られる機械工ネルデー１即ちエネルイー変換効率が
従来ラシ士シサイクル用動作流体として公知のフロシー
１１及びフロシー１１４（、；り００テトラフルオロエ
タシ）に比し十分高い特性を有している。
混合系を用いたラシャンサイクルは、熱源エネルｆ−か
ら得られる機械工ネルデー１即ちエネルイー変換効率が
従来ラシ士シサイクル用動作流体として公知のフロシー
１１及びフロシー１１４（、；り００テトラフルオロエ
タシ）に比し十分高い特性を有している。
第二に、ラシ＋シサイクル用動作流体として具備すべき
重要な特性として高い安定性が要求されるが、この点で
従来公知の前記フロシー１１は高温で分解するため熱源
温度が高い場合は使用できなかったのに対し、本発明の
フロシー１１４及びフロシー２２は常温で分解すること
はなく、高温域において本高い安定性を保持し、またこ
の混合物についても同様の高い安定性を有している。
重要な特性として高い安定性が要求されるが、この点で
従来公知の前記フロシー１１は高温で分解するため熱源
温度が高い場合は使用できなかったのに対し、本発明の
フロシー１１４及びフロシー２２は常温で分解すること
はなく、高温域において本高い安定性を保持し、またこ
の混合物についても同様の高い安定性を有している。
さらに、動作流体として使用する場合、燃焼したり爆発
したりするものは使用範囲が著しく制限されるが、フロ
シー１１４及びフロシー２２は常温で空気といかなる割
合で混合して本燃焼、爆発することがない。
したりするものは使用範囲が著しく制限されるが、フロ
シー１１４及びフロシー２２は常温で空気といかなる割
合で混合して本燃焼、爆発することがない。
本発明においテフ［１：、Ｉ−１１４と）［１，／−２
２とは広範囲の混合比率！混合して使用することができ
るが一般に）０シー１１４を９７〜６０重量％、フロシ
ー２２を３〜４０重量−の範囲の混合比率で使用される
。
２とは広範囲の混合比率！混合して使用することができ
るが一般に）０シー１１４を９７〜６０重量％、フロシ
ー２２を３〜４０重量−の範囲の混合比率で使用される
。
第１図は本発明のフロシー１１４とフ０）−２２との混
合物（混合比９０重量％／１０重量％）の圧カーエンタ
ルピ線図ＣＰ−Ｈ＃図）であり、図中に記入した点Ａ、
Ｂ、Ｃ，Ｄ、Ｅはそれぞれ下記実施例で実施されたラシ
十シサイクルの下記第２図及び第３図に説明するラシ士
シサイクルの各状態点に対応する。
合物（混合比９０重量％／１０重量％）の圧カーエンタ
ルピ線図ＣＰ−Ｈ＃図）であり、図中に記入した点Ａ、
Ｂ、Ｃ，Ｄ、Ｅはそれぞれ下記実施例で実施されたラシ
十シサイクルの下記第２図及び第３図に説明するラシ士
シサイクルの各状態点に対応する。
第２図は熱エネルｆ−を機械工ネル甲−に変換するため
のラシ士シサイクル系統図であり、第３図はフロシー１
１４とフロシー２２との混合物を動作流体として用いた
ラン士シサイクルを温度エンド０ピ線図上に記入して示
したものである。なお、第２図における記号（Ａ−Ｅ
）は、第３図における記号（Ａ−Ｅ）で示した各状態点
に対応する。
のラシ士シサイクル系統図であり、第３図はフロシー１
１４とフロシー２２との混合物を動作流体として用いた
ラン士シサイクルを温度エンド０ピ線図上に記入して示
したものである。なお、第２図における記号（Ａ−Ｅ
）は、第３図における記号（Ａ−Ｅ）で示した各状態点
に対応する。
蒸気発生装置（４）で加熱された動作流体は蒸発し、°
高温高圧の蒸気となる。この状態は第３図においてＣＤ
＞、（Ｅ）、（，４）の変化で示される。この間で液状
動作流体は加熱され温度が上昇し、沸騰が始まり全量が
気化する。この動作流体蒸気はつぎに膨張装置（１）に
入り、断熱膨張を行ない、温度、圧力が低下し第３図に
示すＣＡ） −（Ｂ）間の仕事を行なう。膨張装置（１
）内で仕事を行々い低温低圧になった動作流体は次に凝
縮装置（２）に入り、第３図のＣＢ＞ −ＣＣ）で示す
ように凝縮液化する。この液化した動作流体はボシプ（
３）に入り、昇圧されて再び蒸気発生装置（４）に入り
、前述の如きサイクルが繰り返される。なお、第３図中
、点（α）は熱源である熱水がラシ＋シサイクルの蒸気
発生装置に入ったときの熱水の状態を示し、＜ｈ＞はと
の熱水が蒸気発生装置を出た時の熱水の状態を示し、点
（α）から点（Ａ） Ｋひい友直線上の矢印は熱水の流
れの方向を示している。また、点（ｄ）、（−）は凝縮
器内の冷却水の状態を示し、（ｄ）は凝縮器出口の冷却
水の状態を示し、点（ｄ）から点（＃）にひいた直線上
の矢印は冷却水の流れの方向を示している。
高温高圧の蒸気となる。この状態は第３図においてＣＤ
＞、（Ｅ）、（，４）の変化で示される。この間で液状
動作流体は加熱され温度が上昇し、沸騰が始まり全量が
気化する。この動作流体蒸気はつぎに膨張装置（１）に
入り、断熱膨張を行ない、温度、圧力が低下し第３図に
示すＣＡ） −（Ｂ）間の仕事を行なう。膨張装置（１
）内で仕事を行々い低温低圧になった動作流体は次に凝
縮装置（２）に入り、第３図のＣＢ＞ −ＣＣ）で示す
ように凝縮液化する。この液化した動作流体はボシプ（
３）に入り、昇圧されて再び蒸気発生装置（４）に入り
、前述の如きサイクルが繰り返される。なお、第３図中
、点（α）は熱源である熱水がラシ＋シサイクルの蒸気
発生装置に入ったときの熱水の状態を示し、＜ｈ＞はと
の熱水が蒸気発生装置を出た時の熱水の状態を示し、点
（α）から点（Ａ） Ｋひい友直線上の矢印は熱水の流
れの方向を示している。また、点（ｄ）、（−）は凝縮
器内の冷却水の状態を示し、（ｄ）は凝縮器出口の冷却
水の状態を示し、点（ｄ）から点（＃）にひいた直線上
の矢印は冷却水の流れの方向を示している。
上記のラシ士シサイクルに用いられる膨張装置としては
、回転式または往復式の容積型膨張機やタービシ膨張機
が使用可能であシ、蒸気発生装置としては水蒸気の発生
に用いられるボイラーと同じ形式のものも使用可能でア
ク、ま九凝縮装置としては冷凍装置に使用されている形
式のものが使用可能である。そしてポジつとしては、化
学装置に一般に用いられている有機溶剤の加圧送液ポシ
プが使用可能である。
、回転式または往復式の容積型膨張機やタービシ膨張機
が使用可能であシ、蒸気発生装置としては水蒸気の発生
に用いられるボイラーと同じ形式のものも使用可能でア
ク、ま九凝縮装置としては冷凍装置に使用されている形
式のものが使用可能である。そしてポジつとしては、化
学装置に一般に用いられている有機溶剤の加圧送液ポシ
プが使用可能である。
次に１本発明を実施例、比較例及び各種の試験例によっ
て本発明を説明する。なお各成分の配合比は重量％を以
て表示する。
て本発明を説明する。なお各成分の配合比は重量％を以
て表示する。
実施例１〜５及び比較例１
前記の第１〜３図に示したラシ士ンサイクルに従い、本
発明のフロン−１１４及びフロン−２２の各種混合比率
の混合物およびフロシー１１４をそれぞれ動作流体とし
て同一装置によりこのサイクルを運転した。運転条件と
しては第３図（α）点における熱水温度を１００℃、１
２０℃及び１４０℃の三水率に設定し、（ｄ）点で示さ
れる冷却水の温度を２５℃として、前記熱水の＋ ５０
０ ｔ、７時の熱エネルギーから得られる機械工ネル４
−によって発電する際の出力特性を求め、第１表に示す
結果を得た。なお、このサイクルの蒸発温度は最高出力
が得られる温度とし凝縮温度１．１２８℃である。
発明のフロン−１１４及びフロン−２２の各種混合比率
の混合物およびフロシー１１４をそれぞれ動作流体とし
て同一装置によりこのサイクルを運転した。運転条件と
しては第３図（α）点における熱水温度を１００℃、１
２０℃及び１４０℃の三水率に設定し、（ｄ）点で示さ
れる冷却水の温度を２５℃として、前記熱水の＋ ５０
０ ｔ、７時の熱エネルギーから得られる機械工ネル４
−によって発電する際の出力特性を求め、第１表に示す
結果を得た。なお、このサイクルの蒸発温度は最高出力
が得られる温度とし凝縮温度１．１２８℃である。
第 １ 表
熱源温度 １００℃
熱源温度 １２０℃
熱源温度 １４０℃
第１表の結果より、フロン−１１４単独の場合に比して
フロン−１１４とフロシー２２との混合系による出力特
性の向上が顕著であシ、フロシー２２の混合比率が１０
〜３０重量％の範囲で大、となると共に出力の増大が昭
められる。またフロン−１１４と７０シー２２との混合
系に於てはタービン出口の蒸気過熱度が小さくサイクル
効率が向上することが認められた。
フロン−１１４とフロシー２２との混合系による出力特
性の向上が顕著であシ、フロシー２２の混合比率が１０
〜３０重量％の範囲で大、となると共に出力の増大が昭
められる。またフロン−１１４と７０シー２２との混合
系に於てはタービン出口の蒸気過熱度が小さくサイクル
効率が向上することが認められた。
次にフロシー１１４及びフロシー１１単独及び本発明の
フロシー１１４／フＯ：Ｊ−２２（重量比７０／３０）
の動作流体をそれぞれ硝子製シールドチューブ中罠鉄お
よび潤滑油と共に封入し、１５０℃でｌ゛００時間加熱
した後、シールドチューブ中の動作流体のハロゲン濃度
及び分解生成物の量をガスク０マトクラフによシ測定し
た。その結果を第２表に示す。
フロシー１１４／フＯ：Ｊ−２２（重量比７０／３０）
の動作流体をそれぞれ硝子製シールドチューブ中罠鉄お
よび潤滑油と共に封入し、１５０℃でｌ゛００時間加熱
した後、シールドチューブ中の動作流体のハロゲン濃度
及び分解生成物の量をガスク０マトクラフによシ測定し
た。その結果を第２表に示す。
第 ２ 表
第２表に示すとおり、フロシー１１及びフロシー１１４
それぞれ単独の動作流体に比し本発明のフロシー１１４
とフロン−２２との混合系は高温におけるハ０ゲシイオ
シの生成が少なく、かつガスク０マトクラフ分析により
検出される分解生成物が少ない。フロシー１１４／フ０
シー２２の混合系の場合、高温下でのハロゲンの生成量
が少ないということは装置の金属材料を腐蝕しＫくいこ
とを意味し、また分解生成物がほとんどないということ
社使用中に分解生成物の増加によりラシ＋ンサイクル用
動作流体としての熱力学的特性が変化したり、効率が低
下することが防止されることを意味する。
それぞれ単独の動作流体に比し本発明のフロシー１１４
とフロン−２２との混合系は高温におけるハ０ゲシイオ
シの生成が少なく、かつガスク０マトクラフ分析により
検出される分解生成物が少ない。フロシー１１４／フ０
シー２２の混合系の場合、高温下でのハロゲンの生成量
が少ないということは装置の金属材料を腐蝕しＫくいこ
とを意味し、また分解生成物がほとんどないということ
社使用中に分解生成物の増加によりラシ＋ンサイクル用
動作流体としての熱力学的特性が変化したり、効率が低
下することが防止されることを意味する。
以上のように、本発明のフロシー１１４とフロン−１１
５との混合系はエネルｆ−変換効率、熱交換特性及び熱
安定性等多方面において従来のフロシー１１、フロシー
１１４等に比して勝ってお９、すぐれたラシ士ンサイク
ル用動作流体として使用することができる。
５との混合系はエネルｆ−変換効率、熱交換特性及び熱
安定性等多方面において従来のフロシー１１、フロシー
１１４等に比して勝ってお９、すぐれたラシ士ンサイク
ル用動作流体として使用することができる。
第１図は本発明のラシ士ンサイクル用動作流体である゛
フ０シーｌ！４／フ０シー２２混合系の圧カーエシタル
ピ線図、第２図はラシ牛ンサイクルの系統図、第３図は
フロシー１１４／フロンー２２混合系を動作流体として
用いたラシ牛シサイクルを温度−エンド０と線図に記入
した図である４（以 上） 第２図 ム 第３図 エントロピ 手続補正書軸船 １、事件の表示 昭和５７年特 許 軸筒５４６４５ 号３、補正をす
る者 ４、代理人 大阪市東区平野町２の１０平和ビル内電話０６−２０３
−０９４１（代）−と９閂、。 （６５２１）弁理士 三 枝 英 −Ｃ−ぞ・・４．′ ５、補正命令の日付 別紙添附の通り 補 正 の 内 容 ｌ 第２図及び第３図を添付図面の通り訂正する。 （以 上） 第２ ｒＩ 第 ３ 図 エントロピ 手続補正書軸船 昭和５７年１２月１３日 特許庁長官 若杉和夫 殿 １、事件の表示 昭和５７年特 許 軸箱５４６４５ 号２・ 発明ｏ
名称 、、や１．、イ、、用動作流体３、補正をする
者 ４、代理人 自発 ６、補正により増加する発明の数 なし ７″″Ｅｊ＞ｖｓ、＊ 、、、、工。、−一。わ８、補
正の内容 別紙添附の通り 補 正 の 内 容 １ 明細書簡１３頁第３ないし４行の「フロン−１１５
」を「フロン−２２」と訂正する。 （以 上） 手続補正書（０劃 昭和５８年３ 月−２夕日 特許庁長官 若杉和夫殴 １、事件の表示 昭和５７年 特許願 第５４６４５号 ２、発明の名称 ランキンサイクル用動作流体 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 大阪市北区梅田１丁目１２番３９号 新阪急ビル ろ、補正の内容 （１１明細書第１１頁第４〜５行「大となると共に」と
あるを「特に」と改める。 以 上
フ０シーｌ！４／フ０シー２２混合系の圧カーエシタル
ピ線図、第２図はラシ牛ンサイクルの系統図、第３図は
フロシー１１４／フロンー２２混合系を動作流体として
用いたラシ牛シサイクルを温度−エンド０と線図に記入
した図である４（以 上） 第２図 ム 第３図 エントロピ 手続補正書軸船 １、事件の表示 昭和５７年特 許 軸筒５４６４５ 号３、補正をす
る者 ４、代理人 大阪市東区平野町２の１０平和ビル内電話０６−２０３
−０９４１（代）−と９閂、。 （６５２１）弁理士 三 枝 英 −Ｃ−ぞ・・４．′ ５、補正命令の日付 別紙添附の通り 補 正 の 内 容 ｌ 第２図及び第３図を添付図面の通り訂正する。 （以 上） 第２ ｒＩ 第 ３ 図 エントロピ 手続補正書軸船 昭和５７年１２月１３日 特許庁長官 若杉和夫 殿 １、事件の表示 昭和５７年特 許 軸箱５４６４５ 号２・ 発明ｏ
名称 、、や１．、イ、、用動作流体３、補正をする
者 ４、代理人 自発 ６、補正により増加する発明の数 なし ７″″Ｅｊ＞ｖｓ、＊ 、、、、工。、−一。わ８、補
正の内容 別紙添附の通り 補 正 の 内 容 １ 明細書簡１３頁第３ないし４行の「フロン−１１５
」を「フロン−２２」と訂正する。 （以 上） 手続補正書（０劃 昭和５８年３ 月−２夕日 特許庁長官 若杉和夫殴 １、事件の表示 昭和５７年 特許願 第５４６４５号 ２、発明の名称 ランキンサイクル用動作流体 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 大阪市北区梅田１丁目１２番３９号 新阪急ビル ろ、補正の内容 （１１明細書第１１頁第４〜５行「大となると共に」と
あるを「特に」と改める。 以 上
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ■ ジクｏｏテトラフルオ０エタシにり００ジフルオ０
メタシを混合することを特徴とするラシ士シサイクル用
動作流体。 ■ ジグ００テトラフルオ０エタシを９７〜６０重量％
及びり００ジフルオ０メタシを３〜４０重量％混合する
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載のランキン
サイクル用動作流体。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57054645A JPS58171495A (ja) | 1982-03-31 | 1982-03-31 | ランキンサイクル用動作流体 |
| US06/479,178 US4562995A (en) | 1982-03-31 | 1983-03-28 | Working fluids for Rankine cycle |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57054645A JPS58171495A (ja) | 1982-03-31 | 1982-03-31 | ランキンサイクル用動作流体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58171495A true JPS58171495A (ja) | 1983-10-08 |
| JPS6312508B2 JPS6312508B2 (ja) | 1988-03-19 |
Family
ID=12976507
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57054645A Granted JPS58171495A (ja) | 1982-03-31 | 1982-03-31 | ランキンサイクル用動作流体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58171495A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59117579A (ja) * | 1982-12-24 | 1984-07-06 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 冷媒用組成物 |
| US8181463B2 (en) | 2005-10-31 | 2012-05-22 | Ormat Technologies Inc. | Direct heating organic Rankine cycle |
-
1982
- 1982-03-31 JP JP57054645A patent/JPS58171495A/ja active Granted
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| TEMPERATUR TECHNIK=1979 * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59117579A (ja) * | 1982-12-24 | 1984-07-06 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 冷媒用組成物 |
| US8181463B2 (en) | 2005-10-31 | 2012-05-22 | Ormat Technologies Inc. | Direct heating organic Rankine cycle |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6312508B2 (ja) | 1988-03-19 |
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