KR20060054394A - 열역학 사이클을 수행하기 위한 방법 및 장치 - Google Patents

열역학 사이클을 수행하기 위한 방법 및 장치 Download PDF

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Abstract

본 발명은 액체 작동 물질(13)에 관한 것이며, 상기 흐름 압력은 증가되며 흐름 자체가 제 1 부분 흐름(16) 및 제 2 부분 흐름(17)로 세분된다. 제 1 부분 흐름(16)은 열원(20)로부터의 열로 부분 증발되며, 제 2 부분 흐름은 낮은 표면 장력으로 작동 물질 흐름(11)으로부터의 열로 부분 증발된다. 2 개의 부분 흐름은 그 후 결합되어 열원(20)의 열로 가스 작동 물질 흐름(10)을 발생시킨다. 상기 가스 흐름의 표면 장력은 감소되어 가스 흐름의 에너지가 이용 가능한 형태로 변환된다. 낮은 표면 장력을 갖는 작동 물질 흐름(11)은 응축되어서, 액체 작동 물질 흐름(13)을 생산한다. 본 발명에 따라, 제 1 부분 흐름(16)과 액체 작동 물질 흐름(13)은 실질적으로 동일한 온도이다. 이러한 방식으로, 열원(20)의 열은 양호하게 이용되어, 사이클의 효율성을 증가시킬 수 있다.

Description

열역학 사이클을 수행하기 위한 방법 및 장치 {METHOD AND DEVICE FOR CARRYING OUT A THERMODYNAMIC CYCLE}
본 발명은 청구항 1 또는 청구항 7에 따른 열역학 사이클을 수행하기 위한 방법 및 장치에 관한 것이다.
화력 발전소는 열을 기계적 또는 전기적 에너지로 변환하기 위해 열역학 사이클 공정을 이용한다. 일반적인 화력 발전소는 연료, 특히 화석 연료 석탄, 기름 및 가스를 태워 열을 발생시킨다. 사이클 공정은 예를 들면 그 작동 물질로서 물을 수반하는 랭킨 사이클(Rankine cycle)에 기초하여 작동된다. 그러나 물은 끓는점이 높아서, 특히 100℃ 내지 200℃의 온도의 열원, 예를 들면 지열 액체(geothermal liquid) 또는 연소 공정으로부터 폐열을 이용할 때, 공정이 비용면에서 효율적이지 않기 때문에, 매력적이지 못하다.
이러한 저온을 갖는 열원에 대해, 열원의 열을 높은 효율성을 갖는 기계적 또는 전기적 에너지로 변환하는 것이 가능하도록 폭넓고 다양한 기술이 최근 몇 해에 걸쳐 발전되어 왔다. 기관 작동 물질(기관 랭킨 사이클(Organic Rankine Cycle), ORC)을 갖는 랭킨 공정과 칼리나 사이클 공정으로 공지된 공정은 고전적인 랭킨 공정에 비해 매우 양호한 효율 때문에 주목받고 있다. 상이한 응용예에 대한 다양한 사이클은 칼리나 사이클(Kalina cycle)을 기초로 발전되어 왔다. 물 대신에 이러한 사이클은 그 작동 물질로서 두가지 물질(예를 들면 암모니아 및 물)의 혼합물을 이용하며, 혼합물의 비-등온(non-isothermic) 끓음 및 응축 공정이 랭킨 사이클에 비해 사이클의 효율성을 증가시키기 위해 이용된다.
적어도 140℃의 열원 온도를 위해 칼리나 사이클 시스템(KCS(11); Kalina Cycle system (11))이 바람직하게 이용된다. 이러한 경우 액체 작동 물질은 팽창되는 작동 물질 흐름의 부분 응축에 의해 끓는점까지 가열되는 예열 "열 교환기"로서 아래에 언급되는, 열 교환기로 펌핑된다. 그 후 가압되는 끓은 작동 물질 흐름은 분리기에 의해 제 1 및 제 2 부분 흐름으로 분할된다. 제 1 부분 흐름은 먼저 부분적으로 증발되며, 추가적으로 열 교환기가 열원(예를 들면, 지열 액체)의 냉각에 의해 발생된 열을 이용한다. 제 2 부분 흐름은 둘째로 부분적으로 증발되며, 추가적으로 열 교환기는 팽창되는 작동 물질 흐름의 부분 응축에 의해 발생되는 열을 이용한다.
부분적으로 증발되는 제 1 및 제 2 부분 흐름은 후속적으로 혼합기에 의해 결합되어 부분적인 증발 작동 물질 흐름을 형성한다. 후속적으로 세째로, 추가적으로 열 교환기에서 가스 작동 물질 흐름이 열원으로부터 부분적으로 증발되는 작동 물질 흐름으로 열 전달되어 생성된다.
후속적으로 가스 작동 물질 흐름은 터빈에서 팽창되어 그 에너지가 전력 생산을 위해 이용된다. 그 후 팽창 작동 물질 흐름은 이미 전술된 두번째인, 추가적인 열교환기에서 부분적으로 응축되며, 마지막으로 초기에 응축기에서 언급된 액체 작동 물질의 완전한 응축에 의해 생성되면서 이에 의해 사이클이 종료된다.
본 발명의 목적은 전술된 종래 기술에 비해, 플랜트의 비용에 있어서 상당한 증가 없이 기계적 및/또는 전기적 에너지의 높은 생산을 가능하게 하는 열역학 사이클 공정을 수행하기 위한 방법 및 장치를 발명하는 것이다.
본 방법 발명이 지향하는 목적은 제 1 항에 청구된 방법에 의해 본 발명에 따라 성공적으로 달성된다. 종속항 2 내지 6 각각은 본 방법의 유익한 실시예를 개시한다. 본 장치 발명이 지향하는 목적은 청구항 7항에 청구된 장치에 의해 본 발명에 따라 성공적으로 달성된다. 종속항 8 내지 12은 본 장치의 유익한 실시예를 개시한다.
본 발명은 제 1 부분 흐름의 부분 증발 전에 작동 물질의 온도가 더 저온일수록 열원의 열이 모두 더 양호하게 이용될 수 있다는 아이디어를 그 출발점으로 이용한다. 제 1 부분 흐름이 실질적으로 액체 작동 물질 흐름과 동일(낮은) 온도라는 특징을 가지면 더 많은 열이 열원으로부터 추출될 수 있어 액체 작동 물질 흐름이 이미 예열 되었을 때 기계적 및/또는 전기적 에너지의 발생을 위해 이용된다. 본 발명에서 "실질적으로 동일한 온도"는 온도차가 단지 약간의 캘빈 온도(degrees Kelvin)가 되는 것을 의미하며, 이는 예를 들면 제 1 부분 흐름의 형성 전의 가압되는 액체 작동 물질이 약간의 냉각되거나 증가 압력으로 액체 작동 물질이 펌핑되기 때문이다.
따라서, 예열 열 교환기를 통해 끓는 온도까지 가압되는 액체 작동 물질 흐름에 대한 예열로 인해, 제 1 부분 흐름이 액체 작동 물질 흐름보다 더 고온이라는 점에 있어서 종래 기술에서 보다 열원의 비교적 더 양호한 이용이 가능하다.
본 발명은 사이클 특히 열 교환기의 전열면이, 크기(dimensioning)가 적절하게 되어, 액체 작동 물질 흐름과 가스 작동 물질 흐름의 압력, 온도 및 엔탈피로 특히 기계적 또는 전기적 에너지 발생을 위한 작동 물질의 중요한 질량 흐름을 증가시킬 수 있으며, 그렇지 않으면 종래 기술에 비해 실질적으로 동일하다.
열원의 열에 대한 보다 양호한 활용으로부터 에너지의 생산은 이러한 경우 예열 열 교환기의 조력으로 가압 액체 작동 물질 흐름을 예열하기 위한 팽창 작동 물질 흐름의 에너지의 비-활용으로 인한 손실보다 더 크다. 전열면에 대한 증가 요구가 더 큰 투자를 요구한다 할지라도, 이러한 증가 비용은 주로 예열 열 교환기의 생략 및 이에 따른 단순화된 배관(pipework)에 의해 보상될 수 있어서, 플랜트 비용은 실질적으로 동일하게 된다.
이러한 경우 제 1 및 제 2 열 교환기는 부분적으로 증발되는 제 1 및 제 2 부분 흐름이 대략 동일한 온도 및 동일한 증기 함유량(steam content)을 갖도록 크기화되는 것이 유용하다.
본 발명의 실시예에 따라 다중 물질 혼합물은 작동 물질로서 이용된다. 다중 물질 혼합물은 바람직하게 2가지 물질 혼합물이며 특히 암모니아-물 혼합물이다. 이러한 혼합물의 비-등온 증발 및 응축 결과로서 사이클의 특히 높은 수준의 효율성이 달성된다.
에너지는 지열 액체, 특히 열원으로서 지열원으로부터의 열수(thermal water)를 이용하여 특히 환경 친화적 방식으로 획득될 수 있다. 가스 및/또는 증기 터빈 플랜트로부터 폐가스(배출 가스)가 또한 열원으로 이용될 수 있으며, 또는 산업 생산 공정에서(예를 들면, 강철 생산에서) 발생되는 열이 이용될 수 있다.
이러한 사이클의 높은 수준의 효율성은 열원이 100℃ 내지 200℃, 특히 140℃ 내지 200℃의 온도를 가짐으로써 달성될 수 있다.
도 1은 열역학 사이클 공정을 수행하는 본 발명 장치의 회로에 대한 간략화된 개략도이며,
도 2는 도 1에 따른 장치에 대한 사이클의 계산치를 보여주는 도면이며,
도 3은 열역학 사이클 공정을 수행하는 공지 기술로부터 공지된 장치의 회로를 간략하게 도시한 도면이며,
도 4는 도 3에 따른 장치에 대한 사이클의 계산치를 보여주는 도면이다.
본 발명의 종속항 특징에 따라 추가적인 유익한 실시예와 마찬가지로 본 발명은 도면의 예시적 실시예를 참조하여 아래에서 더 상세하게 설명된다.
열역학 사이클 공정을 수행하는 도 1에 도시된 장치(1)는 (축열식) 열 교환기(HE5)를 도시하며, 이는 제 1 면 상에 더 이상 더 상세하게 도시되지 않는 지열원으로부터 고온의 열수(20)가 열 교환기를 통해 흐르게 하고 제 2 면 상에서 한쪽은 혼합기(5)에 연결되며 다른 한쪽은 터빈(2)에 연결된다. 터빈(2)은 응축기(HE1)의 제 1 면에 차례로 연결되는 열 교환기(HE2)의 제 2 면에 대한 출력면 상에 연결된다. 응축기(HE1)는 필요하다면, 응축 탱크를 통해, 그 제 1 면 출력에서 연결되며, 펌프(3)를 통해 분리기(4)에 연결된다. 분리기(4)는 한편으로 열 교환기(HE2)의 제 1 면을 통해 연결되며 다른 한편은 혼합기(5) 쪽의 열교환기(HE4)의 제 2 면을 통해 연결된다. 열 교환기(HE5 및 HE4)의 제 1 면은 고온의 열수(20)를 통과시키도록 서로 연결되며, 열수는 먼저 열 교환기(HE3)를 통해 흐른 후 열 교환기(HE4)를 통해 흐른다.
비-등온 증발 및 응축을 나타내는 물 및 암모니아의 2 물질 혼합물은 장치(1)에서 작동 물질로 이용된다. 작동 물질은 응축기(HE1)를 거친 후 액체 작동 물질 흐름(13)으로서 액체 상태로 존재한다. 펌프(3)의 조력으로 액체 작동 물질 흐름(13)은 증가 압력으로 펌핑되어 가압 액체 작동 물질 흐름(14)이 생성되며, 이는 분리기(4)에 의해 제 1 부분 흐름(16) 및 제 2 부분 흐름(17)으로 분할된다.
제 1 부분 흐름(16)은 실질적으로 액체 작동 물질 흐름(13)과 동일한 온도를 갖는다. 제 1 부분 흐름(16)은 열 교환기(HE4)에 의해 제 2 면 상에 수용되고 열 교환기(HE5)에서 열수 흐름(20)의 냉각에 의해 이미 생성된 열을 이용하고, 부분적으로 증발되어 부분 증발 제 1 부분 흐름(16a)을 생성한다. 제 2 부분 흐름(17)은 열 교환기(HE2)에 의해 제 1 면 상에 수용되고 팽창 작동 물질 흐름(11)의 부분 응축에 의해 발생되는 열을 이용하고, 부분적으로 증발되어 부분 증발 제 2 부분 흐름(17a)을 생성한다. 부분 증발 제 1 및 제 2 부분 흐름(16a, 17a)은 후속적으로 혼합기(5)에서 결합하여 하나의 부분 증발 작동 물질 흐름(18)이 된다. 열 교환기(HE2 및 HE4)는 이러한 경우에 크기화되어 제 1 및 제 2 부분 증발 부분 흐름(16a 및 17a)이 대략 동일한 온도 및 동일한 증기 함유량을 갖는다.
후속적으로 부분 증발 작동 물질(18)은 열 교환기(HE5)의 제 2 면 상에 수용되어 제 1 면 상에 수용되는 고온 열수 흐름(20)의 냉각을 통해 완전히 증발되며, 필요하면 부분 과열 가스 작동 물질 흐름(10)이 생성된다. 후속적으로 가스 작동 물질 흐름(10)이 터빈(2)에서 팽창되어, 그 에너지를 이용 가능한 형태, 예를 들면 미도시된 발전기를 통해 전류로 변환시키며 팽창 작동 물질 흐름(11)이 생성될 것이다. 팽창 작동 물질 흐름(11)은 열 교환기(HE2)에서 부분적으로 응축되어 부분 응축, 팽창 작동 물질 흐름(12)이 생성된다. 부분 응축 팽창 작동 물질(12)은 유입되는 냉각수 흐름(25)의 조력으로 후속적으로 열 교환기(HE1; 응축기)에서 응축되어 액체 작동 물질 흐름(13)이 생성된다. 팽창된 작동 물질 흐름(12)의 응축에 의해 냉각수 흐름(25)에 전달된 열은 유출되는 냉각수 흐름(26)에 의해 배출된다.
도 2는 열역학 사이클 공정을 수행하기 위한 장치에 대한 사이클 계산도이며, 이는 실질적으로 도 1에 도시된 장치에 대응되며 추가적으로 적은 수의 밸브 및 분리기 회로(27)만이 보충되었다. 계산의 위한 초기 조건으로 다음 사항이 선택된다.
온도 질량 흐름
열수 흐름(20) 190℃ 71 kg/s
냉각수 흐름(25) 10℃ 대략 400 kg/s
물에서 암모니아 농도는 81%가 된다.
표 1은 다수의 선택된 사이클 흐름에 대한 사이클 계산의 결과를 도시하며, 열 교환기의 전력은 표 2에 따라 선택된다.
Figure 112006007206241-PCT00001
Figure 112006007206241-PCT00002
열 교환기(HE4) 내로의 유입 전에 제 1 부분 흐름(16)의 온도는 13.1℃가 되어 가압 액체 작동 물질 흐름(14) 또는 액체 작동 물질 흐름(13) (12.3℃)과 대략 동일한 온도이다. 터빈(2)에 의해 이러한 조건에서 발생될 수 있는 전력은 6925 kW에 이른다.
도 3은 대조적으로 열역학 사이클을 수행하는 종래 기술에서 KCS(칼리나 사이클 시스템(Kalina Cycle System; 11)으로 공지된 장치(30)의 회로를 도시한다. 도 1 에 도시된 본 발명의 장치와 공지된 장치(30)의 더 양호한 비교를 위해 대응되는 구성 요소 또는 작동 물질 흐름은 동일한 도면 부호로 표시된다. 장치(30)는 추가적인 (축열식) 예열 열 교환기(HE3)를 통해 펌프(3)와 분리기(4) 사이의 제 1 면 상에 연결되고 열 교환기(HE2)와 열 교환기(HE1) 사이의 제 2 면상에 연결된다는 점에서 도 1에 도시된 본 발명의 장치와 상이하다. 열 교환기(HE3)에 의해 가압되는 액체 작동 물질 흐름(14)은 이미 부분 응축, 팽창된 작동 물질 흐름(12)의 추가적인 부분 응축에 의해 끓는점까지 가열된다. 따라서 제 1 부분 흐름(16)은 포화 수증기 온도를 가지며 이러한 온도에서 열 교환기(HE4)에 공급된다. 액체 작동 물질 흐름(13)에 비해 이러한 상당히 증가된 온도로 인하여 열수 흐름(20)의 열은 열 교환기(HE4 및 HE5)에서 더 적게 활용될 수 있다.
도 4는 도 3에 도시된 장치(30)에 실질적으로 대응되는 종래 기술로부터 공지된 장치에 대한 사이클 계산도이며, 추가적으로 다수의 밸브(19) 및 분리기 회로(27)만이 보충되었다. 도 2에 따른 사이클 계산을 위해 이용되었던 것으로 계산을 위한 동일한 초기 조건이 이용되었다.
표 3은 다수의 선택된 사이클 흐름에 대한 사이클 계산의 결과를 도시하며, 열 교환기의 전력은 표 4에 따라 선택된다.
Figure 112006007206241-PCT00003
Figure 112006007206241-PCT00004
이러한 경우 생산될 수 있는 전력은 단지 6638 kW에 이른다. 따라서, 획득 가능 전력은 종래 기술로부터 공지된 사이클의 경우에서보다 도 1 및 도 2에 따른 본 발명 사이클의 경우에서 4.3% 더 높다. 이러한 추가적인 생산은 열수로부터 추출되는 더 높은 열(유출 열수(22)의 온도는 도 4에 도시된 사이클의 경우에 70.06℃인데 비해 도 2에 도시된 사이클의 경우 단지 50.59℃에 이른다.) 및 터빈(2) 내로의 유입 전에 획득 가능한 작동 물질의 더 높은 질량 흐름(도 2에 도시된 사이클의 경우 30.2 kg/s이고 도 4에 도시된 사이클의 경우 29 kg/s)에 기인한다.
증가된 열 교환기 전력으로부터 또한 기인하는 6.25%의 증가된 전열면에 대한 요구 사항은 투자에 대한 더 큰 필요 사항이 된다. 그러나 이러한 증가된 비용은 터빈(2)의 증발 면 상의 단순화된 배관 및 열 교환기(HE3)의 생략에 의해 대부분 균형 맞춰지므로, 전체 플랜트 비용은 실질적으로 동일하게 된다.
본 발명은 바람직한 예시적 실시예를 참조하여 전술되었으나, 일반적으로 이러한 예시적 실시예에 국한되지 않을 수 있다. 대신에 본 발명에 대한 다수의 변형 및 수정, 또는 이러한 예시적 실시예의 선택이 있다. 예를 들면 다수의 열 교환기가 증가될 수 있으며, 추가적인 밸브 및 분리기가 회로에, 또한 도 2에 도시된 회로 실시예에서 발생하는 바와 같이, 연결될 수 있다. 더욱이 가스 작동 물질 흐름(10)은 예를 들면 연속적으로(in series) 스위칭되는 두개의 터빈을 통해 일 단계 이상에서 팽창될 수 있다.

Claims (12)

  1. 적어도,
    액체 작동 물질 흐름(13)을 증가 압력으로 펌핑하는 단계;
    가압 액체 작동 물질 흐름(14)이 제 1 부분 흐름(16) 및 제 2 부분 흐름으로 분리되는 단계로서, 상기 제 1 부분 흐름 및 상기 액체 작동 물질 흐름(13)이 실질적으로 동일한 온도를 갖는, 단계;
    열원(20 또는 21)의 냉각에 의해 발생되는 열을 이용하여 상기 제 1 부분 흐름(16)을 부분적으로 증발시키는 단계;
    팽창 작동 물질 흐름(11)의 부분 응축에 의해 발생되는 열을 이용하여 상기 제 2 부분 흐름(17)을 부분적으로 증발시키는 단계;
    상기 부분적으로 증발된 제 1 및 제 2 부분 흐름(16a 또는 17a)이 부분 증발 작동 물질 흐름(18)으로 결합하는 단계;
    상기 열원(20)의 냉각으로부터 발생되는 열을 이용하여 상기 부분 증발 작동 물질 흐름(18)의, 필요하다면 부분 과열되는, 완전 증발에 의해 가스 작동 물질 흐름(10)을 생성하는 단계;
    상기 가스 작동 물질 흐름(10)을 팽창시키고, 이용 가능한 형태로 에너지를 변환시켜 상기 팽창 작동 물질 흐름(11)을 생성하는 단계; 및
    상기 부분적으로 응축되고, 팽창되는 작동 물질 흐름(12)을 완전히 응축시켜 상기 액체 작동 물질 흐름(13)을 형성하는 단계인,
    열역학 사이클 공정을 수행하기 위한 방법.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 제 1 및 제 2 부분 증발 부분 흐름(16a 또는 17a)은 대략 동일한 온도 및 동일한 증기 함유량을 가지는,
    열역학 사이클 공정을 수행하기 위한 방법.
  3. 제 1 항 및/또는 제 2항에 있어서,
    다중 물질 혼합물이 작동 물질로서 이용되는,
    열역학 사이클 공정을 수행하기 위한 방법.
  4. 제 3 항에 있어서,
    두 개의 혼합물, 특히 암모니아-물 혼합물이 다중 물질 혼합물로서 이용되는,
    열역학 사이클 공정을 수행하기 위한 방법.
  5. 제 1 항 내지 제 4 항 중 어느 한 항에 있어서,
    지열 액체, 특히 열수가 상기 열원(20)으로서 이용되는,
    열역학 사이클 공정을 수행하기 위한 방법.
  6. 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 열원(20)이 100℃ 내지 200℃, 특히 140℃ 내지 200℃의 온도를 가지는,
    열역학 사이클 공정을 수행하기 위한 방법.
  7. 특히 제 1 항 내지 제 6 항 중 어느 한 항에 따른 방법을 수행하는 열역학 사이클 공정을 수행하기 위한 장치로서,
    적어도,
    액체 작동 물질 흐름(13)을 증가 압력으로 펌핑하는 펌프(3);
    상기 가압 액체 작동 물질 흐름(14)을 제 1 부분 흐름(16) 및 제 2 부분 흐름으로 분리하며, 상기 제 1 부분 흐름 및 액체 작동 물질 흐름(17)이 실질적으로 동일한 온도를 갖는 분리기(4);
    상기 제 1 부분 흐름(16)을 수용하며 열원(20)을 냉각시켜 부분 증발 제 1 부분 흐름(16a)을 배출하는 제 1 열 교환기(HE4);
    팽창 작동 물질 흐름(11) 및 상기 제 2 부분 흐름(17)을 수용하며 상기 제 2 부분 흐름(17)에 열을 전달하여 상기 팽창 작동 물질 흐름(11)을 냉각시키며 부분 증발 제 2 부분 흐름(17a) 및 부분 압축, 팽창 작동 물질 흐름(12)을 배출하는 제 2 열 교환기(HE2);
    상기 부분 증발 제 1 부분 흐름(16a) 및 상기 부분 증발되는 제 2 부분 흐름(17a)을 부분 증발 작동 물질 흐름(18)으로 결합시키는 혼합기(5);
    상기 부분 증발 작동 물질 흐름(18)을 수용하며 상기 열원(20)의 냉각을 통해 가스의, 필요하다면, 과열의 작동 물질 흐름(10)을 발생시켜 배출하는 제 3 열 교환기(HE5);
    상기 가스 작동 물질 흐름(10)을 팽창시키며, 이용 가능한 형태로 에너지를 변환시키며 상기 팽창 작동 물질 흐름(11)을 배출하는, 장치(2) 특히 터빈; 및
    상기 부분 응축, 팽창 작동 물질 흐름(12)을 수용하여 완전히 응축하며 상기 액체 작동 물질 흐름(13)을 배출하는 제 4 열 교환기(응축기; HE1)를 구비하는,
    열역학 사이클 공정을 수행하기 위한 장치.
  8. 제 7 항에 있어서,
    상기 제 1 및 상기 제 2 열 교환기(HE2 또는 HE4)는 상기 제 1 및 상기 제 2 부분 증발 부분 흐름(16a 또는 17a)이 대략 동일한 온도 및 증기 함유량을 갖도록 크기화되는,
    열역학 사이클 공정을 수행하기 위한 장치.
  9. 제 7 항 및/또는 제 8 항에 있어서,
    상기 작동 물질은 다중 물질 혼합물로 구성되는,
    열역학 사이클 공정을 수행하기 위한 장치.
  10. 제 9 항에 있어서,
    상기 다중 물질 혼합물은 두개 물질 혼합물, 특히 암모니아-물 혼합물인,
    열역학 사이클 공정을 수행하기 위한 장치.
  11. 제 7 항 내지 제 10 항 중 어느 한 항에 있어서,
    지열 액체, 특히 열수가 열원(20)으로서 이용되는,
    열역학 사이클 공정을 수행하기 위한 장치.
  12. 제 7 항 내지 제 11 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 열원(20)이 100℃ 내지 200℃, 특히 140℃ 내지 200℃의 온도를 가지는,
    열역학 사이클 공정을 수행하기 위한 장치.
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