JPS58167995A - 軽水炉のコバルト濃度低減法 - Google Patents
軽水炉のコバルト濃度低減法Info
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- JPS58167995A JPS58167995A JP57050201A JP5020182A JPS58167995A JP S58167995 A JPS58167995 A JP S58167995A JP 57050201 A JP57050201 A JP 57050201A JP 5020182 A JP5020182 A JP 5020182A JP S58167995 A JPS58167995 A JP S58167995A
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- cobalt
- reactor
- light water
- water reactor
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発−の属する技術分野〕
本−発明は、＠水炉の一次冷却材中に富まれる微量金属
イオンの一成分であるコバルトイオンを選択的・Ｋ除去
する方法及びその輌−に関する。
イオンの一成分であるコバルトイオンを選択的・Ｋ除去
する方法及びその輌−に関する。
近時、＠水デ選転年数の増大とともに、−次冷却系配管
の各所に放射性ｌｌＩＩＩｍが沈積し、炉停止時の放射
−１に４が次第に増大している。このような放射ｉ＠蓄
積は、定期検査など炉停止時の被噛−皿の増大につなが
り、ひいては＃ｓｌ＋率の低下などの感影響を与える。
の各所に放射性ｌｌＩＩＩｍが沈積し、炉停止時の放射
−１に４が次第に増大している。このような放射ｉ＠蓄
積は、定期検査など炉停止時の被噛−皿の増大につなが
り、ひいては＃ｓｌ＋率の低下などの感影響を与える。
このような放射能蓄積゛による炉停止時のｆＩａ量率の
増大は、炉の形式、維持’を境方法によって千差万別が
□あるが１例えば１ｉＰＲＩ（ｉｉｉｅｃｌｒ ｓｃ
Ｐｏｗｅｒ＆５ｅａｒｃｈｌｎｓｔｉｔｕｔ＠、Ｕ８Ａ
）のまとめによれば、禾ｔＡｏｖｈ （ツカｏ＄騰水
！１１ｍ！水Ｆ （ｉ３ｖｉ／ａ）＋２）４１１１ライ
ンの表面線量率は実効有効運転１ＩＡ１年（ｌＦＰＹ：
ｌＦｕ目Ｐｏｗｅｒ Ｙｅａｒ、）二ｊ） １００〜
１５０ｍムｒこの放射能蓄積に寄与する放射性核種の大
部分は、半減期の蚤い６０ＣＯ，！ＩＣＯであることが
仰られている。
増大は、炉の形式、維持’を境方法によって千差万別が
□あるが１例えば１ｉＰＲＩ（ｉｉｉｅｃｌｒ ｓｃ
Ｐｏｗｅｒ＆５ｅａｒｃｈｌｎｓｔｉｔｕｔ＠、Ｕ８Ａ
）のまとめによれば、禾ｔＡｏｖｈ （ツカｏ＄騰水
！１１ｍ！水Ｆ （ｉ３ｖｉ／ａ）＋２）４１１１ライ
ンの表面線量率は実効有効運転１ＩＡ１年（ｌＦＰＹ：
ｌＦｕ目Ｐｏｗｅｒ Ｙｅａｒ、）二ｊ） １００〜
１５０ｍムｒこの放射能蓄積に寄与する放射性核種の大
部分は、半減期の蚤い６０ＣＯ，！ＩＣＯであることが
仰られている。
今までの研究から、これら放射性核種は軽水炉の構造材
からの腐食生成物に帰因することが明らかとなっている
。
からの腐食生成物に帰因することが明らかとなっている
。
すなわち、軽水炉構造材の腐食によって水中に放出され
る腐食生成物は、水に９溶なイオンと水中Ｋｅｌ＆する
金属酸化物（クラッド）から成っている。これら腐食生
成物は、−次冷却材とともに炉心部に移動し、この炉心
部又はその近傍の構造材のｓ＃Ｊに沈着又は固着して炉
゛の運転時に熱中性子により放射化される。放射化され
た腐食生成物は、炉運転停止時又は起一時等の非定常運
転時にこの炉心部から運び出され、何らかの原因で一次
冷却系配管内に再度沈着する。このようにして、本来な
らば炉心部にあるべ自放射性の腐食生成物、−１：。
る腐食生成物は、水に９溶なイオンと水中Ｋｅｌ＆する
金属酸化物（クラッド）から成っている。これら腐食生
成物は、−次冷却材とともに炉心部に移動し、この炉心
部又はその近傍の構造材のｓ＃Ｊに沈着又は固着して炉
゛の運転時に熱中性子により放射化される。放射化され
た腐食生成物は、炉運転停止時又は起一時等の非定常運
転時にこの炉心部から運び出され、何らかの原因で一次
冷却系配管内に再度沈着する。このようにして、本来な
らば炉心部にあるべ自放射性の腐食生成物、−１：。
し九がって放射性核種が一次冷却系全体に拡畝して、線
量率を°増大させるもの゛である。
量率を°増大させるもの゛である。
一般に、軽水炉の構造材としては、ステンレス綱、ＩＲ
嵩−、ニッケル着合金が多用されているが、それはＣＯ
酸成分含Ｍする。
嵩−、ニッケル着合金が多用されているが、それはＣＯ
酸成分含Ｍする。
これら構造材の腐食生成物の大部分は、鉄の酸化物であ
る。この場合、腐食反応は次のように進行するものと考
えられている。
る。この場合、腐食反応は次のように進行するものと考
えられている。
まず、軽水炉中の水は、鴫−放射線の照射下にあって、
ｄ 、 ＯＨ，ＨｚＯ、０ｔｉ−、Ｈ２，Ｈ２Ｏ２等
の初期分離反応を起している。このうち、 ＨｚＯ２は
更に分解して酸素を放出する。
ｄ 、 ＯＨ，ＨｚＯ、０ｔｉ−、Ｈ２，Ｈ２Ｏ２等
の初期分離反応を起している。このうち、 ＨｚＯ２は
更に分解して酸素を放出する。
このような場墳下にあって、構造材の表面ではまず（１
）式のアノード反応が起り鉄が第一鉄イオンとして溶解
する。
）式のアノード反応が起り鉄が第一鉄イオンとして溶解
する。
Ｆｅ →Ｆｅ ＋ ｅ ＝・Ｌｌ）１１１１Ａ
の供給がない場合は、（２）式のカソード反応が起る。
の供給がない場合は、（２）式のカソード反応が起る。
ｔ（＋十ｅ−→２−Ｈ２・・・（２）
また、ｌｌ嵩１ｆｉ存在する場合には、（３）式のカッ
−１１・・−。
−１１・・−。
ド反応が起る。
０２＋ ２ｆ＋ ＋ｅ−→ ２０ｄ−・−＋ａ）以上の
ことから、ｌｉＪ式で生じたに’ｅ は、一部は水中
にイオンとして放出され、一部は１３）式で生じ局−的
に高一度で存在するＯＨ−と反応してＦｅ（０１（）２
となり、該構造材の表面に付着したり又は水中に分離す
る。
ことから、ｌｉＪ式で生じたに’ｅ は、一部は水中
にイオンとして放出され、一部は１３）式で生じ局−的
に高一度で存在するＯＨ−と反応してＦｅ（０１（）２
となり、該構造材の表面に付着したり又は水中に分離す
る。
軽水炉の運転温度、すなわち２５０〜３００℃の温度域
にあってｇ ｒ’ｅ（ＯＨ）ｚは（４）式の反応を起し
てマグネタイトを生成する。
にあってｇ ｒ’ｅ（ＯＨ）ｚは（４）式の反応を起し
てマグネタイトを生成する。
３ Ｆｅ （ＯＨ）２→Ｆｅ３Ｏ４＋ ２・Ｈ２Ｏ＋
Ｈ２・・・（４１このようにして生成した鉄の酸化皮膜
又は水中に分離するＦｅ２Ｏ２は、構造材から水中に放
出されているＣｏ（イオン）１、と（５）式の可逆反応
を起してマグネタイト中に取り込まれるこ″とが知られ
ている。
Ｈ２・・・（４１このようにして生成した鉄の酸化皮膜
又は水中に分離するＦｅ２Ｏ２は、構造材から水中に放
出されているＣｏ（イオン）１、と（５）式の可逆反応
を起してマグネタイト中に取り込まれるこ″とが知られ
ている。
Ｆｅ”（Ｆａ”、Ｆｅ”）０４＋ＣＧ”、！Ｆｅ”（Ｃ
ｏｕ、Ｆｅ”）０４＋Ｆｅ” 、 −−−−１５）
こうして生成し九Ｆｅ （Ｃｏ 、Ｆ・ ）０４が
炉の運転時、その炉心部で放射化されて半減期の長いコ
バルトの放射性核種を生成する。
ｏｕ、Ｆｅ”）０４＋Ｆｅ” 、 −−−−１５）
こうして生成し九Ｆｅ （Ｃｏ 、Ｆ・ ）０４が
炉の運転時、その炉心部で放射化されて半減期の長いコ
バルトの放射性核種を生成する。
本発明者らは、−量率め増大は大部分放射化され九コバ
ルトに帰因すること、かつ構造材、から溶出するコバル
ト（イオン）は、腐食生成物中の鉄（１）イオンと（５
）式に示す置換反応を起して咳腐食生成書中に捕促され
るという事実に着目し、鋭意研究を重ねた結果、本！１
１明を完成するに到った。
ルトに帰因すること、かつ構造材、から溶出するコバル
ト（イオン）は、腐食生成物中の鉄（１）イオンと（５
）式に示す置換反応を起して咳腐食生成書中に捕促され
るという事実に着目し、鋭意研究を重ねた結果、本！１
１明を完成するに到った。
まず、（５）式の可逆反応において、その平衡定数ｋＣ
ｅは（６）式で表示される。
ｅは（６）式で表示される。
ここで、ａＪ’ｅ”（Ｆｅ”、ｒｅ”）０． 、 ａＦ
ｅ”（Ｇｏ”、Ｆｅ”）０４はそれぞれ各腐食生成物の
活量を表わし、その値はｌである◇また。 、 ａｃｏ
” 、 ａＦｅ２＋は水°〒に存在、するＣｏ”、Ｆｅ
”＋の活量でそれ、それの濃度の関数である。
ｅ”（Ｇｏ”、Ｆｅ”）０４はそれぞれ各腐食生成物の
活量を表わし、その値はｌである◇また。 、 ａｃｏ
” 、 ａＦｅ２＋は水°〒に存在、するＣｏ”、Ｆｅ
”＋の活量でそれ、それの濃度の関数である。
し０ 及びＦｅ の濃度の影響を受けて左右に＊ｍす
る。
る。
（５）式の平ｆｌ＠係が成立しているとき、ここにＦｅ
を供給すれば、平ｆｌ関係は左方に移動して、ｋ
ｅ ”” （Ｃｏ□ 、ｋ ｅ ｓ７ ）０４はＣｏ２
＋を水中に放出して）ｔ、２＋を順り込み、？＠（Ｆｅ
、Ｆｅ ）０．に変換せしめられ臘は（６）式の
関係を満足するように規制される。
を供給すれば、平ｆｌ関係は左方に移動して、ｋ
ｅ ”” （Ｃｏ□ 、ｋ ｅ ｓ７ ）０４はＣｏ２
＋を水中に放出して）ｔ、２＋を順り込み、？＠（Ｆｅ
、Ｆｅ ）０．に変換せしめられ臘は（６）式の
関係を満足するように規制される。
比（（ＣＯ”）／（Ｆｅ”） ）は、平衝関係にめるｉ
＋’ａ ３ ＋（ｈ′。
＋’ａ ３ ＋（ｈ′。
Ｆｅ” ’）０ 及びＮｅ ３ ＋ （Ｃｏ ２ ＋、
Ｆ−＋ ）０カら成る腐★生酸物中のし０ とＦｅ
の濃度比（（Ｃｏ Ｊ／（１”ｅ ））Ｋ発−考らは、
水中の（Ｃｏ”）／（ＦＣ２＋）を変化させたとき、こ
９水と接触する腐−生成物（−ダネタイト： ｋｅｘｏ
４）中の（Ｃｏ”）／（Ｆｅ”）がどのように変化する
かを検討して１４１図に示すような結果を得た０４１図
において、目盛９″は縦軸、横軸いｆｌＩＩ１図から明
らかなように、水ｉの（Ｃｏ”〕／〔Ｆ・２＋〕 が
増大すると０腐食生成物（マグネタイト）中の（Ｃｏ”
）／（１’ｅ”）も増大し、その値は約０．）発明者ら
は、（５）酸反応が２価の金属イオンであるＦｅ”＋と
ＣＯ２＋との腐食生成−中での置換反応であることに着
目して、他の２価の金属イオンに−し４１ｉ１対し友と
ころ、 Ｚｎ” 、 Ｃｄ” Ｃｕ” 、 Ｍｇ”。
Ｆ−＋ ）０カら成る腐★生酸物中のし０ とＦｅ
の濃度比（（Ｃｏ Ｊ／（１”ｅ ））Ｋ発−考らは、
水中の（Ｃｏ”）／（ＦＣ２＋）を変化させたとき、こ
９水と接触する腐−生成物（−ダネタイト： ｋｅｘｏ
４）中の（Ｃｏ”）／（Ｆｅ”）がどのように変化する
かを検討して１４１図に示すような結果を得た０４１図
において、目盛９″は縦軸、横軸いｆｌＩＩ１図から明
らかなように、水ｉの（Ｃｏ”〕／〔Ｆ・２＋〕 が
増大すると０腐食生成物（マグネタイト）中の（Ｃｏ”
）／（１’ｅ”）も増大し、その値は約０．）発明者ら
は、（５）酸反応が２価の金属イオンであるＦｅ”＋と
ＣＯ２＋との腐食生成−中での置換反応であることに着
目して、他の２価の金属イオンに−し４１ｉ１対し友と
ころ、 Ｚｎ” 、 Ｃｄ” Ｃｕ” 、 Ｍｇ”。
Ｍｎ 、Ｎｔ ％に’ｅ と同様の傾向を示すこ
とを見出した。すなわち、（５）式の平１＃関係が成立
していると自、そこに上記の２１１ｍの金属イオンの少
なくと４１４を供給すると、Ｆｅ”（Ｃｏ”、に’ｅ”
）０はしＯを放出し上記金属イオンを＊Ｃ込み、その関
係は＃１１１とほぼ同様の傾向であっ九。
とを見出した。すなわち、（５）式の平１＃関係が成立
していると自、そこに上記の２１１ｍの金属イオンの少
なくと４１４を供給すると、Ｆｅ”（Ｃｏ”、に’ｅ”
）０はしＯを放出し上記金属イオンを＊Ｃ込み、その関
係は＃１１１とほぼ同様の傾向であっ九。
本−発明はこれら実験事実に鑑みなされたもので、腐食
反応に−して生じるマグネタイトの中へのコバルトの取
り込み現象が化学的千−を保ち進行することを利用し、
＠水ｆ炉内構造書内に蓄積するコバルトの相対的蓄積量
を減少せしめる一手段として、炉内へのスピネルｍ酸化
物の持ち込み量を系内で発生する酸化物以上の量とすれ
ば、炉内で蓄積されるべきコバルトイオンの 減少するはずである。これを吸着能として扱うには本来
′炉内に発生するスピネル１ｉｉ酸化物９体積モしくは
Ｊｉｌｔ、４Ｌ＜は表面積のパラメータとして扱う蓼に
よす求めることができる。
反応に−して生じるマグネタイトの中へのコバルトの取
り込み現象が化学的千−を保ち進行することを利用し、
＠水ｆ炉内構造書内に蓄積するコバルトの相対的蓄積量
を減少せしめる一手段として、炉内へのスピネルｍ酸化
物の持ち込み量を系内で発生する酸化物以上の量とすれ
ば、炉内で蓄積されるべきコバルトイオンの 減少するはずである。これを吸着能として扱うには本来
′炉内に発生するスピネル１ｉｉ酸化物９体積モしくは
Ｊｉｌｔ、４Ｌ＜は表面積のパラメータとして扱う蓼に
よす求めることができる。
ここで仮に炉内に発生するスピネルｍ酸化物のＪｌｉｔ
−重量として表わしＷｌとする。本発明によりｒ奢ち込
むスコネル７ｉｉ−化物重量をＷ２とすれば＋７３式の
ようになる。
−重量として表わしＷｌとする。本発明によりｒ奢ち込
むスコネル７ｉｉ−化物重量をＷ２とすれば＋７３式の
ようになる。
但し％Ｗ、）Ｗｌ
（７）式に於て生じている０、５ は、平衡反応に遜し
た時のスピネルｆｌｉ鹸化物中に＊り込まれる平衡値で
あるＯ 従って本発明に係る吸着装置を取り付けることによって
炉内に本来有９４るべ龜化学的平衡状繍即ちスピネル臘
鹸隼物の量に対応する一次冷却材スビネルｌｌｌ１酸化
物の量に対応する平衡状虐へと移行する。従って、平衡
反応としての状膳は、持ち込与前の平衡状−から逸脱し
。
た時のスピネルｆｌｉ鹸化物中に＊り込まれる平衡値で
あるＯ 従って本発明に係る吸着装置を取り付けることによって
炉内に本来有９４るべ龜化学的平衡状繍即ちスピネル臘
鹸隼物の量に対応する一次冷却材スビネルｌｌｌ１酸化
物の量に対応する平衡状虐へと移行する。従って、平衡
反応としての状膳は、持ち込与前の平衡状−から逸脱し
。
Ｍ２Ｏ３＋Ｃｏ”＋→（ｃｏ”、／” ）ｏ 十Ｍ”
４ の一方向のみの反応を起こす、こと≦なる。
４ の一方向のみの反応を起こす、こと≦なる。
即ち、スピネルｍ酸化物を一次冷却材内に持ち込むこと
により本来炉内にのみ蓄積されていたコバルトイオンは
本発明方法の吸着剤であるスピネルｍ酸化物中に順り込
まれ炉内での相対的蓄積線量は減少することとなる。そ
して、この持ち込まれたスピネルｍ酸化物の吸着能は。
により本来炉内にのみ蓄積されていたコバルトイオンは
本発明方法の吸着剤であるスピネルｍ酸化物中に順り込
まれ炉内での相対的蓄積線量は減少することとなる。そ
して、この持ち込まれたスピネルｍ酸化物の吸着能は。
４υ４ ＋Ｇｏ” ）（Ｃｏ”、ＭＳ”）ｏ、＋、Ｍ”
の本来の平衡値である（６）式によって求まる直、即、
ち平衡値となる０、５まで動作させることができる。
の本来の平衡値である（６）式によって求まる直、即、
ち平衡値となる０、５まで動作させることができる。
しかし、０，５に近づくと轟然Ｓ瘍液貴コバルト・イオ
ン一度も上昇するので、実使用にあた？では（７）式に
よって求まる倍数までを使用限度とする。
ン一度も上昇するので、実使用にあた？では（７）式に
よって求まる倍数までを使用限度とする。
また、実鰍の蓄積量の許容値、は本願発明が運転中に使
用することを目的とするため、放射化コバルトの補集が
当然性なわれる。〕こ−９ため、プラントで許容する蓄
積線量の上＠１直を吸着能とし、て扱うことが望ましい
。 、〔発−の目的〕 本発明は以上の知蒐に基づ自、軽水炉−次冷却材中に含
まれる放射性コバルトイオンもしくは放射化されていな
−コバルトイオンを軽水炉、運転中にスピネル＊＃化物
中Ｋｃａｌ除去する方法およびそ”のための装置を提供
することを目的とする。
用することを目的とするため、放射化コバルトの補集が
当然性なわれる。〕こ−９ため、プラントで許容する蓄
積線量の上＠１直を吸着能とし、て扱うことが望ましい
。 、〔発−の目的〕 本発明は以上の知蒐に基づ自、軽水炉−次冷却材中に含
まれる放射性コバルトイオンもしくは放射化されていな
−コバルトイオンを軽水炉、運転中にスピネル＊＃化物
中Ｋｃａｌ除去する方法およびそ”のための装置を提供
することを目的とする。
すなわち１本発明方法は、スピネル製鐵化＊４しくはス
ピネル鑞酸化物を７１面に生成させた金属を一次冷却系
内に配置し、欽吸着剤であるスピネル域鹸化物が軽水炉
内に存在するスピネルｄａｔ化吻慮以上の１盪もしくは
体積４Ｌ＜は１１！面積を持つよう設計され、−次冷却
材中コパルトイオン一度の低減を針り、この効果によっ
て軽水炉内蓄積コバルト量の低減を運転中にかつ連続的
に行なうこ１ とを可能としたことをＩＩＩ値とするものである。
ピネル鑞酸化物を７１面に生成させた金属を一次冷却系
内に配置し、欽吸着剤であるスピネル域鹸化物が軽水炉
内に存在するスピネルｄａｔ化吻慮以上の１盪もしくは
体積４Ｌ＜は１１！面積を持つよう設計され、−次冷却
材中コパルトイオン一度の低減を針り、この効果によっ
て軽水炉内蓄積コバルト量の低減を運転中にかつ連続的
に行なうこ１ とを可能としたことをＩＩＩ値とするものである。
以下に本発明の除去績−の一例を１えた軽水炉の模式図
である１図２によって′更に詳呻く貌明する。ＬｊＩＪ
２においては軽水炉の運転を停止した伏線が示されてい
る０図においてｉｔｉ軽水炉の圧力谷−で、右方が復水
系、左下方が本−発＠除去Ｓ！直の一例を組み込んで成
る再循環゛系であるｏＵｉ水系において２は、主蒸気′
ｄ、３は１気で仕事を讐るタービン、４は砿タービン３
の、排気を復水する復水器、５は得られ丸復水を圧力容
ａｌ内に給水する給水ポンプ、６は復水雷である０ 図の再９７Ｍ４系において、７は軽水炉の一次冷却材導
入口、８はその導出口である。圧力容器内にある一次冷
却材は、再循環ポンプ９を４ＩＩ！１１１するととくよ
って導入ロアと導出口８との間にループとして形成され
る配管ｌＯを循環せしめられる０配管１０の再循環ポン
プ９と導出口８とを結ぶ途中経路には、管内を循環する
一次冷却材中よりコバルトイオンを選択的に除去する本
ＩＩＩ発明の除去＠ ｄ １１が設置ｉｌされ、ま九配
ｆｌＯの再循環ポンプ９と導入ロアとを結ぶ途中経路に
は該、除去績ｄｌｌｌからコバルトの吸着に伴って発生
する除去材料のうちのＭ２＋イオ／を固定し一次冷却材
中への流入を阻止するための槽１１１懐置稔が設置され
る。
である１図２によって′更に詳呻く貌明する。ＬｊＩＪ
２においては軽水炉の運転を停止した伏線が示されてい
る０図においてｉｔｉ軽水炉の圧力谷−で、右方が復水
系、左下方が本−発＠除去Ｓ！直の一例を組み込んで成
る再循環゛系であるｏＵｉ水系において２は、主蒸気′
ｄ、３は１気で仕事を讐るタービン、４は砿タービン３
の、排気を復水する復水器、５は得られ丸復水を圧力容
ａｌ内に給水する給水ポンプ、６は復水雷である０ 図の再９７Ｍ４系において、７は軽水炉の一次冷却材導
入口、８はその導出口である。圧力容器内にある一次冷
却材は、再循環ポンプ９を４ＩＩ！１１１するととくよ
って導入ロアと導出口８との間にループとして形成され
る配管ｌＯを循環せしめられる０配管１０の再循環ポン
プ９と導出口８とを結ぶ途中経路には、管内を循環する
一次冷却材中よりコバルトイオンを選択的に除去する本
ＩＩＩ発明の除去＠ ｄ １１が設置ｉｌされ、ま九配
ｆｌＯの再循環ポンプ９と導入ロアとを結ぶ途中経路に
は該、除去績ｄｌｌｌからコバルトの吸着に伴って発生
する除去材料のうちのＭ２＋イオ／を固定し一次冷却材
中への流入を阻止するための槽１１１懐置稔が設置され
る。
以上のごとく構成される本−発明の除去ｆ！瀘において
、−次冷却材中のコバルトを次のようにして選択的に除
去するための運転を行なう０即ち、圧力４Ｎ！１内に満
たされた一次冷却材のト１１１１ □ 溶存ｆｉ１１！素量がｏ、ｔｐｐｍｌｉ度に低ドした時
点で通盾行なわれる軽水ｆ這転操作に入る。炉水温度が
２５００を超えた時点で再循環ポンプ９を始−させ、除
去ｊｉ １ｉｉ１１への給水およびｆＩｌ製装置１２へ
の給水を開始する。この時、除去ｔ＆−へ給水する水源
は、炉内の温度の 常′運転時の保持を妨げない楊度傭
礫させ、かつ槽製装置１２においてＭ２＋イオンの回収
処理時間を超える流速で通過しないことを条件とする。
、−次冷却材中のコバルトを次のようにして選択的に除
去するための運転を行なう０即ち、圧力４Ｎ！１内に満
たされた一次冷却材のト１１１１ □ 溶存ｆｉ１１！素量がｏ、ｔｐｐｍｌｉ度に低ドした時
点で通盾行なわれる軽水ｆ這転操作に入る。炉水温度が
２５００を超えた時点で再循環ポンプ９を始−させ、除
去ｊｉ １ｉｉ１１への給水およびｆＩｌ製装置１２へ
の給水を開始する。この時、除去ｔ＆−へ給水する水源
は、炉内の温度の 常′運転時の保持を妨げない楊度傭
礫させ、かつ槽製装置１２においてＭ２＋イオンの回収
処理時間を超える流速で通過しないことを条件とする。
また、除去装置の除去媒体であるスピネルｍｔａ化’１
ｉＮｔ 、 ＦｅａＯａ ＠＠材、ステンレス鋼の７ア
イ・（−を成形したフィルターステンレス鋼の粒を焼結
したフィルター等積゛々の応用が上げら゛れる０これは
比ｌ１１面積と、スピネル製鐵化物の相対的量を増大さ
せ、かつ装置そのものの小製化を行なえる点から有効な
除去媒体をなるもめであ゛る０また種属装置１２内に於
て、除去媒体より発生するＭ３＋イオン除去の手段とし
ては、イオン交ＩＩ＆儒脂、電磁フィルターなど通常め
ものを用いム０轟然ではあるが、槽ＩＥ１１ｆ！置内へ
導入される一次冷却材導入口は′ｉ７１温である。
゛〔発明の効果〕 ゛ 本発明は以上のように一水炉這転Φに揚水炉内の一次冷
却材中よりコバルトイオンを除去することが可能な上帳
水炉構造材を損傷することもなく運転できる。さらＫ
”Ｃｏ、”Ｇｏ及び今後放射化し褥る ＣＯを選択的Ｋ
ｍ去し、その蓄積−盪を制御することが可能となるばか
りか、その蓄積ｉｔを減少せしめる丸めのデ遍転操作％
ｃ＊Ｔｌ１ｆ！となるので、その工業的有用性は大であ
る。
ｉＮｔ 、 ＦｅａＯａ ＠＠材、ステンレス鋼の７ア
イ・（−を成形したフィルターステンレス鋼の粒を焼結
したフィルター等積゛々の応用が上げら゛れる０これは
比ｌ１１面積と、スピネル製鐵化物の相対的量を増大さ
せ、かつ装置そのものの小製化を行なえる点から有効な
除去媒体をなるもめであ゛る０また種属装置１２内に於
て、除去媒体より発生するＭ３＋イオン除去の手段とし
ては、イオン交ＩＩ＆儒脂、電磁フィルターなど通常め
ものを用いム０轟然ではあるが、槽ＩＥ１１ｆ！置内へ
導入される一次冷却材導入口は′ｉ７１温である。
゛〔発明の効果〕 ゛ 本発明は以上のように一水炉這転Φに揚水炉内の一次冷
却材中よりコバルトイオンを除去することが可能な上帳
水炉構造材を損傷することもなく運転できる。さらＫ
”Ｃｏ、”Ｇｏ及び今後放射化し褥る ＣＯを選択的Ｋ
ｍ去し、その蓄積−盪を制御することが可能となるばか
りか、その蓄積ｉｔを減少せしめる丸めのデ遍転操作％
ｃ＊Ｔｌ１ｆ！となるので、その工業的有用性は大であ
る。
【図面の簡単な説明】
４１ｄは、水中の（Ｃｏ”）／（１’・２１〕とマグネ
タイト中の（Ｃｏ”）／ＣＦ！”）との関係図、４２図
は本−発明の除去装置の一例を６儂環系に門込んだ場曾
を例示する−のである。 ｌ・・・圧力容器、２・・・主蒸気管１，３・・・ター
ビン。 ４・復原ｆ：、 ５・・・給水ポンプ、６・・・復水１
゜７ ・−次冷却材導入口、８・・・−久冷却材導出口
、９・・・４儂環ポンプ、 １０・・配管、１１・・・
除去装置、１２・・・槽剃瘉−１１３・・・復水導、入
口、１４・・・ｉ水都出口。 第１図 第２図
タイト中の（Ｃｏ”）／ＣＦ！”）との関係図、４２図
は本−発明の除去装置の一例を６儂環系に門込んだ場曾
を例示する−のである。 ｌ・・・圧力容器、２・・・主蒸気管１，３・・・ター
ビン。 ４・復原ｆ：、 ５・・・給水ポンプ、６・・・復水１
゜７ ・−次冷却材導入口、８・・・−久冷却材導出口
、９・・・４儂環ポンプ、 １０・・配管、１１・・・
除去装置、１２・・・槽剃瘉−１１３・・・復水導、入
口、１４・・・ｉ水都出口。 第１図 第２図
Claims (2)
- （１）湯水炉−次冷却水中に含まれる放射性コバルトイ
オン４Ｌ＜は放射化されてｉないコバルトのイオンを軽
水炉運転中にスピネル戯酸化物中に画線除去することを
特徴とする軽水炉のコバルト一度低減法。 - （２）−配スビネルｍａｉ化物がＦｅ ３０４ 、 Ｃ
ｒＦｅ ｚ０４゜ＮｉＦｅｇ０４１にどの鉄系酸化物で
あり、それぞｒｔｔＪＳｇｇｉＩ化物粉体、もしくは金
属材ｉ表゛向にスピネル臘酸化物を形成させたものを濃
縮除去媒体として用い社とを特徴とする特＃’Ｆ請求。 範、嬉１項、。 軽水−のコバルト一度低減法。 （，３） ＃配スヒネルａＩｌｌｌｌｌ化物が、金属材
料表面に生成され、かつ鹸去績置丙に組み込まれ、−次
冷却
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57050201A JPS58167995A (ja) | 1982-03-30 | 1982-03-30 | 軽水炉のコバルト濃度低減法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57050201A JPS58167995A (ja) | 1982-03-30 | 1982-03-30 | 軽水炉のコバルト濃度低減法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58167995A true JPS58167995A (ja) | 1983-10-04 |
Family
ID=12852506
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57050201A Pending JPS58167995A (ja) | 1982-03-30 | 1982-03-30 | 軽水炉のコバルト濃度低減法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58167995A (ja) |
-
1982
- 1982-03-30 JP JP57050201A patent/JPS58167995A/ja active Pending
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