JPS58151471A - 自動車部品の浸炭処理法 - Google Patents
自動車部品の浸炭処理法Info
- Publication number
- JPS58151471A JPS58151471A JP3213782A JP3213782A JPS58151471A JP S58151471 A JPS58151471 A JP S58151471A JP 3213782 A JP3213782 A JP 3213782A JP 3213782 A JP3213782 A JP 3213782A JP S58151471 A JPS58151471 A JP S58151471A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- carburizing
- section
- gear
- rolling
- fine pitch
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/80—After-treatment
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、同一軸上にファインピッチギヤ部と高面圧を
受ける転動部とを有する自動車部品の浸炭処理法に関す
るものである０ こ０数年来、乗用車の小屋軽量ＦＦ化が顕著でアリ、一
方トランスミック冒ンギャ類も騒音対策の上から従来以
上にモジエールを小°さくして歯数を増し、カミ合い率
を大巾に増大したファインピッチギヤが多く使用される
ようになつた０同一軸上にかかるファインピッチギヤ部
と転勤部とを有する自動車部品は、従来炭素含量α１５
〜α２０チの低Ｃ合金肌焼鋼を使用し、大量生産の場合
は連続カス浸炭炉中で３〜４時間浸炭拡散処理した後、
所要の焼入温度に所要時間保持し、次いで焼入れし、そ
の後転勤部を高周波焼入れして材料処理するのが一般的
であったＯ 例えば自動変速装置用（Ａ／Ｔ用）のサンギヤは、通常
炭素量が０．２０ｑｂ程度の合金肌焼−を素材として使
用し９、連続カス浸炭炉中９３０１〜９５０℃にて３〜
４時間浸炭拡散処理を行い、次いで約８５０℃の焼入温
度に約３０分間保持した後、熱油中に焼入れされる。転
動部はかかる浸炭焼入処理後、焼戻しおよび高周波焼入
れ処理し、次いで研屋加工仕上けされる。この場合、高
周波焼入れによる焼入深さく有効深さＨｖ５１５）の増
加率は、炭素濃度勾配から推定すると約２０〜３０％で
ある。
受ける転動部とを有する自動車部品の浸炭処理法に関す
るものである０ こ０数年来、乗用車の小屋軽量ＦＦ化が顕著でアリ、一
方トランスミック冒ンギャ類も騒音対策の上から従来以
上にモジエールを小°さくして歯数を増し、カミ合い率
を大巾に増大したファインピッチギヤが多く使用される
ようになつた０同一軸上にかかるファインピッチギヤ部
と転勤部とを有する自動車部品は、従来炭素含量α１５
〜α２０チの低Ｃ合金肌焼鋼を使用し、大量生産の場合
は連続カス浸炭炉中で３〜４時間浸炭拡散処理した後、
所要の焼入温度に所要時間保持し、次いで焼入れし、そ
の後転勤部を高周波焼入れして材料処理するのが一般的
であったＯ 例えば自動変速装置用（Ａ／Ｔ用）のサンギヤは、通常
炭素量が０．２０ｑｂ程度の合金肌焼−を素材として使
用し９、連続カス浸炭炉中９３０１〜９５０℃にて３〜
４時間浸炭拡散処理を行い、次いで約８５０℃の焼入温
度に約３０分間保持した後、熱油中に焼入れされる。転
動部はかかる浸炭焼入処理後、焼戻しおよび高周波焼入
れ処理し、次いで研屋加工仕上けされる。この場合、高
周波焼入れによる焼入深さく有効深さＨｖ５１５）の増
加率は、炭素濃度勾配から推定すると約２０〜３０％で
ある。
一方、この柚のギヤと同一軸上にある転動部はワンウェ
イクラッチの入るインナーレース面を有するが、腋レー
ス面に作用するヘルツ応力は５００〜Ｓ ５０１４／−
と極度に高い。従って該レース面は高い表面硬さと１０
０前後の深目の焼入深さが要求される。それ故、肝心の
ギヤ部の品質は出来ばえ次第となり、当然のことながら
ギヤ部は過剰浸炭になり易い。極端な場合は一元迄全浸
炭焼入硬化されるので、焼入れ時の焼割れ、焼戻の愚化
、更には作動時の片当たり中異吻の介入等による歯先部
分の欠損の危険性が増し、一時にしてギヤトレインの機
能を失うこともある〇 しかして、ファインピッチギヤ部と高面圧を受ける転勤
部とを同一軸上に有する自動車部品の材料処理について
、該部品の各部分に要求される性能を同時に付与する改
良された材料処理法が必要となった。
イクラッチの入るインナーレース面を有するが、腋レー
ス面に作用するヘルツ応力は５００〜Ｓ ５０１４／−
と極度に高い。従って該レース面は高い表面硬さと１０
０前後の深目の焼入深さが要求される。それ故、肝心の
ギヤ部の品質は出来ばえ次第となり、当然のことながら
ギヤ部は過剰浸炭になり易い。極端な場合は一元迄全浸
炭焼入硬化されるので、焼入れ時の焼割れ、焼戻の愚化
、更には作動時の片当たり中異吻の介入等による歯先部
分の欠損の危険性が増し、一時にしてギヤトレインの機
能を失うこともある〇 しかして、ファインピッチギヤ部と高面圧を受ける転勤
部とを同一軸上に有する自動車部品の材料処理について
、該部品の各部分に要求される性能を同時に付与する改
良された材料処理法が必要となった。
本発明の目的は、同一軸上にファインピッチギヤ部と転
勤部とを有する自動車部品の省エネＪｋｄｆ−浸炭ＩＩ
＆理法を提供することにある。
勤部とを有する自動車部品の省エネＪｋｄｆ−浸炭ＩＩ
＆理法を提供することにある。
一般に浸炭用−は、素材の炭素量を増大させると同一条
件にて浸炭処理しても浸炭性が大巾に促進され且つ焼入
性も増大することは知られている。本発明者はかかる浸
炭用鋼の特性に注目して鋭意研究した結果、上記自動車
部品の素材として、従来肌焼鋼として使用されている鋼
よりも炭素量を増大させた浸炭用鋼を採択し、そしてか
かる特定の素材と特定条件の浸炭処理とを組合せること
により、自動車部品のギヤ部および転動部の夫々に、適
当な硬化層が付与されることを見出し、本発明を完成す
るに至った。
件にて浸炭処理しても浸炭性が大巾に促進され且つ焼入
性も増大することは知られている。本発明者はかかる浸
炭用鋼の特性に注目して鋭意研究した結果、上記自動車
部品の素材として、従来肌焼鋼として使用されている鋼
よりも炭素量を増大させた浸炭用鋼を採択し、そしてか
かる特定の素材と特定条件の浸炭処理とを組合せること
により、自動車部品のギヤ部および転動部の夫々に、適
当な硬化層が付与されることを見出し、本発明を完成す
るに至った。
本発明の方法は、炭素量α２７％乃至α３４％、特に約
α３０％の浸炭用鋼から成るファインピッチギヤ部と高
面圧を受ける転勤部とを同一軸上に有する自動車部品を
、浸炭性雰吐気中、豹８３０＠乃至約９．ＯＯ℃、％に
約８５０乃至約８７０℃の温度に４０分乃至１２０分間
、特に８７０ ’Ｃに４０分乃至６０分間保持すること
により浸炭拡散処理し、次いで該浸炭温度から焼入れし
た後、該転勤部を高周波焼入れすることを待機とする・ 自動車部品の素材となる浸炭用鋼としては、炭素量がＱ
、２７乃至［Ｌ３４ｑｂの４＠−にある限り、適量の（
’ｒおよび −着 干の快削性元素等を含む合金鋼が特に好ましい◇浸炭拡
散処理は、公知の固体、液体又は気体浸炭剤を用いて慣
用の浸度炉中で実権し得るが、キャリヤーガス（ＲＸガ
ス）と添加プロパンとからなる浸炭剤を用いるのが特に
好ましい〇浸炭拡散４６１１１後の焼入れは、自動車部
品全体を浸炭温度から１１接焼入液、例えば油、水、に
浸漬することにより行われるが、特に約１５０℃乃至２
００℃の高温油に浸漬すると、歪に対して轡に効果があ
る。
α３０％の浸炭用鋼から成るファインピッチギヤ部と高
面圧を受ける転勤部とを同一軸上に有する自動車部品を
、浸炭性雰吐気中、豹８３０＠乃至約９．ＯＯ℃、％に
約８５０乃至約８７０℃の温度に４０分乃至１２０分間
、特に８７０ ’Ｃに４０分乃至６０分間保持すること
により浸炭拡散処理し、次いで該浸炭温度から焼入れし
た後、該転勤部を高周波焼入れすることを待機とする・ 自動車部品の素材となる浸炭用鋼としては、炭素量がＱ
、２７乃至［Ｌ３４ｑｂの４＠−にある限り、適量の（
’ｒおよび −着 干の快削性元素等を含む合金鋼が特に好ましい◇浸炭拡
散処理は、公知の固体、液体又は気体浸炭剤を用いて慣
用の浸度炉中で実権し得るが、キャリヤーガス（ＲＸガ
ス）と添加プロパンとからなる浸炭剤を用いるのが特に
好ましい〇浸炭拡散４６１１１後の焼入れは、自動車部
品全体を浸炭温度から１１接焼入液、例えば油、水、に
浸漬することにより行われるが、特に約１５０℃乃至２
００℃の高温油に浸漬すると、歪に対して轡に効果があ
る。
高ｊｌＩＩ波焼入れは通常、転勤部に必喪焼入深さく有
効−さＨマ５１３）を与えるように行う・この処理は慣
用の高周波発振装置を用いて、例えと転勤部を９ｏ口℃
乃至９５０ ℃に加熱した俊、適切な冷媒を用い、噴射
冷却して焼入れを有い得る０なお、高周波焼入処理後、
必要に応じて転動部を１８０℃乃至２００’Ｃに１時間
乃至２時間電気炉にて保持して焼戻す。
効−さＨマ５１３）を与えるように行う・この処理は慣
用の高周波発振装置を用いて、例えと転勤部を９ｏ口℃
乃至９５０ ℃に加熱した俊、適切な冷媒を用い、噴射
冷却して焼入れを有い得る０なお、高周波焼入処理後、
必要に応じて転動部を１８０℃乃至２００’Ｃに１時間
乃至２時間電気炉にて保持して焼戻す。
本発明の方法においては、累材鋼の炭素１を増大せしめ
ているため、＃素材のジョミニカーブのパターンとジョ
ミニー値との管理を厳密に行うこと（本発明においては
通常Ｊ １／２ ”＝５０〜３５に管理される）、そし
て浸炭拡散処理時の炉雰囲気、例えばカーボンポテンシ
ャル、ヲ適正に制御することが重要である〇 次に本発明を、添付図面に従ってより詳細に説明する。
ているため、＃素材のジョミニカーブのパターンとジョ
ミニー値との管理を厳密に行うこと（本発明においては
通常Ｊ １／２ ”＝５０〜３５に管理される）、そし
て浸炭拡散処理時の炉雰囲気、例えばカーボンポテンシ
ャル、ヲ適正に制御することが重要である〇 次に本発明を、添付図面に従ってより詳細に説明する。
第１図は、本発明の方法により処理され得る、同一軸上
にファインピッチギヤ部と転動部とを有するＡ／Ｔ用サ
ンギヤ上部の概略縦断面図である０図中、１はファイン
ピッチギヤ部、そして２は転動部である。該ファインピ
ッチギヤのモジー−ル←）は１１〜ｔ２そして圧方角は
２０”である。
にファインピッチギヤ部と転動部とを有するＡ／Ｔ用サ
ンギヤ上部の概略縦断面図である０図中、１はファイン
ピッチギヤ部、そして２は転動部である。該ファインピ
ッチギヤのモジー−ル←）は１１〜ｔ２そして圧方角は
２０”である。
第２Ａ−０図は、第１図に示すＡ／Ｔ用サンギヤのファ
インピッチギヤ部を各種の浸炭焼入処理して得られた歯
直角断面硬化パターンを示す・従来の素材である８Ｃｒ
２０鋼（Ｃ：ａ２ａ％。
インピッチギヤ部を各種の浸炭焼入処理して得られた歯
直角断面硬化パターンを示す・従来の素材である８Ｃｒ
２０鋼（Ｃ：ａ２ａ％。
Ｃｒ：ｔｏ７１．残部ｒｅおよび不純物）を使用した場
合の硬化パターン（第２Ｂおよび第２Ｃ図）は、材料ロ
ットおよび熱処理条件によって変動し、場合によっては
歯丈方向の焼入深さく有効深さ：Ｈマ５１３）が異常に
増大し、全歯丈に対して６４〜９９９６にも達するため
、過剰浸炭による残留オーステナイトの多量発生、焼割
れ、歯先欠損に対する危険性が非常に大きい状態となっ
ている・一方第２Ａ図は、過去における数多くの実験結
果から検討した、Ａ／Ｔ用ギヤに望ましい硬化パターン
の例を示すものであるρなお、第２Ａ−ｃ図における歯
倍率は約６倍であるＯ 更にＡ／Ｔ用ギヤ等のファインピッチギヤに望ましい硬
化パターンを検討するため、下記表に示す寸法等を有す
る徴準−車を２８１製作し、シミエレークヨン実験を行
った０ 表 即ち、該標準平歯を一方は従来法に従って、銅素材とし
て８ （’ｒ ２０ （Ｊ １／２”＝ ２５ ）
を使用し、これを浸炭炉中９５０℃にて１５０分間保持
した後、８７０℃まで冷却し、３０〜４０分間その温度
に保持し、次いで１５０℃のホットオイル（熱油）に浸
漬して浸炭焼入処理した。第５Ａ図は、その熱処理工程
、このようにして得られたギヤＡの歯直角断面硬化パタ
ーン、および該歯断面の位［）’、ＱおよびＲに直角方
向のかたさ勾°配を示す。他方の標準平歯は、本発明に
従って、素材鋼としてＳ Ｃｒ ５０ （Ｊ １／２“
＝ａｓ）（Ｃ：ａ、５ｏ嘩、Ｃｒ ： ｔｏｐ ｓ、
Ｍｎ： Ｑ、７１慢、残部Ｆｅおよび不純物）を使用し
、仁れを浸炭炉中８７０℃にて５０分間保持した後、直
接１３０°のホットオイルに浸漬して浸炭焼入処理した
０第５Ｂ図は、熱処理工程、このようにして得られた本
発明によるギヤＢの歯直角断面硬化パターン、および該
歯断面の位置Ｐ’、Ｑ’およびＲ′に直角方向のかたさ
勾配を承す０ 第３人および第５Ｂ図における硬化パタ
ーンおよびかたさ勾配をみてもわかるように、素材鋼の
炭素量を平均Ｑ、１ｑＩＩ増加させるだけで低温短時間
軽浸炭が可能となり、浸炭時間が従来法の１７５〜１７
４で済むだけでなく、理想に近い輪郭焼入硬化パターン
が得られる。
合の硬化パターン（第２Ｂおよび第２Ｃ図）は、材料ロ
ットおよび熱処理条件によって変動し、場合によっては
歯丈方向の焼入深さく有効深さ：Ｈマ５１３）が異常に
増大し、全歯丈に対して６４〜９９９６にも達するため
、過剰浸炭による残留オーステナイトの多量発生、焼割
れ、歯先欠損に対する危険性が非常に大きい状態となっ
ている・一方第２Ａ図は、過去における数多くの実験結
果から検討した、Ａ／Ｔ用ギヤに望ましい硬化パターン
の例を示すものであるρなお、第２Ａ−ｃ図における歯
倍率は約６倍であるＯ 更にＡ／Ｔ用ギヤ等のファインピッチギヤに望ましい硬
化パターンを検討するため、下記表に示す寸法等を有す
る徴準−車を２８１製作し、シミエレークヨン実験を行
った０ 表 即ち、該標準平歯を一方は従来法に従って、銅素材とし
て８ （’ｒ ２０ （Ｊ １／２”＝ ２５ ）
を使用し、これを浸炭炉中９５０℃にて１５０分間保持
した後、８７０℃まで冷却し、３０〜４０分間その温度
に保持し、次いで１５０℃のホットオイル（熱油）に浸
漬して浸炭焼入処理した。第５Ａ図は、その熱処理工程
、このようにして得られたギヤＡの歯直角断面硬化パタ
ーン、および該歯断面の位［）’、ＱおよびＲに直角方
向のかたさ勾°配を示す。他方の標準平歯は、本発明に
従って、素材鋼としてＳ Ｃｒ ５０ （Ｊ １／２“
＝ａｓ）（Ｃ：ａ、５ｏ嘩、Ｃｒ ： ｔｏｐ ｓ、
Ｍｎ： Ｑ、７１慢、残部Ｆｅおよび不純物）を使用し
、仁れを浸炭炉中８７０℃にて５０分間保持した後、直
接１３０°のホットオイルに浸漬して浸炭焼入処理した
０第５Ｂ図は、熱処理工程、このようにして得られた本
発明によるギヤＢの歯直角断面硬化パターン、および該
歯断面の位置Ｐ’、Ｑ’およびＲ′に直角方向のかたさ
勾配を承す０ 第３人および第５Ｂ図における硬化パタ
ーンおよびかたさ勾配をみてもわかるように、素材鋼の
炭素量を平均Ｑ、１ｑＩＩ増加させるだけで低温短時間
軽浸炭が可能となり、浸炭時間が従来法の１７５〜１７
４で済むだけでなく、理想に近い輪郭焼入硬化パターン
が得られる。
第４図および第５図は、それぞれ上記の浸炭焼入処理を
施したギヤ人およびギヤＢの静的曲げ強度、および疲労
強度、即ちＰ−Ｎ＠＠、を示すグラフである。第４図に
おいてＰｌは見掛直■域における曲げ荷重を、そしてＰ
２は破断時の曲げ荷重を示す０また第４および第５図中
、人はギヤＡ、そしてＢはギヤＢを示す。なお、第５図
で示す疲労強度試験には油圧Ｉくルセーターを使用した
〇 第４図および第５図に示された試験結果から、本発明の
方法により得られるギヤＢは、従来法によるギヤＡと比
べで静的曲げ強度は１０％以上も増大し、疲労頻度も１
０３乃至１０”回の領域において十分高い。ギヤ人およ
びＢについて更に熱処理歪を測定したところ、両者とも
ほぼ同等であった。
施したギヤ人およびギヤＢの静的曲げ強度、および疲労
強度、即ちＰ−Ｎ＠＠、を示すグラフである。第４図に
おいてＰｌは見掛直■域における曲げ荷重を、そしてＰ
２は破断時の曲げ荷重を示す０また第４および第５図中
、人はギヤＡ、そしてＢはギヤＢを示す。なお、第５図
で示す疲労強度試験には油圧Ｉくルセーターを使用した
〇 第４図および第５図に示された試験結果から、本発明の
方法により得られるギヤＢは、従来法によるギヤＡと比
べで静的曲げ強度は１０％以上も増大し、疲労頻度も１
０３乃至１０”回の領域において十分高い。ギヤ人およ
びＢについて更に熱処理歪を測定したところ、両者とも
ほぼ同等であった。
第６図は、８Ｃｒ３０鋼材から成るＵノッチテスの高周
波焼入実験結果を承丁グラフである。
波焼入実験結果を承丁グラフである。
即ち、第７図中、曲線ＣはノツチテストピースＣを室温
から９００℃に２．４秒間高周波力ロ熱した後、冷媒を
噴射冷却して焼入れし、そして曲線りは該テストヒース
Ｄを室温−から９５Ｄ℃に３．１秒間高周波加熱した後
、冷媒を噴射冷却して焼入れし、その後両者のテストピ
ースを、電気炉を使用して２００’Ｃにて２時”間焼戻
した場合における、ノツチ底Ｘの断面でのかたさ勾配を
示す・曲ｌＩＣは目標焼入深さ１ｍの場合、そして−１
１Ｄは目標焼入探さ３ｍの場合の高周波焼入れ条件を示
す。仁れらの実験結果から、焼入条件を調整することに
より、有効硬化層Ｈｖ５１３の目標焼入深さが得られる
ことがわかる〇本発明の方法は、同−外径上にファイン
ピッチギヤ部と転動部とを有する自動車部品のみでなく
、同−内径上又は同一軸上の外径と内径にξれらの部分
を有する自動車部品にも適用し得ゐ・例えば、ギヤ部と
ニードルベアリングの入る転勤部とを有する、例えばＦ
Ｆ）ランスミック冒ンのアウトプットシャフトギヤ；単
品ギヤ、例えば外径にファインピッチギヤ部そして内径
にニードルローラベアリングの入る転勤部を有する部品
、等にも適用し得る■後者の部品への適用に際しては、
内径面を高周波焼入れするが、仁の場合へりカルギヤ部
の精度変化及び歯底残留応力の変化に注意しつつ高周波
焼入条件を調整する必要がある。
から９００℃に２．４秒間高周波力ロ熱した後、冷媒を
噴射冷却して焼入れし、そして曲線りは該テストヒース
Ｄを室温−から９５Ｄ℃に３．１秒間高周波加熱した後
、冷媒を噴射冷却して焼入れし、その後両者のテストピ
ースを、電気炉を使用して２００’Ｃにて２時”間焼戻
した場合における、ノツチ底Ｘの断面でのかたさ勾配を
示す・曲ｌＩＣは目標焼入深さ１ｍの場合、そして−１
１Ｄは目標焼入探さ３ｍの場合の高周波焼入れ条件を示
す。仁れらの実験結果から、焼入条件を調整することに
より、有効硬化層Ｈｖ５１３の目標焼入深さが得られる
ことがわかる〇本発明の方法は、同−外径上にファイン
ピッチギヤ部と転動部とを有する自動車部品のみでなく
、同−内径上又は同一軸上の外径と内径にξれらの部分
を有する自動車部品にも適用し得ゐ・例えば、ギヤ部と
ニードルベアリングの入る転勤部とを有する、例えばＦ
Ｆ）ランスミック冒ンのアウトプットシャフトギヤ；単
品ギヤ、例えば外径にファインピッチギヤ部そして内径
にニードルローラベアリングの入る転勤部を有する部品
、等にも適用し得る■後者の部品への適用に際しては、
内径面を高周波焼入れするが、仁の場合へりカルギヤ部
の精度変化及び歯底残留応力の変化に注意しつつ高周波
焼入条件を調整する必要がある。
本発明の方法によれば、歯部断面が理想的な浸炭焼入硬
化パターンを有するファインピッチギヤが得られるので
、自動車部品のギヤ部の静的臼は強度および疲労強度が
従来のギヤと比べて大巾に増大する。また該部品の転動
部もまた、高周波焼入れ処理により所望の目標焼入深さ
に調整し得る０史に、本発明の方法によれば熱処理コス
トが低減され、浸炭炉の設備費、スペース等に関しても
大巾な節減が可能となる。
化パターンを有するファインピッチギヤが得られるので
、自動車部品のギヤ部の静的臼は強度および疲労強度が
従来のギヤと比べて大巾に増大する。また該部品の転動
部もまた、高周波焼入れ処理により所望の目標焼入深さ
に調整し得る０史に、本発明の方法によれば熱処理コス
トが低減され、浸炭炉の設備費、スペース等に関しても
大巾な節減が可能となる。
第１図は、Ａ／’１’用サンギキサンギヤり上方部分の
縦断面図、 第２Ａ−ｅ図は、ギヤ部歯直角断面の各撞浸炭焼入硬化
パターンを示す図、 第３Ａおよび３Ｂ図は、夫々ギヤＡおよびギヤＢについ
ての歯直角断面浸炭焼入硬化パターン図およびかたさ勾
配を示すグラフ、 第４図は、ギヤＡおよびギヤＢの静的臼は強度を表わす
グラフ、 第５図は、ギヤＡおよびギヤＢの疲労強度を表わすグラ
フ、 第６図は、Ｕノツチテストピースの正面および清面断面
図、 第７図は、高周波焼入れ処理後のＵノツチテストピース
のノリチ底断面におけるかたさ勾配を表わすグラフであ
る。 （ほか１名） 才１図 ？２，４ Ｉｆｆ ２２８図 ｔ２ｃｍＨｖ
： ４００−４５０ Ｍｙ ： ４５５
Ｍｙ ： ４９０牙３Ａ図 ζ１石Ｄ）もの距離（ｍｍ） 第３Ｂ図 氏［ｌｉ］からの距離（ｍｍ） 才４図 才５図 破ｖｆｒよ１゛のｍ）ｌＬ［（Ｎ） ｉｔ６ 図 牙７ｖｔＪ 艮面の）もの距離（ｍｍ）
縦断面図、 第２Ａ−ｅ図は、ギヤ部歯直角断面の各撞浸炭焼入硬化
パターンを示す図、 第３Ａおよび３Ｂ図は、夫々ギヤＡおよびギヤＢについ
ての歯直角断面浸炭焼入硬化パターン図およびかたさ勾
配を示すグラフ、 第４図は、ギヤＡおよびギヤＢの静的臼は強度を表わす
グラフ、 第５図は、ギヤＡおよびギヤＢの疲労強度を表わすグラ
フ、 第６図は、Ｕノツチテストピースの正面および清面断面
図、 第７図は、高周波焼入れ処理後のＵノツチテストピース
のノリチ底断面におけるかたさ勾配を表わすグラフであ
る。 （ほか１名） 才１図 ？２，４ Ｉｆｆ ２２８図 ｔ２ｃｍＨｖ
： ４００−４５０ Ｍｙ ： ４５５
Ｍｙ ： ４９０牙３Ａ図 ζ１石Ｄ）もの距離（ｍｍ） 第３Ｂ図 氏［ｌｉ］からの距離（ｍｍ） 才４図 才５図 破ｖｆｒよ１゛のｍ）ｌＬ［（Ｎ） ｉｔ６ 図 牙７ｖｔＪ 艮面の）もの距離（ｍｍ）
Claims (1)
- （１） 炭素量（１２７乃至α３４チの浸炭用鋼から
成るファインピッチギヤ部と転動部とを同一軸上に有す
る自動車部品を約８５０＠乃至約９００℃の浸炭温度に
４０乃至１２０分保持して浸炭拡散せしめ、次いで骸浸
炭温度から焼入れした後、該転勤部を高周波焼入れ処理
することを特徴とする、上記自動車部品の浸炭処理法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3213782A JPS58151471A (ja) | 1982-03-01 | 1982-03-01 | 自動車部品の浸炭処理法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3213782A JPS58151471A (ja) | 1982-03-01 | 1982-03-01 | 自動車部品の浸炭処理法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58151471A true JPS58151471A (ja) | 1983-09-08 |
Family
ID=12350501
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3213782A Pending JPS58151471A (ja) | 1982-03-01 | 1982-03-01 | 自動車部品の浸炭処理法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58151471A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106198217A (zh) * | 2016-06-29 | 2016-12-07 | 内蒙古第机械集团有限公司 | 一种齿轮应力寿命曲线测试流程的设计方法 |
| CN112695269A (zh) * | 2020-11-30 | 2021-04-23 | 山西平阳重工机械有限责任公司 | 一种18Cr2Ni4WA工件的热处理工艺 |
-
1982
- 1982-03-01 JP JP3213782A patent/JPS58151471A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN106198217A (zh) * | 2016-06-29 | 2016-12-07 | 内蒙古第机械集团有限公司 | 一种齿轮应力寿命曲线测试流程的设计方法 |
| CN112695269A (zh) * | 2020-11-30 | 2021-04-23 | 山西平阳重工机械有限责任公司 | 一种18Cr2Ni4WA工件的热处理工艺 |
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