JPS58145810A - 石炭の燃焼方法 - Google Patents
石炭の燃焼方法Info
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- JPS58145810A JPS58145810A JP2609882A JP2609882A JPS58145810A JP S58145810 A JPS58145810 A JP S58145810A JP 2609882 A JP2609882 A JP 2609882A JP 2609882 A JP2609882 A JP 2609882A JP S58145810 A JPS58145810 A JP S58145810A
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- combustion
- furnace
- burner
- coal
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C6/00—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion
- F23C6/04—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection
- F23C6/045—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection with staged combustion in a single enclosure
- F23C6/047—Combustion apparatus characterised by the combination of two or more combustion chambers or combustion zones, e.g. for staged combustion in series connection with staged combustion in a single enclosure with fuel supply in stages
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23C—METHODS OR APPARATUS FOR COMBUSTION USING FLUID FUEL OR SOLID FUEL SUSPENDED IN A CARRIER GAS OR AIR
- F23C2201/00—Staged combustion
- F23C2201/10—Furnace staging
- F23C2201/101—Furnace staging in vertical direction, e.g. alternating lean and rich zones
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、石炭類の燃焼装置およびその方法に係り、特
に排ガス中の未燃分を増加させることなく窒素酸化物を
低減するに好適なボイラ装置およびその燃焼方法に関す
るものである。
に排ガス中の未燃分を増加させることなく窒素酸化物を
低減するに好適なボイラ装置およびその燃焼方法に関す
るものである。
事業用ボイラ等の大容量熱発生装置における燃料源とし
て埋蔵量の豊富な石炭が見直されつつある。燃焼方式と
しては微粉炭焚きが最も一般的であるが、固体燃料であ
る故の燃焼性の悪さｋより火炉排気中アッシュの未燃カ
ーボン含有率を５９１以下に抑えるＫは、他の化石燃料
（ガス、油等）に比して、火炉容積を大きくせざるを得
ない、しかも、石炭中には約１〜２重量慢の窒素が有機
化合物として含まれているため、これが、燃焼時に酸化
されて生ずる有害な窒素酸化物（以下、ＮＯｘと称する
）の抑制技術が要求される。
て埋蔵量の豊富な石炭が見直されつつある。燃焼方式と
しては微粉炭焚きが最も一般的であるが、固体燃料であ
る故の燃焼性の悪さｋより火炉排気中アッシュの未燃カ
ーボン含有率を５９１以下に抑えるＫは、他の化石燃料
（ガス、油等）に比して、火炉容積を大きくせざるを得
ない、しかも、石炭中には約１〜２重量慢の窒素が有機
化合物として含まれているため、これが、燃焼時に酸化
されて生ずる有害な窒素酸化物（以下、ＮＯｘと称する
）の抑制技術が要求される。
ＮＯ，抑制技術の最も一般的な公知例としては、第１図
に示すような二段燃焼法が挙げられる。すなわち、第１
図に示すボイラ装置は、火炉１と、該炉前部の下方から
上方に順次設けられた下段、中段および上段バーナ２．
３および４と、さらにその上部に設けられた前部アフタ
ーエア５およびこれと対応する炉後部に設けられた後部
アフターエアロと、炉底部から燃料等を供給するための
ホッパロアおよびホッパ導管８と、火炉上方の出口ダク
ト内に設けられた過熱器９とを備えている。
に示すような二段燃焼法が挙げられる。すなわち、第１
図に示すボイラ装置は、火炉１と、該炉前部の下方から
上方に順次設けられた下段、中段および上段バーナ２．
３および４と、さらにその上部に設けられた前部アフタ
ーエア５およびこれと対応する炉後部に設けられた後部
アフターエアロと、炉底部から燃料等を供給するための
ホッパロアおよびホッパ導管８と、火炉上方の出口ダク
ト内に設けられた過熱器９とを備えている。
このような装置における二段−・焼法の特長は、バーナ
ゾーン（バーナ２．３．４）において低空気比燃焼を行
って一旦空気不足状態下で燃焼反応なの後流（前部およ
び後部アフターエア５．６）において完全燃焼に必要な
空気を補給して燃焼を完結させる点にある。なお、図中
、１１■、■はバーナ３１〜３３の火炎、ＩＶは完全燃
焼域、■は燃焼排ガスを示す。この燃焼法は、ＮＯｘの
低減燃焼方法として非常に優れたものであり、ｔ￥ｆＫ
燃料中窒素に起因するＮ０ｘ（ＦｕｇｌＮＤりの生成抑
制に効を奏することから、石炭のような窒素含有率の大
なる燃料にも十分なる実用性を有している。
ゾーン（バーナ２．３．４）において低空気比燃焼を行
って一旦空気不足状態下で燃焼反応なの後流（前部およ
び後部アフターエア５．６）において完全燃焼に必要な
空気を補給して燃焼を完結させる点にある。なお、図中
、１１■、■はバーナ３１〜３３の火炎、ＩＶは完全燃
焼域、■は燃焼排ガスを示す。この燃焼法は、ＮＯｘの
低減燃焼方法として非常に優れたものであり、ｔ￥ｆＫ
燃料中窒素に起因するＮ０ｘ（ＦｕｇｌＮＤりの生成抑
制に効を奏することから、石炭のような窒素含有率の大
なる燃料にも十分なる実用性を有している。
しかしながら、この燃焼法にも、以下のような限界があ
る。すなわち、バーナゾーンの空気比を小さくするにし
たがいＮＯ，の生成を抑制しやすくなるが、■）バーナ
ゾーンでの未燃チャーが増加すること、■）バーナゾー
ン火炎温度の低下によるチャーの燃え切り速度が減少す
ることにより、アフターエアによる完全燃焼は困難とな
ること等の問題を生じＮＯｘの大巾低減を要求される炉
においては、火炉容積を大きくするか火炉全体の空気過
剰率を増加せざるを得なくなり、所期の目的を達するこ
とか不可能となる。
る。すなわち、バーナゾーンの空気比を小さくするにし
たがいＮＯ，の生成を抑制しやすくなるが、■）バーナ
ゾーンでの未燃チャーが増加すること、■）バーナゾー
ン火炎温度の低下によるチャーの燃え切り速度が減少す
ることにより、アフターエアによる完全燃焼は困難とな
ること等の問題を生じＮＯｘの大巾低減を要求される炉
においては、火炉容積を大きくするか火炉全体の空気過
剰率を増加せざるを得なくなり、所期の目的を達するこ
とか不可能となる。
本発明の目的は、上記した従来技術の欠点をなくシ、排
ガス中アッシュに含まれる未燃カーボン量な増加させる
ことなく、ＮＯｘを低減することができる、竪型燃焼装
置の燃焼方法な提供することＫある。
ガス中アッシュに含まれる未燃カーボン量な増加させる
ことなく、ＮＯｘを低減することができる、竪型燃焼装
置の燃焼方法な提供することＫある。
本発明は、バーナシー／最上段に設置したバーナのみの
空気比を十分に低下させ、しかも、該バーナから火炉に
投じた微粉炭を火炉内ガス流動の調整によって上部は揮
発成分の低空気比燃焼域、下部は揮発成分が分離された
後のチャーを比較的高空気比の下方バーナ火炎中に接触
混合させるようにし、これＫより、最上段バーナからの
チャーの高温燃焼を維持し、未燃分の増加を抑えるとと
もに、アフタエア下方において低空気比の気相燃焼反応
領域を確保し、ＮＯ，の効果的低減を行なうものである
。
空気比を十分に低下させ、しかも、該バーナから火炉に
投じた微粉炭を火炉内ガス流動の調整によって上部は揮
発成分の低空気比燃焼域、下部は揮発成分が分離された
後のチャーを比較的高空気比の下方バーナ火炎中に接触
混合させるようにし、これＫより、最上段バーナからの
チャーの高温燃焼を維持し、未燃分の増加を抑えるとと
もに、アフタエア下方において低空気比の気相燃焼反応
領域を確保し、ＮＯ，の効果的低減を行なうものである
。
さらに具体的には、本発明は、最上段バーナの微粉炭搬
送流路の外周または上下に設置した２次および３次空気
流路から炉内に投入する空気のうち、３次空気のほぼ全
量を再循環排ガスで置換して酸素濃度１０チ以下のガス
とし、これにより該バーナから炉内に供給される総酸素
流量と微粉炭中の揮発分を完全燃焼させるに必要最小限
な酸素量との比が０．６５以下になるように２次空気量
を調整した後、該２次および３次空気流路の中心軸と水
平軸との交差角が１５度以上となるよう該２次および３
次空気流路を下向きとし、かつ下向きに調整された核２
次空気流路中心軸に対し、さらに２０度以上下向きとな
るよう微粉炭搬送流路を曲折させ、これにより、前記最
上段バーナから炉内に投入された微粉炭のチャーを、下
方の空気比０８以上の高温燃焼域であるバーナ火炎中に
接触混入せしめることを特徴とするものである。
送流路の外周または上下に設置した２次および３次空気
流路から炉内に投入する空気のうち、３次空気のほぼ全
量を再循環排ガスで置換して酸素濃度１０チ以下のガス
とし、これにより該バーナから炉内に供給される総酸素
流量と微粉炭中の揮発分を完全燃焼させるに必要最小限
な酸素量との比が０．６５以下になるように２次空気量
を調整した後、該２次および３次空気流路の中心軸と水
平軸との交差角が１５度以上となるよう該２次および３
次空気流路を下向きとし、かつ下向きに調整された核２
次空気流路中心軸に対し、さらに２０度以上下向きとな
るよう微粉炭搬送流路を曲折させ、これにより、前記最
上段バーナから炉内に投入された微粉炭のチャーを、下
方の空気比０８以上の高温燃焼域であるバーナ火炎中に
接触混入せしめることを特徴とするものである。
本発明な実施するに好適な具体的実施例を示す前に１本
発明の原理となる本発明者らの知見を例記する。本発明
者らは、先ずプロパン等のガス燃料による予混合ガス炎
の基礎実験の集積から次の重要な現象を見出した。
発明の原理となる本発明者らの知見を例記する。本発明
者らは、先ずプロパン等のガス燃料による予混合ガス炎
の基礎実験の集積から次の重要な現象を見出した。
■）完全燃焼に至るプロセスを中断し、一旦燃料過刺な
状態とすると、この不完全燃焼域におけるＮ０ｘ（主と
してＮＯ）の生成量は減少する。しかも、該不完全燃焼
域の空気比が小である程、ＮＯ生成量も小である。
状態とすると、この不完全燃焼域におけるＮ０ｘ（主と
してＮＯ）の生成量は減少する。しかも、該不完全燃焼
域の空気比が小である程、ＮＯ生成量も小である。
Ｉ）該不完全燃焼域の空気比を０．６５以下とすると、
ＮＯ生成量は極力抑さえられるが、一方、ＮＨｓ等の可
燃性窒素化合物の生成量が増加する。
ＮＯ生成量は極力抑さえられるが、一方、ＮＨｓ等の可
燃性窒素化合物の生成量が増加する。
ＩＱ ＮＨｓ等の窒素化合物はアフタエアによって一部
ＮＯｘ生成の要因ともなり得るが、火炎温度の上昇によ
り、これら可燃性窒素化合物の生成量を減少させること
ができる。
ＮＯｘ生成の要因ともなり得るが、火炎温度の上昇によ
り、これら可燃性窒素化合物の生成量を減少させること
ができる。
酌火炎内ラジカル発光を追跡することＫより、これら燃
料過剰炎によりＮＯが分解することが確認された。
料過剰炎によりＮＯが分解することが確認された。
■菖料中の有機窒素化合物の大部分は空気比０ｆｉ５以
下の燃料過刹炎によって音素酸化物とはなり得ないこと
が確認された。
下の燃料過刹炎によって音素酸化物とはなり得ないこと
が確認された。
次に本発明者らは、数種の微粉炭の乾留テストにより、
以下の事実を確認した。
以下の事実を確認した。
ＹＯＪ Ｉ ８で規定される揮発分（ＶＭ）は、微粉炭
微粉炭からガス相に放出されるが、微粉炭中の窒素分に
ついては、更に５５０〜１０００℃で相当量の揮発現象
が１１認された。なお、上記現象は、石炭の銘柄を問わ
ず一般的な現象であることがわかった。
微粉炭からガス相に放出されるが、微粉炭中の窒素分に
ついては、更に５５０〜１０００℃で相当量の揮発現象
が１１認された。なお、上記現象は、石炭の銘柄を問わ
ず一般的な現象であることがわかった。
以上な総合し、本発明者は、以下の着眼点に基づき、本
発明を考案するに到った。
発明を考案するに到った。
（α）従来の二段燃焼の如（、全てのバーナの空気比を
低下させる必要はなく、アフタエア投入前の最上段バー
ナの空気比を減少して燃料大過剰な領域を形成させ、一
旦燃焼反応を中断させることがＮＯ。
低下させる必要はなく、アフタエア投入前の最上段バー
ナの空気比を減少して燃料大過剰な領域を形成させ、一
旦燃焼反応を中断させることがＮＯ。
低減に効果的であることが分った。
（ｂ）上記燃料過剰領域は、微粉炭中の揮発成分によっ
て形成することができる。
て形成することができる。
（Ｃ）上記揮発成分を除去された残炭（チャー）は、そ
の滞留時間、燃焼温度および０．濃度の確保のために、
さらに空気比の大なる下方バーナ火炎中に接触混入して
燃焼させるべきである。
の滞留時間、燃焼温度および０．濃度の確保のために、
さらに空気比の大なる下方バーナ火炎中に接触混入して
燃焼させるべきである。
以下、本発明の原理的な実施例を従来の二段燃焼（第１
図）と対比して第２図に示す。なお、図中、火炉内の状
況は低ＮＯｘ運転時を示している。
図）と対比して第２図に示す。なお、図中、火炉内の状
況は低ＮＯｘ運転時を示している。
第２図において、火炉ｌＯは、多段バーナ３１〜３３お
よびアフタエアポート４１を有する竪型燃焼炉を形成し
ている。ここで最上段バーナ３３は、第３図にその構造
例を示すように、微粉炭搬送空気流路Ｃ（プライマリエ
アと称す）と、その外周の環状流路ＡおよびＧからなる
デュアルエアレジスタ麗バーナであり、通常燃焼におい
ては、ＡおよびＧＫ空気を供給して旋回火炎を形成可能
罠なっている０本発明に基づ＜ＮＯ！低減運転時には、
Ａ、Ｇの中心軸ｊＧを＃Ｇ＞１５°となるように下向き
に傾けることＫより、上記微粉炭の揮発成分によるガス
相反応領域を７フタエアポート４１下方に確保する。
よびアフタエアポート４１を有する竪型燃焼炉を形成し
ている。ここで最上段バーナ３３は、第３図にその構造
例を示すように、微粉炭搬送空気流路Ｃ（プライマリエ
アと称す）と、その外周の環状流路ＡおよびＧからなる
デュアルエアレジスタ麗バーナであり、通常燃焼におい
ては、ＡおよびＧＫ空気を供給して旋回火炎を形成可能
罠なっている０本発明に基づ＜ＮＯ！低減運転時には、
Ａ、Ｇの中心軸ｊＧを＃Ｇ＞１５°となるように下向き
に傾けることＫより、上記微粉炭の揮発成分によるガス
相反応領域を７フタエアポート４１下方に確保する。
更に、流路Ｃの中心軸をＡ、Ｇの中心軸１ａＫ対し、＊
、＞２０°となるように下向きとするととＫより、揮発
成分燃焼域のチャーが下方バーナ３２の火炎中に混入さ
れる。このθＣの調整は、微粉炭流路Ｃの管先端に連結
された調整棒８５を軸方向に移動することＫより、該先
端の方向を変えて行なわれる。なお図中、５１はバーナ
スロート、６１はエアレジスタ、ＩｔはＣの中心軸、ｌ
は水平軸である。
、＞２０°となるように下向きとするととＫより、揮発
成分燃焼域のチャーが下方バーナ３２の火炎中に混入さ
れる。このθＣの調整は、微粉炭流路Ｃの管先端に連結
された調整棒８５を軸方向に移動することＫより、該先
端の方向を変えて行なわれる。なお図中、５１はバーナ
スロート、６１はエアレジスタ、ＩｔはＣの中心軸、ｌ
は水平軸である。
このように炉内に投入された微粉炭は、第２図に示すよ
８に、二相に分離して揮発成分燃焼域ｍｖと残炭（チャ
ー）群噴流■。を形成する一方、中段および下段バーナ
３１．３２によって形成される火炎Ｉ、■は、その空気
比な最上段よりも高い０８以上に調整し、この領域で前
記チャーまたは未燃分を燃焼させる。なお、■はアフタ
エアポート４１による完全燃焼領域であり、これは第１
図の従来の場合と基本的に差はない。
８に、二相に分離して揮発成分燃焼域ｍｖと残炭（チャ
ー）群噴流■。を形成する一方、中段および下段バーナ
３１．３２によって形成される火炎Ｉ、■は、その空気
比な最上段よりも高い０８以上に調整し、この領域で前
記チャーまたは未燃分を燃焼させる。なお、■はアフタ
エアポート４１による完全燃焼領域であり、これは第１
図の従来の場合と基本的に差はない。
本発明においては、前述のＶ）項で述べたよ５ Ｋ。
微粉炭からＮ０８除去に必要な揮発分を充分生成させる
ことが必要であり、このため、（１）バーナ３３の一部
保炎による揮発温度の維持と、（２）揮発時間の確保が
特に重畳である。前者を満足するためＫは、炭種に応じ
て流路Ａへの空気量を下式（１０１）を満たす範囲内で
必要最小限とし、Ｇへは、■ｖ領域形成のためＫＯ！１
０−以下の再循環排ガスのみを供給することが望ましい
。
ことが必要であり、このため、（１）バーナ３３の一部
保炎による揮発温度の維持と、（２）揮発時間の確保が
特に重畳である。前者を満足するためＫは、炭種に応じ
て流路Ａへの空気量を下式（１０１）を満たす範囲内で
必要最小限とし、Ｇへは、■ｖ領域形成のためＫＯ！１
０−以下の再循環排ガスのみを供給することが望ましい
。
また後者の（２）の目的のためには、第２図に示すよう
に、バーナ関距Ｌｐを下式（１０２）の範囲とすること
が望ましい。
に、バーナ関距Ｌｐを下式（１０２）の範囲とすること
が望ましい。
ＬＰ〉（下方バーナ３１．３２のスロート直径） Ｘ
４．０ ・（１０２）（ただし、通常のバーナ関距離Ｌ
Ｍに比べると、Ｌｐ＞ ＬＭである） 上記（１０２）式を満足し、しかもｍＶ、Ｉ［［ｃを確
保するためＫは、実験経験的に前記酊およびｋの値は、
各々モ〉１５°およびａｃ〉２０’が効果的であること
が分った。
４．０ ・（１０２）（ただし、通常のバーナ関距離Ｌ
Ｍに比べると、Ｌｐ＞ ＬＭである） 上記（１０２）式を満足し、しかもｍＶ、Ｉ［［ｃを確
保するためＫは、実験経験的に前記酊およびｋの値は、
各々モ〉１５°およびａｃ〉２０’が効果的であること
が分った。
次ＫＪＩＩＡ図は、バーナ３３への燃料、空気および排
ガスの供給系統例を示すものであるが、ミル７１から微
粉炭搬送系８１を通って流路ＣＫ微粉炭が供給される一
方、２次および３次空気は誼空気系統８２から流量調整
ダンパ９０を通ってそれ能になっており、このうち流路
Ｇには系統８１が設けられ、再循環ガス（排ガス）が供
給可能になっている。
ガスの供給系統例を示すものであるが、ミル７１から微
粉炭搬送系８１を通って流路ＣＫ微粉炭が供給される一
方、２次および３次空気は誼空気系統８２から流量調整
ダンパ９０を通ってそれ能になっており、このうち流路
Ｇには系統８１が設けられ、再循環ガス（排ガス）が供
給可能になっている。
上記実施例は、微粉炭を燃料とする場合について述べた
が、本発明は、微粉炭と油の混合燃料（ＣＯＭ）にも全
（同様に適用され、しかも十分な効果を期待することが
できる、また、本発明は、実施例に示したような壁面燃
焼に限らず、接線燃焼を含む、他の多段燃焼法にも同様
に応用することができる。この際使用するバーナ３３に
おける、２次または３次空気は、プライマリエアの上下
に配置されるだけで、他の操作条件は、本発明の場合と
同様である。
が、本発明は、微粉炭と油の混合燃料（ＣＯＭ）にも全
（同様に適用され、しかも十分な効果を期待することが
できる、また、本発明は、実施例に示したような壁面燃
焼に限らず、接線燃焼を含む、他の多段燃焼法にも同様
に応用することができる。この際使用するバーナ３３に
おける、２次または３次空気は、プライマリエアの上下
に配置されるだけで、他の操作条件は、本発明の場合と
同様である。
以上、本発明によれば、微粉炭燃焼領域において、低空
気比の（燃料大過剰の）気相反応領域とチャーを効率良
く分離させ、この気相反応領域においてＮｏ工を効率よ
く除去（超低ＮＯｘ化）するとともに、分離したチャー
を下方の高空気比の燃焼域で燃焼させることにより、従
来の二段燃焼のようなＮｏ□低減時の未燃分増加を抑制
することができる。また装置上も従来のバーナと排ガス
供給系統を若干改造するのみで、−簡一単に実施するこ
とができ、有利である。
気比の（燃料大過剰の）気相反応領域とチャーを効率良
く分離させ、この気相反応領域においてＮｏ工を効率よ
く除去（超低ＮＯｘ化）するとともに、分離したチャー
を下方の高空気比の燃焼域で燃焼させることにより、従
来の二段燃焼のようなＮｏ□低減時の未燃分増加を抑制
することができる。また装置上も従来のバーナと排ガス
供給系統を若干改造するのみで、−簡一単に実施するこ
とができ、有利である。
第１図は、従来の二段燃焼法によるボイラ火炉の概略系
統図、第２図は、本発明の一実施例を示すボイラ火炉の
概略系統図、第３図は、第１図中のバーナ３３の断面構
造図、および第４図は、その燃料、空気、排ガス供給系
統図である。 １０・・・ボイラ火炉、２０・・・ウィンドボックス、
３１．３２．３３・・・バーナ（最上段）、４１・・１
アフタエアｙｆ−）、５１・−・バーナスロー）、６１
・・・エアレジスタ、Ｉ、 ＩＩ、ＩＩＩ・・・主バー
ナ火炎、ＩＩｔＣ・・・チャー評噴流、ｌ１ｌｖ・・・
揮発成分燃焼域、Ｃ・・・微粉炭流路、Ａ・・・２次空
気流路、Ｇ・・・３次空気（再循環ガス）Ｒ路。 代理人 弁理士 川 北 武 長
統図、第２図は、本発明の一実施例を示すボイラ火炉の
概略系統図、第３図は、第１図中のバーナ３３の断面構
造図、および第４図は、その燃料、空気、排ガス供給系
統図である。 １０・・・ボイラ火炉、２０・・・ウィンドボックス、
３１．３２．３３・・・バーナ（最上段）、４１・・１
アフタエアｙｆ−）、５１・−・バーナスロー）、６１
・・・エアレジスタ、Ｉ、 ＩＩ、ＩＩＩ・・・主バー
ナ火炎、ＩＩｔＣ・・・チャー評噴流、ｌ１ｌｖ・・・
揮発成分燃焼域、Ｃ・・・微粉炭流路、Ａ・・・２次空
気流路、Ｇ・・・３次空気（再循環ガス）Ｒ路。 代理人 弁理士 川 北 武 長
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ０）上下方向に多段にバーナを配置し、かつその上方に
アフタエアポートを備えたＩＩ鳳燃焼炉内に１前記バー
ナを介して微粉炭を主とする燃料と燃焼用空気を供給す
る石炭の燃焼方法において、前記上段および下段のバー
ナなそれぞれ低空気比および高空気比とし、火炉上部に
石炭の揮発成分の低空気比燃焼域、および火炉下部に石
炭の揮斃威分が除去された後のチャーの高温燃焼域を形
成するように、火炉内の燃料および空気の噴射方向を調
整することを特徴とする石炭の燃焼方法。 ＠特許請求の範囲第１項において、最上段バーナのＩＩ
！験炭搬送流路の外周または上下に設置した２次および
３次空気流路から炉内に投入する空気のうち、３次空気
のはぼ全量を再循環排ガスで置換して酸嵩鎖度１０ｇＩ
Ｉ以下のガスとし、これにより該バーナから炉内に供給
される総酸素流量と微粉炭中の揮発分を完全燃焼するに
必要最小限な酸素量との比が０．６５以下になるように
２次空気量を調整した俵、該２次および３次空気流路の
中心軸と水平軸との交差角が１５度以上となるよう咳２
次および３次空気流路を下向きとし、かつ下向きに調整
された該２次空気流路中心軸に対し、さらに２０度以上
下向きとなるよう微粉炭搬送流路を曲折させ、これによ
り、前記最上段バーナから炉内に投入された微粉炭のチ
ャーを、下方の空気比０．８以上の高温燃焼域であるバ
ーナ火炎中に接触混入せしめることを特徴とする石炭の
燃焼方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2609882A JPS58145810A (ja) | 1982-02-22 | 1982-02-22 | 石炭の燃焼方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2609882A JPS58145810A (ja) | 1982-02-22 | 1982-02-22 | 石炭の燃焼方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58145810A true JPS58145810A (ja) | 1983-08-31 |
| JPH0262768B2 JPH0262768B2 (ja) | 1990-12-26 |
Family
ID=12184114
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2609882A Granted JPS58145810A (ja) | 1982-02-22 | 1982-02-22 | 石炭の燃焼方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58145810A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60122809A (ja) * | 1983-12-05 | 1985-07-01 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 微粉炭焚き低ΝＯｘ燃焼装置 |
| JPS63143408A (ja) * | 1986-12-03 | 1988-06-15 | Babcock Hitachi Kk | 高燃料比炭バ−ナ |
| JP2004347270A (ja) * | 2003-05-23 | 2004-12-09 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 燃焼装置及び方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5728903A (en) * | 1980-07-28 | 1982-02-16 | Babcock Hitachi Kk | Method for controlling air feed rate for combustion |
-
1982
- 1982-02-22 JP JP2609882A patent/JPS58145810A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5728903A (en) * | 1980-07-28 | 1982-02-16 | Babcock Hitachi Kk | Method for controlling air feed rate for combustion |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60122809A (ja) * | 1983-12-05 | 1985-07-01 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | 微粉炭焚き低ΝＯｘ燃焼装置 |
| JPH031564B2 (ja) * | 1983-12-05 | 1991-01-10 | Kawasaki Heavy Ind Ltd | |
| JPS63143408A (ja) * | 1986-12-03 | 1988-06-15 | Babcock Hitachi Kk | 高燃料比炭バ−ナ |
| JP2004347270A (ja) * | 2003-05-23 | 2004-12-09 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 燃焼装置及び方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0262768B2 (ja) | 1990-12-26 |
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