JPS58133401A - 容積型回転羽根式膨張機 - Google Patents
容積型回転羽根式膨張機Info
- Publication number
- JPS58133401A JPS58133401A JP1511282A JP1511282A JPS58133401A JP S58133401 A JPS58133401 A JP S58133401A JP 1511282 A JP1511282 A JP 1511282A JP 1511282 A JP1511282 A JP 1511282A JP S58133401 A JPS58133401 A JP S58133401A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- working fluid
- discharge
- suction
- inflow
- cylinder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01C—ROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
- F01C20/00—Control of, monitoring of, or safety arrangements for, machines or engines
- F01C20/10—Control of, monitoring of, or safety arrangements for, machines or engines characterised by changing the positions of the inlet or outlet openings with respect to the working chamber
- F01C20/12—Control of, monitoring of, or safety arrangements for, machines or engines characterised by changing the positions of the inlet or outlet openings with respect to the working chamber using sliding valves
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Rotary Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、作動流体の断熱膨張を利用して動力を発生す
る容積型回転羽根式膨張機に関するものである。
る容積型回転羽根式膨張機に関するものである。
従来の容積型回転羽根式膨張機について第１図及び第２
図により説明する。１はシリンダであり、上部に作動流
体流入孔１ａ及び下部に作動流体排出孔１ｂを有してい
る。６は回転子であり、羽根４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄを
摺動自在に収納し、両端に出力軸７を有している。前端
部２及び後端部３は、回転子６及びシリンダ１と共に膨
張室６を形成し、各々、回転子６の前端及び後端に位置
し出力軸７の軸受を有している。回転子６は円柱状をし
ており、シリンダ１の上部にある作動流体流入孔１ａに
近接した内壁と接触するように位置させている。各羽根
４ａ〜４ｄは回転子６の羽根溝内を摺動しシリンダ１の
内壁１回転子６．シリンダ１を前後からはさんだ前端部
２及び後端部３と共に膨張空間を形成している。
図により説明する。１はシリンダであり、上部に作動流
体流入孔１ａ及び下部に作動流体排出孔１ｂを有してい
る。６は回転子であり、羽根４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄを
摺動自在に収納し、両端に出力軸７を有している。前端
部２及び後端部３は、回転子６及びシリンダ１と共に膨
張室６を形成し、各々、回転子６の前端及び後端に位置
し出力軸７の軸受を有している。回転子６は円柱状をし
ており、シリンダ１の上部にある作動流体流入孔１ａに
近接した内壁と接触するように位置させている。各羽根
４ａ〜４ｄは回転子６の羽根溝内を摺動しシリンダ１の
内壁１回転子６．シリンダ１を前後からはさんだ前端部
２及び後端部３と共に膨張空間を形成している。
高圧の作動流体はシリンダ１上部の作動流体流入孔１ａ
より、羽根４ｂ、回転子５．シリンダ１゜前端部２．後
端部３から形成された膨張室６に入シ、回転子６と出力
軸７を矢印の方向に回転させながら断熱膨張しシリンダ
１の作動流体排出孔１ｂよシ排出される。回転子６は作
動流体流入孔１ａの右方のシリンダ内壁と接触してシー
ル部を形成している。
より、羽根４ｂ、回転子５．シリンダ１゜前端部２．後
端部３から形成された膨張室６に入シ、回転子６と出力
軸７を矢印の方向に回転させながら断熱膨張しシリンダ
１の作動流体排出孔１ｂよシ排出される。回転子６は作
動流体流入孔１ａの右方のシリンダ内壁と接触してシー
ル部を形成している。
羽根４ａを例として膨張過程を次に説明する。
羽根４ａの吸入行程は羽根４ｂが高圧の作動流体に押さ
れ回転子６の羽根溝を円周方向に摺動してその先端がシ
リンダ１の内壁に内接しながら矢印方向に移動し流入孔
の回転方向流入後端を通過する吸入角度θ１までである
。このとき、羽根４ａ。
れ回転子６の羽根溝を円周方向に摺動してその先端がシ
リンダ１の内壁に内接しながら矢印方向に移動し流入孔
の回転方向流入後端を通過する吸入角度θ１までである
。このとき、羽根４ａ。
羽根＋ｂ、回転子６．シリンダ１．前端部２．後端部３
により囲まれた膨張室の体積が吸入作動流体量となり、
い捷これをｖｌ とする。羽根４ａの排出行程は羽根
４ａの先端がシリンダ１の下部に設けた作動流体排出孔
１ｂの回転方向流入前端を通過する排出角度θ２までで
ある。このとき、羽根４ａ、羽根４ｂ９回転子５．シリ
ンダ１．前端部２．後端部３により囲まれた膨張室の体
積が排出作動流体量となりいまこれをｖ２ とする。
により囲まれた膨張室の体積が吸入作動流体量となり、
い捷これをｖｌ とする。羽根４ａの排出行程は羽根
４ａの先端がシリンダ１の下部に設けた作動流体排出孔
１ｂの回転方向流入前端を通過する排出角度θ２までで
ある。このとき、羽根４ａ、羽根４ｂ９回転子５．シリ
ンダ１．前端部２．後端部３により囲まれた膨張室の体
積が排出作動流体量となりいまこれをｖ２ とする。
膨張機の容積比ｖＡは
ＶＡ−■２／■１
である。作動流体の吸入側圧力Ｐ１ と排出側圧力Ｐ
２との比である膨張比ＰＡは ＰＡ−Ｐ、／Ｐ２ の膨張行程は断熱変化であるので容積と圧力の関係は次
式で表わされ、 ｐｖ＝ｐｖＫ １ １ ２２ Ｐ１／Ｐ２−（Ｖ２／′ｖ１）Ｋ 故に ｐ、ｖＡ ・・・・・・・・ （１）となる
。作動流体の吸入側圧力Ｐ１ と排出側圧力らが設計
条件として付与されると、（１）式を用いてｖＡが求め
られ、このｖＡ よりｖｌ とｖ２ を決定して膨張
機が製作される。ｖＡは膨張機の形状に依存する値であ
って膨張機の形状が決まってし寸うと任意の値に変化さ
せることはできない。しかし吸入側圧力Ｐ、と排出側圧
力Ｐ２の比ＰＡは膨張機の形状等には全く依存せず外的
な条件の変化によって容易に変化する。膨張機を用いて
動力を発生させる熱サイクルについて言えば高熱源温度
にＰ、は依存しており、低熱源温度にＰ２け依存してい
る。例えば、太陽日射を熱サイクルの高温熱源として利
用して膨張機を運転する場合、高温熱源の温度が太陽日
射に応じて変化するため、吸入側圧力Ｐ１ も変化す
る。吸入側圧Ｐ、′が膨張機の設計吸入側圧力Ｐ１
よりも大きくなったとすると、（１）式を用いてＰ１′
から排出時の作動流体圧力Ｐ２′が計算されるが、Ｐ、
′〉Ｐｌであるので、Ｐ２′の排出側圧力Ｐ２との関係
は、Ｐ２′〉Ｐ２となる。
２との比である膨張比ＰＡは ＰＡ−Ｐ、／Ｐ２ の膨張行程は断熱変化であるので容積と圧力の関係は次
式で表わされ、 ｐｖ＝ｐｖＫ １ １ ２２ Ｐ１／Ｐ２−（Ｖ２／′ｖ１）Ｋ 故に ｐ、ｖＡ ・・・・・・・・ （１）となる
。作動流体の吸入側圧力Ｐ１ と排出側圧力らが設計
条件として付与されると、（１）式を用いてｖＡが求め
られ、このｖＡ よりｖｌ とｖ２ を決定して膨張
機が製作される。ｖＡは膨張機の形状に依存する値であ
って膨張機の形状が決まってし寸うと任意の値に変化さ
せることはできない。しかし吸入側圧力Ｐ、と排出側圧
力Ｐ２の比ＰＡは膨張機の形状等には全く依存せず外的
な条件の変化によって容易に変化する。膨張機を用いて
動力を発生させる熱サイクルについて言えば高熱源温度
にＰ、は依存しており、低熱源温度にＰ２け依存してい
る。例えば、太陽日射を熱サイクルの高温熱源として利
用して膨張機を運転する場合、高温熱源の温度が太陽日
射に応じて変化するため、吸入側圧力Ｐ１ も変化す
る。吸入側圧Ｐ、′が膨張機の設計吸入側圧力Ｐ１
よりも大きくなったとすると、（１）式を用いてＰ１′
から排出時の作動流体圧力Ｐ２′が計算されるが、Ｐ、
′〉Ｐｌであるので、Ｐ２′の排出側圧力Ｐ２との関係
は、Ｐ２′〉Ｐ２となる。
膨張機の出力に関して吸入側圧力Ｐ１ と排出時の作
動流体圧力Ｐ２′との圧力差（ｐｌ−ｐ２’）が仕事に
利用されるが、排出側圧力がＰ２であるので本来ならば
（Ｐｌ−Ｐ２）の圧力差まで利用可能であるが、この差
ΔＰは次式で表わされ ΔＰ＝（Ｐｌ−Ｐ２）−（Ｐ、−Ｐ２／）故に ΔＰ＝
Ｐ２／−Ｐ２ ΔＰ−Ｐ２／−Ｐ２にロスになってしまって全く利用さ
れない。吸入側圧力Ｐ１′が膨張機の設計吸入側圧力Ｐ
１ よりも小さくなったときも上記と同様にしてロス
が増加する。このように吸入側圧力及び排出側圧力が膨
張機の設計圧力と等しい場合だけしか、最高の熱効率を
得ることができない。外的条件変化に対して適応能力が
低いため、熱サイクルの高温側熱源、及び低温側熱源の
温度がほぼ一定である特定の条件を有する場合にしか利
用できていないし無理に利用しようとすれば熱効率が低
下してしまってとても実用に耐えない等の欠点を有して
いた。
動流体圧力Ｐ２′との圧力差（ｐｌ−ｐ２’）が仕事に
利用されるが、排出側圧力がＰ２であるので本来ならば
（Ｐｌ−Ｐ２）の圧力差まで利用可能であるが、この差
ΔＰは次式で表わされ ΔＰ＝（Ｐｌ−Ｐ２）−（Ｐ、−Ｐ２／）故に ΔＰ＝
Ｐ２／−Ｐ２ ΔＰ−Ｐ２／−Ｐ２にロスになってしまって全く利用さ
れない。吸入側圧力Ｐ１′が膨張機の設計吸入側圧力Ｐ
１ よりも小さくなったときも上記と同様にしてロス
が増加する。このように吸入側圧力及び排出側圧力が膨
張機の設計圧力と等しい場合だけしか、最高の熱効率を
得ることができない。外的条件変化に対して適応能力が
低いため、熱サイクルの高温側熱源、及び低温側熱源の
温度がほぼ一定である特定の条件を有する場合にしか利
用できていないし無理に利用しようとすれば熱効率が低
下してしまってとても実用に耐えない等の欠点を有して
いた。
本発明は、吸入側圧力及び排出側圧力の変動に対する膨
張機の適応力を増大させて、熱効率低下を防ぎかつ膨張
機の利用分野を拡大することを「目的とする。
張機の適応力を増大させて、熱効率低下を防ぎかつ膨張
機の利用分野を拡大することを「目的とする。
この目的を達成するため本発明は、シリンダに設けた流
入孔の、回転子の回転方向流入後端を流入圧力及び排出
圧力に応じて可変できる流入調節板により形成している
。
入孔の、回転子の回転方向流入後端を流入圧力及び排出
圧力に応じて可変できる流入調節板により形成している
。
この構成によって１．吸入側圧力及び排出側圧力の変動
に応じて流入調節板の位置を変えて吸入角度を調整し吸
入作動流体量を最適値にする。つまり、吸入側圧力と排
出側圧力の比である膨張比ＰＡと、吸入作動流体量と排
出作動流体量の比である容積比ｖＡがＰＡ−ｖＡＫ を
満足するよう、ＰＡの変化に応じて吸入作動流体量を制
御して、熱効率の低下を防止する。場合によっては吸入
角度を適切に変化させＰＡ〜ｖＡ とすることにより任
意の熱効率及び出力で膨張機を運転することが可能とな
る。
に応じて流入調節板の位置を変えて吸入角度を調整し吸
入作動流体量を最適値にする。つまり、吸入側圧力と排
出側圧力の比である膨張比ＰＡと、吸入作動流体量と排
出作動流体量の比である容積比ｖＡがＰＡ−ｖＡＫ を
満足するよう、ＰＡの変化に応じて吸入作動流体量を制
御して、熱効率の低下を防止する。場合によっては吸入
角度を適切に変化させＰＡ〜ｖＡ とすることにより任
意の熱効率及び出力で膨張機を運転することが可能とな
る。
本発明の容積型回転羽根式膨張機の一実施例について第
３図、第４図により説明する。１はシリンダであり、上
部に作動流体流入孔１６及び下部に作動流体排出孔１６
を有している。６は回転子であり、羽根４ａ、 ４ｂ
、４（！、 ４ｄを摺動自在に収納し、両端に出力軸
７を有している。前端部２及び後端部３は、シリンダ１
を前後からはさみ込み、回転子５及びシリンダ１と共に
膨張室６を形成し、各々、回転子６の前端及び後端に位
置し出力軸７の軸受を有している。回転子６は円柱状を
しており、シリンダ１の上部にある作動流体流入孔１５
に近接した内壁と接触するように位置させている。各羽
根４ａ〜４ｄは回転子５の羽根溝内を摺動しシリンダ１
の内壁２回転子・６．前端部２及び後端部３と共に上記
膨張空間を形成してい８を接続して吸入側圧力を調圧部
Ａ１０に導入し、作動流体排出孔１６と連通しているパ
イプＢ９を接続して調圧部Ｂ１１に導入してピストン１
２をシリンダ１上部に設けられたピストン案内溝１３を
摺動させる。膨張比に応動してピストン１２を摺動させ
ピストン１２にロッド１４ａを介して接続された流入調
節板１４を、膨張比の太きいときは右方に、膨張比の小
さいときは左方に移動させる。
３図、第４図により説明する。１はシリンダであり、上
部に作動流体流入孔１６及び下部に作動流体排出孔１６
を有している。６は回転子であり、羽根４ａ、 ４ｂ
、４（！、 ４ｄを摺動自在に収納し、両端に出力軸
７を有している。前端部２及び後端部３は、シリンダ１
を前後からはさみ込み、回転子５及びシリンダ１と共に
膨張室６を形成し、各々、回転子６の前端及び後端に位
置し出力軸７の軸受を有している。回転子６は円柱状を
しており、シリンダ１の上部にある作動流体流入孔１５
に近接した内壁と接触するように位置させている。各羽
根４ａ〜４ｄは回転子５の羽根溝内を摺動しシリンダ１
の内壁２回転子・６．前端部２及び後端部３と共に上記
膨張空間を形成してい８を接続して吸入側圧力を調圧部
Ａ１０に導入し、作動流体排出孔１６と連通しているパ
イプＢ９を接続して調圧部Ｂ１１に導入してピストン１
２をシリンダ１上部に設けられたピストン案内溝１３を
摺動させる。膨張比に応動してピストン１２を摺動させ
ピストン１２にロッド１４ａを介して接続された流入調
節板１４を、膨張比の太きいときは右方に、膨張比の小
さいときは左方に移動させる。
上記構成の動作を説明する。高圧の作動流体はシリンダ
１上部の作動流体流入孔１５より、羽根４ａ、回転子６
．シリンダ１．前端部２．後端部３、流入調節板１４か
ら形成された膨張室６に入り、回転子５と出力軸７を矢
印の方向に回転させながら断熱膨張しシリンダ１の作動
流体排出孔１６より排出される。回転子５は作動流体流
入孔１５の右方のシリンダ内壁と接触してシール部１７
を形成している。
１上部の作動流体流入孔１５より、羽根４ａ、回転子６
．シリンダ１．前端部２．後端部３、流入調節板１４か
ら形成された膨張室６に入り、回転子５と出力軸７を矢
印の方向に回転させながら断熱膨張しシリンダ１の作動
流体排出孔１６より排出される。回転子５は作動流体流
入孔１５の右方のシリンダ内壁と接触してシール部１７
を形成している。
羽根４ａを例として膨張過程を次に説明する。
羽根４ａの吸入行程は羽根４ｂが高圧の作動流体に押さ
れ回転子５の羽根溝を円周方向に摺動してその先端がシ
リンダ１の内壁に内接しながら矢印方向に移動し流入調
節板１４の先端部を通過する吸入角度θまでである。こ
のとき、羽根４ａ、羽根４ｂ２回転子５．シリンダ１．
前端部２．後端部３．流入調節板１４により囲まれた膨
張室の体積が吸入作動流体量となり、いまこれをＶとす
る。
れ回転子５の羽根溝を円周方向に摺動してその先端がシ
リンダ１の内壁に内接しながら矢印方向に移動し流入調
節板１４の先端部を通過する吸入角度θまでである。こ
のとき、羽根４ａ、羽根４ｂ２回転子５．シリンダ１．
前端部２．後端部３．流入調節板１４により囲まれた膨
張室の体積が吸入作動流体量となり、いまこれをＶとす
る。
羽根４ａの排出行程は羽根４ａの先端がシリンダ１の下
部に設けた作動流体排出孔１６の回転方向流入前端を通
過する排出角度θ２までである。このとき、羽根４ａ、
羽根４ｂ、回転子６．シリンダ１．前端部２．後端部３
により囲まれた膨張室の体積が排出作動流体量となり、
いまこれをｖ２とする。
部に設けた作動流体排出孔１６の回転方向流入前端を通
過する排出角度θ２までである。このとき、羽根４ａ、
羽根４ｂ、回転子６．シリンダ１．前端部２．後端部３
により囲まれた膨張室の体積が排出作動流体量となり、
いまこれをｖ２とする。
流入調節板１４は、吸入側圧力Ｐ１及び排出側圧力Ｐ２
に応動し、次式を ｖＡ−ｖＡＫ 故ニｖ−ｖ２・（Ｐ２／Ｐ１）１／に 満足するよう流入角度θを変化させている。吸入側圧力
Ｐ１ 及び排出側圧力Ｐ２が熱源の温度により変化した
場合、例えば吸入側圧力Ｐ１が低下したとき、Ｐｌ の
変化が調圧部Ｂ１１に伝達されてピストン１２が左方に
押され流入調節板１４も左方に移動する。吸入角度θが
増大するので吸入作動流体量■は増加する。しかし、排
出作動流体量ｖ２は変化しないのでＶとｖ２の比である
ｖＡは小さくなる。膨張比ＰＡ＝Ｐ１／Ｐ２もＰｌ
の低下により小さくなる。よって ｖＡ−ｖＡＫ が常に成立する。
に応動し、次式を ｖＡ−ｖＡＫ 故ニｖ−ｖ２・（Ｐ２／Ｐ１）１／に 満足するよう流入角度θを変化させている。吸入側圧力
Ｐ１ 及び排出側圧力Ｐ２が熱源の温度により変化した
場合、例えば吸入側圧力Ｐ１が低下したとき、Ｐｌ の
変化が調圧部Ｂ１１に伝達されてピストン１２が左方に
押され流入調節板１４も左方に移動する。吸入角度θが
増大するので吸入作動流体量■は増加する。しかし、排
出作動流体量ｖ２は変化しないのでＶとｖ２の比である
ｖＡは小さくなる。膨張比ＰＡ＝Ｐ１／Ｐ２もＰｌ
の低下により小さくなる。よって ｖＡ−ｖＡＫ が常に成立する。
このように吸入側圧力及び排出側圧力が熱源温度の影響
を受けて膨張比が変化したときも吸入作動流体量を調節
して膨張機の容積比を最適となるようにしているため、
与えられた条−件に対して常に最高の熱効率で膨張機を
運転できる。なお、流入孔と排出孔の圧力差に応じ流入
孔の作動流体量を制御できるものであれば上記実施例の
流入調節板に限定されるもので々い。
を受けて膨張比が変化したときも吸入作動流体量を調節
して膨張機の容積比を最適となるようにしているため、
与えられた条−件に対して常に最高の熱効率で膨張機を
運転できる。なお、流入孔と排出孔の圧力差に応じ流入
孔の作動流体量を制御できるものであれば上記実施例の
流入調節板に限定されるもので々い。
以上のように本発明の容積型回転羽根式膨張機によれば
、流入調節手段により膨張機の作動流体量を自由に選択
できるため、常に最高の熱効率で膨張機を運転でき、ま
た膨張機出力の調節も容易に行なうことができるという
効果が得られる。
、流入調節手段により膨張機の作動流体量を自由に選択
できるため、常に最高の熱効率で膨張機を運転でき、ま
た膨張機出力の調節も容易に行なうことができるという
効果が得られる。
第１図は従来の容積型回転羽根式膨張機の断面図、第２
図は第１図の■−■線断面図、第３図は本発明の容積型
回転羽根式膨張機の一実施例の断面図、第４図は第３図
のＩＶ−ＩＶ線断面図である。 １・・・・・・シリンダ、４Ａ−・・羽根、５・・・・
・・回転子、６・・・・・・膨張室、７・・・・・・出
力軸、１４・・・・・・流入調節板（流入調節手段）、
１５・・・・・・流入孔、１６・・・・・・排出孔。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図 第 ２ ・図 第 ３ 図 ／４ ｔｂ
図は第１図の■−■線断面図、第３図は本発明の容積型
回転羽根式膨張機の一実施例の断面図、第４図は第３図
のＩＶ−ＩＶ線断面図である。 １・・・・・・シリンダ、４Ａ−・・羽根、５・・・・
・・回転子、６・・・・・・膨張室、７・・・・・・出
力軸、１４・・・・・・流入調節板（流入調節手段）、
１５・・・・・・流入孔、１６・・・・・・排出孔。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図 第 ２ ・図 第 ３ 図 ／４ ｔｂ
Claims (1)
- 作動流体の流入孔および排出孔を有する膨張室を備えた
シリンダと、このシリンダの膨張室に内装し、かつ前記
室の中心より偏心させて外周面の一部を膨張室の内壁に
接触させると共に外周面より出没し、膨張室の内壁に接
する複数の羽根と出力軸を有する円形の回転子と、前記
流入孔と排出孔の圧力差に応じ、流入孔からの作動流体
量を制御する流入調節手段とからなる容積型回転羽根式
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1511282A JPS58133401A (ja) | 1982-02-01 | 1982-02-01 | 容積型回転羽根式膨張機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1511282A JPS58133401A (ja) | 1982-02-01 | 1982-02-01 | 容積型回転羽根式膨張機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58133401A true JPS58133401A (ja) | 1983-08-09 |
Family
ID=11879739
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1511282A Pending JPS58133401A (ja) | 1982-02-01 | 1982-02-01 | 容積型回転羽根式膨張機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58133401A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004055331A1 (ja) * | 2002-12-18 | 2004-07-01 | Daikin Industries,Ltd. | 容積型膨張機及び流体機械 |
| EP1500786A1 (en) * | 2002-04-19 | 2005-01-26 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Vane rotary expansion engine |
| WO2006013961A1 (ja) * | 2004-08-06 | 2006-02-09 | Daikin Industries, Ltd. | 膨張機 |
| JP2006257884A (ja) * | 2005-03-15 | 2006-09-28 | Daikin Ind Ltd | 容積型膨張機 |
| WO2007052510A1 (ja) * | 2005-10-31 | 2007-05-10 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | 膨張機およびこれを用いたヒートポンプ |
| WO2007052569A1 (ja) * | 2005-10-31 | 2007-05-10 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | 膨張機およびこれを用いたヒートポンプ |
| JP2008286150A (ja) * | 2007-05-21 | 2008-11-27 | Panasonic Corp | 膨張機 |
-
1982
- 1982-02-01 JP JP1511282A patent/JPS58133401A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1500786A1 (en) * | 2002-04-19 | 2005-01-26 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | Vane rotary expansion engine |
| EP1500786A4 (en) * | 2002-04-19 | 2011-01-26 | Panasonic Corp | ROTARY EXPANSION ENGINE WITH FINS |
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