JPS58119416A - 継目無管の肉厚制御方法 - Google Patents
継目無管の肉厚制御方法Info
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- JPS58119416A JPS58119416A JP57002392A JP239282A JPS58119416A JP S58119416 A JPS58119416 A JP S58119416A JP 57002392 A JP57002392 A JP 57002392A JP 239282 A JP239282 A JP 239282A JP S58119416 A JPS58119416 A JP S58119416A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
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- B21B37/78—Control of tube rolling
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- B21B17/00—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling
- B21B17/02—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel, i.e. the mandrel rod contacts the rolled tube over the rod length
- B21B17/04—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling with mandrel, i.e. the mandrel rod contacts the rolled tube over the rod length in a continuous process
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- B21B17/00—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling
- B21B17/14—Tube-rolling by rollers of which the axes are arranged essentially perpendicular to the axis of the work, e.g. "axial" tube-rolling without mandrel, e.g. stretch-reducing mills
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
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- B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
- B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
- B21B19/04—Rolling basic material of solid, i.e. non-hollow, structure; Piercing, e.g. rotary piercing mills
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、継目無管の肉厚制御方法に係り、特に、マン
ドレルミルを用いて継目無鋼管を製造する際に適用する
のに好適な、ピアサで穿孔圧延された後、マンドレルミ
ルで延伸圧延され、更に、ストレッチレデューサで絞り
圧延されて圧延仕上管とされる継目無管の肉厚制御方法
の改良に関する。
ドレルミルを用いて継目無鋼管を製造する際に適用する
のに好適な、ピアサで穿孔圧延された後、マンドレルミ
ルで延伸圧延され、更に、ストレッチレデューサで絞り
圧延されて圧延仕上管とされる継目無管の肉厚制御方法
の改良に関する。
継目無鋼管を製造する方法の一つに、第１図に示す如く
、素材としての丸棒鋼〔ビレットと称する１１０ｋ、回
転炉床式の加熱炉１２で連続的に加熱し、ついで、マン
ネスマン方式を利用したクロスロール方式のピアサ１４
で穿孔し、更に、穿孔径の中空粗素管（ホローと称する
）１６をマンドレルバ−１８と共にマンドレルミル２０
に送り込んで連続的に延伸圧延し、圧延後、マンドレル
バ−１８’（ｃシェル２２から引き抜いて、シェル２２
を再加熱炉２４で再加熱した後、ストレッチレデューサ
２６により管軸方向に引張力を付加しながら、順次外径
を絞って製品寸法を有する圧延仕上管（チューブと称す
る）２８とする、いわゆる、マンドレルミル圧延方式に
よるものがある。
、素材としての丸棒鋼〔ビレットと称する１１０ｋ、回
転炉床式の加熱炉１２で連続的に加熱し、ついで、マン
ネスマン方式を利用したクロスロール方式のピアサ１４
で穿孔し、更に、穿孔径の中空粗素管（ホローと称する
）１６をマンドレルバ−１８と共にマンドレルミル２０
に送り込んで連続的に延伸圧延し、圧延後、マンドレル
バ−１８’（ｃシェル２２から引き抜いて、シェル２２
を再加熱炉２４で再加熱した後、ストレッチレデューサ
２６により管軸方向に引張力を付加しながら、順次外径
を絞って製品寸法を有する圧延仕上管（チューブと称す
る）２８とする、いわゆる、マンドレルミル圧延方式に
よるものがある。
このマンドレルミル圧延方式においては、前記マンドレ
ルミル２０の延伸圧延に際して、マンドレルバ−１８の
速度が、噛み込み時、灰抜は時に変化するため、シェル
２２の先後端に、第２図に示す如く、ストマツク部と呼
ばれる、外径（実線Ａ）がふくらみ、肉厚（破線Ｂ）が
増大した部分が生じる。又、前記ストレッチレデューサ
２６の絞り圧延に際して、引張力が十分に働らかないチ
ューブ２８の先後端の肉厚が、第３図に示す如く、増大
するという問題点を有する。従って、これらの部分は、
製品寸法許容範囲を満足しないため、クロップとして切
捨てられ、歩留り低下の大きな要因ともなっている。
ルミル２０の延伸圧延に際して、マンドレルバ−１８の
速度が、噛み込み時、灰抜は時に変化するため、シェル
２２の先後端に、第２図に示す如く、ストマツク部と呼
ばれる、外径（実線Ａ）がふくらみ、肉厚（破線Ｂ）が
増大した部分が生じる。又、前記ストレッチレデューサ
２６の絞り圧延に際して、引張力が十分に働らかないチ
ューブ２８の先後端の肉厚が、第３図に示す如く、増大
するという問題点を有する。従って、これらの部分は、
製品寸法許容範囲を満足しないため、クロップとして切
捨てられ、歩留り低下の大きな要因ともなっている。
このような欠点を解消し、管長手方向に均一な肉厚分布
の製品を得るための圧延制御方法として。
の製品を得るための圧延制御方法として。
例えば、特公昭５４−２８３０５号で示される如く、ス
トレッチレデューサ２６の回転数パターンを変化させる
方式が提案されているが、ロールと材料の接触面間で全
面すべりが起きると、それ以上の引張力は生じｒｆｉｘ
いので、ストレッチレデューサ２６において到達可能な
引張力にはふ・のすから限界があり、従って、回転数調
整による管端減肉効果にも限界があった。
トレッチレデューサ２６の回転数パターンを変化させる
方式が提案されているが、ロールと材料の接触面間で全
面すべりが起きると、それ以上の引張力は生じｒｆｉｘ
いので、ストレッチレデューサ２６において到達可能な
引張力にはふ・のすから限界があり、従って、回転数調
整による管端減肉効果にも限界があった。
本発明は、前記従来の欠点を解消するべくなされたもの
で、ストレッチレデューサの引張力の限界等に拘らず、
容易に且つ確実に、均一な長手方向肉厚分布を有する圧
延仕上管を得ることができる継目無管の肉厚制御方法を
提供することを目的とする。
で、ストレッチレデューサの引張力の限界等に拘らず、
容易に且つ確実に、均一な長手方向肉厚分布を有する圧
延仕上管を得ることができる継目無管の肉厚制御方法を
提供することを目的とする。
本発明は、ピアサで穿孔圧延された後、マンドレルミル
で延伸圧延され、更に、ストレッチレデューサで絞り圧
延されて圧延仕上管とされる継目無管の肉厚制御方法に
おいて、ストレッチレデューサ出側の圧延仕上管の肉厚
分布を予め予想し、該肉厚分布を均一化するのに必要な
、穿孔圧延後の管長手方向目標肉厚分布を求め、該目標
肉厚分布が得られるようにピアサを制御することによっ
て、絞り圧延後に均一な長手方向肉厚分布を有する圧延
仕上管が得られるようにして、前記目的を達成したもの
である。
で延伸圧延され、更に、ストレッチレデューサで絞り圧
延されて圧延仕上管とされる継目無管の肉厚制御方法に
おいて、ストレッチレデューサ出側の圧延仕上管の肉厚
分布を予め予想し、該肉厚分布を均一化するのに必要な
、穿孔圧延後の管長手方向目標肉厚分布を求め、該目標
肉厚分布が得られるようにピアサを制御することによっ
て、絞り圧延後に均一な長手方向肉厚分布を有する圧延
仕上管が得られるようにして、前記目的を達成したもの
である。
又、前記圧延仕上管の肉厚分布を、圧延条件に応じて予
めパターン化されている、マンドレルミル単体でのスト
マツクによる肉厚分布パターンと、ストレッチレデュー
サ単体による管端増肉分布パターンとを、圧延条件に応
じて適宜組み合わせることによって予想するようにした
ものである。
めパターン化されている、マンドレルミル単体でのスト
マツクによる肉厚分布パターンと、ストレッチレデュー
サ単体による管端増肉分布パターンとを、圧延条件に応
じて適宜組み合わせることによって予想するようにした
ものである。
或いは、前記ピアサを、クロスロールの間隔（ゴージ）
、及び／或いは、プラグ先端のゴージ部からの先進量（
リード）を変化させることによって制御するようにした
ものである。
、及び／或いは、プラグ先端のゴージ部からの先進量（
リード）を変化させることによって制御するようにした
ものである。
以下図面を参照して、本発明の詳細な説明する。
（５）
まず、継目無鋼管製造ラインにおいて、各種製品サイズ
に対して一中間製品であるシェル、チューブの長手方向
肉厚分布を実測し、各々、マンドレルミル単体、ストレ
ッチレデューサ単体による肉厚分布の変化を予測する。
に対して一中間製品であるシェル、チューブの長手方向
肉厚分布を実測し、各々、マンドレルミル単体、ストレ
ッチレデューサ単体による肉厚分布の変化を予測する。
最終製品の予測方法としては、各ミル単体の肉厚分布を
圧延条件に応じて予めパターン化し、必要に応じて適宜
これらのパターンを組み合せる手法を用いる。パターン
化には様々な方法があるが、−例として、肉厚分布を屈
曲点を有する折れ線で近似する方法を用いた場合につい
て説明する。
圧延条件に応じて予めパターン化し、必要に応じて適宜
これらのパターンを組み合せる手法を用いる。パターン
化には様々な方法があるが、−例として、肉厚分布を屈
曲点を有する折れ線で近似する方法を用いた場合につい
て説明する。
まず、マンドレルミル単体による肉厚変化を折れ線で近
似してパターン化すると、第４図に示す如くとなる。各
々の屈曲点０１〜Ｃ６は、肉厚比ケ縦軸、長さ比を横軸
にとった座標系を用いると、次のように表わせる。
似してパターン化すると、第４図に示す如くとなる。各
々の屈曲点０１〜Ｃ６は、肉厚比ケ縦軸、長さ比を横軸
にとった座標系を用いると、次のように表わせる。
（６）
ここで、パラメータｌ１Ｍは一次式により定義される。
ここで−Ｓｋは、第にスタンド出側の材料断面積（通常
に＝３）、Ｄｓは、シェル外径−Ｔｓは、シェル肉厚、
Ｌｓｌ”ｌ：、シェル長、６Ｍバーマンドレルミルのス
タンドセンター間隔、Ｋ、ば、カリバー形状により決ま
る定数〔０，２≦に、≦１．０）である。
に＝３）、Ｄｓは、シェル外径−Ｔｓは、シェル肉厚、
Ｌｓｌ”ｌ：、シェル長、６Ｍバーマンドレルミルのス
タンドセンター間隔、Ｋ、ば、カリバー形状により決ま
る定数〔０，２≦に、≦１．０）である。
又、各屈曲点における肉厚比Ｙｉば、次式のよＹ２ ＝
Ｋｎ ’ Ｙ・ ・ ・・・・・・・・・・・・・・・
（５）ここで、ＧＵ、マンドレルミルのロールギャップ
（標準設定値）、ΔＧは、マンドレルミルのロールギャ
ップの標章設定値からの補正量、Ｋ２は、シェル厚の補
正係数（通常Ｋｚ＝ １ ） 、 Ｋ３は、シェル厚の
影響係数（０，２≦に３≦０．３）、Ｋ、は、ギャップ
補正の影響係数（１≦に４≦１．５ ） ＋ Ｋｉは、
カリバー形状によって決まる定数（０，ｌ≦にδ≦０．
５ ＋ 、 Ｋｎ Ｕ、先端形状効果係数であり、この
先端形状効果係数に６は、例えばシェル外径ＤＳ＝１４
６１１１１Ｎの時、下記第１表に示すような値となる。
Ｋｎ ’ Ｙ・ ・ ・・・・・・・・・・・・・・・
（５）ここで、ＧＵ、マンドレルミルのロールギャップ
（標準設定値）、ΔＧは、マンドレルミルのロールギャ
ップの標章設定値からの補正量、Ｋ２は、シェル厚の補
正係数（通常Ｋｚ＝ １ ） 、 Ｋ３は、シェル厚の
影響係数（０，２≦に３≦０．３）、Ｋ、は、ギャップ
補正の影響係数（１≦に４≦１．５ ） ＋ Ｋｉは、
カリバー形状によって決まる定数（０，ｌ≦にδ≦０．
５ ＋ 、 Ｋｎ Ｕ、先端形状効果係数であり、この
先端形状効果係数に６は、例えばシェル外径ＤＳ＝１４
６１１１１Ｎの時、下記第１表に示すような値となる。
第１表
一方、ストレッチレデューサ単体による肉厚変化を折れ
線で近似してパターン化すると、第５図（屈曲点数が８
の場合）に示す如くとなる。従って、各々の屈曲点Ｑ１
〜Ｑ２ｎは、肉厚比を縦軸、長さ比を横軸にとった座標
系を用いると、次のように表わせる。
線で近似してパターン化すると、第５図（屈曲点数が８
の場合）に示す如くとなる。従って、各々の屈曲点Ｑ１
〜Ｑ２ｎは、肉厚比を縦軸、長さ比を横軸にとった座標
系を用いると、次のように表わせる。
Ｑ、（０，、Ｚ、Ｉ、Ｑ２（Ａ！Ｒ，Ｚ２）−−Ｑｎ（
（ｙｒ−ｔ）ｌＲ，Ｚｎ）。
（ｙｒ−ｔ）ｌＲ，Ｚｎ）。
Ｑｎ＋ｌ Ｃ１−（ｙｔ−ｔ＞Ｉｈ、Ｚｎ＋１ ）
−” ・Ｑｙｎ （１，Ｚｙｎ）ここで、パラメー
タ１ｌｎＦｉ、次式により定義される。
−” ・Ｑｙｎ （１，Ｚｙｎ）ここで、パラメー
タ１ｌｎＦｉ、次式により定義される。
ＩＪＲ＝にり・（ｄＲ／Ｌ、３） ・・・・・・・・
・・・・（６）ここで、ｄＲは、ストレッチレデューサ
のスタンドセンター間隔、Ｋ７は、カリバー形状によっ
て決まる定数（通常に７＝１）である。
・・・・（６）ここで、ｄＲは、ストレッチレデューサ
のスタンドセンター間隔、Ｋ７は、カリバー形状によっ
て決まる定数（通常に７＝１）である。
このストレッチレデューサにおげろ増肉範囲は、平均ス
トレッチ係数ＸＴ、Ｍに対して、下記第２表に示すよう
な範囲となる。
トレッチ係数ＸＴ、Ｍに対して、下記第２表に示すよう
な範囲となる。
第２表
なお、前記平均ストレッチ係数ＸＩ、Ｍは、次式により
定義されている。
定義されている。
（９）
ζｒ ＝ ｌｎ （Ｔｓ／ ＴＴ ） ・・・・・
・・・・・・・・・・・・・（８）ここで、 ＤＴに、
チューブ外径、ＴＴば、チューブ肉厚である。
・・・・・・・・・・・・・（８）ここで、 ＤＴに、
チューブ外径、ＴＴば、チューブ肉厚である。
又、各屈曲点における肉厚比Ｚｉは、次式によって表わ
される。
される。
Ｚｉ ＝ Ｋｂ十に、・Ｚｉ ・・・・・・・・・・
・・・・・・・・（１１）ここで、Ｋ８ニ、チューブ厚
の補正係数（通常に６＝１）−）（ｏは、ストレッチ係
数の影響係数（０，２≦に０≦０，６）である。又、Ｚ
ｉは、第６図に示すように、噛み込み〔或いは尻抜け〕
時の各スタンドにおけるストレッチ係数ＸＬｊと定常圧
延状態におけるストレッチ係数ＸＬｍａｘの差分δｊの
総和として、次式のように表わされる。
・・・・・・・・（１１）ここで、Ｋ８ニ、チューブ厚
の補正係数（通常に６＝１）−）（ｏは、ストレッチ係
数の影響係数（０，２≦に０≦０，６）である。又、Ｚ
ｉは、第６図に示すように、噛み込み〔或いは尻抜け〕
時の各スタンドにおけるストレッチ係数ＸＬｊと定常圧
延状態におけるストレッチ係数ＸＬｍａｘの差分δｊの
総和として、次式のように表わされる。
（１０）
Δｉ−：、δｊ ・・・・・・・・・・・・・・・・
・・ （＋２）Ｊ：１ δｊ＝ ｘ’ＬｍａＸ Ｘ Ｌ、ｊ ・・”−・・
（１３）ここで、ストレッチ係数Ｘ ｔ、ｊは、前出（
７）式において、Ｄｓ−”Ｄｊ −１、ＤＴ−Ｄｊ 、
Ｔｓ−＋ Ｔｊ−１、ＴＴ→Ｔｊ （Ｄｊ−Ｔｊば、
第ｊ ７． タン）” 出ｆｌｆ ＶＣｋ ’ｄ 、６
外径、肉ノ草）で置き換えたものである。
・・ （＋２）Ｊ：１ δｊ＝ ｘ’ＬｍａＸ Ｘ Ｌ、ｊ ・・”−・・
（１３）ここで、ストレッチ係数Ｘ ｔ、ｊは、前出（
７）式において、Ｄｓ−”Ｄｊ −１、ＤＴ−Ｄｊ 、
Ｔｓ−＋ Ｔｊ−１、ＴＴ→Ｔｊ （Ｄｊ−Ｔｊば、
第ｊ ７． タン）” 出ｆｌｆ ＶＣｋ ’ｄ 、６
外径、肉ノ草）で置き換えたものである。
以上要するに、圧延条件に（−たがって各種７＜ラメー
タ（マンドレルミル単体の肉厚分布予測の場合は、Ｔｓ
、Ｇ、ΔＧ、ｄＭ−ｋ、ストレッチレデューサ単体の肉
厚分布予測の場合は、Ｘ ＬＭ 、 Ｘ Ｊ、ｄＲ）を
設定し、屈曲点Ｃｌ−Ｃ１或いはＱ、〜Ｑ、ｎを求めて
、各々の重ね合せで製品肉厚分布を予測する。直径１４
．４．５朋、肉厚７闘のシェルを、直径８８．９１＋＋
１１、肉厚６．４５能のチューブに圧延する場合につい
て、製品肉厚分布を予測した結果の一例を第７図に示す
。
タ（マンドレルミル単体の肉厚分布予測の場合は、Ｔｓ
、Ｇ、ΔＧ、ｄＭ−ｋ、ストレッチレデューサ単体の肉
厚分布予測の場合は、Ｘ ＬＭ 、 Ｘ Ｊ、ｄＲ）を
設定し、屈曲点Ｃｌ−Ｃ１或いはＱ、〜Ｑ、ｎを求めて
、各々の重ね合せで製品肉厚分布を予測する。直径１４
．４．５朋、肉厚７闘のシェルを、直径８８．９１＋＋
１１、肉厚６．４５能のチューブに圧延する場合につい
て、製品肉厚分布を予測した結果の一例を第７図に示す
。
次に、以上のような手順に従って求めた製品肉厚分布の
予測結果、 Ｙ ＝ Ｆ （ｘ） （Ｙは肉厚比、又は長さ比）に基
づいて、これを打消すようにピアサ１４の穿孔条件をピ
ース内で変化させる。ホロー肉厚に反映すべき変化量△
ＴＨは、次式に示す如くとなる。
予測結果、 Ｙ ＝ Ｆ （ｘ） （Ｙは肉厚比、又は長さ比）に基
づいて、これを打消すようにピアサ１４の穿孔条件をピ
ース内で変化させる。ホロー肉厚に反映すべき変化量△
ＴＨは、次式に示す如くとなる。
△Ｔｌ（＝ ＴＨ（１−Ｆ（ｘ） ） ・＝−＝−・
−０４）通常、ピアサ１４． Ｋおけるホロー１６の肉
厚は、第８図及び第９図に示す如く１、クロスロール１
４ａの間隔Ｅ（ゴージと称する）、及び、プラグ１４ｂ
先端のゴージｉ６からの先進（ｔｂ（リードと称する）
によって決定される。ｐｌｊち、ビレッＩｌｌ。
−０４）通常、ピアサ１４． Ｋおけるホロー１６の肉
厚は、第８図及び第９図に示す如く１、クロスロール１
４ａの間隔Ｅ（ゴージと称する）、及び、プラグ１４ｂ
先端のゴージｉ６からの先進（ｔｂ（リードと称する）
によって決定される。ｐｌｊち、ビレッＩｌｌ。
径’ｋＤＢ、ホロー肉厚ｋＴＨ、プラグ径ｋ Ｄ ｐ、
プラグ先端位置からビレット１０がクロスロール１４ａ
に噛み込むまでの長さ、即ちグリップ長をＸ、ロール出
仙１面角をαとすれば、ホロー肉厚ＴＨは、次式により
決定される。
プラグ先端位置からビレット１０がクロスロール１４ａ
に噛み込むまでの長さ、即ちグリップ長をＸ、ロール出
仙１面角をαとすれば、ホロー肉厚ＴＨは、次式により
決定される。
Ｔｅｌ ＝ （Ｅ＋２ （Ｌｐ−ｂ）ｔａｎ α−Ｄ
ｐ ］ ・−（１５）従って、ホロー肉厚Ｔ）Ｉの決定
因子であるゴージＥ、或いは／及び、リードｂｋ変化さ
せることによって、ホロー肉厚ＴＨを変化させることが
できる。具体的には、ホロー肉厚Ｔ）Ｉの決定因子ゴー
ジＥ、リードｂの変化量△ＴＨの関係式は、次式に示す
如くとなる。
ｐ ］ ・−（１５）従って、ホロー肉厚Ｔ）Ｉの決定
因子であるゴージＥ、或いは／及び、リードｂｋ変化さ
せることによって、ホロー肉厚ＴＨを変化させることが
できる。具体的には、ホロー肉厚Ｔ）Ｉの決定因子ゴー
ジＥ、リードｂの変化量△ＴＨの関係式は、次式に示す
如くとなる。
＝に、１・±・△Ｅ ＫＩｚ・ｔａｎα・△ｂ・・・・
・・・・・（１６）ここで、Ｋ１□＋ ＫＩｚは、ゴー
ジ、リード配分係数であり、Ｋｎ ＋ ＫＩｚ ＝ １
である。この配分係数は、ピアサの安定圧延を考慮して
、例えば、下記第３表に示すような、ゴージ、リードの
限界値範囲内であれば、配分係数Ｋｎ ＝ Ｌ２＝ ０
．５とし、ゴージの限界値に到達した場合には、Ｋｎ
＝ ０、Ｋ、、＝１とし、リードの限界値に到達した場
合には、Ｋｌ＋＝＝ｌ、に、、＝Ｑ とすることがで
きる。
・・・・・（１６）ここで、Ｋ１□＋ ＫＩｚは、ゴー
ジ、リード配分係数であり、Ｋｎ ＋ ＫＩｚ ＝ １
である。この配分係数は、ピアサの安定圧延を考慮して
、例えば、下記第３表に示すような、ゴージ、リードの
限界値範囲内であれば、配分係数Ｋｎ ＝ Ｌ２＝ ０
．５とし、ゴージの限界値に到達した場合には、Ｋｎ
＝ ０、Ｋ、、＝１とし、リードの限界値に到達した場
合には、Ｋｌ＋＝＝ｌ、に、、＝Ｑ とすることがで
きる。
本実施例においては、圧延仕上管の肉厚分布を、圧延条
件に応じて予めパターン化されているマンドレルミル単
体でのストマツクによる肉厚分布パ（１３） ターンと、ストレッチレデューサ単体による管端増肉分
布パターンとを、圧延条件に応じて適宜組み合わせるこ
とによって予想するようにしているので、比較的少ない
パラメータで、精げよく圧延仕上管の肉厚分布を予想す
ることができる。なお、圧延仕上管の肉厚分布の予想方
法は、これに限定されず、例えば、熱間肉厚計で実測し
７た同一サイズの肉厚実績を蓄積して、他の方法でパタ
ーン化したり、或いは、マンドレルミル、ストレッチレ
デューサにおける肉厚分布変化パターンを、コンピュー
タによりシミュレーションして予想することも可能であ
る。
件に応じて予めパターン化されているマンドレルミル単
体でのストマツクによる肉厚分布パ（１３） ターンと、ストレッチレデューサ単体による管端増肉分
布パターンとを、圧延条件に応じて適宜組み合わせるこ
とによって予想するようにしているので、比較的少ない
パラメータで、精げよく圧延仕上管の肉厚分布を予想す
ることができる。なお、圧延仕上管の肉厚分布の予想方
法は、これに限定されず、例えば、熱間肉厚計で実測し
７た同一サイズの肉厚実績を蓄積して、他の方法でパタ
ーン化したり、或いは、マンドレルミル、ストレッチレ
デューサにおける肉厚分布変化パターンを、コンピュー
タによりシミュレーションして予想することも可能であ
る。
以上説明した通り１本発明によれば、ストレッチレデュ
ーサにおける引張力の限界等による制限を受けることな
く、容易に且つ確実に、均一な長手方向肉厚分布を有−
する圧延仕上管を得ることができるという優れた効果を
有する。
ーサにおける引張力の限界等による制限を受けることな
く、容易に且つ確実に、均一な長手方向肉厚分布を有−
する圧延仕上管を得ることができるという優れた効果を
有する。
第１図は、マンドレルミル圧延方式による継目無鋼管の
製造工程を示す工程図、第２図は、マンドレルミルにお
ける、外径、肉厚の長手方向変化の一例を示す線図、第
３図は、ストレッチレデューサにおける管端増肉現象を
示す線図、第４図は、本発明に係る継目無管の肉厚制御
方法の実施例で採用されている、マンドレルミル単体の
肉厚分布予想方法を示す線図、第５図は、同じくストレ
ッチレデューサ単体の肉厚分布予測方法を示す線図、第
６図は、第５図の屈曲点における肉厚比全算出する際に
用いられるストレッチ係数の変化状態を示す線図、第７
図は、前記実施例による製品肉厚分布の予測例を示す線
図、第８図は、ピアサの設定条件を説明するための、ピ
アサの断面図、第９図は、同じく、ピアサのプラグを示
す正面図である。 １０・・・ビレット、１４・・・ピアサ、］４ａ・・・
クロスロール、１４ｂ・・・プラグ、１６・・・中空粗
素管〔ホロー）、Ｉ８・・・マンドレルバ−１２０・・
・マンドレルミル、２２・・・シェル、２６・・・スト
レッチレデューサ、２８・・・圧延仕上管（チューブ）
。 （１５） ｆ １座 ８７− １イ會−
製造工程を示す工程図、第２図は、マンドレルミルにお
ける、外径、肉厚の長手方向変化の一例を示す線図、第
３図は、ストレッチレデューサにおける管端増肉現象を
示す線図、第４図は、本発明に係る継目無管の肉厚制御
方法の実施例で採用されている、マンドレルミル単体の
肉厚分布予想方法を示す線図、第５図は、同じくストレ
ッチレデューサ単体の肉厚分布予測方法を示す線図、第
６図は、第５図の屈曲点における肉厚比全算出する際に
用いられるストレッチ係数の変化状態を示す線図、第７
図は、前記実施例による製品肉厚分布の予測例を示す線
図、第８図は、ピアサの設定条件を説明するための、ピ
アサの断面図、第９図は、同じく、ピアサのプラグを示
す正面図である。 １０・・・ビレット、１４・・・ピアサ、］４ａ・・・
クロスロール、１４ｂ・・・プラグ、１６・・・中空粗
素管〔ホロー）、Ｉ８・・・マンドレルバ−１２０・・
・マンドレルミル、２２・・・シェル、２６・・・スト
レッチレデューサ、２８・・・圧延仕上管（チューブ）
。 （１５） ｆ １座 ８７− １イ會−
Claims (3)
- （１） ピアサで穿孔圧延された後、マンドレルミル
で延伸圧延され、更に−ストレッチレデューサで絞り圧
延されて圧延仕上管とされる継目無管の肉厚制御方法に
おいて、ストレッチレデューサ出側の圧延仕上管の肉厚
分布を予め予想し、該肉厚分布を均一化するのに必要な
、穿孔圧延後の管長手方向目標肉厚分布を求め、該目標
肉厚分布が得られるようにピアサを制御することによっ
て、絞り圧延後に均一な長手方向肉厚分布を有すＬ圧延
仕上管が得られるようにしたことを特徴とする継目無管
の肉厚制御方法。 - （２）前記圧延仕上管の肉厚分布が、圧延条件に応じて
予めパターン化されている、マンドレルミル単体でのス
トマツクによる肉厚分布パターンと、ストレッチレデュ
ーサ単体による管端増肉分布パターンとを、圧延条件に
応じて適宜組み合わせることによって予想されている特
許請求の範囲第１項に記載の継目無管の肉厚制御方法。 - （３）前記ピアサが、クロスロールの間隔（ゴージ）、
及び／或いは、プラグ先端のゴージ部からの先進量（リ
ード）を変化させることによって制御されている特許請
求の範囲第１項に記載の継目無管の肉厚制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57002392A JPS58119416A (ja) | 1982-01-11 | 1982-01-11 | 継目無管の肉厚制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57002392A JPS58119416A (ja) | 1982-01-11 | 1982-01-11 | 継目無管の肉厚制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58119416A true JPS58119416A (ja) | 1983-07-15 |
| JPS6116528B2 JPS6116528B2 (ja) | 1986-05-01 |
Family
ID=11527958
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57002392A Granted JPS58119416A (ja) | 1982-01-11 | 1982-01-11 | 継目無管の肉厚制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58119416A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62124007A (ja) * | 1985-11-20 | 1987-06-05 | Kawasaki Steel Corp | ストレツチレデユ−サの伸し長さ制御方法 |
| EP1764167A1 (de) * | 2005-09-20 | 2007-03-21 | SMS Meer GmbH | Verfahren und Walzwerk zur Herstellung eines nahtlosen Rohres |
-
1982
- 1982-01-11 JP JP57002392A patent/JPS58119416A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62124007A (ja) * | 1985-11-20 | 1987-06-05 | Kawasaki Steel Corp | ストレツチレデユ−サの伸し長さ制御方法 |
| JPH0471606B2 (ja) * | 1985-11-20 | 1992-11-16 | Kawasaki Steel Co | |
| EP1764167A1 (de) * | 2005-09-20 | 2007-03-21 | SMS Meer GmbH | Verfahren und Walzwerk zur Herstellung eines nahtlosen Rohres |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6116528B2 (ja) | 1986-05-01 |
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