JPS5811767A - 高強度低熱膨張合金 - Google Patents
高強度低熱膨張合金Info
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- JPS5811767A JPS5811767A JP10976181A JP10976181A JPS5811767A JP S5811767 A JPS5811767 A JP S5811767A JP 10976181 A JP10976181 A JP 10976181A JP 10976181 A JP10976181 A JP 10976181A JP S5811767 A JPS5811767 A JP S5811767A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はＦ・−Ｎｉ系低熱膨張合金の改良に関するもの
て、骨に熱ＪＩＩ脹率を増大せしめることなく強度を著
しく向上せしめたものである。
て、骨に熱ＪＩＩ脹率を増大せしめることなく強度を著
しく向上せしめたものである。
一般に金属及び合金は温度上昇に応じて体積が膨張する
・との熱＊＊率の大きいものは温度変化にともなう寸法
変化が大きいことになる・従って計測機器や精密機械等
の部品ＫＦｉ温変上昇にともなう寸法変化の小さい低熱
膨張合金が使用されている。従来低熱＊＊合金として＃
ｆＦＩｎ−３６鳴Ｎｌ糸のインバーが知られており、最
奄代表的なインバーはＮｉ３ｇ％、ＣｏＱ、１％、Ｍｎ
０．２％、５ｉＱ−３％、残１１Ｆ＠からなる合金で、
鈍し材で引張強さ４６に４／−１室温〜３ＧＧ℃間の平
均熱膨張率４．９ Ｘ １０−６７℃、硬材で引張強さ
６５４／ｊ、室温〜３００℃関の平均熱膨張率ＬＡＸ１
Ｇ”’／ｌ：である・ しかるに用途によっては強ｆ
が不十分な几めその改ｅが望まれている・例えば銅芯ア
ルｔｌ［（ＡＣ８Ｒ）の送電容量を増大する目的で、送
電時Ｏｍｆ上昇による送電線の弛度を減少させる方法が
検討されており、その一つの方法として銅芯に低熱１ｌ
ｌＩ！合金を用いて弛ｆＯ減少を図る試みがなされてい
る。しかしながら前記インバーでは強ｆが劣るため実現
されていない。
・との熱＊＊率の大きいものは温度変化にともなう寸法
変化が大きいことになる・従って計測機器や精密機械等
の部品ＫＦｉ温変上昇にともなう寸法変化の小さい低熱
膨張合金が使用されている。従来低熱＊＊合金として＃
ｆＦＩｎ−３６鳴Ｎｌ糸のインバーが知られており、最
奄代表的なインバーはＮｉ３ｇ％、ＣｏＱ、１％、Ｍｎ
０．２％、５ｉＱ−３％、残１１Ｆ＠からなる合金で、
鈍し材で引張強さ４６に４／−１室温〜３ＧＧ℃間の平
均熱膨張率４．９ Ｘ １０−６７℃、硬材で引張強さ
６５４／ｊ、室温〜３００℃関の平均熱膨張率ＬＡＸ１
Ｇ”’／ｌ：である・ しかるに用途によっては強ｆ
が不十分な几めその改ｅが望まれている・例えば銅芯ア
ルｔｌ［（ＡＣ８Ｒ）の送電容量を増大する目的で、送
電時Ｏｍｆ上昇による送電線の弛度を減少させる方法が
検討されており、その一つの方法として銅芯に低熱１ｌ
ｌＩ！合金を用いて弛ｆＯ減少を図る試みがなされてい
る。しかしながら前記インバーでは強ｆが劣るため実現
されていない。
バー ・因みに銅
芯アルｔｍ＊の銅芯に＃ｉ引張強さ１２０４／−以上０
強＆が要求されている。
芯アルｔｍ＊の銅芯に＃ｉ引張強さ１２０４／−以上０
強＆が要求されている。
本発明社これに鑑み種々検討の結果、低弛度送電１１１
０′Ｆｐｍ＋精密機器の部品として使用できる室温〜３
００℃間の平均熱膨張率が５ Ｘ １０−’／Ｃ以下で
、引張強さが１２０々／−以上の低熱１１１１Ｎ合金を
開発した４ｈ（Ｄである。
０′Ｆｐｍ＋精密機器の部品として使用できる室温〜３
００℃間の平均熱膨張率が５ Ｘ １０−’／Ｃ以下で
、引張強さが１２０々／−以上の低熱１１１１Ｎ合金を
開発した４ｈ（Ｄである。
即ち本発明の一つは、Ｎｉ：（８〜４６％、Ｍｏｏ、ｓ
〜３．０鳴、Ｃｒ６．１〜２．０％、Ｃ０，０５〜０−
５％、１Ｅ１１Ｑ、ｌ〜１．５％を含み、更にＭｎＱ、
ｌ 〜１．Ｑ％又／ｌ１ＴｉＯ，２％以下を含む、残部
Ｆ＠からなる高強度低熱膨張合金である・ また本発明の他の一つは、Ｎ１とＣｏの合計が３８〜４
６％、但しＣ・８％以下、Ｍｅ□−５〜３．０％、ＣＦ
ｏ、１〜１０％、ＣＧ−０５〜Ｇ−５％、８１Ｇ、１〜
１．５１ｉを含み、更ＫＭ監０．１−ＬＯ暢又＃′１Ｔ
１０．２％以下を含む、残部Ｆ・からなる高強度低熱膨
張合金である・本発明において、Ｎｌ含有量を３８〜４
６ｓと限定した理由は、Ｆ・−Ｎｉ系低熱１＃談合金と
同様、この組成範囲内でも熟膨績率−ｂＸＮｉ含有量と
ともに変化し、平均ＷＩｈＩＩ＃鰻率を５ Ｘ ｌ Ｏ
−＠／Ｃ以下とするためには少なくともＮｉ３８％以上
が必要となり、これよりＮｉが多（なるにつれて熱ｌ＃
鰻率は低下し、更に多くなると再び増加し、Ｎｉ含有蓋
が４６４６を越えると平均熱ｍｓ率が５ Ｘ １０１／
℃以上となるためであ親また本発明において、Ｎｉ含有
蓋の一部をＣｏＫ置き換えてもその合計量が３８〜４６
％であればＮ１単独の場合と同様の熱膨張特性を得るこ
とができる。
〜３．０鳴、Ｃｒ６．１〜２．０％、Ｃ０，０５〜０−
５％、１Ｅ１１Ｑ、ｌ〜１．５％を含み、更にＭｎＱ、
ｌ 〜１．Ｑ％又／ｌ１ＴｉＯ，２％以下を含む、残部
Ｆ＠からなる高強度低熱膨張合金である・ また本発明の他の一つは、Ｎ１とＣｏの合計が３８〜４
６％、但しＣ・８％以下、Ｍｅ□−５〜３．０％、ＣＦ
ｏ、１〜１０％、ＣＧ−０５〜Ｇ−５％、８１Ｇ、１〜
１．５１ｉを含み、更ＫＭ監０．１−ＬＯ暢又＃′１Ｔ
１０．２％以下を含む、残部Ｆ・からなる高強度低熱膨
張合金である・本発明において、Ｎｌ含有量を３８〜４
６ｓと限定した理由は、Ｆ・−Ｎｉ系低熱１＃談合金と
同様、この組成範囲内でも熟膨績率−ｂＸＮｉ含有量と
ともに変化し、平均ＷＩｈＩＩ＃鰻率を５ Ｘ ｌ Ｏ
−＠／Ｃ以下とするためには少なくともＮｉ３８％以上
が必要となり、これよりＮｉが多（なるにつれて熱ｌ＃
鰻率は低下し、更に多くなると再び増加し、Ｎｉ含有蓋
が４６４６を越えると平均熱ｍｓ率が５ Ｘ １０１／
℃以上となるためであ親また本発明において、Ｎｉ含有
蓋の一部をＣｏＫ置き換えてもその合計量が３８〜４６
％であればＮ１単独の場合と同様の熱膨張特性を得るこ
とができる。
しかしＣＯ含有量を８％以下と限定したのは、８％を越
えると熱膨張率は高くなり、平均熱膨張率を５×１０−
’／’Ｃ以下に抑えることができなくなるためであるＯ Ｍｏ、 Ｃｒ、 Ｓ １及びＣ＃ｉ、、合金の熱Ｉ＃脹
張車あｔり増大せしめることなく合金を強化する元素で
、４１１ＫＣＦｉ有効に作用する。しかしてＭｏ含有量
ｔ−（ＬＯ５〜３．０％、Ｃｒ含有量″ｆｔ０．１〜２
．Ｇ％、Ｓ１含有量ＶｔＯ，１〜１．５優と限定した理
由は、何れも下限未満では効果があｔｎｇめられす、上
限を越えると平均熱膨張率がｓ ｘ １０−’／ｌｌ：
以上となるためである・またＣ１ｋＷ量を０．０５〜０
．５％と限定した理由は、０．０５％未満では合金の引
張強さを１２０Ｋｆ／−以上とすることが ′（
で皐ず、ｏ、ｉｓを越えると延性が低下して加工が困難
となるばかりか、平均熱膨張率を５ Ｘ １０−’／ｌ
？、以下に抑えることができなくなる友めである・Ｍｎ
又はＴｉは合金の熱間加工性を改善する元素で、Ｍｎ含
有當を０．１−ｔｏ ４ 又ｕ Ｔ ｉ 含４ｒｔｔ−
０，２囁以下とＬ７た理由＄１．ＭｎＯ，１％未満又は
Ｔｉを添加しない場合は熱間加工が困難となる。またＭ
ｎが１．０′ｈｔ−越えると平均熱＃張車が５ ｘ １
０−’／’Ｃ以上となり、Ｔｉが０−２％を越えると金
属間化合物ＴｉＣを生成し延性を低下させるばかり力・
、固溶Ｃａｔ−低下させて合金の強縦低下を招くためで
ある。
えると熱膨張率は高くなり、平均熱膨張率を５×１０−
’／’Ｃ以下に抑えることができなくなるためであるＯ Ｍｏ、 Ｃｒ、 Ｓ １及びＣ＃ｉ、、合金の熱Ｉ＃脹
張車あｔり増大せしめることなく合金を強化する元素で
、４１１ＫＣＦｉ有効に作用する。しかしてＭｏ含有量
ｔ−（ＬＯ５〜３．０％、Ｃｒ含有量″ｆｔ０．１〜２
．Ｇ％、Ｓ１含有量ＶｔＯ，１〜１．５優と限定した理
由は、何れも下限未満では効果があｔｎｇめられす、上
限を越えると平均熱膨張率がｓ ｘ １０−’／ｌｌ：
以上となるためである・またＣ１ｋＷ量を０．０５〜０
．５％と限定した理由は、０．０５％未満では合金の引
張強さを１２０Ｋｆ／−以上とすることが ′（
で皐ず、ｏ、ｉｓを越えると延性が低下して加工が困難
となるばかりか、平均熱膨張率を５ Ｘ １０−’／ｌ
？、以下に抑えることができなくなる友めである・Ｍｎ
又はＴｉは合金の熱間加工性を改善する元素で、Ｍｎ含
有當を０．１−ｔｏ ４ 又ｕ Ｔ ｉ 含４ｒｔｔ−
０，２囁以下とＬ７た理由＄１．ＭｎＯ，１％未満又は
Ｔｉを添加しない場合は熱間加工が困難となる。またＭ
ｎが１．０′ｈｔ−越えると平均熱＃張車が５ ｘ １
０−’／’Ｃ以上となり、Ｔｉが０−２％を越えると金
属間化合物ＴｉＣを生成し延性を低下させるばかり力・
、固溶Ｃａｔ−低下させて合金の強縦低下を招くためで
ある。
取木発明を実施例について説明する。
実施例α）
第１表に示す組成の合金を真空中で溶解鋳造し、得られ
た一ｍを約１１００℃の温度で熱間鍛造し、直径６０ｖ
ａｍの丸棒とした。これを約１１００℃の温度で熱間圧
延し、直径１０−の荒引線とした稜、９００℃の温度に
２時間加熱して水焼入し、更に伸線加工を１１１１表か
ら明らかなように本発明合金ｗ＆１〜８は何れも引張強
さが１２０１に＃／−以上、室温から３００℃までの平
均熱膨張率が５ Ｘ １ Ｇ−＠／ｌ：以下を満足して
お）、従来会金胤１８と比較し＋１１１１ｆが著しく改
善されていることが判る。
た一ｍを約１１００℃の温度で熱間鍛造し、直径６０ｖ
ａｍの丸棒とした。これを約１１００℃の温度で熱間圧
延し、直径１０−の荒引線とした稜、９００℃の温度に
２時間加熱して水焼入し、更に伸線加工を１１１１表か
ら明らかなように本発明合金ｗ＆１〜８は何れも引張強
さが１２０１に＃／−以上、室温から３００℃までの平
均熱膨張率が５ Ｘ １ Ｇ−＠／ｌ：以下を満足して
お）、従来会金胤１８と比較し＋１１１１ｆが著しく改
善されていることが判る。
これに対し本発明合金の組成範囲から外れる比較合金中
、Ｍｎ又ｋｉＴｉを添加しない比較合金Ｍａｉｌでは熱
闘鍛造割れを起し製品を得ることができなかった。また
Ｃ含有量の少ない比較合金嵐１５では充分な＊駅が得ら
れず、ＮＩ含有量が３８〜４６％の範囲より外れた夕、
Ｏｒ、０％Ｓ１．Ｍｎ等の何れか上＠を越える比較合金
ては何れも平均熱膨張率を５ Ｘ １０−’／℃以下と
することかで龜ないことが判る。
、Ｍｎ又ｋｉＴｉを添加しない比較合金Ｍａｉｌでは熱
闘鍛造割れを起し製品を得ることができなかった。また
Ｃ含有量の少ない比較合金嵐１５では充分な＊駅が得ら
れず、ＮＩ含有量が３８〜４６％の範囲より外れた夕、
Ｏｒ、０％Ｓ１．Ｍｎ等の何れか上＠を越える比較合金
ては何れも平均熱膨張率を５ Ｘ １０−’／℃以下と
することかで龜ないことが判る。
実施例体）
第３表に示す組成の合金を実施例α）と同！Ｋｌ、て直
径１０ｍ１Ｄ荒引纏とした後、９５０℃の温１１に２時
間加熱して水焼入し、更に伸線加工を行なって直径３Ｌ
１ ｗ＋ （） ＪＩ Ｋ仕上Ｆｆ タｍ コｔ）！
！ＩＫ つイ”Ｃ実１１９４α）と一様に引張強さ及び
熱＊＊率を調定した。その結果を菖２表に併記し几・ 嬉２表から明らかなようＫＮｉ含有量の１部をＣｏで置
換し、ＮｌとＣｏの合計が３８〜４６％、但しＣ・８％
以下とした本発明合金醜１９〜２９は何れも引張強さ１
２０ｍ１１／−以上、平均熱Ｊｌｌｌｌ事５ Ｘ １０
−”７℃以下を満足し、しかもＣｏｔ−添加することに
より熱膨張率が低くなることが判る・ これに対しＣｏ＠加量が８％未満で−Ｎ１とＣｏ□合針
が４６％を越えた比較合金１１３０％ＮｉとＣｏの合計
量が３８％未満の比較合金Ｎ１３２及びＮｉとＣ・の合
計量が３８〜４６％の範囲内でもＣｏ含有量−ＩＩＸ８
％を越える比較合金１１２５で鉱何れも熱膨張率が５Ｘ
１Ｇ−／ｌ：以上となることが判る。
径１０ｍ１Ｄ荒引纏とした後、９５０℃の温１１に２時
間加熱して水焼入し、更に伸線加工を行なって直径３Ｌ
１ ｗ＋ （） ＪＩ Ｋ仕上Ｆｆ タｍ コｔ）！
！ＩＫ つイ”Ｃ実１１９４α）と一様に引張強さ及び
熱＊＊率を調定した。その結果を菖２表に併記し几・ 嬉２表から明らかなようＫＮｉ含有量の１部をＣｏで置
換し、ＮｌとＣｏの合計が３８〜４６％、但しＣ・８％
以下とした本発明合金醜１９〜２９は何れも引張強さ１
２０ｍ１１／−以上、平均熱Ｊｌｌｌｌ事５ Ｘ １０
−”７℃以下を満足し、しかもＣｏｔ−添加することに
より熱膨張率が低くなることが判る・ これに対しＣｏ＠加量が８％未満で−Ｎ１とＣｏ□合針
が４６％を越えた比較合金１１３０％ＮｉとＣｏの合計
量が３８％未満の比較合金Ｎ１３２及びＮｉとＣ・の合
計量が３８〜４６％の範囲内でもＣｏ含有量−ＩＩＸ８
％を越える比較合金１１２５で鉱何れも熱膨張率が５Ｘ
１Ｇ−／ｌ：以上となることが判る。
こＯように本発明によれば、熱＊＊＊ｔ−あまり増加さ
せることなく強度を向上し得ｔもので、低熱膨張と強度
を必要とする稽＊＊器の部品や低弛度送電線の芯線に遥
しｓ ＊に送電線の芯ＩＩ＃ＩＣ使用することにより送
電時の＠度上昇による弛度を低くシ、寝過容量を増大し
得る顕著な効果を奏するものである。
せることなく強度を向上し得ｔもので、低熱膨張と強度
を必要とする稽＊＊器の部品や低弛度送電線の芯線に遥
しｓ ＊に送電線の芯ＩＩ＃ＩＣ使用することにより送
電時の＠度上昇による弛度を低くシ、寝過容量を増大し
得る顕著な効果を奏するものである。
手続浦上着（０殆）
■、事件の表示
＠相５６年特許−４１０９７６１号
２、暢明の名称
１４−ｊ Ｉｔ低Ｓ−優合遊
３、−正ｖｆる１
φ件との関係 ′＃肝出出１
人 所 Ｍｉｔ京都千代田メメＬの円２Ｙ目６査１
号名 停 （５２９）５／”３４．＋！工業休体会
社４、代理人 住 所 ！＃Ｌ凧都十代田メ神山比来妨町１６薔４
ｆｉｌｌ 兼 ピ ル ３ 層＆ ｄ
ｉＥの円谷 明 禰 畜 １１発明の名吟 高強度低熱膨張合波２、特許請求の
範囲 ｔｌＪＮｉ３８〜４６％、ＭＯｏ、５〜３．０％、Ｃｒ
Ｏ，１〜２．０％、Ｃ０，０５〜（１５％、８ｔ ｏ、
１−ｓ、ｓ％を含み、 史（：１．−ｎｏ、ｔ 〜１．
０％又はＴｊｇ、２％ｙ１Ｆを含む、残部にｅからなる
高強度低ＩＩ＆膨張舎盆。
号名 停 （５２９）５／”３４．＋！工業休体会
社４、代理人 住 所 ！＃Ｌ凧都十代田メ神山比来妨町１６薔４
ｆｉｌｌ 兼 ピ ル ３ 層＆ ｄ
ｉＥの円谷 明 禰 畜 １１発明の名吟 高強度低熱膨張合波２、特許請求の
範囲 ｔｌＪＮｉ３８〜４６％、ＭＯｏ、５〜３．０％、Ｃｒ
Ｏ，１〜２．０％、Ｃ０，０５〜（１５％、８ｔ ｏ、
１−ｓ、ｓ％を含み、 史（：１．−ｎｏ、ｔ 〜１．
０％又はＴｊｇ、２％ｙ１Ｆを含む、残部にｅからなる
高強度低ＩＩ＆膨張舎盆。
＋２３Ｎｉとｅｏの合計が３８〜４６％、但しｅ０８％
以ド。
以ド。
ＭＯｏ、５〜３．０％、Ｃｒα１〜２．０％、ＣＯ，０
５〜０．５％、ｓｓｏ、ｘ〜１．５％を含み、垣にＭｎ
０９１〜１．０％又は゛ｉ’１ｏ、ｚ％以Ｆを含む、残
ｇ！ｅからなる高５！Ａぽ低悪膨張合掟。
５〜０．５％、ｓｓｏ、ｘ〜１．５％を含み、垣にＭｎ
０９１〜１．０％又は゛ｉ’１ｏ、ｚ％以Ｆを含む、残
ｇ！ｅからなる高５！Ａぽ低悪膨張合掟。
３−、 発明の詳細な説明
本発明はに？ｅ−Ｎｉ系低Ｓ影彊合艙の改良に関するも
ので、待に１Ｉｌｂ膨張率を増大せしめることなく漠Ｉ
ｆｔ著しく同上せしめたものである。
ので、待に１Ｉｌｂ膨張率を増大せしめることなく漠Ｉ
ｆｔ著しく同上せしめたものである。
−ａｔ二艙属及び合金はｍ度上昇１ニジじて体積が膨張
Ｔる。このＳ膨張率の大さいものは一度変化にともなう
寸法置化が大さいことになる。従って、ｔｔｍａｉａや
梼密ａＩＩ礪尋の部品には一度上昇にともなう寸法変化
の小さい低、１１％膨張合彼が使用されている。従来低
熱膨張合艙としてはｉ”ｅ−３６％Ｎｔ系のインバーが
知られており、最も代表的なインバー）ｔＮ１３６％、
ｅｏｏ、１％、Ｍｌｍｏ、２％、ｓｉｏ、３％、残部に
ｅからなる合金で、ｓし材で引＠瀘さ４５ｙ／ｍ。
Ｔる。このＳ膨張率の大さいものは一度変化にともなう
寸法置化が大さいことになる。従って、ｔｔｍａｉａや
梼密ａＩＩ礪尋の部品には一度上昇にともなう寸法変化
の小さい低、１１％膨張合彼が使用されている。従来低
熱膨張合艙としてはｉ”ｅ−３６％Ｎｔ系のインバーが
知られており、最も代表的なインバー）ｔＮ１３６％、
ｅｏｏ、１％、Ｍｌｍｏ、２％、ｓｉｏ、３％、残部に
ｅからなる合金で、ｓし材で引＠瀘さ４５ｙ／ｍ。
室ｍ〜３００℃１…の平均熱膨張率４．９ Ｘ ｌ Ｏ
−’／−Ｃ，硬材で引張強さ６５ＫＰ／Ｊ室ｍ〜３００
℃間の平均熱膨張率２．７ Ｘ １０”−’／℃である
。しかるに用達によっては強度が不十分なためその改番
が望まれている。
−’／−Ｃ，硬材で引張強さ６５ＫＰ／Ｊ室ｍ〜３００
℃間の平均熱膨張率２．７ Ｘ １０”−’／℃である
。しかるに用達によっては強度が不十分なためその改番
が望まれている。
例えば一芯アルミ撚＠（ＡｃｓＲ）の送鴫容］ｔを増大
する目的で、送峨時のＩＩｆ上昇ｌ二よる送４＃ｉＡの
彊Ｉｆを減少させる方法が検討されており、その一つの
方法として一芯に低Ｉｌ＆膨張合鍵を用いて遣イの減少
を図る試みがなされている。しかしながら前記インバー
では強度が劣るため実現されていない。
する目的で、送峨時のＩＩｆ上昇ｌ二よる送４＃ｉＡの
彊Ｉｆを減少させる方法が検討されており、その一つの
方法として一芯に低Ｉｌ＆膨張合鍵を用いて遣イの減少
を図る試みがなされている。しかしながら前記インバー
では強度が劣るため実現されていない。
因みζ：１ＩＩｌｌ芯アルミ撚−の−芯には引＊強さ１
２陣−以上の強度が要求されている。
２陣−以上の強度が要求されている。
本発明はこれにイみ禰々槓−１の４ｉＩ来、低彊度送４
Ｉ／ｓの芯−や精密ｍ器の部品として使用できる迩１〜
３０００闇の平均Ｍ膨張率が５Ｘ１０−’／’Ｃ以Ｆで
。
Ｉ／ｓの芯−や精密ｍ器の部品として使用できる迩１〜
３０００闇の平均Ｍ膨張率が５Ｘ１０−’／’Ｃ以Ｆで
。
引張Ａさが１２０す／−以上の低Ｍ膨張合位を開蹟した
ものである。
ものである。
縛も１本発明の一つは、 Ｎｉ３ｇ〜４６％、Ｍｏ０．
５〜３．０％、Ｃｒ０．１〜２．０％、Ｃ０，０５〜α
５％、 ８１０．１〜１．５％ヲ言み、ｐ ｔ：ＭｎＯ
，１〜１．０％父ｔｉ ’ｌ’ １０．２％ ｚａドｖ
ａむ、残ｇｋ’ｅからなる高強度低熱膨張合波である。
５〜３．０％、Ｃｒ０．１〜２．０％、Ｃ０，０５〜α
５％、 ８１０．１〜１．５％ヲ言み、ｐ ｔ：ＭｎＯ
，１〜１．０％父ｔｉ ’ｌ’ １０．２％ ｚａドｖ
ａむ、残ｇｋ’ｅからなる高強度低熱膨張合波である。
また本発明の他の一つは、Ｎ１とＣＯＤ合酊−３８〜４
６％、但しｃｏ６％以ド、 ＭｏＯ，５〜３．０％、
Ｃｒ Ｏ，１〜ｚｎ％。
６％、但しｃｏ６％以ド、 ＭｏＯ，５〜３．０％、
Ｃｒ Ｏ，１〜ｚｎ％。
ＣＱ、０５〜０．５％、８凰０．１〜１．５％を含み、
史にｍｎ ＯＪ〜ｌｉ）％又はｒ：ｏ、ｚ％以Ｆｋ含む
、残部士１Ｃからなる為強イ低島膨張合艙である。
史にｍｎ ＯＪ〜ｌｉ）％又はｒ：ｏ、ｚ％以Ｆｋ含む
、残部士１Ｃからなる為強イ低島膨張合艙である。
本発明において、Ｎｌ含有瀘に３８〜４６％と限定した
理由は、全’ｅ−Ｎｔ系低輻膨張合金と同様、このｍｌ
成範囲円でもＳ膨張率かへ１含有瀘とともに藏化し、平
均熱膨張率を５Ｘ１０７Ｃ以Ｆとするためには少なくと
もＮｌａａ％以上が必要となり、これよりＮｉが多くな
る口Ｊ”：）ｎて熱膨張率は低ドし、更に多くなると再
び４Ｉし％Δ凰含胃鐵が４６％を越えると平均Ｓ−彊◆
が５ Ｘ １０−’ ／−Ｃ以上となるためである・ また本発明において、ＩＮｌを荷置の一部をＣＯＩ：ｉ
ｔき換えてもその合計虚が３８〜４６％であれ＃１ｐ４
ｉ４１独の場合と同様の、＠＃張時特性得ることができ
る。しかし、ＣＯＣ含有量８％以ドと限定したのは。
理由は、全’ｅ−Ｎｔ系低輻膨張合金と同様、このｍｌ
成範囲円でもＳ膨張率かへ１含有瀘とともに藏化し、平
均熱膨張率を５Ｘ１０７Ｃ以Ｆとするためには少なくと
もＮｌａａ％以上が必要となり、これよりＮｉが多くな
る口Ｊ”：）ｎて熱膨張率は低ドし、更に多くなると再
び４Ｉし％Δ凰含胃鐵が４６％を越えると平均Ｓ−彊◆
が５ Ｘ １０−’ ／−Ｃ以上となるためである・ また本発明において、ＩＮｌを荷置の一部をＣＯＩ：ｉ
ｔき換えてもその合計虚が３８〜４６％であれ＃１ｐ４
ｉ４１独の場合と同様の、＠＃張時特性得ることができ
る。しかし、ＣＯＣ含有量８％以ドと限定したのは。
８％を越えるとＭｇ張率は尚くなり、平均熱膨張率を５
Ｘ ｌ Ｏ−’／℃以Ｆに抑えることができなくなる
ためである。
Ｘ ｌ Ｏ−’／℃以Ｆに抑えることができなくなる
ためである。
ｉｄｏ、 Ｏｒ、 ８ｉ及びＣは、合波の鵬膨張４！を
あまり増大せしめることなく合せを強化する元素で、特
にＣは倚効に作用する。しかしてＭＯ含有装ｔ−ｏ、ｏ
ｓ〜３．０％、Ｏｒ含有１ｉｔ−ｔｌ、１〜２．０％、
Ｓｉ含［盪ｖｏ、ｉ〜１．５％と限定し定理出は、何れ
もト限木満では効果があまり認めつれず、上限を魂える
と平均熱膨張率が５Ｘ１０””’／℃以上となるためで
ある。ｆたＣ含有量を０，０５〜０．５％と限定した理
由は、（１０５％未満では合金の引張強さを１２０ｙ／
−以上とすることができず、０．５％を越えると延性が
低ドして」エカ梱虐となるばかりか、平均、＠ｌ！張率
を５ＸＩＯ−Ｖ’Ｃ以Ｆに抑えることができなくなるた
めである。
あまり増大せしめることなく合せを強化する元素で、特
にＣは倚効に作用する。しかしてＭＯ含有装ｔ−ｏ、ｏ
ｓ〜３．０％、Ｏｒ含有１ｉｔ−ｔｌ、１〜２．０％、
Ｓｉ含［盪ｖｏ、ｉ〜１．５％と限定し定理出は、何れ
もト限木満では効果があまり認めつれず、上限を魂える
と平均熱膨張率が５Ｘ１０””’／℃以上となるためで
ある。ｆたＣ含有量を０，０５〜０．５％と限定した理
由は、（１０５％未満では合金の引張強さを１２０ｙ／
−以上とすることができず、０．５％を越えると延性が
低ドして」エカ梱虐となるばかりか、平均、＠ｌ！張率
を５ＸＩＯ−Ｖ’Ｃ以Ｆに抑えることができなくなるた
めである。
Ｍｎ又はＴｉは合せのｓ＋１ａｔｎ工性を改暑する元本
で。
で。
Ｍｒｌ含［１１）ｉｏ、１−１．０％又はＴｉ含有量＆
０．２％以Ｆとしだ理由は、 Ｍ（１０，１％未
満又はＩｌｌ ｔを添加しない場合は部間加工が困４と
なる。またＭｕが１．０％ｔ−越えると平均＃ａ膨張亭
が５ Ｘ １０−１／℃以上となり、 Ｔｋが０゜２％
を越えると盆ＩＩ４閾化合物ＴｉＣを生成し延性な低ド
させるばかりか、固溶ＣａＷ低ドさせて合金の強度低Ｆ
′に招くためである。
０．２％以Ｆとしだ理由は、 Ｍ（１０，１％未
満又はＩｌｌ ｔを添加しない場合は部間加工が困４と
なる。またＭｕが１．０％ｔ−越えると平均＃ａ膨張亭
が５ Ｘ １０−１／℃以上となり、 Ｔｋが０゜２％
を越えると盆ＩＩ４閾化合物ＴｉＣを生成し延性な低ド
させるばかりか、固溶ＣａＷ低ドさせて合金の強度低Ｆ
′に招くためである。
以上１本発明を実施Ｈについて説明する・実施例…
４１表に７ｉＳＴ、ｇｉ成の合汐ｔ＾空中で溶解祷遣し
。
。
優られた一塊をＦＪｌｌｏｏ”Ｃの一度で熱ｆ−−造し
。
。
ｄ［ｉ６０■の丸棒とした。これを＄ｔｌｌ１００℃の
諷イで鵬−圧延し、直径ｌＯ纏の荒引様とした後、９０
００のａｌｌ二２時間Ｉ熱して水焼入し、史に伸＃ａｍ
工を行なってｉ径３．１１ｍ１１の−に仕上げた。この
確ｌ二ついて引５１１強さ及び鵬膨侭率を測定した。
諷イで鵬−圧延し、直径ｌＯ纏の荒引様とした後、９０
００のａｌｌ二２時間Ｉ熱して水焼入し、史に伸＃ａｍ
工を行なってｉ径３．１１ｍ１１の−に仕上げた。この
確ｌ二ついて引５１１強さ及び鵬膨侭率を測定した。
その結果ｋｍ１表に併記した。
ｓｉｎから明らかなように本発明舎盆４１〜８は何れも
引張強さが１２０す／−以上、蚕１から３００℃までの
平均ｌＩ＆膨張率が５Ｘ１０’″＠／−Ｃ以上な満足し
ており、従来台７４１８と比較し強度が着しく改善され
ていることが判る。
引張強さが１２０す／−以上、蚕１から３００℃までの
平均ｌＩ＆膨張率が５Ｘ１０’″＠／−Ｃ以上な満足し
ており、従来台７４１８と比較し強度が着しく改善され
ていることが判る。
これに対し本発明合餐の繊成ｄｉＡ−から外れる比較合
俊中１Ｍｎ父は１゛重を添加しない比較合金４１２では
鵬ｌ′Ｉａ−遣割れを起し製品を得ることができなかっ
た。１またＣ含有量の少ない比較合１１５では充分な強
度が得られず、Ｎｉ含膏處が３８〜４６％の４＠−より
外れたり、 Ｃｒ、 Ｃ，８ｉ、 Ｍｎ ４の何れか上
−１に４える比較合金Ｃは何れも平均熱膨張率２ｓｘ１
０−’／’Ｃ以Ｆとすることかできないことが判る。
俊中１Ｍｎ父は１゛重を添加しない比較合金４１２では
鵬ｌ′Ｉａ−遣割れを起し製品を得ることができなかっ
た。１またＣ含有量の少ない比較合１１５では充分な強
度が得られず、Ｎｉ含膏處が３８〜４６％の４＠−より
外れたり、 Ｃｒ、 Ｃ，８ｉ、 Ｍｎ ４の何れか上
−１に４える比較合金Ｃは何れも平均熱膨張率２ｓｘ１
０−’／’Ｃ以Ｆとすることかできないことが判る。
実施例（２１
第３表に示す繊成の合波ｔ−実施例ｆｌｌと同様にして
繊径ｌＯ厘の荒引−とした鏡、９５０℃の一度に２時間
加熱して水焼入し、更に伸−加工を行なってｔＬ邊３．
１−の−に仕上げた。この−ｆ二ついて実Ｊｔ１例；１
）と＋Ｅ４様に引張強さ及び黙膨張率を測定した。
繊径ｌＯ厘の荒引−とした鏡、９５０℃の一度に２時間
加熱して水焼入し、更に伸−加工を行なってｔＬ邊３．
１−の−に仕上げた。この−ｆ二ついて実Ｊｔ１例；１
）と＋Ｅ４様に引張強さ及び黙膨張率を測定した。
七の結果を第２表に併記した。
１１２表から明らかなようｌ二Δ鳳含有鑞の１部をＣＧ
’ｌ’ｍｍＬ、ＮｉトＣＯノ合ｔｆｂｓ３８〜４６ ％
、 ｆｆｌしＣｏ８％以ドとした本発明合金４１９〜２
９は何れも引張強さ１２ＯＮＰ／−以上、平均鵬膨張亭
５Ｘ１０−“／℃以Ｆを満足し、しかもＣｏを繍ｌする
ことＣ二より鵬巌１１１Ａ率が低くなることが判る。
’ｌ’ｍｍＬ、ＮｉトＣＯノ合ｔｆｂｓ３８〜４６ ％
、 ｆｆｌしＣｏ８％以ドとした本発明合金４１９〜２
９は何れも引張強さ１２ＯＮＰ／−以上、平均鵬膨張亭
５Ｘ１０−“／℃以Ｆを満足し、しかもＣｏを繍ｌする
ことＣ二より鵬巌１１１Ａ率が低くなることが判る。
これｌ：対しＣＯ添加装が８１禾縞でも％ｉとＧｏの合
計が４６％を纏えた比較舎＆４３０．ＮｉとＣＧの合針
壷が３８％未膚の比較合波ム３２及びＮｉとＣ。
計が４６％を纏えた比較舎＆４３０．ＮｉとＣＧの合針
壷が３８％未膚の比較合波ム３２及びＮｉとＣ。
の合計量が３８〜４６％の４１ｄ囲円でもＣＯ含有緻が
８％を越える比較合金１２５では何れも鵬膨侭率が５
Ｘ １０”−’／℃以上となることが判る。
８％を越える比較合金１２５では何れも鵬膨侭率が５
Ｘ １０”−’／℃以上となることが判る。
このようＳ二本発明によれば、ｓｇ侭率をあまり４１３
１させることなく強ｌｆ＆同上し慢たもので、低熱膨張
と遣Ｉｆを必要とＴる４部１機器の部品や低一度送４１
１ｉＩの芯−４二鳩し、特に送鴫繍の８纏に使用了るこ
とにより送峨時のｍ度上昇による弛度な低くシ、寝過６
置を増大し潜る禰Ｉな効果を奏Ｔるものである。
１させることなく強ｌｆ＆同上し慢たもので、低熱膨張
と遣Ｉｆを必要とＴる４部１機器の部品や低一度送４１
１ｉＩの芯−４二鳩し、特に送鴫繍の８纏に使用了るこ
とにより送峨時のｍ度上昇による弛度な低くシ、寝過６
置を増大し潜る禰Ｉな効果を奏Ｔるものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 α）Ｎｉｌａ〜４−％、Ｍｈｏ−５〜３ＬＯ％、Ｃｒｇ
、１〜ＬＯ囁、８１０．１〜ＬＭ％ｔｔみ、ＩＥｉ（Ｍ
ｌｌＧ、１〜１．０％又は’ｒｉ□、２％以下を含む、
残部Ｆ・からなる高強度低熱＊＊合金。 体）ＮｌとＣｏの合計が３８〜４６％、但しＣｏ８％以
下、Ｍ＠０．１−＆０１、Ｃｒ０．１〜，２．０１、ｃ
ｏ、ｏｓ〜０．５８％８１０．１〜１４％ヲ含ミ、更Ｋ
Ｍｎ Ｏ，１〜１．０鳴又は’ｒｉ＠４％以下を含む
、残部Ｆ＠からなる高強度低熱膨張合金・
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10976181A JPS5811767A (ja) | 1981-07-14 | 1981-07-14 | 高強度低熱膨張合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10976181A JPS5811767A (ja) | 1981-07-14 | 1981-07-14 | 高強度低熱膨張合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5811767A true JPS5811767A (ja) | 1983-01-22 |
Family
ID=14518557
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10976181A Pending JPS5811767A (ja) | 1981-07-14 | 1981-07-14 | 高強度低熱膨張合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5811767A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020016188A (ko) * | 2000-08-24 | 2002-03-04 | 이재현 | 정밀공작기계용 저열팽창 인바합금 제조방법 |
-
1981
- 1981-07-14 JP JP10976181A patent/JPS5811767A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020016188A (ko) * | 2000-08-24 | 2002-03-04 | 이재현 | 정밀공작기계용 저열팽창 인바합금 제조방법 |
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