JPS58113350A - 焼結製品の製造方法 - Google Patents
焼結製品の製造方法Info
- Publication number
- JPS58113350A JPS58113350A JP56213535A JP21353581A JPS58113350A JP S58113350 A JPS58113350 A JP S58113350A JP 56213535 A JP56213535 A JP 56213535A JP 21353581 A JP21353581 A JP 21353581A JP S58113350 A JPS58113350 A JP S58113350A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- powder
- density
- amount
- sintering
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 47
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 32
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims abstract description 31
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 16
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 32
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 239000002994 raw material Substances 0.000 claims description 14
- 238000000748 compression moulding Methods 0.000 claims description 3
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 claims description 3
- 241000755266 Kathetostoma giganteum Species 0.000 claims description 2
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims 2
- 210000003127 knee Anatomy 0.000 claims 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 22
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 22
- 238000000465 moulding Methods 0.000 abstract description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 abstract description 5
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 abstract description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 abstract description 4
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 3
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 abstract description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 abstract 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 abstract 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 15
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 13
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 13
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 10
- 238000000280 densification Methods 0.000 description 9
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 7
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 6
- XOOUIPVCVHRTMJ-UHFFFAOYSA-L zinc stearate Chemical compound [Zn+2].CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O.CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O XOOUIPVCVHRTMJ-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 4
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 4
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 3
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 3
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 3
- 238000004663 powder metallurgy Methods 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N Propane Chemical compound CCC ATUOYWHBWRKTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 2
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 2
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101100439253 Arabidopsis thaliana CHI3 gene Proteins 0.000 description 1
- 240000007594 Oryza sativa Species 0.000 description 1
- 235000007164 Oryza sativa Nutrition 0.000 description 1
- 229910001096 P alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001037 White iron Inorganic materials 0.000 description 1
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- -1 aluminum and zinc Chemical class 0.000 description 1
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000001273 butane Substances 0.000 description 1
- 229910002090 carbon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 1
- 229910001873 dinitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 238000005087 graphitization Methods 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- VAKIVKMUBMZANL-UHFFFAOYSA-N iron phosphide Chemical compound P.[Fe].[Fe].[Fe] VAKIVKMUBMZANL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N n-butane Chemical compound CCCC IJDNQMDRQITEOD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N n-pentane Natural products CCCCC OFBQJSOFQDEBGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000012149 noodles Nutrition 0.000 description 1
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 238000004801 process automation Methods 0.000 description 1
- 239000001294 propane Substances 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 235000009566 rice Nutrition 0.000 description 1
- 238000007788 roughening Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は焼結製品の製造方法に関し、と〈K粉末冶金
技術によって鋳物部品に代替し得る真密度をもつ鋼粉圧
密材を製造する方法であって、”′原料粉末を完全に溶
融させるまでに−導くことなく・部分的な溶融に止めて
、成形−焼結という一般的な粉末冶金法によって小型鋳
物部品と同効のもの管製造するのく好適な技術について
の提案である。
技術によって鋳物部品に代替し得る真密度をもつ鋼粉圧
密材を製造する方法であって、”′原料粉末を完全に溶
融させるまでに−導くことなく・部分的な溶融に止めて
、成形−焼結という一般的な粉末冶金法によって小型鋳
物部品と同効のもの管製造するのく好適な技術について
の提案である。
通常、小型鋳物部品の製造は、グイキャスト法もしくけ
、多数準備した同一形状の鋳型(砂型が多い。)に溶融
金属を流し込む二いわゆる鋳造法によっているが、いず
れにしても溶融金属の凝固法であって、本発明法とは本
質的に異なっている。
、多数準備した同一形状の鋳型(砂型が多い。)に溶融
金属を流し込む二いわゆる鋳造法によっているが、いず
れにしても溶融金属の凝固法であって、本発明法とは本
質的に異なっている。
グイキャスト法の場合は、一つの金型によp多数の同一
形状品が鋳造されるが、専らアルミニウムや亜鉛の如き
低融点金属に限られ、鉄のような高融点金属への適用は
不可能である0従って、鉄系鋳物部品の場合、溶湯を多
数個準備した鋳型へ流し込んで同一形状品を量産してい
るが、生産性は決して良好とは言えないoし□かも、凝
固に伴ない種々の鋳造欠陥を生じたり、鋳造後の離型、
砂落し、湯道部の切離し、部分的な仕上加工等も必要で
あり、その割には決して寸法精度が良好とは言えず、そ
の上、作業環境も劣悪であるなど問題また、鉄鋼粉を原
料として真密電部品を1!!逸する技術に粉末鍛造法お
よび熱間等方圧縮法があるが、これらはいずれも熱間に
おいて高圧力を負荷して高密度化する方法であり、本発
明法の如き成形−焼結法で熱的に高密度化する方法とけ
異なっている◎ 以上要するに本発明は、従来の鋳造法等真密度部品の製
造技術がもつ欠点を克服することを目的とする技術であ
る0すなわち本発明法は、通常の粉末冶金的手法、すな
わち黒鉛粉や潤滑剤の混合、金型による圧縮成形、焼結
炉による焼結の一連の工程をその11採用しているので
、製造部品に欠陥を生じ難く、取扱いが簡単な上、工程
の自動化が可能であり、作業環境も良好で部品の寸法精
度にも優れ、かつ高生産性であるなどの%像を有する。
形状品が鋳造されるが、専らアルミニウムや亜鉛の如き
低融点金属に限られ、鉄のような高融点金属への適用は
不可能である0従って、鉄系鋳物部品の場合、溶湯を多
数個準備した鋳型へ流し込んで同一形状品を量産してい
るが、生産性は決して良好とは言えないoし□かも、凝
固に伴ない種々の鋳造欠陥を生じたり、鋳造後の離型、
砂落し、湯道部の切離し、部分的な仕上加工等も必要で
あり、その割には決して寸法精度が良好とは言えず、そ
の上、作業環境も劣悪であるなど問題また、鉄鋼粉を原
料として真密電部品を1!!逸する技術に粉末鍛造法お
よび熱間等方圧縮法があるが、これらはいずれも熱間に
おいて高圧力を負荷して高密度化する方法であり、本発
明法の如き成形−焼結法で熱的に高密度化する方法とけ
異なっている◎ 以上要するに本発明は、従来の鋳造法等真密度部品の製
造技術がもつ欠点を克服することを目的とする技術であ
る0すなわち本発明法は、通常の粉末冶金的手法、すな
わち黒鉛粉や潤滑剤の混合、金型による圧縮成形、焼結
炉による焼結の一連の工程をその11採用しているので
、製造部品に欠陥を生じ難く、取扱いが簡単な上、工程
の自動化が可能であり、作業環境も良好で部品の寸法精
度にも優れ、かつ高生産性であるなどの%像を有する。
以下にその構成の詳細を説明する。
本発明の要旨構成についてこれを整理すると、次の3点
に要約することができる◇その第1点はP及び炭化物生
成元素を共存合金化せしめた銅粉全原料粉末として用い
ることである。その際、P。
に要約することができる◇その第1点はP及び炭化物生
成元素を共存合金化せしめた銅粉全原料粉末として用い
ることである。その際、P。
合金jj t−0,# 〜0,30 %とすること、お
よび、Mn、Cr、MOlV、Wb、Wの炭化物生成元
素を、7種tたは一種以上合金し、かつその合計量を0
.4t〜4.7−にすることが肝要である@ tIK一点は、原料鋼粉にコ、Q〜!、!−の黒鉛粉を
混合して液相化焼結を進めることであり、IIIcJ点
は、上記黒鉛粉を混合した銅粉を粉末冶金的手法により
成形、焼結して自己収縮を起させることKよシ真密f(
密贋比100チンの製品にすることである。
よび、Mn、Cr、MOlV、Wb、Wの炭化物生成元
素を、7種tたは一種以上合金し、かつその合計量を0
.4t〜4.7−にすることが肝要である@ tIK一点は、原料鋼粉にコ、Q〜!、!−の黒鉛粉を
混合して液相化焼結を進めることであり、IIIcJ点
は、上記黒鉛粉を混合した銅粉を粉末冶金的手法により
成形、焼結して自己収縮を起させることKよシ真密f(
密贋比100チンの製品にすることである。
けじめに、原料粉末としてPおよび炭化物生成。
元lR1−共存下で合金した銅粉を用いるのは、焼結時
において、圧粉体中に?1!合介在せしめた黒鉛粉のス
ムーズな合金化を促進すること、および生成する液相を
均一に分散せしめて急激な密度増加を防止し、徐々に収
縮させるために必要である。例えばこのPの添加を燐化
鉄W*sPの粉砕粉や、Fe −P合金粉(7エロリン
粉〕との混合で使用し次場合には、Pは個々の鋼粉粒子
表面に付着し、て存在するので、その付着箇所にのみ液
相km成し、鋼粉粒子表面の全体に均一に液相を生成す
ることがない0また、炭化物生成元素を合金していない
銅粉を使用した場合には、混合し念黒鉛粉のスムーズな
合金化が進まず、遊離黒鉛状勅で存在する量が多くなっ
てそのため液相を生成し難く、均一な収縮が起り難くな
る0その結果、焼結終了時に気孔が残存して真密度材が
得られなくなる。
において、圧粉体中に?1!合介在せしめた黒鉛粉のス
ムーズな合金化を促進すること、および生成する液相を
均一に分散せしめて急激な密度増加を防止し、徐々に収
縮させるために必要である。例えばこのPの添加を燐化
鉄W*sPの粉砕粉や、Fe −P合金粉(7エロリン
粉〕との混合で使用し次場合には、Pは個々の鋼粉粒子
表面に付着し、て存在するので、その付着箇所にのみ液
相km成し、鋼粉粒子表面の全体に均一に液相を生成す
ることがない0また、炭化物生成元素を合金していない
銅粉を使用した場合には、混合し念黒鉛粉のスムーズな
合金化が進まず、遊離黒鉛状勅で存在する量が多くなっ
てそのため液相を生成し難く、均一な収縮が起り難くな
る0その結果、焼結終了時に気孔が残存して真密度材が
得られなくなる。
従って、焼結により真密度材を得るには、Pけ予め鋼粉
粒子中に合金化されていなければならず、同時に炭化物
生成元素の共存合金化も必要になるのである。
粒子中に合金化されていなければならず、同時に炭化物
生成元素の共存合金化も必要になるのである。
上記の2合金量の上限Fi0.30−であり、これは収
縮真密度化した部品における表面肌あれの生じない限界
量:ce)る。これを超えてPを合金化した場合には、
焼結中に液相生成量が一段と多くなって急激な収縮を生
じ、部品表面の肌あれがひどくなる0また、金型による
成形時の圧縮性、成形性も劣ってきて目的とする部品の
圧粉体成形が困難となる0従って、2合金量の上限は0
.304でなければならない〇一方、2合金量の□下限
値0.0!−は、焼結時の収縮による真密度化の生じる
最低限の量であり、これ未満のP量では、如何なる黒鉛
粉混合量、焼結条件においても真密度化は不能である0
従って2合金量は最低限O5θ!−以上が必要である0 上述のPK対して前記炭化物生成元素を共存状態におい
て合金化させることが肝要であるが、同時に゛その合金
量を適性に遺ぶことが必要である0すなわち、上記炭化
物生成元素としてのMn、Cr、Mo、V、Nb、Wの
うちの少なくとも7種もしくはそn以上を合金化させる
必要があるOこれらの合計量の下限値0.41 %は、
圧粉体中に混合介在せしめた黒鉛粉の、基質中への拡散
合金化を促進するのに必1’な最低量であり、tた合計
量の上限値6、!−は、銅粉の圧縮性、成形性を良好に
維持する友めの限界量である0以上の理由から合計量の
範囲f:0.4t〜t、j %と決定した0さらに、個
々の元素の上限量、すなわちMnにあってFiコ、3チ
、Crにあっては≦、!優、MOではグ、/チ、Vては
λ、9チ縮緻縮化密化た部品の強要を著しく横なわない
ために必要な限界量であり、この意味からそれぞれの上
限量を決定した。
縮真密度化した部品における表面肌あれの生じない限界
量:ce)る。これを超えてPを合金化した場合には、
焼結中に液相生成量が一段と多くなって急激な収縮を生
じ、部品表面の肌あれがひどくなる0また、金型による
成形時の圧縮性、成形性も劣ってきて目的とする部品の
圧粉体成形が困難となる0従って、2合金量の上限は0
.304でなければならない〇一方、2合金量の□下限
値0.0!−は、焼結時の収縮による真密度化の生じる
最低限の量であり、これ未満のP量では、如何なる黒鉛
粉混合量、焼結条件においても真密度化は不能である0
従って2合金量は最低限O5θ!−以上が必要である0 上述のPK対して前記炭化物生成元素を共存状態におい
て合金化させることが肝要であるが、同時に゛その合金
量を適性に遺ぶことが必要である0すなわち、上記炭化
物生成元素としてのMn、Cr、Mo、V、Nb、Wの
うちの少なくとも7種もしくはそn以上を合金化させる
必要があるOこれらの合計量の下限値0.41 %は、
圧粉体中に混合介在せしめた黒鉛粉の、基質中への拡散
合金化を促進するのに必1’な最低量であり、tた合計
量の上限値6、!−は、銅粉の圧縮性、成形性を良好に
維持する友めの限界量である0以上の理由から合計量の
範囲f:0.4t〜t、j %と決定した0さらに、個
々の元素の上限量、すなわちMnにあってFiコ、3チ
、Crにあっては≦、!優、MOではグ、/チ、Vては
λ、9チ縮緻縮化密化た部品の強要を著しく横なわない
ために必要な限界量であり、この意味からそれぞれの上
限量を決定した。
本発明法では、以上の如!!Pと炭化物生成元素を合金
した銅粉を用いることが肝じんであるが、このほかに、
さらにNi O,/ 〜t、0 、%、Cu0./〜j
、0 % 、 Sn O,/ 〜<(、j % F)範
Hでこnらの7種tたは2種以上を合金した銅粉を用い
ることにより、圧粉体焼結時の収縮、緻密化がより生じ
易くなる0これは、PKよるCの反撥作用をNi、Cu
。
した銅粉を用いることが肝じんであるが、このほかに、
さらにNi O,/ 〜t、0 、%、Cu0./〜j
、0 % 、 Sn O,/ 〜<(、j % F)範
Hでこnらの7種tたは2種以上を合金した銅粉を用い
ることにより、圧粉体焼結時の収縮、緻密化がより生じ
易くなる0これは、PKよるCの反撥作用をNi、Cu
。
snが一層助長するからで、その結果、炭化物生成元素
の近傍KCが集まり嬰くなり、混合した黒鉛粉のスムー
ズな合金化が進行するものと考えられる。−これらNi
、Cu、 Snの下限量は、上記効果の確認される最低
量であり、逆に上限量は、銅粉の圧縮性、成形性を損な
わない限界量という意味から定めたものである0 以上のはかに、本発明法用の原料−鋼粉として、C−0
1S1の3元素量を、可能な限シ低値に抑制せねばなら
ない0すなわち、Cはθ、/!チ以下に、0Fio、り
Q−以下に%tた81け□、/θ那以下に抑制すること
が肝要である◇鋼粉中のC量がO1/!チを超えて多く
なると、合金Pと合金Cの双方の影響を受けて、銅粉の
圧縮性、成形性は著しく劣化し、圧粉体の強淀が低くな
って壊れ易くなる@従って、本発明法のように1予めP
Yr合金した銅粉を用いる場合、PKよる圧縮性、成形
性の劣化分管考慮して、銅粉中のctを可能な限り低値
に抑制しておくことが大切であり、この意味からC量の
士@値をσ、/!チとし次。次に銅粉中のOFi、その
量が余や多くなると、焼結時に焼結性が明害され、焼結
体の強度が低下するのみならず、混合した黒鉛粉との反
応性も悪くなり、焼結体中へのCの合金化が進まなくな
るため液相も生成し麺〈なり、収縮真密度化が進行しな
くなる。
の近傍KCが集まり嬰くなり、混合した黒鉛粉のスムー
ズな合金化が進行するものと考えられる。−これらNi
、Cu、 Snの下限量は、上記効果の確認される最低
量であり、逆に上限量は、銅粉の圧縮性、成形性を損な
わない限界量という意味から定めたものである0 以上のはかに、本発明法用の原料−鋼粉として、C−0
1S1の3元素量を、可能な限シ低値に抑制せねばなら
ない0すなわち、Cはθ、/!チ以下に、0Fio、り
Q−以下に%tた81け□、/θ那以下に抑制すること
が肝要である◇鋼粉中のC量がO1/!チを超えて多く
なると、合金Pと合金Cの双方の影響を受けて、銅粉の
圧縮性、成形性は著しく劣化し、圧粉体の強淀が低くな
って壊れ易くなる@従って、本発明法のように1予めP
Yr合金した銅粉を用いる場合、PKよる圧縮性、成形
性の劣化分管考慮して、銅粉中のctを可能な限り低値
に抑制しておくことが大切であり、この意味からC量の
士@値をσ、/!チとし次。次に銅粉中のOFi、その
量が余や多くなると、焼結時に焼結性が明害され、焼結
体の強度が低下するのみならず、混合した黒鉛粉との反
応性も悪くなり、焼結体中へのCの合金化が進まなくな
るため液相も生成し麺〈なり、収縮真密度化が進行しな
くなる。
従ってこの理由から0量もまた□、70 %以下に抑制
せねばならない0最後Ks1祉鋳鉄の黒鉛化促進元素と
してよく知られた元素であり、このSiが原料鋼粉中に
多量に合金化されていると、圧粉・体中に混合介在せし
めた黒鉛粉が基質中に拡散合金化せず、そのため焼結時
の収縮緻密化が起り難くなる0従って、収縮、緻密化を
促進するためには、銅粉中のS1量を0.10チ以下に
抑制せねばならない。
せねばならない0最後Ks1祉鋳鉄の黒鉛化促進元素と
してよく知られた元素であり、このSiが原料鋼粉中に
多量に合金化されていると、圧粉・体中に混合介在せし
めた黒鉛粉が基質中に拡散合金化せず、そのため焼結時
の収縮緻密化が起り難くなる0従って、収縮、緻密化を
促進するためには、銅粉中のS1量を0.10チ以下に
抑制せねばならない。
以上、原料鋼粉の組成限定理由を詳細に説明し友が、次
にこの原料鋼粉に混合して使用する黒鉛粉について、混
合理由および混合量の限定理由を述べる・本発明法は、
焼結中V(Fe 、’P −C7元系の液相を少量、か
つ均一に分散させて生成せしめ、こfLf:介して混合
黒鉛粉を基質中に拡散合金化せしめると同時に、この液
相を利用して、圧粉体の形状ン維持したtま、徐々に収
縮、焼結化を進めて真密置部品?得ることを内容とし虎
ものであって、この時に、黒鉛粉が重要な役割を果すの
である。
にこの原料鋼粉に混合して使用する黒鉛粉について、混
合理由および混合量の限定理由を述べる・本発明法は、
焼結中V(Fe 、’P −C7元系の液相を少量、か
つ均一に分散させて生成せしめ、こfLf:介して混合
黒鉛粉を基質中に拡散合金化せしめると同時に、この液
相を利用して、圧粉体の形状ン維持したtま、徐々に収
縮、焼結化を進めて真密置部品?得ることを内容とし虎
ものであって、この時に、黒鉛粉が重要な役割を果すの
である。
要するに、上記のFe−P−07元系の液相状mt伴な
う焼結を行うのに1皺混合黒鉛粉がPとの共同作用によ
って機能するのであや、これが凝固時に高硬質をもたら
すステダイト相をつくる〇しかし、かかる混合黒鉛の代
りに1予め原料鋼粉中に合金したC全利用することも考
えられるが、前述した通り鋼粉の圧縮性、成形性が著し
く阻害されるので好ましくなく、従って、本発明法では
黒鉛粉を混合使用する・この黒鉛粉の混合量は、焼結中
に液相を生成せしめる念めに、最低16コ、Q−が必要
である0しかしその量が!、!Sを超えて多くなると液
相生成量が異常に多くな9、焼結中に圧粉体の形状が崩
f′したり、部品表面の肌荒れがひどくなるなどマイナ
ス面が現われるので、黒鉛粉の混合量は量大限!、!チ
で止める必要がある。
う焼結を行うのに1皺混合黒鉛粉がPとの共同作用によ
って機能するのであや、これが凝固時に高硬質をもたら
すステダイト相をつくる〇しかし、かかる混合黒鉛の代
りに1予め原料鋼粉中に合金したC全利用することも考
えられるが、前述した通り鋼粉の圧縮性、成形性が著し
く阻害されるので好ましくなく、従って、本発明法では
黒鉛粉を混合使用する・この黒鉛粉の混合量は、焼結中
に液相を生成せしめる念めに、最低16コ、Q−が必要
である0しかしその量が!、!Sを超えて多くなると液
相生成量が異常に多くな9、焼結中に圧粉体の形状が崩
f′したり、部品表面の肌荒れがひどくなるなどマイナ
ス面が現われるので、黒鉛粉の混合量は量大限!、!チ
で止める必要がある。
なお、混合し几黒鉛粉の一部は、銅粉中00と反応して
、焼結中に失なわれることがある。
、焼結中に失なわれることがある。
次に本発明では、黒鉛粉を混合し念原料粉末を、金型中
で加圧成形して目的とする部品の圧粉体となし、これを
非酸化性雰囲気中で加熱、焼結し、その時前述の如き液
相生成f:ll用して収縮させ、密度比100 %の焼
結体、すなわち粉末製鋳物部品と成すのである。
で加圧成形して目的とする部品の圧粉体となし、これを
非酸化性雰囲気中で加熱、焼結し、その時前述の如き液
相生成f:ll用して収縮させ、密度比100 %の焼
結体、すなわち粉末製鋳物部品と成すのである。
上記の成形に当っては、ステアリン酸亜鉛の如龜固体潤
滑剤を原料粉末中に混合しても、あるいは金型潤滑によ
ってもよく、このこと自体は本発明法の本質的事項では
ないoしかし、成形時の圧粉密度は極めて重要であり、
この値を最低限!・!l/cIIL3にしないと焼結後
に気孔が残存してしまい、真密度が得られなくなる。
滑剤を原料粉末中に混合しても、あるいは金型潤滑によ
ってもよく、このこと自体は本発明法の本質的事項では
ないoしかし、成形時の圧粉密度は極めて重要であり、
この値を最低限!・!l/cIIL3にしないと焼結後
に気孔が残存してしまい、真密度が得られなくなる。
また、成形時の焼結の温度としては、1000℃以上が
必要でToplこれ未満の温度では、液相の生成量が極
めて僅か、ある区は全く生成せず、従って収縮、真密度
化は不能となる0なお、1000℃以上の温度域におけ
る実際の焼結温度は、混合黒鉛粉の量、合金P量、銅粉
の組成、圧粉密度などによ)異なってくるので、これら
の諸値に合わせて適宜実験によフ最適温度全決定しなけ
ればならない0 なお、本発明法において使用する焼結雰囲気は、大食の
脱炭や酸化を生じる酸化性雰囲気(空気や酸素ガス)を
除いて、不活性ガス(窒素やアルゴンなど)や還元性ガ
ス(−酸化炭素、水素、分解アンモニアガス(AX)%
プロパン、ブタン等と空気による変成ガス(RX )
など)でTof’Lは十分であるO 以上で本発明法の構成内容とその理由および各構成要素
の限定理由の説明を終る力■、次に実施例によって本発
明法をより具体的に説明するO実施例 1 原料粉末として、0.II Mn −/ Cr −OJ
Mo−o、ot p鋼粉(重量)く−セント、以下同
様)を用いた0この粉末の化学組成および粉体特性は次
の通りである0なお、粒度分布も総て重量百分率表示で
ある〇 化学組成 G 0109/ % Si O,θ!1 Mn o3v P O,07? 3 o、oコ0 Cr /、06 Mo O,+21 o o、ore 見掛密度 J、// f/CIL’ 流動度 −〇0.2賎/ !Of1粒度分布 do 〜/θメツシュ ダ、/チ /θ 〜100 タ6.2100〜
/!0 /J、7 /jO〜コ00 32.j コク0 〜コjθ //、ダ コ!θ 〜3−! 10,7−3コj
//、グ この銅粉に黒鉛粉&、j %とステアリン酸亜鉛/−と
を混合し、寸法70口x!tL(111)、圧粉密度に
、/ II/am”に成形後、水素ガス中でl/!Q℃
に7時間保持焼結した。その結果、密度比100 %
(白鋳鉄の密度を7.tr f/−さして求めた◇ な
お顕微鏡観察の結果でも気孔Fi認められなかった0)
、硬さ!/2 Hv (荷重!即)の真密度焼結製品が
得られ一’IF−oこの試験片の長手方向の寸法収縮率
は、ダ、4%であった。
必要でToplこれ未満の温度では、液相の生成量が極
めて僅か、ある区は全く生成せず、従って収縮、真密度
化は不能となる0なお、1000℃以上の温度域におけ
る実際の焼結温度は、混合黒鉛粉の量、合金P量、銅粉
の組成、圧粉密度などによ)異なってくるので、これら
の諸値に合わせて適宜実験によフ最適温度全決定しなけ
ればならない0 なお、本発明法において使用する焼結雰囲気は、大食の
脱炭や酸化を生じる酸化性雰囲気(空気や酸素ガス)を
除いて、不活性ガス(窒素やアルゴンなど)や還元性ガ
ス(−酸化炭素、水素、分解アンモニアガス(AX)%
プロパン、ブタン等と空気による変成ガス(RX )
など)でTof’Lは十分であるO 以上で本発明法の構成内容とその理由および各構成要素
の限定理由の説明を終る力■、次に実施例によって本発
明法をより具体的に説明するO実施例 1 原料粉末として、0.II Mn −/ Cr −OJ
Mo−o、ot p鋼粉(重量)く−セント、以下同
様)を用いた0この粉末の化学組成および粉体特性は次
の通りである0なお、粒度分布も総て重量百分率表示で
ある〇 化学組成 G 0109/ % Si O,θ!1 Mn o3v P O,07? 3 o、oコ0 Cr /、06 Mo O,+21 o o、ore 見掛密度 J、// f/CIL’ 流動度 −〇0.2賎/ !Of1粒度分布 do 〜/θメツシュ ダ、/チ /θ 〜100 タ6.2100〜
/!0 /J、7 /jO〜コ00 32.j コク0 〜コjθ //、ダ コ!θ 〜3−! 10,7−3コj
//、グ この銅粉に黒鉛粉&、j %とステアリン酸亜鉛/−と
を混合し、寸法70口x!tL(111)、圧粉密度に
、/ II/am”に成形後、水素ガス中でl/!Q℃
に7時間保持焼結した。その結果、密度比100 %
(白鋳鉄の密度を7.tr f/−さして求めた◇ な
お顕微鏡観察の結果でも気孔Fi認められなかった0)
、硬さ!/2 Hv (荷重!即)の真密度焼結製品が
得られ一’IF−oこの試験片の長手方向の寸法収縮率
は、ダ、4%であった。
実施例 2
2合金量が約0.J %であることを除いて、他の合金
組成は実施例1とほぼ同じ鋼粉を用い、本発明法を実施
したO粉末の化学組成および粉体特性は以下の通りであ
ゐO 化学組成 CO,019% 8i 0.(M! Mn o、rコ p 0.27 s o、o3i Cr /、0/ Mo O,−ダ 0 θ、O?! 見Jl 密f i、at y /cms流動度
/9.3式/ !01 粒度分布 40〜toメツシユ !、!チ ro〜100 デ、2100〜
/10 /J、4 itoへ−00Jダ、J 200′〜コ10 /!、0−
!θ〜3コ! タ、/−321/
J、1 この銅粉に黒鉛粉り、!−とステアリン酸亜鉛l饅を混
合し、寸法10口x sr L (紹)、圧粉密度t、
ダy/alに成形後、窒素ガス中で1010 ℃K /
時間保持焼結した0その結果、密度比100 % Xf
さ!rJ HY (荷重!即)の真密度焼結製品が得ら
れた。この試験片の長手方向の寸法収縮率は5.4%で
あった。
組成は実施例1とほぼ同じ鋼粉を用い、本発明法を実施
したO粉末の化学組成および粉体特性は以下の通りであ
ゐO 化学組成 CO,019% 8i 0.(M! Mn o、rコ p 0.27 s o、o3i Cr /、0/ Mo O,−ダ 0 θ、O?! 見Jl 密f i、at y /cms流動度
/9.3式/ !01 粒度分布 40〜toメツシユ !、!チ ro〜100 デ、2100〜
/10 /J、4 itoへ−00Jダ、J 200′〜コ10 /!、0−
!θ〜3コ! タ、/−321/
J、1 この銅粉に黒鉛粉り、!−とステアリン酸亜鉛l饅を混
合し、寸法10口x sr L (紹)、圧粉密度t、
ダy/alに成形後、窒素ガス中で1010 ℃K /
時間保持焼結した0その結果、密度比100 % Xf
さ!rJ HY (荷重!即)の真密度焼結製品が得ら
れた。この試験片の長手方向の寸法収縮率は5.4%で
あった。
以上の実施例1および2と比較するため、同一組成(0
,1! Mn −/ Cr −OJ Mo )の鋼粉に
Pt−01θ2/ %合金したものと、0.37−合金
したものとを用いて、これらに黒鉛粉り、!嘩およびス
テアリン酸亜鉛1tst混合し、前者は密度に、/ 1
1 /cm’に1後者は4.4t g/an’に成形後
、水素ガス中で前者は7750℃で7時間、後者/d
10jO℃で7時間の焼結を施した・成形体寸法は、実
施例1および2と同一にしたOその結果、前者は密度d
、ツa、y/at’の焼結体とな9、黒鉛の大半が遊離
状態で残存17たほか、気孔も多数観察され、真密度化
は不能−Cあった0これに対して、後者は半溶融状態と
なり一1形状が崩れかかつていたほか、表面の凹凸力1
激しく鋳物部品と同等の焼結製品の製造には不適尚なこ
とがわかったOこれらの比較例および実施例1.2から
、原料鋼粉中のP量に最適範囲のあることがわかる0 実施例 3 原料粉末に八J Mn −0,t Ni −0,z C
r −0,jMo −0,I P組成の鋼粉を用いたO
この鋼粉の化学組成および粉体特性は次の通りであるO
似も1凰 G O,0ダ7% 81 0.0コタ Mn /、32 P O,/J S O0θ0/ Ni O0jダ Cr O,ダク Mo 031 0 0、コ13 見掛密f J、0コy/crl J!JLL121.5w1c/!Of 米jlJt−布 40〜10メツシユ /3.コチ ?Q〜100 /J、?700〜/1
0 23.0/!Q〜200
−コ、コ一〇Q〜−!0
?、7コ!O〜Jコj
//、3−32! ≦、2こ
の鋼粉に黒鉛粉J、j %とステアリン酸亜鉛/優とを
混合し、寸法10口xjjL(wx)、圧粉密度≦・4
11/CHIL’に成形後、水素ガス中で7020℃に
4t。
,1! Mn −/ Cr −OJ Mo )の鋼粉に
Pt−01θ2/ %合金したものと、0.37−合金
したものとを用いて、これらに黒鉛粉り、!嘩およびス
テアリン酸亜鉛1tst混合し、前者は密度に、/ 1
1 /cm’に1後者は4.4t g/an’に成形後
、水素ガス中で前者は7750℃で7時間、後者/d
10jO℃で7時間の焼結を施した・成形体寸法は、実
施例1および2と同一にしたOその結果、前者は密度d
、ツa、y/at’の焼結体とな9、黒鉛の大半が遊離
状態で残存17たほか、気孔も多数観察され、真密度化
は不能−Cあった0これに対して、後者は半溶融状態と
なり一1形状が崩れかかつていたほか、表面の凹凸力1
激しく鋳物部品と同等の焼結製品の製造には不適尚なこ
とがわかったOこれらの比較例および実施例1.2から
、原料鋼粉中のP量に最適範囲のあることがわかる0 実施例 3 原料粉末に八J Mn −0,t Ni −0,z C
r −0,jMo −0,I P組成の鋼粉を用いたO
この鋼粉の化学組成および粉体特性は次の通りであるO
似も1凰 G O,0ダ7% 81 0.0コタ Mn /、32 P O,/J S O0θ0/ Ni O0jダ Cr O,ダク Mo 031 0 0、コ13 見掛密f J、0コy/crl J!JLL121.5w1c/!Of 米jlJt−布 40〜10メツシユ /3.コチ ?Q〜100 /J、?700〜/1
0 23.0/!Q〜200
−コ、コ一〇Q〜−!0
?、7コ!O〜Jコj
//、3−32! ≦、2こ
の鋼粉に黒鉛粉J、j %とステアリン酸亜鉛/優とを
混合し、寸法10口xjjL(wx)、圧粉密度≦・4
11/CHIL’に成形後、水素ガス中で7020℃に
4t。
分保持焼結した0その結果、密度比100%、硬さ18
2 HY(荷重!即〕 の真密度焼結製品が得られた0
この試験片の長手方向の寸法収縮率はt、396であっ
た@ 以上の実施例からも明らかな通り、本発明法の適用Kx
p真書菫で高硬度の溶結製品が製造でき、しかも予め寸
法収縮率を実測し、その分を見込んで金型設計を行なっ
ておけば、寸法精贋の良好な鋳物と同等の焼結部品を得
ることが可能であるOこのよう圧して得た高硬度焼結製
品は耐摩耗性に優nるので、例えばカムなどに適用でき
、さらにシリンダーライナーなどへの応用も可能である
。
2 HY(荷重!即〕 の真密度焼結製品が得られた0
この試験片の長手方向の寸法収縮率はt、396であっ
た@ 以上の実施例からも明らかな通り、本発明法の適用Kx
p真書菫で高硬度の溶結製品が製造でき、しかも予め寸
法収縮率を実測し、その分を見込んで金型設計を行なっ
ておけば、寸法精贋の良好な鋳物と同等の焼結部品を得
ることが可能であるOこのよう圧して得た高硬度焼結製
品は耐摩耗性に優nるので、例えばカムなどに適用でき
、さらにシリンダーライナーなどへの応用も可能である
。
本発明法の適用により高硬fが容易に得られるのは、主
としてステダイト相の形成によるものであるが、このス
テダイト相は、F・−P−C7元糸の液相部分が凝固す
る際に形成されるものであり、合金Pと混合黒鉛粉の寄
与するところであるO従って、本発明の範8に一外れて
2合金量の少ない銅粉を使用した場合には、液相を殆ん
ど生成しないので、焼結中に大きな収縮1生じることも
なく、従って密度や硬さの大幅な増加も殆んど起らない
。
としてステダイト相の形成によるものであるが、このス
テダイト相は、F・−P−C7元糸の液相部分が凝固す
る際に形成されるものであり、合金Pと混合黒鉛粉の寄
与するところであるO従って、本発明の範8に一外れて
2合金量の少ない銅粉を使用した場合には、液相を殆ん
ど生成しないので、焼結中に大きな収縮1生じることも
なく、従って密度や硬さの大幅な増加も殆んど起らない
。
例えば、前記比較例(0,r! Mn −/ Cr −
0,2!MO鋼粉にPを0.01/%合金したものに黒
鉛粉を7710℃で焼結j、たもの)の場合、焼結によ
る寸法収縮率Fio、4tコ%てあり、焼結体の硬さF
i#コHマ(荷1j4)であった・なお、P量が逆に本
発明の範囲を外れて多い場合には、前述した通りφ結に
より半溶融状態となって部品形状が崩れてしまう以外に
1部材の脆弱化も著しくなってしまうO 以上説明したように本発明方法は、通常の粉末冶金技術
の適用によって真書f(密度比/θO%)の鋳物部品と
同等の焼結製品を製造することができるので、同一形状
の機械部品を多数生産する場合には、甚だ好都合である
。つまり1.一つの金型があれば十分であり、従来鋳造
法の如く多数の鋳al!t−準備する必要がない@しか
も成形は冷間で行なえ、その自動化が容易な上、焼結も
連続して行なえるなど、従来の鋳造法に較べれば生産性
、作業性、コスト面で極めて有利である。また本発明法
では、従来鋳造法の如!#湯を使用しないので高熱作業
がなく、作業環境や安全性の面からも1別々なるO 特許出願人 川崎製鉄株式会社
0,2!MO鋼粉にPを0.01/%合金したものに黒
鉛粉を7710℃で焼結j、たもの)の場合、焼結によ
る寸法収縮率Fio、4tコ%てあり、焼結体の硬さF
i#コHマ(荷1j4)であった・なお、P量が逆に本
発明の範囲を外れて多い場合には、前述した通りφ結に
より半溶融状態となって部品形状が崩れてしまう以外に
1部材の脆弱化も著しくなってしまうO 以上説明したように本発明方法は、通常の粉末冶金技術
の適用によって真書f(密度比/θO%)の鋳物部品と
同等の焼結製品を製造することができるので、同一形状
の機械部品を多数生産する場合には、甚だ好都合である
。つまり1.一つの金型があれば十分であり、従来鋳造
法の如く多数の鋳al!t−準備する必要がない@しか
も成形は冷間で行なえ、その自動化が容易な上、焼結も
連続して行なえるなど、従来の鋳造法に較べれば生産性
、作業性、コスト面で極めて有利である。また本発明法
では、従来鋳造法の如!#湯を使用しないので高熱作業
がなく、作業環境や安全性の面からも1別々なるO 特許出願人 川崎製鉄株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、重量−で、主成分としてc:o、ip−以下、0
: 0.70 %以下、81 : 0,1091以下、
P:t)、01〜0.JσSを含み、選択成分としテM
n:2.1%以下、Cr 24.1−以下、MOg&、
J%以下、Vニー、デー以下、Nb:J、/%以下およ
びW:ダ、コチ以下のうちから選ばれる7種または1種
以上を含み、かつその選択成分の合計量が0.4’ −
j、j−の範囲内にあって、残部が不可避的な不純物と
F・よりなる銅粉を原料粉末とし、その銅粉に黒鉛粉を
1.0%!J饅混合し、金型を使って密度!、j l/
car’以上に圧縮成形した後、その成形圧粉体を非酸
化性雰囲気中で100fO以上に加熱して焼結、収縮さ
せることによシ、真密度を有する焼結体とすることを特
徴とする焼結製品の製造方法。 2.1量チで、主成分としてC:θ、/!−以下、0”
’−”s以下、81 : 0.” S 以下、P:0
、Oj〜0.JOチを含み;選択成分としてMnHJ、
J−以下、cr:<、tl以下、Mo:4t、r4以下
、V:z、タチ以下、Nb:コ、/チ以下およびW :
&、、2 %以下のうちから選ばれる7種または一種
以上を含み、かつその選択成分の合計量がo、4t−t
、j %であって、それに加えてNi : 0.1〜1
0%%Cu : 0./〜j、0%およびan : 0
.7〜4t、j嘩のうちから選ばれる7種または一種以
上を含み、残部が不可避的に混入する不純物と?・よ〕
なる銅粉1原料粉末とし、その銅粉に黒鉛粉f J、O
−j、j %混合し、金型を使って密1j !、! l
/CR”以上に圧縮成形した後、その成形圧粉体を非酸
化性雰囲気中で1000℃以上に加熱して焼結、収縮さ
せることにより、真密度を有する焼結体とすることYr
q#微とする焼結製品の製造方法@
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56213535A JPS58113350A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | 焼結製品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP56213535A JPS58113350A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | 焼結製品の製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS58113350A true JPS58113350A (ja) | 1983-07-06 |
JPS6140301B2 JPS6140301B2 (ja) | 1986-09-08 |
Family
ID=16640790
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP56213535A Granted JPS58113350A (ja) | 1981-12-28 | 1981-12-28 | 焼結製品の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS58113350A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS637350A (ja) * | 1986-06-25 | 1988-01-13 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 内燃機関の動弁機構部材 |
KR20190124547A (ko) * | 2018-04-26 | 2019-11-05 | (주)지케이에스 | 고강도 고인성을 위한 분말야금용 철계 분말 및 그 제조방법 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56123353A (en) * | 1980-03-04 | 1981-09-28 | Toyota Motor Corp | Wear resistant sintered alloy and its manufacture |
-
1981
- 1981-12-28 JP JP56213535A patent/JPS58113350A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56123353A (en) * | 1980-03-04 | 1981-09-28 | Toyota Motor Corp | Wear resistant sintered alloy and its manufacture |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS637350A (ja) * | 1986-06-25 | 1988-01-13 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 内燃機関の動弁機構部材 |
KR20190124547A (ko) * | 2018-04-26 | 2019-11-05 | (주)지케이에스 | 고강도 고인성을 위한 분말야금용 철계 분말 및 그 제조방법 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6140301B2 (ja) | 1986-09-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3999952A (en) | Sintered hard alloy of multiple boride containing iron | |
CN108060322A (zh) | 硬质高熵合金复合材料的制备方法 | |
JPH04231404A (ja) | 最適化2回プレス−2回焼結粉末冶金方法 | |
JP2001513143A (ja) | 合金鉄及びプレアロイを用いた高密度成形プロセス | |
US5346667A (en) | Method of manufacturing sintered aluminum alloy parts | |
JP2004517215A (ja) | 高密度の成形部品を製造するための粉末冶金法 | |
US3899319A (en) | Powder mixture for the production of alloy steel with a low content of oxide inclusions | |
CN105903952A (zh) | 一种稀土合金复合材料及制备方法 | |
US6126894A (en) | Method of producing high density sintered articles from iron-silicon alloys | |
JPS634031A (ja) | 耐摩耗性合金の製造法 | |
JP6690781B2 (ja) | 合金鋼粉 | |
JPS58113350A (ja) | 焼結製品の製造方法 | |
CN110670037A (zh) | 一种FeAlCoCuNiV高熵合金靶材热等静压成型的制备方法 | |
WO2019111834A1 (ja) | 部分拡散合金鋼粉 | |
CN114892064A (zh) | FeCrCuVCo高熵合金及其制备方法 | |
WO1984004712A1 (en) | Tin-containing iron powder and process for its production | |
RU2739898C1 (ru) | Способ получения композиционного металлического сплава, содержащего карбид титана | |
JPS62224602A (ja) | アルミニウム合金焼結鍛造品の製造方法 | |
US3203781A (en) | Method of producing dispersion-hardened metal alloys | |
JPS631361B2 (ja) | ||
JP4057108B2 (ja) | ダイキャスト金型用材料 | |
JPH0729446A (ja) | 真空インタラプタ用電極の製造方法 | |
CN116103581A (zh) | 熔融固化成形用Fe基合金以及金属粉末 | |
JPH05214477A (ja) | 複合材料とその製造方法 | |
JPS6164849A (ja) | 高強度鉄系焼結合金 |