JPS58107075A - 出力可変型インバ−タ - Google Patents
出力可変型インバ−タInfo
- Publication number
- JPS58107075A JPS58107075A JP56206433A JP20643381A JPS58107075A JP S58107075 A JPS58107075 A JP S58107075A JP 56206433 A JP56206433 A JP 56206433A JP 20643381 A JP20643381 A JP 20643381A JP S58107075 A JPS58107075 A JP S58107075A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- constant current
- air gap
- current reactor
- type core
- core
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F37/00—Fixed inductances not covered by group H01F17/00
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、インバータの出力を調整するため入力側に電
源を周期的ＫＯＮ・ＯＦＦさせる０Ｎ−ＯＦＦｆｊ置を
備えた出力可変型インバータに関するものである。
源を周期的ＫＯＮ・ＯＦＦさせる０Ｎ−ＯＦＦｆｊ置を
備えた出力可変型インバータに関するものである。
まず、第１図は代表的なインバータとしての定電流製の
インバータを用いた放電灯点灯装置を示すものでＴｏり
、直流電源（ｌ＆）にインバータ（２）を接続し、この
インバータ（２）の出力１１に放電灯（３）を直列に接
続しているものである。ここで、インバータ（２）は直
流電６１ （１６）の正極側に定電流リアクトル（４）
ｔ 介してインバータトランス（５）の−次巻ＩＩＩ
Ｎｓの中間点を接続しである。そして、−次巻線Ｎ１
のそれぞれの端部と直流電源（１Ｍ）の負極側との間に
一対のプツシニブル動作用のトランジスタ（６） （７
）のコレクタ・工々ツタを接続し、ベースを抵抗Ｒ１，
Ｒｓによシ直流電源（１蟲）の正極側に、また、それぞ
れベース巻線ＮＢ（ｉり’一端に接続して構成しである
。なお、−次巻線Ｎ！の両端にはこの一次巻１１７１
Ｎｔとともに共振作用をするコンデンサＣ・が接続され
る。また、放電灯（３）はインバータトランス（５）の
二次巻線部に直列に接続されているものであり、インバ
ータトランス（５）の一対の予熱巻線ＮＨはそれぞれ放
電灯（３）のフィラメント（釦）（３旬に接続されてい
る。
インバータを用いた放電灯点灯装置を示すものでＴｏり
、直流電源（ｌ＆）にインバータ（２）を接続し、この
インバータ（２）の出力１１に放電灯（３）を直列に接
続しているものである。ここで、インバータ（２）は直
流電６１ （１６）の正極側に定電流リアクトル（４）
ｔ 介してインバータトランス（５）の−次巻ＩＩＩ
Ｎｓの中間点を接続しである。そして、−次巻線Ｎ１
のそれぞれの端部と直流電源（１Ｍ）の負極側との間に
一対のプツシニブル動作用のトランジスタ（６） （７
）のコレクタ・工々ツタを接続し、ベースを抵抗Ｒ１，
Ｒｓによシ直流電源（１蟲）の正極側に、また、それぞ
れベース巻線ＮＢ（ｉり’一端に接続して構成しである
。なお、−次巻線Ｎ！の両端にはこの一次巻１１７１
Ｎｔとともに共振作用をするコンデンサＣ・が接続され
る。また、放電灯（３）はインバータトランス（５）の
二次巻線部に直列に接続されているものであり、インバ
ータトランス（５）の一対の予熱巻線ＮＨはそれぞれ放
電灯（３）のフィラメント（釦）（３旬に接続されてい
る。
、このような構成において、一対のトランジスタ（６）
（７）は−次巻Ｉｌｌ Ｎｌとコンテン？ Ｃ（１との
共振作用およびベース巻線Ｎｌの帰還作用によｊ）ＱＮ
−ＯＦＦ動作つオリプッシュプル動作を繰返してインバ
ータトランス（５）の二次巻線Ｎｓ Ｋ高周波電圧を発
生させ、放電灯（３）に電力を供給するものである。
（７）は−次巻Ｉｌｌ Ｎｌとコンテン？ Ｃ（１との
共振作用およびベース巻線Ｎｌの帰還作用によｊ）ＱＮ
−ＯＦＦ動作つオリプッシュプル動作を繰返してインバ
ータトランス（５）の二次巻線Ｎｓ Ｋ高周波電圧を発
生させ、放電灯（３）に電力を供給するものである。
ここで、定電流リアクトル（４）は高周波に対して高イ
ンピーダンスを有し一定電流を流す作用がある。この作
用のため、インバータ（２）のスイッチング時点に発生
するスイッチング損失を低減させ、かつ、トランジスタ
（６） （７）のコレクタ電流のピーク値を抑制して、
インバータの回路効率を上昇させ、さらに高周波ラジオ
・ノイズの低減に効果があるものである。しかして、定
電流リアクトル（４）はインバータ（２）の回路効率を
高めるのに必要・十分なインダクタンスに設定される。
ンピーダンスを有し一定電流を流す作用がある。この作
用のため、インバータ（２）のスイッチング時点に発生
するスイッチング損失を低減させ、かつ、トランジスタ
（６） （７）のコレクタ電流のピーク値を抑制して、
インバータの回路効率を上昇させ、さらに高周波ラジオ
・ノイズの低減に効果があるものである。しかして、定
電流リアクトル（４）はインバータ（２）の回路効率を
高めるのに必要・十分なインダクタンスに設定される。
もし、過大なインダクタンスにすると、定電流リアクト
ル（２）による電圧降下が大きくなって、回路効率が低
下するからである。
ル（２）による電圧降下が大きくなって、回路効率が低
下するからである。
一方、インバータ（２）の出力を調整する方法としては
、第２図に示すように１周期的ＫＯＮ・ＯＦＦする０Ｎ
−ＯＦＦ装置（８）を直流電源（ｌ＾）とインバータ（
２）との間に設けることが知られている。この図におい
て、定電流リアクトル（４）はインバータ（２）から抽
出して示し、（９）は放電灯等の負荷を示す、ｔた、第
３図は交流電源（１句を用いた場合でＴｏ夛、全波整流
回路（ト）が付加されている。この第３図に示す交流方
式の場合の０Ｎ−ＯＦＦ装置（８）としては導通位相角
を変えるサイリスタ等を用いる位相制御方式がよく知ら
れている。
、第２図に示すように１周期的ＫＯＮ・ＯＦＦする０Ｎ
−ＯＦＦ装置（８）を直流電源（ｌ＾）とインバータ（
２）との間に設けることが知られている。この図におい
て、定電流リアクトル（４）はインバータ（２）から抽
出して示し、（９）は放電灯等の負荷を示す、ｔた、第
３図は交流電源（１句を用いた場合でＴｏ夛、全波整流
回路（ト）が付加されている。この第３図に示す交流方
式の場合の０Ｎ−ＯＦＦ装置（８）としては導通位相角
を変えるサイリスタ等を用いる位相制御方式がよく知ら
れている。
そこで、今、第３図において０Ｎ−ＯＦＦ装置（８）の
出力電圧をｖｌ、出力電流を工１、定電流リアクトル（
４）両端の電圧をり、電流をＩｌ、０Ｎ−ｏＦ′Ｆ′俵
置（８装間ノミ圧をｖｌとして、その波形をみると、第
４図および第６図に示すようＫなったものである。まず
、第４図は全出力時を示し、定電流リアクトル（４）の
電圧漬の波形はインバータ（２）で発振している高周波
：成分が現われ帯状に見えるのに対し、その電流Ｉｔの
波形は定電流リアクトル（４）が高−波で高インピーダ
ンスを有しているため高周波成分が現われずＫはぼ定電
流が流れていることがわかる。一方、第５図は０Ｎ−Ｏ
ＦＦ装置（８）ノｏＮ＠ｏＦＦＫヨル出方調整時を示し
、ＯＦＦ Ｎ Ｋは電圧りにょシミ圧ｖ１を発生させず
電流ＩＩ 、 Ｉｔは非導通状態となｐ、ＯＮ時には電
圧Ｖｌが発生して電流Ｉｔ 、 Ｉｓが導通状態となる
ことがわかる。ここで、開の瞬間、突入電流が電流１１
＋ＩｍＫ流れて電圧■３として高いサージ電圧が発生し
ていることがわかる。もつとも、 ＯＦＦの瞬間には電
流Ｉｓ、Ｉ＊が零でめるので電圧ｖ２にはサージ電圧が
発生しない。
出力電圧をｖｌ、出力電流を工１、定電流リアクトル（
４）両端の電圧をり、電流をＩｌ、０Ｎ−ｏＦ′Ｆ′俵
置（８装間ノミ圧をｖｌとして、その波形をみると、第
４図および第６図に示すようＫなったものである。まず
、第４図は全出力時を示し、定電流リアクトル（４）の
電圧漬の波形はインバータ（２）で発振している高周波
：成分が現われ帯状に見えるのに対し、その電流Ｉｔの
波形は定電流リアクトル（４）が高−波で高インピーダ
ンスを有しているため高周波成分が現われずＫはぼ定電
流が流れていることがわかる。一方、第５図は０Ｎ−Ｏ
ＦＦ装置（８）ノｏＮ＠ｏＦＦＫヨル出方調整時を示し
、ＯＦＦ Ｎ Ｋは電圧りにょシミ圧ｖ１を発生させず
電流ＩＩ 、 Ｉｔは非導通状態となｐ、ＯＮ時には電
圧Ｖｌが発生して電流Ｉｔ 、 Ｉｓが導通状態となる
ことがわかる。ここで、開の瞬間、突入電流が電流１１
＋ＩｍＫ流れて電圧■３として高いサージ電圧が発生し
ていることがわかる。もつとも、 ＯＦＦの瞬間には電
流Ｉｓ、Ｉ＊が零でめるので電圧ｖ２にはサージ電圧が
発生しない。
このようにして、ＯＮ・ＯＦＦ装置（８）が０１友はＯ
ＦＦする瞬間には定電流リアクトル（４）の電流が急激
に変化し、この電流によシ定電流リアクトル（４）内に
発生している磁束も急激に変化するため、定電流リアク
トル（４）を構成しているコア、コイルに機械的振動を
生じ、騒音が発生することになる。そこで、定電流リア
クトル（４）としては磁気飽和を避けるため、飽和磁束
密度の高い構造が適しているといえる。このため、定電
流リアクトル（４）の構造を見ると、従来は、第６図に
示すように、Ｅ型コアＱｔＪとＩ型コア（６）とのＥＩ
突合せ面に磁気飽和を抑制する九めの空隙（至）を絶縁
紙などを介在させて設けているものである。なお、α→
はコイルである。
ＦＦする瞬間には定電流リアクトル（４）の電流が急激
に変化し、この電流によシ定電流リアクトル（４）内に
発生している磁束も急激に変化するため、定電流リアク
トル（４）を構成しているコア、コイルに機械的振動を
生じ、騒音が発生することになる。そこで、定電流リア
クトル（４）としては磁気飽和を避けるため、飽和磁束
密度の高い構造が適しているといえる。このため、定電
流リアクトル（４）の構造を見ると、従来は、第６図に
示すように、Ｅ型コアＱｔＪとＩ型コア（６）とのＥＩ
突合せ面に磁気飽和を抑制する九めの空隙（至）を絶縁
紙などを介在させて設けているものである。なお、α→
はコイルである。
ところが、０Ｎ−ＯＦＦ装置（８）のＯＮ時には瞬時に
サージが発生するため、部分的に磁気飽和を生じ、閉磁
路φＩＫ対し一部はφ／１＋−Ｉｓ の如く漏れ磁束
となって、インダクタンスの低下となり、数サイクルの
減衰振動を発生する。このとき、Ｅ型コア０論とＩ型コ
ア（６）との間やコイルα◆および定電流リアクトル（
４）が取付けられた周辺部品との間で吸引・反発力を発
生して騒音となるものである。
サージが発生するため、部分的に磁気飽和を生じ、閉磁
路φＩＫ対し一部はφ／１＋−Ｉｓ の如く漏れ磁束
となって、インダクタンスの低下となり、数サイクルの
減衰振動を発生する。このとき、Ｅ型コア０論とＩ型コ
ア（６）との間やコイルα◆および定電流リアクトル（
４）が取付けられた周辺部品との間で吸引・反発力を発
生して騒音となるものである。
本発明は、このような点に鑑みなされたもので、出力調
整用のＯＮ・ＯＦＦ装置により定電流リアクトルに発生
する騒音を低減することができる出力可変型インバータ
を得ることを目的とするものである。
整用のＯＮ・ＯＦＦ装置により定電流リアクトルに発生
する騒音を低減することができる出力可変型インバータ
を得ることを目的とするものである。
本発明の第一の実施例を第７図に基づいて説明する。第
２図または第３図で示した全体構成はそのまま用いるも
のとする。本実施例は、定電流リアクトル（４）をＥ型
コア（至）と■型コア（２）とコイルαηとによシ構成
するものであるが、コイルα力が巻回されるＥ型コア（
至）の中央脚（至）をその側脚（至）よシも短めとし、
中央脚（至）先端と１型コア（至）との間に空隙（イ）
を設けたものである。すなわち、Ｅ型コア（至）のコイ
ルα乃内貫通部分としての中央脚部にのみ空隙（ホ）を
１個（または複数個）設けて、側脚（至）とＩ型コア（
ロ）との突合せ面には空隙を設けないものである。
２図または第３図で示した全体構成はそのまま用いるも
のとする。本実施例は、定電流リアクトル（４）をＥ型
コア（至）と■型コア（２）とコイルαηとによシ構成
するものであるが、コイルα力が巻回されるＥ型コア（
至）の中央脚（至）をその側脚（至）よシも短めとし、
中央脚（至）先端と１型コア（至）との間に空隙（イ）
を設けたものである。すなわち、Ｅ型コア（至）のコイ
ルα乃内貫通部分としての中央脚部にのみ空隙（ホ）を
１個（または複数個）設けて、側脚（至）とＩ型コア（
ロ）との突合せ面には空隙を設けないものである。
このような構成において、側脚（至）とＩ型コア（至）
との関には空隙がないため、ＯＮ・ＯＦＦ装置（８）に
よりサージが発生しても部分的な磁気飽和を起し難く、
かつ、漏れ磁束による周辺部品との干渉も少なく、騒音
が低減されることになる。
との関には空隙がないため、ＯＮ・ＯＦＦ装置（８）に
よりサージが発生しても部分的な磁気飽和を起し難く、
かつ、漏れ磁束による周辺部品との干渉も少なく、騒音
が低減されることになる。
つづいて、本発明の第二の実施例を第８図により１１！
明する０本実施例は同一形状の２つのＥ型コア？η（２
）を用い、その中央脚（至）（ハ）間に空５（２）を設
け、側脚（２）（ロ）は突合せたものである。すなわち
、空隙（ホ）をコイル（ハ）内貫通部分の略中央に位置
させたものであシ、第７図のように空隙−がＥ型コア（
至）のＩ型コア（至）面側ＫＴｏるといくらか偏磁が生
じうるが、本実施例によれば偏磁が少なくなって、漏れ
磁束がさらに減少するものである。
明する０本実施例は同一形状の２つのＥ型コア？η（２
）を用い、その中央脚（至）（ハ）間に空５（２）を設
け、側脚（２）（ロ）は突合せたものである。すなわち
、空隙（ホ）をコイル（ハ）内貫通部分の略中央に位置
させたものであシ、第７図のように空隙−がＥ型コア（
至）のＩ型コア（至）面側ＫＴｏるといくらか偏磁が生
じうるが、本実施例によれば偏磁が少なくなって、漏れ
磁束がさらに減少するものである。
ところで、いずれの実施例においても、空隙（ホ）（ハ
）Ｋ接着性物質、九とえは無溶剤性ワニスを充填して絶
縁処理すればその充填部の強度が大きく、また、粘度の
高いエポキシ樹脂、ワニスなどｔ充填すれば機械的振動
をさらに低減させることができる。ちなみに、振動針に
てＥ型コアの側脚と他方のコアとの突合せ部近傍で測定
したところ、第６図方式では０．５６Ｇ（Ｇは重力加速
度）、第７図方式では０．４６Ｇ、第８図方式では０．
４３Ｇ、空隙−に接着性物質を充填し九場合には０．３
９Ｇ、空隙（ハ）に接着性物質を充填した場合には０．
３７Ｇとなったものである。
）Ｋ接着性物質、九とえは無溶剤性ワニスを充填して絶
縁処理すればその充填部の強度が大きく、また、粘度の
高いエポキシ樹脂、ワニスなどｔ充填すれば機械的振動
をさらに低減させることができる。ちなみに、振動針に
てＥ型コアの側脚と他方のコアとの突合せ部近傍で測定
したところ、第６図方式では０．５６Ｇ（Ｇは重力加速
度）、第７図方式では０．４６Ｇ、第８図方式では０．
４３Ｇ、空隙−に接着性物質を充填し九場合には０．３
９Ｇ、空隙（ハ）に接着性物質を充填した場合には０．
３７Ｇとなったものである。
なお、コア形状としてはＥＩ型、ＥＥ型に限らず、たと
えば壷型、Ｕ型等のものであっても同様に適用できるも
のである。
えば壷型、Ｕ型等のものであっても同様に適用できるも
のである。
本発明は、上述したように定電流リアクトルのコアのコ
イル内貫通部分にのみ空隙を設けたので、出力調整用の
ＯＮ・ＯＦＦ装置によりサージが発生しても部分的磁気
飽和を起し難く、漏れ磁束による周１１ 辺部品との干渉も少なくなって、騒音を低減させること
ができ、また、この空隙に接着性物質を充填したので、
機械的振動をより低減させることができるものである。
イル内貫通部分にのみ空隙を設けたので、出力調整用の
ＯＮ・ＯＦＦ装置によりサージが発生しても部分的磁気
飽和を起し難く、漏れ磁束による周１１ 辺部品との干渉も少なくなって、騒音を低減させること
ができ、また、この空隙に接着性物質を充填したので、
機械的振動をより低減させることができるものである。
＠１図は定電流型インバータの一般例を示す回路図、第
２図および第３図は出力可変型インバータのブロック図
、第４図および第５図は動作を示す波形図、第６図は従
来例を示す側面図、第７図は本発明の第一の実施例を示
す側面図、第８図は本発明の第二の実施例を示す側面図
である。 ｌ・・・電源、４・・・定電流リアクトル、８・・・０
Ｎ−ＯＦＦ装置、ｌ５−１６・・・コア、１７・・・コ
イル、２０・・・空隙、２１〜２Ｆ・・コイル、２ト・
・空隙 出 願 人 東京電気株式会社 沈−１図 １７図
２図および第３図は出力可変型インバータのブロック図
、第４図および第５図は動作を示す波形図、第６図は従
来例を示す側面図、第７図は本発明の第一の実施例を示
す側面図、第８図は本発明の第二の実施例を示す側面図
である。 ｌ・・・電源、４・・・定電流リアクトル、８・・・０
Ｎ−ＯＦＦ装置、ｌ５−１６・・・コア、１７・・・コ
イル、２０・・・空隙、２１〜２Ｆ・・コイル、２ト・
・空隙 出 願 人 東京電気株式会社 沈−１図 １７図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １゜ 入力側に電源を周期的に０Ｎ−ＯＦＦさせるＯＮ
・ＯＦＦ装置を備えつつ定電流リアクトルを含む出力可
変型インバータにおいて、前記定電流リアクトルのコア
のコイル内買通部分にのみ空１ｌｌＩｔ設けたことを特
徴とする出力可変型インバータ。 １ 入力側に電源を周期的ＫＱＮ・ＯＦＦ″ｇせる０Ｎ
−ＯＦＦ ａｌｌ置を備えつつ定電流リアクトルを含む
出力可変蓋インバータにおいて、前記定電流リアクトル
のコアのコイル内貫通部分にのみ空隙を設け、この空隙
に接着性物質を充填したことを特徴とする出力可変製イ
ンバータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56206433A JPS58107075A (ja) | 1981-12-21 | 1981-12-21 | 出力可変型インバ−タ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56206433A JPS58107075A (ja) | 1981-12-21 | 1981-12-21 | 出力可変型インバ−タ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58107075A true JPS58107075A (ja) | 1983-06-25 |
Family
ID=16523290
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56206433A Pending JPS58107075A (ja) | 1981-12-21 | 1981-12-21 | 出力可変型インバ−タ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58107075A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6348391U (ja) * | 1986-09-10 | 1988-04-01 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS47946U (ja) * | 1971-01-16 | 1972-08-09 | ||
| JPS5420587U (ja) * | 1977-07-13 | 1979-02-09 |
-
1981
- 1981-12-21 JP JP56206433A patent/JPS58107075A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS47946U (ja) * | 1971-01-16 | 1972-08-09 | ||
| JPS5420587U (ja) * | 1977-07-13 | 1979-02-09 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6348391U (ja) * | 1986-09-10 | 1988-04-01 |
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