JPS58102003A - 液体金属冷却形高速増殖炉プラント - Google Patents
液体金属冷却形高速増殖炉プラントInfo
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- JPS58102003A JPS58102003A JP56201081A JP20108181A JPS58102003A JP S58102003 A JPS58102003 A JP S58102003A JP 56201081 A JP56201081 A JP 56201081A JP 20108181 A JP20108181 A JP 20108181A JP S58102003 A JPS58102003 A JP S58102003A
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- flow rate
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- breeder reactor
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
Landscapes
- Structure Of Emergency Protection For Nuclear Reactors (AREA)
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、液体金属冷却形高速増殖炉プラントに関する
。
。
一般に、液体金属冷却形高速増殖炉プラントは。
液体金属冷却形高速増殖炉で発生した核エネルギを中間
熱交換器に移送する１次冷却系と、中間熱交換器からの
エネルギを蒸気発生器に移送する２次冷却系と、蒸気発
生器で得たエネルギにより蒸気タービンを駆動する水・
蒸気系とから主体部分が構成されている。
熱交換器に移送する１次冷却系と、中間熱交換器からの
エネルギを蒸気発生器に移送する２次冷却系と、蒸気発
生器で得たエネルギにより蒸気タービンを駆動する水・
蒸気系とから主体部分が構成されている。
第１図は、このような液体金属冷却形高速増殖炉プラン
トの一つである液体金属ナトリウム冷却形高速増殖炉プ
ラントの一実施例を示すもので。
トの一つである液体金属ナトリウム冷却形高速増殖炉プ
ラントの一実施例を示すもので。
このプラントは、１次ナトリウム系１．２次ナトリウム
系２および水・蒸気系３とから主体部分が構成されてい
る。
系２および水・蒸気系３とから主体部分が構成されてい
る。
１次ナトリウム系１は、原子炉４で発生した核エネルギ
を液体金属ナトリウムを介して中間熱交換器５に移送す
るために設けられておシ、原子炉４に液体金属ナトリウ
ムを循環させる１次系配管６には、上流から順に、１次
系ポンプ７、中間熱交換器５、逆上弁８が設けられてい
る。
を液体金属ナトリウムを介して中間熱交換器５に移送す
るために設けられておシ、原子炉４に液体金属ナトリウ
ムを循環させる１次系配管６には、上流から順に、１次
系ポンプ７、中間熱交換器５、逆上弁８が設けられてい
る。
２次ナトリウム系２は、中間熱交換器５で得たエネルギ
を液体金属ナトリウムを介して過熱器９に移送するため
Ｋｆｌｌけられており、中間熱交換器５で熱交換されエ
ネルギを得た液体金属ナトリウムを循環させる２次系配
管１０には隔離弁１１゜過熱器９、蒸発器１２ａ ＊
１２ｂ 、隔離弁１３および２次系ポンプ１４が順に設
けられている。
を液体金属ナトリウムを介して過熱器９に移送するため
Ｋｆｌｌけられており、中間熱交換器５で熱交換されエ
ネルギを得た液体金属ナトリウムを循環させる２次系配
管１０には隔離弁１１゜過熱器９、蒸発器１２ａ ＊
１２ｂ 、隔離弁１３および２次系ポンプ１４が順に設
けられている。
なお、ここで蒸発器１２ａ ｖ １２ｂは、２次系配管
１０に並列に配設されている。
１０に並列に配設されている。
水・蒸気系３は、過熱器９および蒸発器１２ａ。
１２ｂで得たエネルギにより蒸気タービン１５を駆動す
るために設けられており、過熱器９で熱交換した蒸気を
循環させる水・蒸気系配管１６には蒸気タービン１５、
給水ポンプ１７、蒸気ドラム１８９再循環ポンプ１９ａ
ｖ １９ｂおよび蒸発器１ｚａ ｌ １２ｂが設けら
れている。
るために設けられており、過熱器９で熱交換した蒸気を
循環させる水・蒸気系配管１６には蒸気タービン１５、
給水ポンプ１７、蒸気ドラム１８９再循環ポンプ１９ａ
ｖ １９ｂおよび蒸発器１ｚａ ｌ １２ｂが設けら
れている。
すなわち、過熱器９で熱交換され高温となった蒸気は、
流量計２０、隔離弁２１、逆止弁２２、主蒸気止め弁２
３、蒸気加減弁２４が設置された配管を通り蒸気タービ
ン１５に導かれ、蒸気タービン１５を駆動した後、復水
器２５により復水とされて、図示しない復水ポンプ、復
水脱塩装置、昇圧ポンプ、低圧給水加熱器、脱気器等を
順に経て給水ポンプ１７に導かれる。
流量計２０、隔離弁２１、逆止弁２２、主蒸気止め弁２
３、蒸気加減弁２４が設置された配管を通り蒸気タービ
ン１５に導かれ、蒸気タービン１５を駆動した後、復水
器２５により復水とされて、図示しない復水ポンプ、復
水脱塩装置、昇圧ポンプ、低圧給水加熱器、脱気器等を
順に経て給水ポンプ１７に導かれる。
そして、給水ポンプ１７に導かれた水は、蒸気ドラム１
８、給水−＼ラダ２６を通り再循環ポンプ１９ａ ｔ
１９ｂ Ｋ導かれ、逆止弁２７１Ｌ ｔ ２７ｂ 、隔
離弁２８” ＋ ｚｓｂを通り蒸発器１２ｍ 、 １２
ｂ Ｋ１１１人し、ここで蒸気とされた後、隔離弁２９
１ 、２９ｂを通り、再び蒸気ドラム１８に流入した後
、隔離弁３０を経て過熱器９に導かれる。
８、給水−＼ラダ２６を通り再循環ポンプ１９ａ ｔ
１９ｂ Ｋ導かれ、逆止弁２７１Ｌ ｔ ２７ｂ 、隔
離弁２８” ＋ ｚｓｂを通り蒸発器１２ｍ 、 １２
ｂ Ｋ１１１人し、ここで蒸気とされた後、隔離弁２９
１ 、２９ｂを通り、再び蒸気ドラム１８に流入した後
、隔離弁３０を経て過熱器９に導かれる。
なお、蒸気ドラム１８から蒸発器１２ａ ｔ １２ｂを
介して蒸気ドラム１８に至る２本の配管３１ｍ、３１ｂ
は、並列に配設されており、逆止弁２７１と隔離弁２８
ａとの間および逆上弁２７ｂと隔離弁２８ｂとの間に介
挿される均圧管３２により接続されている。
介して蒸気ドラム１８に至る２本の配管３１ｍ、３１ｂ
は、並列に配設されており、逆止弁２７１と隔離弁２８
ａとの間および逆上弁２７ｂと隔離弁２８ｂとの間に介
挿される均圧管３２により接続されている。
また、蒸気ドラム１８の上部には、開閉弁３３を介して
逃がし弁３４が設けられている。
逃がし弁３４が設けられている。
以上のように構成された液体金属ナトリウム冷却形高速
増殖炉プラントでは、原子炉４で発生した核エネルギは
、１次ナトリウム系１．２次ナトリウム系２．水・蒸気
系３ｔｌ′介して、蒸気タービン１５を駆動するエネル
ギとして用いられる。
増殖炉プラントでは、原子炉４で発生した核エネルギは
、１次ナトリウム系１．２次ナトリウム系２．水・蒸気
系３ｔｌ′介して、蒸気タービン１５を駆動するエネル
ギとして用いられる。
このように構成された液体金属ナトリウム冷却形高速増
殖炉プラントでは、２次系配管１０ ｔ’＃れる液体金
属ナトリウムは、過熱器９を通運した後、並列に配設さ
れる蒸発器１２ａ ｔ １２ｂにそれぞれ分流される。
殖炉プラントでは、２次系配管１０ ｔ’＃れる液体金
属ナトリウムは、過熱器９を通運した後、並列に配設さ
れる蒸発器１２ａ ｔ １２ｂにそれぞれ分流される。
このとき、蒸発器１２ｍ 、 １２ｂに分流される液体
金属す） １３ウムの流量が経年変化などの原因により
蒸発器１２ｍと蒸発器１２ｂとで相違するいわゆるアン
バランス現象が発生するおそれがあり、しかも最悪の場
合には、蒸発器１２＆、１２ｂにおける水・蒸気側の流
動不安定現象を誘発し、それによる運転停止、あるいは
蒸発器１２ｍ 、１２ｂ出ロナトリウム温度高によりて
、原子炉のスクラムに到るおそれがある。
金属す） １３ウムの流量が経年変化などの原因により
蒸発器１２ｍと蒸発器１２ｂとで相違するいわゆるアン
バランス現象が発生するおそれがあり、しかも最悪の場
合には、蒸発器１２＆、１２ｂにおける水・蒸気側の流
動不安定現象を誘発し、それによる運転停止、あるいは
蒸発器１２ｍ 、１２ｂ出ロナトリウム温度高によりて
、原子炉のスクラムに到るおそれがある。
本発明者は、かかる従来の問題を解決するため、先に液
体金属を循環する２次ナトリウム系に複数基並列に配設
される蒸発器と、この蒸発器を流れる前記液体金属の流
量を測定する流量計と、前記蒸発器に流入する前記液体
金属の流量を調整する流量調整弁と、前記流量計の測定
値を入力し、この値が設定値と一致するように前記流量
調整弁を制御する制御装置とを備えたことを特徴とする
液体金属冷却形高速増殖炉プラントを発明し出願した。
体金属を循環する２次ナトリウム系に複数基並列に配設
される蒸発器と、この蒸発器を流れる前記液体金属の流
量を測定する流量計と、前記蒸発器に流入する前記液体
金属の流量を調整する流量調整弁と、前記流量計の測定
値を入力し、この値が設定値と一致するように前記流量
調整弁を制御する制御装置とを備えたことを特徴とする
液体金属冷却形高速増殖炉プラントを発明し出願した。
すなわち、この液体金属冷却形高速増殖炉プラントでは
、第２図にその実施例を示すように、第１図で示した蒸
発器１２ａ ｔ １２ｂの入口配管３４１！３４ｂに、
それぞれ流量調整弁３５ａ ｔ ３５ｂおよび橢量計３
６ａ ｖ ３６ｂが設けられており、また流量計３６ａ
ｗ ３６ｂからの流量信号Ｓｓ ＋ Ｓｂを人力して
諸量調整弁３５ａ ｔ ３５ｂの開度な制御する制御装
置３７が設けられている。
、第２図にその実施例を示すように、第１図で示した蒸
発器１２ａ ｔ １２ｂの入口配管３４１！３４ｂに、
それぞれ流量調整弁３５ａ ｔ ３５ｂおよび橢量計３
６ａ ｖ ３６ｂが設けられており、また流量計３６ａ
ｗ ３６ｂからの流量信号Ｓｓ ＋ Ｓｂを人力して
諸量調整弁３５ａ ｔ ３５ｂの開度な制御する制御装
置３７が設けられている。
以上のように構成された液体金属ナトリウム冷却形高速
増殖炉プラントでは、過熱器９′１に通り、蒸発器１２
ａ ＊ １２ｂ ＫＲ人する液体金属ナトリウムの流量
は流量計３６ａ ｔ ３６ｂからの流量信号Ｓ５’８に
として制御装置３７に入力され、制御装置３７ Ｋ設定
される流量設定値からずれたときには、制御装置３７に
より、流量調整弁３ｓｓ Ｉ ３５ｂ ｏ開度が、蒸発
器１２ａ ｔ １２ｂにそれぞれ流人する液体金属ナト
リウムの流量が流量設定値と一致するように制御される
ため、蒸発器１２ａ ｔ １Ｚｂ ＫＲ人する液体金属
ナトリウムの流量は等しくなり、アンバランス現象を完
全に解消することができる。
増殖炉プラントでは、過熱器９′１に通り、蒸発器１２
ａ ＊ １２ｂ ＫＲ人する液体金属ナトリウムの流量
は流量計３６ａ ｔ ３６ｂからの流量信号Ｓ５’８に
として制御装置３７に入力され、制御装置３７ Ｋ設定
される流量設定値からずれたときには、制御装置３７に
より、流量調整弁３ｓｓ Ｉ ３５ｂ ｏ開度が、蒸発
器１２ａ ｔ １２ｂにそれぞれ流人する液体金属ナト
リウムの流量が流量設定値と一致するように制御される
ため、蒸発器１２ａ ｔ １Ｚｂ ＫＲ人する液体金属
ナトリウムの流量は等しくなり、アンバランス現象を完
全に解消することができる。
しかしながら、このように構成された液体金属冷却形高
速増殖炉プラントでは、２次ナトリウム系２に流量調整
弁３５ｍ 、 ３５ｂが介挿されることとなるため、こ
の流量調整弁３５ａ ｖ ３５ｂの開度賢化により、２
次系ポンプ１４に加わる負荷が大幅に変化し、効率の低
下を招ねき、はなはだしい場合は２次系ポンプ１４を損
傷するおそれがある。
速増殖炉プラントでは、２次ナトリウム系２に流量調整
弁３５ｍ 、 ３５ｂが介挿されることとなるため、こ
の流量調整弁３５ａ ｖ ３５ｂの開度賢化により、２
次系ポンプ１４に加わる負荷が大幅に変化し、効率の低
下を招ねき、はなはだしい場合は２次系ポンプ１４を損
傷するおそれがある。
本発明は、かかる事情に対処してなされたもので、２次
ナトリウム系に液体金属を循環する２次系ポンプと、前
記２次ナトリウム系に複数基並列に配設される蒸発器と
、この蒸発器に流入する前記液体金属の流量を調整する
流量調整弁と、この諸量調整弁の上流の１点と下流の１
点との圧力差Ｙ ＩＩ定する差圧計と、この差圧計の値
を入力し、この値が設定値と一致するように前記２次系
ポンプの回転数を制御する圧力制御装置とを備えたこと
を特徴とする液体金属冷却形高速増殖炉プラントを提供
しようとするものである。
ナトリウム系に液体金属を循環する２次系ポンプと、前
記２次ナトリウム系に複数基並列に配設される蒸発器と
、この蒸発器に流入する前記液体金属の流量を調整する
流量調整弁と、この諸量調整弁の上流の１点と下流の１
点との圧力差Ｙ ＩＩ定する差圧計と、この差圧計の値
を入力し、この値が設定値と一致するように前記２次系
ポンプの回転数を制御する圧力制御装置とを備えたこと
を特徴とする液体金属冷却形高速増殖炉プラントを提供
しようとするものである。
以下本発明の詳細を図面に示す一実施例につ−て説明す
る。
る。
第３図に示す液体金属ナトリウム冷却形高速増殖炉では
、第２図で示した、諸量調整弁３５ｍ ｔ３５ｂおよび
蒸発器１２ｍ ｖ １２ｂの間の圧力差を測定するため
、差圧計４０が設けられている。
、第２図で示した、諸量調整弁３５ｍ ｔ３５ｂおよび
蒸発器１２ｍ ｖ １２ｂの間の圧力差を測定するため
、差圧計４０が設けられている。
そして、差圧計４０からの差圧信号ΔＳを人力して２次
系ポンプ１４を駆動する電動機Ｖの回転数を制御する制
御装置４１が設けられている。
系ポンプ１４を駆動する電動機Ｖの回転数を制御する制
御装置４１が設けられている。
なお、上記以外は、第２図に示した液体金属冷却形高速
増殖炉と同様に構成されているので同一部材には同一符
号を付して説明を省略する。
増殖炉と同様に構成されているので同一部材には同一符
号を付して説明を省略する。
以上のように構成された液体金属ナトリウム冷却形高速
増殖炉では、流量調整弁３５ａ ＊ ３５ｂ 、蒸発器
１２ｍ ｖ １２ｂ前後の圧力差は、差圧計４０からの
差圧信号ΔＳとして制御装置４１ Ｋ人力され、制御装
置４１に設定される差圧設定値からずれ九ときには、制
御装置４１により、２次系ポンプ１４の電動機Ｍの回転
数は、差圧信号ΔＳが差圧設定値に一致するように制御
されるため、流量調整弁３５ａ ｖ ３５ｂ 、蒸発器
１２１ ｙ １２ｂ ！！Ｉ後の圧力差は差圧設定値に
保たれる。
増殖炉では、流量調整弁３５ａ ＊ ３５ｂ 、蒸発器
１２ｍ ｖ １２ｂ前後の圧力差は、差圧計４０からの
差圧信号ΔＳとして制御装置４１ Ｋ人力され、制御装
置４１に設定される差圧設定値からずれ九ときには、制
御装置４１により、２次系ポンプ１４の電動機Ｍの回転
数は、差圧信号ΔＳが差圧設定値に一致するように制御
されるため、流量調整弁３５ａ ｖ ３５ｂ 、蒸発器
１２１ ｙ １２ｂ ！！Ｉ後の圧力差は差圧設定値に
保たれる。
したがって、２次ナトリウム系２のループ圧損は適正（
保持され、この結果２次系ポンプ１４の負荷は、流量調
整弁３５ｍ 、 ３５ｂの開度変化により大幅に変化す
ることはなくなシ、２次系ポンプ１４を安定に、かつ、
効率よく運転することができる。
保持され、この結果２次系ポンプ１４の負荷は、流量調
整弁３５ｍ 、 ３５ｂの開度変化により大幅に変化す
ることはなくなシ、２次系ポンプ１４を安定に、かつ、
効率よく運転することができる。
すなわち、制御装置４１は、第４図に示すように、差圧
値入力部４２、負荷要求信号入力部４４、関数発生器４
５、計算部４６、電動機回転数制御部４７とから構成さ
れている。
値入力部４２、負荷要求信号入力部４４、関数発生器４
５、計算部４６、電動機回転数制御部４７とから構成さ
れている。
ここで差圧値入力部４２は、差圧計４０で測定された差
圧信号ΔＳを入力する。
圧信号ΔＳを入力する。
負荷要求信号入力部４４は、プラント制御系から負荷要
求信号Ｓを入力する。
求信号Ｓを入力する。
関数発生器４５は、負荷要求信号入力部４４ Ｋ人力さ
れた負荷要求信号Ｓに応じて、この負荷要求信号Ｓにみ
あつた流量調整弁３５ａ ｔ ３５ｂ 、蒸発器１２ｍ
＋ １２ｂ前後の圧力差を設定する。
れた負荷要求信号Ｓに応じて、この負荷要求信号Ｓにみ
あつた流量調整弁３５ａ ｔ ３５ｂ 、蒸発器１２ｍ
＋ １２ｂ前後の圧力差を設定する。
計算部４６は、差圧値入力部４２に入力された差圧信号
△Ｓと関数発生器４５で求められ諸量調整弁３５ａ ｖ
３ｓｂ 、蒸発器１２ａ ｔ １２ｂ前後の圧力差の
設定値との圧力差ΔＶを計算する。
△Ｓと関数発生器４５で求められ諸量調整弁３５ａ ｖ
３ｓｂ 、蒸発器１２ａ ｔ １２ｂ前後の圧力差の
設定値との圧力差ΔＶを計算する。
電動機回転数制御部４７は、この圧力差ΔＶが零となる
ように電動機ｙの回転数を制御する。
ように電動機ｙの回転数を制御する。
なお、電動機回転数制御部４７にはプロセス調節計が用
し為られておシ、この電動機回転数制御部４７はいわゆ
るＰＩＤ制御を行なっている。
し為られておシ、この電動機回転数制御部４７はいわゆ
るＰＩＤ制御を行なっている。
以上述べた賽施例では、流量調整弁３５ｍ 、 ３５ｂ
。
。
蒸発器１２ｍ ｖ １２ｂ前後の圧力差ΔＶを測定し、
この圧力差ΔＶが関数発生器４５で求められる設定値と
なるように、電動機Ｍの回転数を制御した例について説
明したが、圧力差ΔＶの測定位置は。
この圧力差ΔＶが関数発生器４５で求められる設定値と
なるように、電動機Ｍの回転数を制御した例について説
明したが、圧力差ΔＶの測定位置は。
流量調整弁３５ａ ｖ ３５ｂ 、蒸発器１２１９１２
ｂ ＠後のものに限定されるものではなく、以下に述べ
るような位置の圧力差を測定し、この圧力差が関数発生
器で求められる設定値となるように電動機Ｍの回転数を
制御するようにしてもよい。なお、この場合には、関数
発生器で求められる設定値は、測定位置に応じて変化さ
せる。
ｂ ＠後のものに限定されるものではなく、以下に述べ
るような位置の圧力差を測定し、この圧力差が関数発生
器で求められる設定値となるように電動機Ｍの回転数を
制御するようにしてもよい。なお、この場合には、関数
発生器で求められる設定値は、測定位置に応じて変化さ
せる。
すなわち。
■ 流量調整弁３５ａ ｙ ３５ｂ前後の差圧Δｖ１お
よびΔｖ２を測定する。この場合には、Δｖ１とハ′２
との平均値又は、重み付けされた値が差圧信号べ１とし
て用いられる。
よびΔｖ２を測定する。この場合には、Δｖ１とハ′２
との平均値又は、重み付けされた値が差圧信号べ１とし
て用いられる。
この方法は感度が高く、また信頼性も高いが、コストが
かかり、複雑である。
かかり、複雑である。
■ 流量調整弁３５＆、又は３５ｂのうちいずれか１つ
の諸量調整弁前後の差圧Δｖ３を測定する。
の諸量調整弁前後の差圧Δｖ３を測定する。
感度は高いが、■に比較して信頼性に欠ける。
■ 過熱器９上流と蒸発器１２ｍ 、 １２ｂ出日共通
配管との間の差圧Δｖ４を測定する。
配管との間の差圧Δｖ４を測定する。
感度は■、■に比較して低下するが、信頼性は高く、コ
ストが低い。
ストが低い。
■ ２次系ポンプ１４前後の圧力差Δｖ５を測定する。
感度は■、■、■に比較して低下するが、信頼性は高く
、コストが低い。
、コストが低い。
以上述べたように、本発明の液体金属冷却形高速増殖炉
プラントでは、２次ナトリウムポンプの回転数を制御す
ることにより目的とする流路の圧力損失を設定値に制御
することができるので２次ナトリウム系のループ正相な
適正に保持することができ、２次系ポンプの負荷は、流
量調整弁の一度変化により大幅に変化することはなくな
り、２次系ポンプを安定に、かつ、効率よく運転するこ
とができる。
プラントでは、２次ナトリウムポンプの回転数を制御す
ることにより目的とする流路の圧力損失を設定値に制御
することができるので２次ナトリウム系のループ正相な
適正に保持することができ、２次系ポンプの負荷は、流
量調整弁の一度変化により大幅に変化することはなくな
り、２次系ポンプを安定に、かつ、効率よく運転するこ
とができる。
そして、２次ナトリウム系全体としての橢量制御の観点
からは、プラント負荷の変動に対して、安定な制御範囲
を広げることができるという利点を有する。
からは、プラント負荷の変動に対して、安定な制御範囲
を広げることができるという利点を有する。
なお、以上述べた冥施例では、圧力制御装置をアナログ
方式で構成した例にっＶｈて述べたが、本発明は、これ
に限定されることなく、圧力制御装置をデジタル方式ま
たはハイブリッド方式で構成しても良いことは勿論であ
る。
方式で構成した例にっＶｈて述べたが、本発明は、これ
に限定されることなく、圧力制御装置をデジタル方式ま
たはハイブリッド方式で構成しても良いことは勿論であ
る。
まえ、本発明は蒸発器を２基として説明したが。
複数基の並列運転であれば適用できるものであることは
言うまでも注い。
言うまでも注い。
第１図は従来の液体金属ナトリウム冷却形高速増殖炉プ
ラントの一実施例を示す配管系統図、第２図は本発明者
が先に発明した液体金属す） ＩＪウム冷却形高速増殖
炉プラントの一実施例を示す配管系統図、第３図は本発
明の液体金属ナトリウム冷却形高速増殖炉プラントの一
実施例を示す配管系統図、第４図は第３図に示す制御装
置のブロック図である。 １ ・・・・・・・・・・・・ １次ナトリウム系２
・・・・・・・・・・・・ ２次ナトリウム系３ ・・
・・・・・・・・・・水・蒸気系４ ・・・・・・・・
・・・・原子炉 ５ ・・・・・・・・・・・・ 中間熱交換器９・・・
・・・・・・・・・過熱器 １２ｍ ＋ １２１＞・・・蒸発器 １５ ・・・・・・・・・・・・蒸気タービン１８
・・・・・・・・・−・・蒸気ドラム１’ｌν１９ｂ
・・・再循環ポンプ ３５ａ ｖ ３５ｂ ・・・流量調整弁３７ ・・・
・・・・・・・・・流量制御装置４０ ・・・・・・・
−・・・・差圧計４１ ・・・・・・・・・・・・圧
力制御装置Ｍ・・・・・・・・・・・・電動機 代理人弁理士 頭出 佐−
ラントの一実施例を示す配管系統図、第２図は本発明者
が先に発明した液体金属す） ＩＪウム冷却形高速増殖
炉プラントの一実施例を示す配管系統図、第３図は本発
明の液体金属ナトリウム冷却形高速増殖炉プラントの一
実施例を示す配管系統図、第４図は第３図に示す制御装
置のブロック図である。 １ ・・・・・・・・・・・・ １次ナトリウム系２
・・・・・・・・・・・・ ２次ナトリウム系３ ・・
・・・・・・・・・・水・蒸気系４ ・・・・・・・・
・・・・原子炉 ５ ・・・・・・・・・・・・ 中間熱交換器９・・・
・・・・・・・・・過熱器 １２ｍ ＋ １２１＞・・・蒸発器 １５ ・・・・・・・・・・・・蒸気タービン１８
・・・・・・・・・−・・蒸気ドラム１’ｌν１９ｂ
・・・再循環ポンプ ３５ａ ｖ ３５ｂ ・・・流量調整弁３７ ・・・
・・・・・・・・・流量制御装置４０ ・・・・・・・
−・・・・差圧計４１ ・・・・・・・・・・・・圧
力制御装置Ｍ・・・・・・・・・・・・電動機 代理人弁理士 頭出 佐−
Claims (1)
- ２次す） ＩＪウム系に液体金属を循環する２次系ポン
プと、前記２次ナトリウム系に複数基並列に配設される
蒸発器と、この蒸発器に流入する前記液体金属の流量を
調整する流量調整弁と、この流量調整弁の上流の１点と
下流の１点との圧力差を測定する差圧針と、この差圧計
の値を入力し、この値が設定値と一致するように前記２
次系ポンプの回転数を制御する圧力制御装置とを備えた
ことを％微とする液体金属冷却形高速増殖炉プラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56201081A JPS58102003A (ja) | 1981-12-14 | 1981-12-14 | 液体金属冷却形高速増殖炉プラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56201081A JPS58102003A (ja) | 1981-12-14 | 1981-12-14 | 液体金属冷却形高速増殖炉プラント |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58102003A true JPS58102003A (ja) | 1983-06-17 |
Family
ID=16435071
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56201081A Pending JPS58102003A (ja) | 1981-12-14 | 1981-12-14 | 液体金属冷却形高速増殖炉プラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58102003A (ja) |
-
1981
- 1981-12-14 JP JP56201081A patent/JPS58102003A/ja active Pending
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