JPS5810123A - タ−ビン羽根用冷却空気噴射器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 コア・ジェット・エンジンのタービン羽根は、羽根を冷
却する何等かの手段がなければ、利用し得る材料の耐力
を超える様な温度にさらされる。

７つの冷却方法は、タービン羽根の内部の通路に冷却空
気を通すことである。不動の圧力源から高速で回転する
タービン羽根に空気を伝達する際に問題がある。従来、
典型的には３つの封じで構成されたラビリンス封じ装置
を使って、空気をタービン羽根の中に送込むのに必要な
圧力勾配を作っていた。この密封を達成する典型的な１
つの方法が米国特許第３．９　ｇ　９．Ｑ　／　０号に
記載されている。

差圧の環境内で動作するこの様な回転対じは、回転部材
に軸方向の力を生ずる。こ′の様な軸方向の力の釣合い
をとる為、封じの有効面積の釣合いし、その取付けには
かなりの手間がか＼る。冷却空気を回転するタービン羽
根上に送込む能力を損わずに、この様な封じを１つ又は
更に多く除去することが出来れば、それは望ましいこと
である。

従って、この発明の全般的な目的は、ジェット・エンジ
ンのタービン羽根に冷却空気を供給する装置を提供する
ことである。

（シーツＬつ２ この発明の別の目的は、回転対じの必要性を小さくして
、ジェット・エンジンのタービン羽榎ニ冷却空気を供給
することである。

この発明の別の目的は、圧縮機からの冷却空気を成る角
度をつけた一組のノズルから、タービン羽根車の高速で
回転する円板に設けられた溝孔に噴射することによって
、ジェット・エンジンのタービン羽根に冷却空気を供給
することである。不動のノズルは、動°く溝孔に対して
、空気の予定の到着角が得られる様な角度にする。

この発明の７面では、加圧空気源と、該加圧空気と共に
燃料を燃焼させて高速の熱ガス流を発生する燃焼室と、
該熱ガスによって駆動されて加圧空気源を作動するター
ビンとを有し、該タービンが少なくとも１列のタービン
羽根を持つ回転自在の円板を持ち、回転自在の円板及び
タービン羽根は機関の隣接する不動部分からすき間によ
って隔・てられており、各々のタービン羽根には冷却空
気を通す為の溝路があり、更に、すき間に向い合ってい
て、タービン羽根の溝路に接続された円形の７列の相隔
たる溝孔と、溝、孔に向い合う前記不動部分上に円形に
設けられた複数個の相隔たるノズルと、加圧空気をノズ
ルに供給する手段とを有し前記ノズルは前記すき間に於
ける第２の圧力、より実質的に高い第１の圧力で強制的
に空気を前記溝孔に送込む手段を含んでおり、この為、
タービン′羽根を冷却する為に空気が強制的に前記溝孔
に通される様にしたガスタービン機関が提供される。

加圧空気源と１、該加圧空気と共に燃料を燃焼させて高
速の熱ガス流を発生する燃焼室と、該熱ガスによって駆
動されて加圧空気源を作動するタービンとを持ち、該タ
ービンが少なくともｌ゛列のタービン羽根を持つ回転自
在の円板を含み、回転自在の円板及びタービン羽根が機
関の隣接する不動部分からすき間によって隔てられてい
て、各々のタービン羽根が冷却空気を通す為の溝路を持
っている様な形式のガスタービン機関で、この発明の特
徴として、前記すき間に向い合った円形の１列の相隔た
る溝孔が設けられ、該溝孔はタービン羽根の溝路に接続
されており、更に、前記溝孔に向い合う不動部分上に円
状に配置された複数個の相隔たるノズルと、加圧空気を
前記ノズルに供給する手段とが設けられ、該ノズルは前
記すき間に於ける第コの圧力よりも実質的に高い第１の
圧力で強制的に空気を溝孔に送込む手段を含んでお６、
この為タービン羽根を冷却する為に、空、気が強制的に
溝路に通される様になっている。

この発明の別の特徴として、燃焼熱ガスによって駆動さ
れるタービン並びに該タービンによって駆動されて、加
圧空気と共に燃料を燃焼させてガスを発生する燃焼室を
取巻く高圧室内に加圧空気を発生する圧縮機を持ち、該
タービンがタービンを駆動する為に熱ガスが当る複数個
のタービン羽。

根を持つ回転自在の円板を持っていて、各々のタービン
羽根は冷却ガスを通す為の内部の溝路を持ち、回転自在
の円板及びタービン羽根は機関の不動部分からすき間に
よって隔てられている様な形式の一ガスタービン機関に
使う空気噴射器として、前記すき間に向い合っていて、
前記内部の溝路と流体が連通ずる円形の７列の溝孔と、
該円形の７列の溝孔と向い合って前記不動部分上に円状
に配置され、前記溝孔が当該ノズルの開口を回転して通
越す様にした複数個のノズルと、中間室と、加圧空気を
中間室へ通す為に前記高圧室から中間室までの複数個の
流路とを有し、前記ノズルが中間室から加圧空気を受取
って円板上を回転して通越す溝孔に向って空気流を投射
する様に作用１−１溝孔の軸線は円形の１列の溝孔の軸
線に対して、各々のノズルからの空気流が円板に対して
予定の角度で溝孔に当る様な角度になっていて、前記空
気流・が前記すき閣内の第コの圧力を越える第１の圧力
を溝孔内に発生する様に作用する空気噴射器が提供され
る。

この発明の上記並びにその他の目的、特徴及び利点は、
以下図面について説明する所から明らカニになろう。図
面全体にわたり、同様な要素には同じ参照数字を用いて
いる。〜 第１図にはこの発明の／実施例の冷却空気供給噴射器を
用いたジェット・エンジン又はガスタービン機関１０が
示されている。ジェット・エンジン１０がコア・エンジ
ン１２を持っている。この発明は特にコア・エンジン１
２に関係するものであるが、°て示されている。ファン
・ジェット、・エンジンは。

コア・エンジン１２に空気流１４を通す他に、コアφ側
路空気流１６は、推力をコア゛・エンジン１２単独で得
られるものよりも増強する。

入口ファン２０が空気人口２２内で、軸２４上で回転自
在であって、入って来る空気を加圧し、この空気ぶ次い
で空気流１４．１６に分割される。空気流１４は圧縮機
１６に入って加圧さ牡る。この圧縮機が、中空軸３吐取
付けらｎた複数個９列の圧縮機回転羽根２８を持ってい
る。軸２４が中空軸３０の中を独立に回転し得る様に通
抜けている。複数個の列の静止羽根３２がコア・エンジ
ン１２のシュラウ）”３４に固定して取付けられており
、圧縮羽根２８と互い違いになっている。

圧縮機２６によって圧縮されたＩ空気が燃焼室３Ｂを取
囲む高圧室３６に入る。周知の様に、高圧室３６の加圧
空気が複数個の通路（第１図には示していない）を介し
て燃焼室３８に入り、そこで燃料と混合されて、燃焼し
、高エネルギの加圧熱ガス流を発生す゛る。このガス流
が高圧タービン４０に送られる。燃焼室３８から高速で
流れる熱ガスがタービン羽根車に作用する。この羽根車
は、中空の軸３０に設けられた回転円板４３に固定され
た複数個のタービン羽根４２構成され、中空軸３０を高
速で回転させ＾ て、燃焼室３８から流れ出て来る熱ガスのエネルギの一
部分を抽出して、圧縮機２６を高速で回転させる。シュ
ラウド３４には７列又は更に多くの列の不動羽根４４を
設けるのが普通である。

低圧タービン４６が入口ファン２０を駆動する動力を供
給する。このタービンは、軸２４の後端に固定、された
複数個の列の回転自在のタービン羽根４８を含み、それ
が複数個の不動タービン羽根５０と互い違いになってい
る。低圧タービン４６から流れ出る熱ガスは排気領域５
２に至り、そこで推力を発生するＯ 高圧ターヒフ４００羽根に当る燃焼室３Ｂからの熱ガス
は、こういう羽根を過熱する傾向があり、特にタービン
羽根４２を過熱する傾向がある。これは、こういう羽根
は熱を放出する能力が限られている為である。従って、
タービン羽根４２を冷却する為に、高圧室３６からの圧
縮空気をタービン羽根４２に設けられた溝路に伝達する
手段を設けるのが普通である。空気を高圧室３６からタ
ービン羽根４２の溝路へ強制的に送込むことが出来る様
にする圧力勾て、高圧室の空気が高圧タービン４０の不
動の要素と回転する要素の間のすき間を介して簡単に逃
出さない様に密封することが必要である。こういう封じ
はラビリンス形の封じであってよいが、これは高価であ
る他に、正しく取付けるには、かなり高圧室３６の入口
で加圧空気を密封する為に、参照数字Ｓ乙で示す場所に
も、追加の回転封じが必要になるのが普通である。

当業者であれば、場所５４に封じがないと、燃焼室３８
、場所５４、及び高圧タービン４０内の圧力は略等しい
ことが判る。この為、冷却空気をタービン羽根４２の室
内へ送込むのに十分な差圧が存在しな℃）。

場所５４及び／又は５６の一回転封じは軸方向釣合い装
置の一部分として設けられるのが普通である。

この場合、高圧タービン４０及び圧縮機２６が、それに
作用する不平衡の力によって軸方向に移動する傾向を、
こういう封じの゛有効区域にわたって作用してこれらの
部品を軸方向に押す圧力によって釣合いをとる。

この発明では、場所５４及び／又は５６にある封じの有
効面積が違うことによる釣合い作用なしに、を借りずに
、不動の高圧室３６から回転するタービン羽根４２へ冷
却空気を伝達することが出来るとすれば、これらの場所
の１つ又は更に多くの封じの費用を省くことが出来る。

第２図について説明すると、燃焼室３８からの高エネル
ギの熱ガスが出口ノズル５８を介して高圧タービン４０
に入り、そこで不動羽根４４に案内されて、回転する１
列のタービン羽根４２に当る。高圧室３６からの冷却空
気は通路６０を介して環状中間室６２に導入される。相
隔たる空気噴射ノズル６４（７つだけ示す）の円形配列
が、タービン羽根４２の基部の近くで回転円板に設けら
れた円形の７列の溝孔６６に対して、すき間６５を介し
て、向けられている。

各々の溝孔６６は内部の溝路６８に通じており、この溝
路は、冷却空気が１つ又は更に多くの冷却用溝路７０を
介してタービン羽根４２の先端７２まで上向きに流れる
ことが出来る様にし、ている。先端７２は開放しており
、この為冷却空気は矢印７４で示す様に、そこから脱出
することが出来る。複数個の横ピン７９がタービン羽根
４２から、冷却用溝路７０を流れる冷却空気への熱伝達
を改善する。

くし形環状構造７Ｂで構成されたラビリンス形封じ７６
が環状擦り条片８０に接触して、すき間６５から、それ
を通越して脱出する加圧ガス又は空気の量を制御する。

当業者であれば明らかであるが、すき間６５内の圧力は
、不動羽根４４を通過１−た後の出口ノズル５８からの
圧力に大体等しい。然し、この発明では、溝孔６６に対
して空気噴射ノズル６４を適正に配置することにより、
空気噴射ノズル６４からの冷却空気をすき間６５を横切
って内部の溝路６８に噴射し、こうし−て冷却用溝路７
０に通してタービン羽根４２を冷却することが出来るこ
とが判った。

当業者であれば、冷却空気が通路６０及び中間室６２を
通過しなければ空気噴射ノズルθ４を出て行くことが出
来ないことにより、空気の流ｎに幾分かの抵抗が追加さ
れることが判る。成る場合、これは他の場合に可能なよ
りも、一層大形の空気噴射ノズル６４を使える様にする
点で有利であることがある。成る場合、空気噴射ノズル
６４０寸法が、そうじないと、実際の生産用には小さす
ぎることがあるので、この機な抵抗が必要である。適正
な場合、通路６０及び中間室６２は省略することが出来
る。

それらを省略する場合、空気噴射ノズル６４の寸法を増
加出来る様にする為に、後で・説明する他の手段を用い
ても或いは用いなくてもよい。

高圧室３６からの冷却空気の流れを不動羽根４４を含む
流路の内面８１に泪って送る様に、中間−６２を側路す
る流路７５を設けることが出来る。

エンゼロ・ウイ″ングとも呼ばれる流れ抑制部材７７を
設けて、不動羽根４４からすき間６５への熱ガスの流れ
を°抑制することが出来る。

空気が溝孔６６に当る時の角度は、タービン羽根４２に
対する冷却空気の満足し得る伝達作用を達成する上で重
要である。最善の性能を得る為には、空気は、回転円板
４３と一緒に回転する時の内部の溝路６８の軸線と平行
な速度ベクトルをもって、溝孔６６に到達すべきである
。第３図のベクトル図は、この角度及び速度関係を理解
するのに役立つ記号を示している。絶対ガス速度８２は
その長さと方向角度αｌとにより、空気噴射イズル６４
から溝孔６６へ通過するガスの絶対速度並びに方向を示
す。第３図のゼロ軸は回転円板４３の軸線と平行である
。ベクトル８４はその長さ並びに方向により、空気噴射
ノズル６４を通過する時の回転円板４３の接線方向速度
を表わす。勿論、ベクトル８４の方向は回転子の軸線に
対して法線方向である。回転円板４３から溝孔６６の所
で回転子の軸線に平行に引いた線に対する合成ガス速度
ベクトルを８６で示す。合成ガス速度ベクトル８６０角
度β１は、回転円板４３の接線方向速度ベクトル８４と
絶対ガス速度ベクトル８２とを考慮したものである。角
度β、は、回転子の軸線に対する内部の溝路６８の軸線
の角度を表わす。合成ガス速度ベクトル８６の角度β１
が内部の溝路６８の角度β２と平行であれば、内部の溝
路６Ｂでは最大の圧力上昇が得られる。

第３図に示す状況では、合成ガス速度ベクトル８６は溝
路６８の角度とは違っており、この為最適効率より低い
。当業者であれｉｆ、角度β２及びβ１の間のずれは、
絶対ガス速度ベクトル８２の大きさを増加し、ノズル６
４０角度αを増加し、回転円板４３の速度を減少し、こ
うしてベクトル８４ノ長さを短くし、又は内部の溝路６
８の軸線の角度β２を変えることＫよって減少し得るこ
とが理解されよう。

第を図には溝孔６６に於ける圧力とすき間６５（第２図
）に於ける圧力との比として定義された圧力上昇と１合
成゛ガス速度ベクトル８６の角度β０、及ヒ内部の溝路
６８の軸線の角度β２の間の角度のずれ（β１−β１）
との関係が示されている。／実例では、角度のずれがゼ
ロ（β！−β、二〇）であったが、この時圧力比は１０
ｇのピークに達する。即ち、すき間６５の圧力に較べて
一溝孔６６、内部の溝路６８及びタービン羽根４２の冷
却用溝路７０では８％の圧力増加が生ずる。前に述べた
様に、すき間６５の圧力は不動羽根４４を出て行くガス
圧力に大体等しい。

この為、冷却用溝路７０を通る確実な冷却空気流を達成
し得る。第ダ図に示す様に、角度のずれがＯから成る最
大角度（図では±ｌＯ０の最大角度で表わす）まで増加
すると、溝孔６６の圧力上昇が５％からＯまで低下する
。ｌ実施例で、適切な冷却作用を行う為、約ダ％の圧力
上昇が必要であった０これによって、角度のずれの限界
は約士ムＳ０に定められ１゜以上の説明で、圧力上昇並
びに角度のずれについて挙げた数字は、例であって、こ
の発明を制約するものではない。他の実施例では、任意
の圧力上昇が達成される角度のずれの範囲は士。

ｌＯｏより大きいことも小さいこともあり、満足し得る
性能の角度範囲は士ムＳ０とは異なることがある。ｌ実
施例では、空気噴射ノズル６４の方向α、が回転円板４
３の軸線と平行な線に対して７９°の時に、ピークの圧
力上昇が達成された。

合成ガス速度ベクトルの角度β、は、空気噴射ノズル６
４を出て行く空気が大体マツノ・／の場合、タービン速
度の変化に比較的無関係であることが認められよう。こ
れは、絶対ガス速度ベクトル８２及び溝孔接線方向速度
ベクトル８４（第３図）が両方共タービン入口温度の平
方根に反比例し、この温度がタービン速度に関係してい
るからである。この為、広い動作範囲にわたり、高圧タ
ービン４０゛の軸線に対し、空気噴射ノズル６４の一定
の角度α１で満足し得る。

こＮで第２図に戻って説明すると、この発明では、空気
噴射ノズル６４と溝孔６６の間のすき間６５の幅は、圧
力上昇を最大にする為には、出来るだけ小さくすべきで
あることが判った。第Ｓ図にはこの幅を小さくする為の
装置が示されている。一連の皿孔９０を持つ半径方向フ
ランジ８８に複数個のノズル９２（７つだけ示す）と固
定している。これらのノズルは半径方向フランジ８８よ
り前方に溝孔６６に向って伸び、とうしてすき間６５′
の幅を小さくしている。

第６図には、ノズル９２が詳しく示されている。

ノズル９２は頭部９４を持ち、これが皿孔９０の拡大部
分９６に捕捉されている。頭部９４の中空部分９８は、
高圧室３６からの空気を供給する通路６０の直径よりも
実質的に大きな直径を持っている。比較的細い流れ制限
流路１００が中空部分９８から軸方向流路１０２へ軸方
向に通じている。通路む０、中空部分９８、流れ制限流
路１００及び軸方向流路１０２の寸法並びに長さは、ノ
ズル９２のリング１０４の所で、適正な流量及び空気速
度が得られる様に調節することが出来る。この実施例で
は、中空部分９８が、第２図の実施例の中間室６２と同
じ作用をする。通路及び流れ制限流路１００の軸線が整
合している場合を示しであるが、これらの要素を不整合
にして、高圧室３６から流れて来る空気が、角を曲がら
なければ、流れ制限流路１００に達することが出来ない
様にすれば、流れ抵抗を増大することが出来る。

随意選択により、ノズル９２は一組の全体的に円筒形の
別々のノズルであってもよいし、或いは適当な孔を持つ
環状リングの一部分であってもよい。

後の場合が第７図に示されており、この場合、ノズル９
２はリング１０４内で接線方向に相隔たっているＯ 第３図には、部分的なフランジ１０６が衝合用の段１０
８を作っているこの発明の別の実施例が示されている。

ドーム形環状構造１１０が、衝合用の段１０８の背後に
当り、それによって捕捉される第１の環状フランジ１１
２を持っている。第コのフランジ１１４が、例えば一連
のリベット１１６の様な任意の便利な手段によって固定
される。

ドーム形環状構造１１０の内部空所１１７が通路６０か
らの空気を受取り、この空気を流れノズル１１８に送出
す。このノズルは、この時冷却空気の流れをすき間６５
“を横切って内部の溝路６８へ送込む。前の実施例と同
じく、通路６０、空所１１７及びノズル１１８の相対的
な寸法並びに位置は、内部の溝路６８で満足し得る圧力
上昇が得られる、様に選択される。

第を図に示すこの発明の別の実施例では、半径方向フラ
ンジ１２０が空所１２２を持ち、これが高圧室３６から
通路６０及び複数個のノズル孔１２４を介して冷却空気
を受取る。すき間６５を横切る冷却空気の流れの分布を
調節する為、半径方向フランジ１２０の面に環状、溝路
１２６が設けられている◎半径方向フランジ１２０の端
面図が第１Ｏ図に示されており、この図でノズル孔１２
４が環状溝路１２６の底で接線方向に相隔たることが示
されている。

この発明の特定の好ましい実施例を図面について説明し
たが、この発明がこれらの実施例そのものに制約されず
、当業者であれば、この発明の範囲内で種々の変更が可
能であることを承知されたいＯ

【図面の簡単な説明】

第１図はファン・ジェット・エンジンの側面図で、内部
の部品を示す為に一部分を断面で示しである。第２図は
第１図のコアψエンジンの高圧タービン近辺の拡大断面
図、第３図はガス速度及び溝孔の接線方向速度の角度関
係を説明する為のベクトル図、第１図はガスの突入角に
対して圧力上昇を説明する為のグラフ、第Ｓ図は冷却空
気を投射する際に横切るすき間を小さくしたこの発明の
別の実施例の第２図と同様な拡大断面図、第６図は第Ｓ
図の線Ｖｌ−ＶＩで切った断面図、第７図は第Ｓ図のノ
ズル構造の一部分を第Ｓ図の線■−■がら見た正面図、
第３図はこの発明の更に別の実施例の拡大断面図、第９
図はこの発明の別の実施例の拡大断面図、第１０図は第
９図のノズル構造を第９図の線Ｘ−Ｘがら見た正面図で
ある。 主な符号の説明 ２６・・・・・・圧縮機 ３６・・・・・・・・・高圧室 ３８・・・・・・・・・燃焼室 ４０・・・・・・・・・高圧タービン ４２・・・・・・・・・タービン羽根 ４３・・・・・・・・・円　板 ６０・・・・・・・・・通　路 ６４・・・・・・・・・ノズル ６６・・・・・・・・・溝　孔 ６８．７０・・・溝　路

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）　　加圧空気源と、前記加圧空気と共に燃料を燃
   焼させて高速の熱ガス流を発生する燃焼室と、。 前記熱ガスによって駆動されて前記加圧空気源を作動ｆ
   るター　ビンとを有し、該タービンは少すくとも７列の
   タービン羽根を持つ回転自在の円板を持ち、該回転自在
   ″の円板及びタービン羽根は機関の隣接した不動部分か
   ら成るすき間だけ隔たっており一各々のタービン羽根は
   冷却空気を流す為の溝路ｔその中に持っており、更に、
   前記タービン羽根の溝路に接続されていて、前記すき間
   と向い合う円形の１列の相隔たる溝孔と、該溝孔に向い
   合って前記不動部分上に円状に相隔たる複数個のノズル
   と、該ノズルに前記加圧空気を供給する手段とを有し、
   前記ノズルは前記すき間に於ける第コの圧力より実質的
   に高い第１の圧力で、強制的に空気を前記溝孔に送込む
   手段を持っており、この為、空気が強制的に前記溝路に
   通されてダービン羽根を冷却する様にしたガスタービン
   機関。 【２、特許請求の範囲（１）に記載したガスタフビン機
   関に於て、強制的に空気を溝孔に送込む前記手段が、前
   記空気が溝路の軸線に対して予定の角度で溝孔に当る様
   に、ノズルの角度を定めることによって構成されるガス
   タービン機関。 （３）特許請求の範囲（２）に記載したガスタービン機
   関に於て、前記予定の角度が約−７θ°乃至約十／θ０
   であるガスタービン機関。 （４）特許請求の範−（１）に記載したガスタービン機
   関に於て、前記強制的に空気を送込む手段が、前記加圧
   空気源及び各々のノズルの間の通路を含んでいるガスタ
   ービン機関。 （５）特許請求の範囲（４）に記載したガスタービン機
   関に於て、前記強制的に空気゛を送込む手段が前記通路
   及びノズルの間に中間室を持′ち、前記通路及び中間室
   は前記加圧空気の特性を修正する様に作用するガスター
   ビン機関。 （６）特許請求の範囲（１）に記載したガスタービン機
   関に於て、各々のノズルが前記すき間を横切って途中ま
   で前記溝孔に向って伸びる別々の管であるガスタービン
   機関。 （７）特許請求の範囲（１）に記載したガスタービン機
   関に於て、前記ノズルが板の中ぐり孔であるガスタービ
   ン機関。 （８）％許請求の範囲（力に記載したガスタービン機関
   に於て、強制的に空気を送込む前記手段が前記溝孔と向
   い合う前記板の面に設けられた環状溝路を含み、前記ノ
   ズルが該環状溝路−内に設けられているガスタービン機
   関。 （９）％許請求の範囲（１）に記載ｔ、たガスタービン
   機関に於て、前記ノズルが環状構造に配置されているガ
   スタービン機関。 α〔特許請求の範囲（９）に記載したガスタービン機関
   に於て、前記環状構造が全体的にドーム形断面を持つガ
   スタービン機関。 Ｑｌ　　加圧空気源と、該加圧空気と共に燃料を燃焼さ
   せて高速の熱ガス流を発生する燃焼室と、該熱ガスによ
   って駆動されて前記加圧空気源を作動すやタービンとを
   有し、該タービンが少なくとも７列のタービン羽根を持
   つ回転自在の円板を有し、前記回転自在の円板及びター
   ビン羽根は機関の隣接する不動部分からすき間によって
   隔てられており、各々のタービン羽根は冷却空気を通す
   為の溝路を持っているガスタービン機関に於て、前記す
   き間に向い合っていて、前記タービン羽根に設けられた
   溝路に接続される円形の７列を成す相隔たる溝孔と、前
   記溝孔に向い合う前記不動部分上に円状に設けられた複
   数個の相隔たるノズルと、前記加圧空気を前記ノズルに
   供給する手段とを有し、該ノズルは前記すき間に於ける
   第コの圧力より実質的に高い第１の圧力で強制的に空気
   を前記溝孔に送込む手段を含み、この為該空気が強制的
   に前記溝路に通されてタービン羽根を冷却する様にした
   ガスタービン機関。 α２、特許請求の範囲（１１１に記載したガスタ・−ピ
   ン機関に於て、強制的に空気を溝孔に送込む前記手段が
   、該空気が溝路の軸線に対して予定の角度で溝孔に当る
   様に、ノズルの角度を定めることによって構成されるガ
   スタービン機関Ｏ ａ３　　特許請求の範囲ａｚに記載したガスタービン機
   関に於て、前記予定の角厳か約−１００乃至杓子ＩＯで
   あるガスタービンｉ関。 ０４１　　％許請求の範囲Ｑｌ）に記載したガスタービ
   ン機関に於て、強制的に空気を送込む手段が前記加圧空
   気源及び各々のノズルの間の通路を持つガスタービン機
   関。 （＋！９　　ｗ許請求の範囲α弔に記載したガスタービ
   ン機関に於て、強制的に空気を送込む手段が前記通路及
   びノズルの間に中間室を持ち、該通路及び中間室が前記
   加圧空気の特性を修正する様に作用するガスタービン機
   関。 ＯＱ特許請求の範囲圓に記載したガスタービン機関に於
   て、各々のノズルが前記すき間を横切って途中まで溝孔
   に向って伸びる別々の管であるガスタービン機関。 α７）特許請求の範囲ａＤに記載したガスタービン機関
   に於て、前記ノズルが板の中ぐり孔であるガスタービン
   機関。 ０秒　特許請求の範囲ａｎに記載したガスタービン機関
   に於て、強制的に空気を送込む前記手段が前記溝孔の方
   を向いた前記板の面に形成された環状溝路な含み、前記
   ノズルが該環状溝路内に設けらｎているガスタービン機
   関。 Ｑｌ　　特許請求の範囲＋１１１に記載したガスタービ
   ン機関に於て、前記ノズルが環状構造に配置されている
   ガスタービン機関。 （１）特許請求の範囲ａ９に記載したガスタービン機関
   に於て、前記環状構造が全体的にドーム形断面を持つガ
   スタービン機関。 Ｑυ　燃焼熱ガスによって駆動されるタービン、並びに
   該タービンによって駆動されて、前記加圧空気と共に燃
   料を燃焼させて前記ガスを発生する燃焼室を取巻く高圧
   室内に加圧空気を発生する圧縮機を持ち、前記タービン
   が、該タービンを駆動する為に前記熱ガスが当る複数個
   のタービン羽根を持つ回転自在の円板を含んでおり、各
   々のタービン羽根は冷却ガスが通抜ける様にする内部の
   溝路を持ち、前記回転自在の円板及びタービン羽根が機
   関の不動部分からすき間によって隔てられている様な形
   式のガスタービン機関に使う空気噴射器に於て、前記す
   き間と向い合う前記円板内に設けられた円形の１列の溝
   孔を有し、該溝孔゛は前記内部の溝路と流体が連通して
   おり、更に、前記円形の７列の溝孔の方を向く前記不動
   部分上に円状に設けられ、前記溝孔が回転して当該ノズ
   ルの開口を通りすぎる様にした複数個のノズルと、中間
   室と、前記高圧室から前記中間室まで伸びていて、前記
   中間室に前記加圧空気を通す複数個の溝路とを有し、前
   記ノズルは前記中間室から加圧空気を受取り、各々がそ
   れを回転して通越すディスク上の溝孔に向って空気流を
   投射する様に作用し、前記溝孔の軸線は前記内部の溝路
   の軸線に対して成る角度になっていて、各々のノズルか
   らの前記空気流が内部の溝路に対して予定の角度で前記
   溝孔に当る様にし、前記空気流が前記すき間に於ける第
   ２の圧力を越える第１の圧力を前記内部の溝路内に発生
   する様に作用する空気噴射器。