JPS58101226A - ガスタ−ビンサイクル - Google Patents
ガスタ−ビンサイクルInfo
- Publication number
- JPS58101226A JPS58101226A JP19936281A JP19936281A JPS58101226A JP S58101226 A JPS58101226 A JP S58101226A JP 19936281 A JP19936281 A JP 19936281A JP 19936281 A JP19936281 A JP 19936281A JP S58101226 A JPS58101226 A JP S58101226A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- compressed air
- heat recovery
- air
- water
- liquid phase
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
- F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
- F02C7/12—Cooling of plants
- F02C7/14—Cooling of plants of fluids in the plant, e.g. lubricant or fuel
- F02C7/141—Cooling of plants of fluids in the plant, e.g. lubricant or fuel of working fluid
- F02C7/143—Cooling of plants of fluids in the plant, e.g. lubricant or fuel of working fluid before or between the compressor stages
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2260/00—Function
- F05D2260/20—Heat transfer, e.g. cooling
- F05D2260/211—Heat transfer, e.g. cooling by intercooling, e.g. during a compression cycle
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は新規な熱回収の方法を用いてなる水注入ガスタ
ービンサイクルに関し、空気もしくは空気を主体とする
ガスを圧縮機で圧縮してなる圧縮空気の一部もしくは全
部に液相水を接触させて得た空気／水蒸気の混合物でタ
ービン排気の熱回収を行なうとともに、該接触操作にて
得られる液相水を熱回収媒体としてタービン排気の熱回
収および圧縮機の中間冷却に用いることを特徴とするも
のであり、好ましい態様においてはタービン入口温度ｔ
ｏｏｏ ｃで４９％（ＬＨＶ基準）以上の熱効率を達成
できるガスタービンサイクルであり、この熱効率は従来
の単純ガスタービンサイクルの熱効率の約１．９倍であ
り、このことは燃料消費量が約％に減少することを意味
する。
ービンサイクルに関し、空気もしくは空気を主体とする
ガスを圧縮機で圧縮してなる圧縮空気の一部もしくは全
部に液相水を接触させて得た空気／水蒸気の混合物でタ
ービン排気の熱回収を行なうとともに、該接触操作にて
得られる液相水を熱回収媒体としてタービン排気の熱回
収および圧縮機の中間冷却に用いることを特徴とするも
のであり、好ましい態様においてはタービン入口温度ｔ
ｏｏｏ ｃで４９％（ＬＨＶ基準）以上の熱効率を達成
できるガスタービンサイクルであり、この熱効率は従来
の単純ガスタービンサイクルの熱効率の約１．９倍であ
り、このことは燃料消費量が約％に減少することを意味
する。
従来ガスタービンサイクルにおけるタービン排気の熱回
収は空気の予熱、廃熱ボイラーによる熱媒蒸気の回収、
吸収冷凍による冷凍エネルギーの回収等が行なわれてお
り、空気の予、熱の一種として圧縮空気に水を混合して
得た空気／水蒸気の混合物による方法も行なわれている
。
収は空気の予熱、廃熱ボイラーによる熱媒蒸気の回収、
吸収冷凍による冷凍エネルギーの回収等が行なわれてお
り、空気の予、熱の一種として圧縮空気に水を混合して
得た空気／水蒸気の混合物による方法も行なわれている
。
従来の水注入ガスタービンサイクルとしては、米国特許
第２０９５９９１号、同第２１１５１１２号、 同第２
１１５３３８号、同第２６７８５３２号、同第２８６９
３２４号、スイス特許第４５７０３９号、フランス特許
第１００７１４０号等がある。
第２０９５９９１号、同第２１１５１１２号、 同第２
１１５３３８号、同第２６７８５３２号、同第２８６９
３２４号、スイス特許第４５７０３９号、フランス特許
第１００７１４０号等がある。
これら特許文献を評価した雑文として、Ｇａ５ｐａｒｏ
ｖｉｃ 、 Ｎらによる「（１，Ａｓ ＴＵＲＢＩＮＥ
Ｓ ＷＩＴＨＨＥＡＴ ＥＸＣＨＡＮＧＥＲＡＮＤ Ｗ
ＡＴＥＲＩＮＪＥＣＴＩＯＮ ＩＮＴＨＥ ＣＯＭＰＲ
ＥＳＳＥＤ ＡＩＲＪ （Ｃｏｍｂｔｂｖｔｉｏｎ ｖ
４４ ｎ６Ｄｅｃ、 １９７２ Ｐ３２−４０ ：以下
雑文Ａと記す。オヨヒＣｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｖ４５
ｎ６Ｄｅｃ、 １９７３ Ｐ６−１６ ：以下雑文Ｂ
と記す）がある。
ｖｉｃ 、 Ｎらによる「（１，Ａｓ ＴＵＲＢＩＮＥ
Ｓ ＷＩＴＨＨＥＡＴ ＥＸＣＨＡＮＧＥＲＡＮＤ Ｗ
ＡＴＥＲＩＮＪＥＣＴＩＯＮ ＩＮＴＨＥ ＣＯＭＰＲ
ＥＳＳＥＤ ＡＩＲＪ （Ｃｏｍｂｔｂｖｔｉｏｎ ｖ
４４ ｎ６Ｄｅｃ、 １９７２ Ｐ３２−４０ ：以下
雑文Ａと記す。オヨヒＣｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｖ４５
ｎ６Ｄｅｃ、 １９７３ Ｐ６−１６ ：以下雑文Ｂ
と記す）がある。
これらの文献には、圧縮空気への水の注入および中間段
圧縮空気への水の注入の態様の記載があり、圧縮空気／
水蒸気の混合物による熱回収の方法を開示するもので、
そしてこれら特許を評価した雑文Ａおよび已によると、
比出力の大幅向上に対して熱効率は従来の単純ガスター
ビンサイクルの熱効率の１．５倍程度にすぎない。
圧縮空気への水の注入の態様の記載があり、圧縮空気／
水蒸気の混合物による熱回収の方法を開示するもので、
そしてこれら特許を評価した雑文Ａおよび已によると、
比出力の大幅向上に対して熱効率は従来の単純ガスター
ビンサイクルの熱効率の１．５倍程度にすぎない。
この熱効率の向上は必ずしも十分なものではなく、かつ
実用性を加味した総合動力プラントの観点からはいわゆ
るガスタービン−蒸気タービン複合サイクルに比べ見劣
りするものとなっており、近年の燃料価格の大幅な上昇
（２０倍／１０年）により熱効率の大幅向上を計るため
の動力プラントの開発方向はもっばらガスタービン−蒸
気タービン複合サイクルの実用化を指向している。
実用性を加味した総合動力プラントの観点からはいわゆ
るガスタービン−蒸気タービン複合サイクルに比べ見劣
りするものとなっており、近年の燃料価格の大幅な上昇
（２０倍／１０年）により熱効率の大幅向上を計るため
の動力プラントの開発方向はもっばらガスタービン−蒸
気タービン複合サイクルの実用化を指向している。
本発明者は、この水注入ガスタービンサイクルにおいて
圧縮空気の一部もしぐは全部に液相水を注入して得られ
る圧縮空気／水／水蒸気の混相混合物によりタービン排
気の熱回収を行なうとともに補給する液相水で圧縮機の
中間冷却を行なうことにより、熱効率が向上することを
見い出し、先に特許出願した。（特願昭５５−１５５３
９９他）その抜水の注入方法と熱回収、更には熱回収媒
体の製造方法について検討を続けた結果、熱回収媒体と
して用い加熱された液相水と圧縮空気とを直接接触させ
熱および物質（水分）移動を行なわせる交換塔などの接
触操作手段と該接触操作により冷却されだ液相水の熱回
収媒体としてタービン排気の熱回収および圧縮機の中間
冷却への適用との組合せを用いるとともに該接触操作で
蒸発し、圧縮空気との混合物として圧縮空気中に移行し
た液相水の補給に供せられる液相水を圧縮機の中間冷却
に用いることにより前記雑文における水注入ガスタービ
ンサイクル以上の熱効率の向上が計れることを見い出し
本発明を完成させた。この熱効率は、前記の再熱ガスタ
ービン−蒸気タービン複合サイクル以上である。
圧縮空気の一部もしぐは全部に液相水を注入して得られ
る圧縮空気／水／水蒸気の混相混合物によりタービン排
気の熱回収を行なうとともに補給する液相水で圧縮機の
中間冷却を行なうことにより、熱効率が向上することを
見い出し、先に特許出願した。（特願昭５５−１５５３
９９他）その抜水の注入方法と熱回収、更には熱回収媒
体の製造方法について検討を続けた結果、熱回収媒体と
して用い加熱された液相水と圧縮空気とを直接接触させ
熱および物質（水分）移動を行なわせる交換塔などの接
触操作手段と該接触操作により冷却されだ液相水の熱回
収媒体としてタービン排気の熱回収および圧縮機の中間
冷却への適用との組合せを用いるとともに該接触操作で
蒸発し、圧縮空気との混合物として圧縮空気中に移行し
た液相水の補給に供せられる液相水を圧縮機の中間冷却
に用いることにより前記雑文における水注入ガスタービ
ンサイクル以上の熱効率の向上が計れることを見い出し
本発明を完成させた。この熱効率は、前記の再熱ガスタ
ービン−蒸気タービン複合サイクル以上である。
すなわち、本発明は、支燃剤ガス・作動媒体ガス等とし
て空気もしくは空気を主体とするガスを圧縮機で圧縮し
てなる圧縮空気の一部もしくは全部に液相水を接触させ
て得た空気／水蒸気の混合物でタービン排気の熱回収を
行なうガスタービンサイクルにおいて、圧縮空気と熱回
収媒体として用い加熱された液相水とを接触させて空気
／水蒸気の混合物を得るとともに該接触操作で得られる
冷却された液相水を熱回収媒体としてタービン排気の熱
回収および圧縮機の中間冷却に用い前記圧縮空気との接
触操作に供し、かつ該接触操作で蒸発し空気との混合物
として圧縮空気中に移行した量に著たる液相水を必要に
応じ熱回収媒体として使用し該接触操作および該熱回収
操作に供せられる液相水中に補給するごとくしてなるガ
スタービンサイクルである。
て空気もしくは空気を主体とするガスを圧縮機で圧縮し
てなる圧縮空気の一部もしくは全部に液相水を接触させ
て得た空気／水蒸気の混合物でタービン排気の熱回収を
行なうガスタービンサイクルにおいて、圧縮空気と熱回
収媒体として用い加熱された液相水とを接触させて空気
／水蒸気の混合物を得るとともに該接触操作で得られる
冷却された液相水を熱回収媒体としてタービン排気の熱
回収および圧縮機の中間冷却に用い前記圧縮空気との接
触操作に供し、かつ該接触操作で蒸発し空気との混合物
として圧縮空気中に移行した量に著たる液相水を必要に
応じ熱回収媒体として使用し該接触操作および該熱回収
操作に供せられる液相水中に補給するごとくしてなるガ
スタービンサイクルである。
本発明は、上記のごとく接触操作で得られる冷却されだ
液相水を圧縮機の中間冷却に用し）るものであり、中間
冷却による圧縮動力の低減力（サイクル外に熱を捨てる
ことなく達成できるものである。
液相水を圧縮機の中間冷却に用し）るものであり、中間
冷却による圧縮動力の低減力（サイクル外に熱を捨てる
ことなく達成できるものである。
以下添付図面により本発明の７０−シートの一例を説明
する。
する。
図面は、圧縮空気と液相水とを接触させる接触交換塔（
以下交換塔と記す）１１熱回収器３、中間冷却器１１空
気圧縮機２、タービン１の場合である。空気圧縮機（Ａ
Ｃ，）により吸入された大気中％ （３）は、断熱圧縮
され管（４）より中間冷却器（ｒＣ）に入る。中間冷却
器（ＩＣ）で冷却された中間段圧縮空気（５）は空気圧
縮機（ＡＣ２）で再び断熱圧縮され管（６）より吐出さ
れる。圧縮空気の一部は管（７）より交換塔（ＥＸＴ
）下部に導入され、残部は管（８）より高温側熱回収器
（Ｒ８）に導入される。
以下交換塔と記す）１１熱回収器３、中間冷却器１１空
気圧縮機２、タービン１の場合である。空気圧縮機（Ａ
Ｃ，）により吸入された大気中％ （３）は、断熱圧縮
され管（４）より中間冷却器（ｒＣ）に入る。中間冷却
器（ＩＣ）で冷却された中間段圧縮空気（５）は空気圧
縮機（ＡＣ２）で再び断熱圧縮され管（６）より吐出さ
れる。圧縮空気の一部は管（７）より交換塔（ＥＸＴ
）下部に導入され、残部は管（８）より高温側熱回収器
（Ｒ８）に導入される。
交換塔（ＥＸＴ ）では中間冷却器（ＩＣ）、低温側熱
回収器（Ｒ２）にて予熱されだ液相水が管α７）（２υ
を通して上部より入り、下部より入る前記管（７）から
の圧縮空気との直接接触により熱および物質（水分）移
動が同時に行なわれ、頂部からは通常飽和〜やや乾いた
空気／水蒸気の混合物が管（９）より、底部からは該接
触操作により冷却された液相水が管α樽よりそれぞれ出
る。交換塔（ＥＸＴ ）底部より管０樽を通して出る冷
却された液相水は、中間冷却器（ＩＣ）、低温側熱回収
器（Ｒ２）への熱回収媒体として管α傷（イ）を通して
導入される。また該接触操作で蒸発し圧縮空気との混合
物として圧縮空気中に移行した量に当たる液相水が中間
冷却器（ＩＣ）の熱回収媒体として加圧水導入管（２）
を通じ導入され、前記α優よりの液相水中に管αｅにお
いて補給される。一方交換塔（ＥＸＴ ）頂部より管（
９）を通して出る圧縮空気／水蒸気の混合物は、管（８
）の昇圧空気とともに高温側熱回収器（Ｒ１）に導入さ
れ熱回収されて管α〔より燃焼器（ＣＣ）に導入される
。燃焼器（ＣＧ）には管（１）よりの燃料が熱回収器（
Ｒ３）で予・熱、されて加えられており、所定温度の燃
焼ガスとなり管αυよりタービン（ＥＴ）に導入される
。燃焼ガスは断熱膨張し、空気圧縮機（ＡＣｌ）、（Ａ
Ｃ２）および負荷０の駆動力を発生し管ａ２より排出さ
れ、一部は管Ｑ９より燃料の予熱器（Ｒ８）に、他は管
（１３）より高温側熱回収器（Ｒ１）、次いで低温側熱
回収器（Ｒ２）を経て熱回収され低温の廃ガスαるとな
る。尚、空気圧縮機（ＡＣｌ）、（ＡＣ２）およびター
ビン（ＥＴ）に導入されるシール空気およびタービン（
ＥＴ）に導入される冷却空−気は当然機械の設計上別途
必要とされる。
回収器（Ｒ２）にて予熱されだ液相水が管α７）（２υ
を通して上部より入り、下部より入る前記管（７）から
の圧縮空気との直接接触により熱および物質（水分）移
動が同時に行なわれ、頂部からは通常飽和〜やや乾いた
空気／水蒸気の混合物が管（９）より、底部からは該接
触操作により冷却された液相水が管α樽よりそれぞれ出
る。交換塔（ＥＸＴ ）底部より管０樽を通して出る冷
却された液相水は、中間冷却器（ＩＣ）、低温側熱回収
器（Ｒ２）への熱回収媒体として管α傷（イ）を通して
導入される。また該接触操作で蒸発し圧縮空気との混合
物として圧縮空気中に移行した量に当たる液相水が中間
冷却器（ＩＣ）の熱回収媒体として加圧水導入管（２）
を通じ導入され、前記α優よりの液相水中に管αｅにお
いて補給される。一方交換塔（ＥＸＴ ）頂部より管（
９）を通して出る圧縮空気／水蒸気の混合物は、管（８
）の昇圧空気とともに高温側熱回収器（Ｒ１）に導入さ
れ熱回収されて管α〔より燃焼器（ＣＣ）に導入される
。燃焼器（ＣＧ）には管（１）よりの燃料が熱回収器（
Ｒ３）で予・熱、されて加えられており、所定温度の燃
焼ガスとなり管αυよりタービン（ＥＴ）に導入される
。燃焼ガスは断熱膨張し、空気圧縮機（ＡＣｌ）、（Ａ
Ｃ２）および負荷０の駆動力を発生し管ａ２より排出さ
れ、一部は管Ｑ９より燃料の予熱器（Ｒ８）に、他は管
（１３）より高温側熱回収器（Ｒ１）、次いで低温側熱
回収器（Ｒ２）を経て熱回収され低温の廃ガスαるとな
る。尚、空気圧縮機（ＡＣｌ）、（ＡＣ２）およびター
ビン（ＥＴ）に導入されるシール空気およびタービン（
ＥＴ）に導入される冷却空−気は当然機械の設計上別途
必要とされる。
但し、本発明の操作の過程においては、低温の圧縮空気
が得られるため、タービン冷却用圧縮空気の必要量は従
来のガスタービンサイクルより少なくすることが可能で
あり、本効果は一層の熱効率の向上に寄与するものであ
る。
が得られるため、タービン冷却用圧縮空気の必要量は従
来のガスタービンサイクルより少なくすることが可能で
あり、本効果は一層の熱効率の向上に寄与するものであ
る。
以上図面によって本発明の７０−の一例を示したが本発
明は圧縮空気の一部もしくは全部に液相水を接触させて
得られる冷却されだ液相水でタービン排気の熱回収およ
び中間冷却を行なうことを特徴とするものであってこの
操作を用いるかぎりにおいて種々の変更を加えう゛るも
のである。例えば中間冷却に更に燃料を、併用すること
、再熱サイクル化、廃ガス中の水の凝縮回収装置の付加
などである。
明は圧縮空気の一部もしくは全部に液相水を接触させて
得られる冷却されだ液相水でタービン排気の熱回収およ
び中間冷却を行なうことを特徴とするものであってこの
操作を用いるかぎりにおいて種々の変更を加えう゛るも
のである。例えば中間冷却に更に燃料を、併用すること
、再熱サイクル化、廃ガス中の水の凝縮回収装置の付加
などである。
本発明のガスタービンサイクルの基本的なフローとその
適用の一例を上記に示したが、操作条件の点からは、圧
縮空気と液相水との直接接触による熱および物質（水分
）移動がより有利に利用できる範囲としては、まず、該
接触操作に用いる圧縮空気量は熱回収率の面からは通常
全量用いることが好ましいが、タービン排気の熱回収、
中間冷却などで使用される該接触操作で得られる冷却さ
れた液相水を得るための所望量および接触操作の実用的
条件から用いる機器の大きさや廃ガス湿度の制限などか
ら適宜高温側熱回収器に分流させるものである。また圧
縮空気との接触操作で蒸発し圧縮空気／水蒸気の混合物
として圧縮空気中に移行させる水量、すなわ′ちサイク
ルへの補給すべき水量についても実施に当り好適な量を
選定する。
適用の一例を上記に示したが、操作条件の点からは、圧
縮空気と液相水との直接接触による熱および物質（水分
）移動がより有利に利用できる範囲としては、まず、該
接触操作に用いる圧縮空気量は熱回収率の面からは通常
全量用いることが好ましいが、タービン排気の熱回収、
中間冷却などで使用される該接触操作で得られる冷却さ
れた液相水を得るための所望量および接触操作の実用的
条件から用いる機器の大きさや廃ガス湿度の制限などか
ら適宜高温側熱回収器に分流させるものである。また圧
縮空気との接触操作で蒸発し圧縮空気／水蒸気の混合物
として圧縮空気中に移行させる水量、すなわ′ちサイク
ルへの補給すべき水量についても実施に当り好適な量を
選定する。
この好適操作範囲は中間冷却に更に燃料を併用すること
、再熱サイクル化、廃ガス中の水の凝縮回収装置の付加
など、あるいはタービン入口条件などによって当然変わ
るものである。たとえば、図面のフローシートにおいて
、タービン入口条件として圧力６ａｔ 、温度ｔｏｏｏ
ｃでは、圧縮空気への補給すべき水量は全吸入空気１
ｋｇｍｏｌあたり０．１〜０．２ ｋｇｍｏｌ 、好ま
しくは０．１１〜０．１５ｋｇｍｏｌの範囲である。ま
た圧縮機において、中間冷却を施すべき没前後の圧力配
分は、中間冷却による圧縮動力の低減効果をより大きく
するとの点より判断されるべきのものである。
、再熱サイクル化、廃ガス中の水の凝縮回収装置の付加
など、あるいはタービン入口条件などによって当然変わ
るものである。たとえば、図面のフローシートにおいて
、タービン入口条件として圧力６ａｔ 、温度ｔｏｏｏ
ｃでは、圧縮空気への補給すべき水量は全吸入空気１
ｋｇｍｏｌあたり０．１〜０．２ ｋｇｍｏｌ 、好ま
しくは０．１１〜０．１５ｋｇｍｏｌの範囲である。ま
た圧縮機において、中間冷却を施すべき没前後の圧力配
分は、中間冷却による圧縮動力の低減効果をより大きく
するとの点より判断されるべきのものである。
以下に本発明の効果をより具体的に説明するために検討
例を示す。
例を示す。
検 討 例
ＣＩ）条 件
（α）効 率
圧縮機断熱効率 η。＝０．８９
タービン断熱効率 ηツー０．９１
機械効率 η。＝０．９９
発電機効率 η。＝０．９８５
燃焼効率 η。＝０．９９９
（ｈ）大気吸入条件
温度 １５Ｃ
圧−力 １．０３３ ａｔ
温湿度 ６０％
流量Ｄｒｙ Ａｉｒ ｌ ｋｙｍｏｌ／５Ｈ２０ｏ、
ｏｔｏｔｋ）ｍＯｌ／＃ （Ｃ）燃 料 種類 天然ガス 温度 １５Ｃ 高位発熱量（ＯＣ） ２４５ 、２００ 訃ａｌ／ｋ
ｐｎｏｌ低位発熱量（ＯＣ） ２２Ｌ、６００ｋａｌ
／ｋｒｏｌ（ｄ）総圧力損失率 ０、１５２ （−）補給水 温度 １５Ｃ 流量 ０．１２３ ｋｙｍｏｌ／ｓ（ト）タービン
入口条件 圧力 ５ ａｔ 温度 １０００ Ｃ け）熱交換器最小温度差 高温側熱回収器Ｒ１３０Ｃ 低温側熱回収器Ｒ，２０１：’ 燃料予熱゛器Ｒ，３０１：’ 中間冷却−器工０・２０Ｃ ＜ｈ＞その他 燃料、補給水および交換塔底部水の圧 縮動力は無視したが、所内動力として 発電端出力の０．３％を考慮した。又、タービン冷却空
気の必要量は本サイクル にては低温の圧縮空気が得られること を考慮して設定した。
ｏｔｏｔｋ）ｍＯｌ／＃ （Ｃ）燃 料 種類 天然ガス 温度 １５Ｃ 高位発熱量（ＯＣ） ２４５ 、２００ 訃ａｌ／ｋ
ｐｎｏｌ低位発熱量（ＯＣ） ２２Ｌ、６００ｋａｌ
／ｋｒｏｌ（ｄ）総圧力損失率 ０、１５２ （−）補給水 温度 １５Ｃ 流量 ０．１２３ ｋｙｍｏｌ／ｓ（ト）タービン
入口条件 圧力 ５ ａｔ 温度 １０００ Ｃ け）熱交換器最小温度差 高温側熱回収器Ｒ１３０Ｃ 低温側熱回収器Ｒ，２０１：’ 燃料予熱゛器Ｒ，３０１：’ 中間冷却−器工０・２０Ｃ ＜ｈ＞その他 燃料、補給水および交換塔底部水の圧 縮動力は無視したが、所内動力として 発電端出力の０．３％を考慮した。又、タービン冷却空
気の必要量は本サイクル にては低温の圧縮空気が得られること を考慮して設定した。
■結 果
（ａ）廃ガス
温度 ９６２Ｃ
流量 １．１４ｋｙｍｏｌ／ｓ
＜ｈ＞圧縮機（Ａｃ１）出口温度
５３ｒ
（Ｃ）送電端出力
５００ＫＷ
（ｄ）送電端熱効率 ４９５％
図面は本発明の一例を示すフローシートである。
（２）は加圧水導入管、（３）は大気空気、（５）は中
間段圧ａ空気、（６） （７） （８１（９）α７）
Ｈ（１９ＨＣＩ！υは管、（Ｂ１）は高温側熱回収器、
（Ｒ２）は低温側熱回収器、（Ｒ５）は熱回収器、（Ｉ
Ｃ）は中間冷却器、（ＥＸＴ ）は交換塔、（Ａｃｔ
） （Ａｃｔ ＞は空気圧縮機、（ＣＣ）は燃焼器、（
ＥＴ）はタービン、但）は負荷を示す。 吊 −） ＡＣ７ＡＣ２’ＥＴ Ｌ
間段圧ａ空気、（６） （７） （８１（９）α７）
Ｈ（１９ＨＣＩ！υは管、（Ｂ１）は高温側熱回収器、
（Ｒ２）は低温側熱回収器、（Ｒ５）は熱回収器、（Ｉ
Ｃ）は中間冷却器、（ＥＸＴ ）は交換塔、（Ａｃｔ
） （Ａｃｔ ＞は空気圧縮機、（ＣＣ）は燃焼器、（
ＥＴ）はタービン、但）は負荷を示す。 吊 −） ＡＣ７ＡＣ２’ＥＴ Ｌ
Claims (1)
- ■）支燃剤ガス・作動媒体ガス等として空気もしくは空
気を主体とするガスを圧縮機で圧縮してなる圧縮空気の
一部もしくは全部に液相水を接触させて得た空気／水蒸
気の混合物でタービン排気の熱回収を行なうガスタービ
ンサイクルにおいて、圧縮空気と熱回収媒体として用い
加熱されだ液相水とを接触させて空気／水蒸気の混合物
を得るとともに該接触操作で得られる冷却されだ液相水
を熱回収媒体とじ１タービン排気の熱回収および圧縮機
の中間冷却に用い前記圧縮空気との接触操作に供し、か
つ該接触操作で蒸発し空気との混合物として圧縮空気中
に移行した量に当たる液相水を必要に応じ熱回収媒体と
して使用し該接触操作および該熱回収操作に供せられる
液相水中に補給するごとくしてなるガスタービンサイク
ル。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19936281A JPS58101226A (ja) | 1981-12-10 | 1981-12-10 | ガスタ−ビンサイクル |
| US06/448,322 US4537023A (en) | 1981-12-10 | 1982-12-09 | Regenerative gas turbine cycle |
| EP82306607A EP0081996B1 (en) | 1981-12-10 | 1982-12-10 | Regenerative gas turbine cycle |
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|---|---|---|---|
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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ID=16406494
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19936281A Granted JPS58101226A (ja) | 1981-12-10 | 1981-12-10 | ガスタ−ビンサイクル |
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| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58101226A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60184932A (ja) * | 1984-02-01 | 1985-09-20 | フルオ−・コ−ポレイシヨン | 燃焼ガスタービンを使用する動力発生方法、及び動力発生用の気体の燃焼方法 |
| JPS61106924A (ja) * | 1984-10-29 | 1986-05-24 | Mitsubishi Gas Chem Co Inc | プロセス廃熱の動力化回収方法 |
| JPS62189331A (ja) * | 1985-11-21 | 1987-08-19 | フルオ−・コ−ポレイシヨン | 燃焼ガスタービンを使用する動力発生方法 |
| JPH02123246A (ja) * | 1988-09-28 | 1990-05-10 | Westinghouse Electric Corp <We> | 回転軸動力の発生方法 |
| JP2009180222A (ja) * | 2008-01-31 | 2009-08-13 | General Electric Co <Ge> | 複合サイクル発電プラント用の再熱ガス及び排気ガス再生器システム |
| JP2011032926A (ja) * | 2009-07-31 | 2011-02-17 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスタービンプラント及びこれを備えたガス化燃料発電設備 |
| JP2013253611A (ja) * | 2013-09-17 | 2013-12-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスタービンプラント、その運転方法、及びガスタービンプラントを備えたガス化燃料発電設備 |
-
1981
- 1981-12-10 JP JP19936281A patent/JPS58101226A/ja active Granted
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60184932A (ja) * | 1984-02-01 | 1985-09-20 | フルオ−・コ−ポレイシヨン | 燃焼ガスタービンを使用する動力発生方法、及び動力発生用の気体の燃焼方法 |
| JPS61106924A (ja) * | 1984-10-29 | 1986-05-24 | Mitsubishi Gas Chem Co Inc | プロセス廃熱の動力化回収方法 |
| JPH061056B2 (ja) * | 1984-10-29 | 1994-01-05 | 三菱瓦斯化学株式会社 | プロセス廃熱の動力化回収方法 |
| JPS62189331A (ja) * | 1985-11-21 | 1987-08-19 | フルオ−・コ−ポレイシヨン | 燃焼ガスタービンを使用する動力発生方法 |
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| JP2013253611A (ja) * | 2013-09-17 | 2013-12-19 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | ガスタービンプラント、その運転方法、及びガスタービンプラントを備えたガス化燃料発電設備 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0131012B2 (ja) | 1989-06-22 |
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