JPS58100652A - 高温耐蝕耐摩耗合金 - Google Patents
高温耐蝕耐摩耗合金Info
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- JPS58100652A JPS58100652A JP56197121A JP19712181A JPS58100652A JP S58100652 A JPS58100652 A JP S58100652A JP 56197121 A JP56197121 A JP 56197121A JP 19712181 A JP19712181 A JP 19712181A JP S58100652 A JPS58100652 A JP S58100652A
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/04—Manufacture of glass fibres or filaments by using centrifugal force, e.g. spinning through radial orifices; Construction of the spinner cups therefor
- C03B37/047—Selection of materials for the spinner cups
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は温度の高い溶融ガラスを高速回転遠心力によ
って回転子の側壁に穿たれた微小直径のオリフィスから
吐出させてガラス繊維を製造する場合に用いられる回転
子素材用の高温度において耐蝕性ならびに耐摩耗性を有
する合金に関する。
って回転子の側壁に穿たれた微小直径のオリフィスから
吐出させてガラス繊維を製造する場合に用いられる回転
子素材用の高温度において耐蝕性ならびに耐摩耗性を有
する合金に関する。
回転遠心力方式によってガラス繊維を製造するために用
いられる回転子は、大気中で自らも高温度に加熱され、
かつおよそ２０００ ｒ、ｐ、ｍ。
いられる回転子は、大気中で自らも高温度に加熱され、
かつおよそ２０００ ｒ、ｐ、ｍ。
という高速度で回転し、さらにその側壁に穿たれた微小
直径のオリフィス中を溶融ガラスが高速度で通過するの
で、回転子を形成する合金には次のような事項が要求さ
れる。
直径のオリフィス中を溶融ガラスが高速度で通過するの
で、回転子を形成する合金には次のような事項が要求さ
れる。
１、 高速回転によって生ずる遠心力にｉｔ 、を得る
高温機械的強度を有すること。
高温機械的強度を有すること。
２、 オリフィス中を溶＠ガラスが高速度で通過するこ
とによって生ずる摩滅に対する十分な耐摩耗性を有する
こと。
とによって生ずる摩滅に対する十分な耐摩耗性を有する
こと。
３、 高温度における十分な耐酸化性を有すること。
４、溶融ガラスに対する十分な耐蝕性を有すること。
５、 合金の表面に不可壁的に形成される酸化物被膜の
溶融ガラスに対する耐蝕性が優れていること。
溶融ガラスに対する耐蝕性が優れていること。
回転子の素材となる合金としては、ＣｏおよびＷを１１
１または２種含有し九Ｎ１−Ｃｒ合金（例えば米１３ｉ
ｑ＃許第３０１０２０１号、同第３３１８６９４号、同
第３８０６３３８号参照）、ＷおよびＮｉを１種または
２種含有し九Ｃｏ−Ｃｒ合金（米国特許第３９３３４８
４号参照）、あるいはＦ＊−Ｎｉ−Ｃｒ合金（例えば８
ＵＳ３１０）が知られている。
１または２種含有し九Ｎ１−Ｃｒ合金（例えば米１３ｉ
ｑ＃許第３０１０２０１号、同第３３１８６９４号、同
第３８０６３３８号参照）、ＷおよびＮｉを１種または
２種含有し九Ｃｏ−Ｃｒ合金（米国特許第３９３３４８
４号参照）、あるいはＦ＊−Ｎｉ−Ｃｒ合金（例えば８
ＵＳ３１０）が知られている。
しかしながら、従来のこれらの合金のうち、ευ８３１
０ はのちに比較データを示すように、その回転子とし
ての寿命が著しく短くて問題にならない。また上記のＣ
ｏ−？Ｗを含有し九Ｎ１−Ｃｒ合金、またはＷ ＋Ｎｌ
を含有し九Ｃｏ−Ｃｒ合金は、前記の合金の具備すべき
諸事項のうち、とくに高温機械的強度を高めるために高
価なＣ。
０ はのちに比較データを示すように、その回転子とし
ての寿命が著しく短くて問題にならない。また上記のＣ
ｏ−？Ｗを含有し九Ｎ１−Ｃｒ合金、またはＷ ＋Ｎｌ
を含有し九Ｃｏ−Ｃｒ合金は、前記の合金の具備すべき
諸事項のうち、とくに高温機械的強度を高めるために高
価なＣ。
やＷを多量に含有させているので、合金の製造コストが
嵩むほかに、溶融ガラスに対する合金自体、および合金
の表面に不可避的に生ずる酸化物被膜の耐蝕性が劣化し
て、回転子の耐久性が低下するといった問題点をもって
いる。
嵩むほかに、溶融ガラスに対する合金自体、および合金
の表面に不可避的に生ずる酸化物被膜の耐蝕性が劣化し
て、回転子の耐久性が低下するといった問題点をもって
いる。
この発明の目的は、高価なＣｏを使用せず、かつ高温度
のもとく溶融ガラスと接触しながら高速回転をするとい
っ九苛酷な使用条件においても、耐久性が従来の回転子
よりも格段に優れた安価な回転子を形成するための合金
素材を提供することにある。
のもとく溶融ガラスと接触しながら高速回転をするとい
っ九苛酷な使用条件においても、耐久性が従来の回転子
よりも格段に優れた安価な回転子を形成するための合金
素材を提供することにある。
本発明になる合金は、重量でｃｏ、ｏｓないし０．８４
、Ｃｒ１５ないし３５憾、ＷＯ，Ｓないし７．０優、Ｔ
ｉ ＊ Ｚ ｒおよびＮｂの１種または２種以上の合
計０．１ないし１．７１残部Ｎ１および不可避的な微量
不純物の組成からなる高温耐蝕耐摩耗性の合金であるこ
とをその特徴とする。なお、必要に応じて脱酸剤として
、８１２．０９１以下および／またはＭｎ２． Ｏ％以
下を上記の組成物に混入させることができる。
、Ｃｒ１５ないし３５憾、ＷＯ，Ｓないし７．０優、Ｔ
ｉ ＊ Ｚ ｒおよびＮｂの１種または２種以上の合
計０．１ないし１．７１残部Ｎ１および不可避的な微量
不純物の組成からなる高温耐蝕耐摩耗性の合金であるこ
とをその特徴とする。なお、必要に応じて脱酸剤として
、８１２．０９１以下および／またはＭｎ２． Ｏ％以
下を上記の組成物に混入させることができる。
次に本発明合金における各成分範囲の限定理由について
説明をする。
説明をする。
Ｃは地金に固溶し、あるいはＣｒ＋Ｗ等と炭化物を形成
して高温度における合金の機械的強度や耐摩耗性を高め
るのに貢献する。しかしながら、Ｃ含有量が多過ぎると
合金の切削性が劣化して、溶融ガラスを吐出する微小直
径のオリフィスを穿孔加工することが困難となる。また
、一般にＣ含有量が多過ぎると、Ｃｒ’ｐＷ等との炭化
物が過剰に形成されて、地金中のＣｒ含有量が減少する
とともに、組織の均質性が失われて溶融ガラスに対する
耐蝕性が低下する。
して高温度における合金の機械的強度や耐摩耗性を高め
るのに貢献する。しかしながら、Ｃ含有量が多過ぎると
合金の切削性が劣化して、溶融ガラスを吐出する微小直
径のオリフィスを穿孔加工することが困難となる。また
、一般にＣ含有量が多過ぎると、Ｃｒ’ｐＷ等との炭化
物が過剰に形成されて、地金中のＣｒ含有量が減少する
とともに、組織の均質性が失われて溶融ガラスに対する
耐蝕性が低下する。
本発明合金の高温機械的強度と溶融ガラスに対する耐蝕
性に及ぼすＣ含有量の影響は第１図の自Ｉｉｌ！図に示
されているとおりであって、曲線ムは温度１０００℃に
おける引張強さを、曲線Ｂは温［１１００℃における引
張強さを、曲線Ｃは温度１１４０℃で２４０時間後の溶
融ガラスによる腐蝕減量憾を示す。この曲線図によると
、Ｃ含有量が０．４ないし０．５１のところで耐蝕性が
若干劣化しているけれども、腐蝕減量は約４憾の僅少量
であって、この程度ならば実用上支障はない。
性に及ぼすＣ含有量の影響は第１図の自Ｉｉｌ！図に示
されているとおりであって、曲線ムは温度１０００℃に
おける引張強さを、曲線Ｂは温［１１００℃における引
張強さを、曲線Ｃは温度１１４０℃で２４０時間後の溶
融ガラスによる腐蝕減量憾を示す。この曲線図によると
、Ｃ含有量が０．４ないし０．５１のところで耐蝕性が
若干劣化しているけれども、腐蝕減量は約４憾の僅少量
であって、この程度ならば実用上支障はない。
従って本発明合金のＣ含有量の許容範囲を、第１図から
判断して、下限を０．０５％、上限を切削性の観点から
０．８鴫と定め九。
判断して、下限を０．０５％、上限を切削性の観点から
０．８鴫と定め九。
ＳＳは必要に応じて合金の脱酸調整用に添加されるが、
これが多過ぎると合金の靭性が低下するとともに、合金
自身、ならびに合金の表面に不可避的に生ずる酸化物被
膜の溶融ガラスに対する耐蝕性を劣化させる。従ってＳ
ｔ含有量の上限を２．０憾と定めた。下限は別に制限は
ない。
これが多過ぎると合金の靭性が低下するとともに、合金
自身、ならびに合金の表面に不可避的に生ずる酸化物被
膜の溶融ガラスに対する耐蝕性を劣化させる。従ってＳ
ｔ含有量の上限を２．０憾と定めた。下限は別に制限は
ない。
場合によってはθ優の場合もあり得るわけである。
凪も必要に応じて合金の脱酸調整用に添加される。これ
が多過ぎると高温度での合金の耐酸化性を劣化させるの
で、その含有量の上限を２．０憾と定めた。上記と同様
に下限には別に制限はない。
が多過ぎると高温度での合金の耐酸化性を劣化させるの
で、その含有量の上限を２．０憾と定めた。上記と同様
に下限には別に制限はない。
Ｃｒは地金に固溶し、あるいはＣと結合して炭化物を形
成して耐摩耗性の向上や耐酸化性の増加にとって必要な
元素である。ガラス繊維吐出用の回転子は自らも１００
０℃以上の高温度に加熱される。この場合にスケール析
出による耐久性の低下を防止するために、Ｃｒの含有量
は最低１５鴫は必要である。しかしこれが多過ぎると酸
性の酸化物Ｃｒ２０Ｂを合金表面に生成するとともに、
Ｃｒを多量に含有させることによって必然的にＮ１含有
量が低下して、溶融ガラスに対する耐蝕性を劣化させる
。こうした関係でＣｒ含有量の上限を３５憾と定めた。
成して耐摩耗性の向上や耐酸化性の増加にとって必要な
元素である。ガラス繊維吐出用の回転子は自らも１００
０℃以上の高温度に加熱される。この場合にスケール析
出による耐久性の低下を防止するために、Ｃｒの含有量
は最低１５鴫は必要である。しかしこれが多過ぎると酸
性の酸化物Ｃｒ２０Ｂを合金表面に生成するとともに、
Ｃｒを多量に含有させることによって必然的にＮ１含有
量が低下して、溶融ガラスに対する耐蝕性を劣化させる
。こうした関係でＣｒ含有量の上限を３５憾と定めた。
Ｗは地金に固溶し、あるいはＣと結合して炭化物を形成
して、合金の高温機械的強度と耐摩耗性を高める。しか
しこれが多過ぎると溶融ガツメに対する耐蝕性および高
温度における耐酸化性を著しく減少させる。
して、合金の高温機械的強度と耐摩耗性を高める。しか
しこれが多過ぎると溶融ガツメに対する耐蝕性および高
温度における耐酸化性を著しく減少させる。
本発明合金の高温機械的強度と溶融ガラスに対する耐蝕
性に及埋すＷ含有量の影響は第２図の１纏に示されてい
るとおりであって、曲線りは温ＩＬ１０００℃における
引張強さを、曲線Ｅは温度１１００ＣＫおける引張強さ
を、曲線Ｆは温１１１４０℃で２４０時間後の溶融ガラ
スによる腐蝕減量慢を示す、この曲線図によると、多量
のＷの添加によって溶融ガラスに対する耐蝕性は著しく
低下する。しかしながらＣの成分限定理由の項において
述べたように、腐蝕減量４暢、すなわちＷ含有量？１１
１では実用上支障はない。従ってＷの含有量の許容範囲
は第２図の観点からこれを０．５ないし７．０憾と定め
た。
性に及埋すＷ含有量の影響は第２図の１纏に示されてい
るとおりであって、曲線りは温ＩＬ１０００℃における
引張強さを、曲線Ｅは温度１１００ＣＫおける引張強さ
を、曲線Ｆは温１１１４０℃で２４０時間後の溶融ガラ
スによる腐蝕減量慢を示す、この曲線図によると、多量
のＷの添加によって溶融ガラスに対する耐蝕性は著しく
低下する。しかしながらＣの成分限定理由の項において
述べたように、腐蝕減量４暢、すなわちＷ含有量？１１
１では実用上支障はない。従ってＷの含有量の許容範囲
は第２図の観点からこれを０．５ないし７．０憾と定め
た。
ＴＩ 、 ＺｒおよびＮｂはＣと結合して粒状の炭化物
を形成し、かつその炭化物は高温度でも地金に固溶し難
い特徴を有しているので、合金の高温度における機械的
強度および耐摩耗性を向上し、またＣがＣｒと結合して
鎖網目状に炭化物を形成するのを防止して合金の靭性を
向上させるＯＫ有効な元素である。しかしながらこれら
が多過ぎると合金を溶製するに際して作業が煩雑となり
、コスト的にも高価となる割には添加効果は増さないこ
とから、これらの合計含有量を０．１ないし１．７憾と
制限した。
を形成し、かつその炭化物は高温度でも地金に固溶し難
い特徴を有しているので、合金の高温度における機械的
強度および耐摩耗性を向上し、またＣがＣｒと結合して
鎖網目状に炭化物を形成するのを防止して合金の靭性を
向上させるＯＫ有効な元素である。しかしながらこれら
が多過ぎると合金を溶製するに際して作業が煩雑となり
、コスト的にも高価となる割には添加効果は増さないこ
とから、これらの合計含有量を０．１ないし１．７憾と
制限した。
Ｎ１は本発明合金の基本となる元素である。
ガラス繊維吐出用回転子は１０００℃以上の為温度で使
用される。従って基本元素をＦ−とじ また場
合は高温機械的強度および溶融ガラスに対する耐蝕性が
十分でなく、を九基本元素をＣ。
用される。従って基本元素をＦ−とじ また場
合は高温機械的強度および溶融ガラスに対する耐蝕性が
十分でなく、を九基本元素をＣ。
とした場合は溶融ガラスに対する耐蝕性が十分でないば
かやでなく、コスト高となるので不適轟である。従って
前記した本発明合金に必要な添加元素および不可避的に
混入する微量不純物元素を除いえ残部をＮｌとした。
かやでなく、コスト高となるので不適轟である。従って
前記した本発明合金に必要な添加元素および不可避的に
混入する微量不純物元素を除いえ残部をＮｌとした。
不可避的に混入する不純物元素としてはＦ・。
Ｐ 、 Ｂ 、 Ｃｍ等があるが、とくにＦ・は最高５
，５嘔含まれる場合がある。
，５嘔含まれる場合がある。
実施例
本発明合金の特徴を数例の実施例についてまとめて説明
する。第１１！に各実施例に用いられた合金の成分組成
と、公知の従来の比較合金のそれらとを併記した。
する。第１１！に各実施例に用いられた合金の成分組成
と、公知の従来の比較合金のそれらとを併記した。
第１１！に示した本発明実施例各合金を素材として、こ
れらから（１） ＪＩＳ−Ｇ−Ｏｓ ６７の規定による
高温引張り試験片、（２）厚さ５■、幅１５■、長さ５
０ｍの腐蝕試験片、および（３）外側の直径約３００ｍ
、高さ約５０■、オリアイス数が数予測のガラス繊維吐
出用回転子をそれぞれ製作した・ 高温引張り試験は、温ｌｊｌ ＯＯ０℃および１１００
℃において毎分５憾の伸びの歪速度で、また腐蝕試験は
、温度１１４０Ｃの溶融ガラスル中に試験片ｔ−２４０
時間浸漬してそれぞれ試験が行われた。
れらから（１） ＪＩＳ−Ｇ−Ｏｓ ６７の規定による
高温引張り試験片、（２）厚さ５■、幅１５■、長さ５
０ｍの腐蝕試験片、および（３）外側の直径約３００ｍ
、高さ約５０■、オリアイス数が数予測のガラス繊維吐
出用回転子をそれぞれ製作した・ 高温引張り試験は、温ｌｊｌ ＯＯ０℃および１１００
℃において毎分５憾の伸びの歪速度で、また腐蝕試験は
、温度１１４０Ｃの溶融ガラスル中に試験片ｔ−２４０
時間浸漬してそれぞれ試験が行われた。
ガラス繊維吐出実用試験は、回転子の円周壁外側の平均
温度を約１０１０℃に調整し、回転数２５００ないし２
１００ ｒｅｐｅｍでこれを回転させて溶融ガラスを回
転子から吐出させて繊維化し、その際の回転子の耐久性
、すなわち平均寿命時間数を測定し九〇 以上の諸試験の結果を第２表に、公知の文献から集め九
比較合金の特性と併せて記載した。
温度を約１０１０℃に調整し、回転数２５００ないし２
１００ ｒｅｐｅｍでこれを回転させて溶融ガラスを回
転子から吐出させて繊維化し、その際の回転子の耐久性
、すなわち平均寿命時間数を測定し九〇 以上の諸試験の結果を第２表に、公知の文献から集め九
比較合金の特性と併せて記載した。
第２表に見るように、本発明合金の高温機械的強度は最
も一般的な耐熱合金である８ＵＳ３１０ステンレスの１
．５倍ないし３倍と大きく、本発明合金で製作された回
転子の耐久性は５ＵＳ３１０ステンレスで製作されたも
ののそれと比較して約１０倍となっている。また従来公
知の文献に見られる回転子の耐久性と比較しても、本発
明合金製の回転子の耐久性はそれらの１．５倍ないし３
倍となっている。
も一般的な耐熱合金である８ＵＳ３１０ステンレスの１
．５倍ないし３倍と大きく、本発明合金で製作された回
転子の耐久性は５ＵＳ３１０ステンレスで製作されたも
ののそれと比較して約１０倍となっている。また従来公
知の文献に見られる回転子の耐久性と比較しても、本発
明合金製の回転子の耐久性はそれらの１．５倍ないし３
倍となっている。
以上、従来のこの種回転子用合金がＷ’ｐＣ。
を添加することによって、主として高温強度のみに注目
して耐蝕性を犠牲にした合金設計となっているのに対し
て、本発明合金では回転子の耐久性に及はす要因を明確
にし、単に高温強度友けでなく、合金自体、および合金
の表面に不可避的に生ずる酸化物被膜の溶融ガラスに対
する耐蝕性、さらに耐摩耗性までも改善するべく合金設
計をしたことによって、上記のような優れ九耐久性を得
ることに成功したわけである。
して耐蝕性を犠牲にした合金設計となっているのに対し
て、本発明合金では回転子の耐久性に及はす要因を明確
にし、単に高温強度友けでなく、合金自体、および合金
の表面に不可避的に生ずる酸化物被膜の溶融ガラスに対
する耐蝕性、さらに耐摩耗性までも改善するべく合金設
計をしたことによって、上記のような優れ九耐久性を得
ることに成功したわけである。
第１図線本発明合金の高温強度と溶融ガラスに対する耐
蝕性に及ばすＣ含有量の影響を示す曲線図。 第２図は本発明合金の高温強度と溶融ガラスに対する耐
蝕性に及ぼすＷ含有量の影響を示す曲線図。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦手続補正書 昭和 ４Ｆ３７．８．１７日 特許庁兼官 着 杉 和 夫 殿 １、事件の表示 特願昭５６−１９７１２１号 ２、発明の名称 高温耐蝕耐摩耗合金 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 新報国製鉄株式会社 日東紡績株式会社 ４、 代理人”う″′ト硝子工業株式会社６、補正の
対象 ７、補正の内容 明細書中、下記の訂正を行います。 （１）２頁下から４行目、「不可壁的」を「不可避的」
と訂正する。 （２）８頁下か５６行から同最下行までを次のとおり訂
正する。 歯 は本発明合金の基本となる元素である、それは、ガ
ラス繊維吐出用回転子はｔ＊阜℃以上の高温度で使用さ
れるからである。もしも基本元素なＦ・とした場合媚；
は、高温機械的強度および溶融ガラス（二対する耐蝕性
が十分でなくなり、またもし基本元素をＣｏ とした場
合には、溶融ガラスに対する耐蝕性が十分（３）９頁下
か６４４行目「高さ約５０１ｍ、Ｊの次（；「周壁の厚
さ３ａｔ、Ｊを挿入する。 （４）９頁６〜７行目、「等があるが、」をＦ等がある
。」とし、「とく１ＺＦｅ は最高５．５−含まれる場
合がある。」を削除する。 １、事件の表示 特−昭５６−１９７１２１号 ２、発明の名称 高温耐蝕耐摩耗合金 ３、補正をする者 ４６代理人 ５、自発補正 ７、補正の内容 明細書中、下記の訂正な行います。 （１）特許請求の範囲を別紙のとおり訂正Ｔる。 （３） １ａ頁１０〜最終行を削除する。 特許請求の範囲 １、重量で０．０５ないし０．８％のＣ１１５ないし３
５％のＣｒ％０．５ないし７．０％のＷ１合計０．１な
いし１．７％のＴ１．ＺｒおよびＮｂの１種または２ｆ
ｉｉ以上、残部Ｎｉおよび不可避的な微量不純物の組成
からなるガラス繊維吐出回転子素材用の高温耐蝕耐摩耗
合金。 ２、 さらに必要に応じて脱酸剤として８蓋２、０％以
下および／またはＭ ｎ ２．０％以下を含有すること
ｔ特徴とする特許請求の範囲第１項記載の合金。 出願人代理人 弁理士 鈴 圧式 彦１、事件の表示 特願昭５６−１９７１２１号 ２、発明の名称 高温耐蝕耐摩耗合金 ５、自発補正 一′嬬二、。 ７、補正の内容 明細書１３頁１０〜１９行の１節「以上、従来の・・・
・・・成功したわけである。」を削除する。
蝕性に及ばすＣ含有量の影響を示す曲線図。 第２図は本発明合金の高温強度と溶融ガラスに対する耐
蝕性に及ぼすＷ含有量の影響を示す曲線図。 出願人代理人 弁理士 鈴 江 武 彦手続補正書 昭和 ４Ｆ３７．８．１７日 特許庁兼官 着 杉 和 夫 殿 １、事件の表示 特願昭５６−１９７１２１号 ２、発明の名称 高温耐蝕耐摩耗合金 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 新報国製鉄株式会社 日東紡績株式会社 ４、 代理人”う″′ト硝子工業株式会社６、補正の
対象 ７、補正の内容 明細書中、下記の訂正を行います。 （１）２頁下から４行目、「不可壁的」を「不可避的」
と訂正する。 （２）８頁下か５６行から同最下行までを次のとおり訂
正する。 歯 は本発明合金の基本となる元素である、それは、ガ
ラス繊維吐出用回転子はｔ＊阜℃以上の高温度で使用さ
れるからである。もしも基本元素なＦ・とした場合媚；
は、高温機械的強度および溶融ガラス（二対する耐蝕性
が十分でなくなり、またもし基本元素をＣｏ とした場
合には、溶融ガラスに対する耐蝕性が十分（３）９頁下
か６４４行目「高さ約５０１ｍ、Ｊの次（；「周壁の厚
さ３ａｔ、Ｊを挿入する。 （４）９頁６〜７行目、「等があるが、」をＦ等がある
。」とし、「とく１ＺＦｅ は最高５．５−含まれる場
合がある。」を削除する。 １、事件の表示 特−昭５６−１９７１２１号 ２、発明の名称 高温耐蝕耐摩耗合金 ３、補正をする者 ４６代理人 ５、自発補正 ７、補正の内容 明細書中、下記の訂正な行います。 （１）特許請求の範囲を別紙のとおり訂正Ｔる。 （３） １ａ頁１０〜最終行を削除する。 特許請求の範囲 １、重量で０．０５ないし０．８％のＣ１１５ないし３
５％のＣｒ％０．５ないし７．０％のＷ１合計０．１な
いし１．７％のＴ１．ＺｒおよびＮｂの１種または２ｆ
ｉｉ以上、残部Ｎｉおよび不可避的な微量不純物の組成
からなるガラス繊維吐出回転子素材用の高温耐蝕耐摩耗
合金。 ２、 さらに必要に応じて脱酸剤として８蓋２、０％以
下および／またはＭ ｎ ２．０％以下を含有すること
ｔ特徴とする特許請求の範囲第１項記載の合金。 出願人代理人 弁理士 鈴 圧式 彦１、事件の表示 特願昭５６−１９７１２１号 ２、発明の名称 高温耐蝕耐摩耗合金 ５、自発補正 一′嬬二、。 ７、補正の内容 明細書１３頁１０〜１９行の１節「以上、従来の・・・
・・・成功したわけである。」を削除する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 重量でＣ０，０５ないし０．８憾、Ｃｒ１５ない
し３５傷、ＷＯ１５ないし７．０係、Ｔｉ 、Ｚｒおよ
びＮｌｙの１種または２種以上の合計０．１ないし１．
７鴫、残部Ｎｌおよび不可避的な１故景不純物の組成か
らなる高温耐蝕耐摩耗合金。 ２、 さらに必要に応じて脱酸剤としてＳｉ２．０優以
下および／またはＭｎ ２．０ ’４以下を含有するこ
とを特徴とする特許梢求の範囲第１項に記載の合金。
Priority Applications (9)
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|---|---|---|---|
| JP56197121A JPS5947021B2 (ja) | 1981-12-08 | 1981-12-08 | 高温耐蝕耐摩耗合金 |
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| US06/614,992 US4532105A (en) | 1981-12-08 | 1984-05-29 | Casting alloy resistant to corrosion and wear at elevated temperatures |
Applications Claiming Priority (1)
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|---|---|---|---|
| JP56197121A JPS5947021B2 (ja) | 1981-12-08 | 1981-12-08 | 高温耐蝕耐摩耗合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
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| JPS5947021B2 JPS5947021B2 (ja) | 1984-11-16 |
Family
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Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56197121A Expired JPS5947021B2 (ja) | 1981-12-08 | 1981-12-08 | 高温耐蝕耐摩耗合金 |
Country Status (9)
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