JPH1194485A - 複式熱交換器 - Google Patents
複式熱交換器Info
- Publication number
- JPH1194485A JPH1194485A JP25556797A JP25556797A JPH1194485A JP H1194485 A JPH1194485 A JP H1194485A JP 25556797 A JP25556797 A JP 25556797A JP 25556797 A JP25556797 A JP 25556797A JP H1194485 A JPH1194485 A JP H1194485A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- heat exchanger
- fins
- fin
- radiator
- fluid
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
- F28D1/0408—Multi-circuit heat exchangers, e.g. integrating different heat exchange sections in the same unit or heat exchangers for more than two fluids
- F28D1/0426—Multi-circuit heat exchangers, e.g. integrating different heat exchange sections in the same unit or heat exchangers for more than two fluids with units having particular arrangement relative to the large body of fluid, e.g. with interleaved units or with adjacent heat exchange units in common air flow or with units extending at an angle to each other or with units arranged around a central element
- F28D1/0435—Combination of units extending one behind the other
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
- F28F9/001—Casings in the form of plate-like arrangements; Frames enclosing a heat exchange core
- F28F2009/004—Common frame elements for multiple cores
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ラジエータ２とコンデンサ３とをフィンで一
体化した熱交換器において、ラジエータ２の熱交換量を
増大させる。 【解決手段】 両フィン２２、３２を互いに空気の流通
方向と直交する方向にずらす。これにより、ラジエータ
フィン２２の空気流れ上流側の先端部に空気が衝突する
ので、その先端部２２ｄにおいて、温度境界層の厚みが
０となると共に、ラジエータフィン２２全体に渡って温
度境界層の厚みを小さくすることができる。したがっ
て、ラジエータフィン２２における熱伝達率を大きくす
ることができるので、ラジエータ２の熱交換量を増大さ
せることができる。
体化した熱交換器において、ラジエータ２の熱交換量を
増大させる。 【解決手段】 両フィン２２、３２を互いに空気の流通
方向と直交する方向にずらす。これにより、ラジエータ
フィン２２の空気流れ上流側の先端部に空気が衝突する
ので、その先端部２２ｄにおいて、温度境界層の厚みが
０となると共に、ラジエータフィン２２全体に渡って温
度境界層の厚みを小さくすることができる。したがっ
て、ラジエータフィン２２における熱伝達率を大きくす
ることができるので、ラジエータ２の熱交換量を増大さ
せることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、相互に異種の熱交
換器を一体化した複式熱交換器に関するもので、車両の
駆動源であるエンジンのラジエータと車両用空調装置の
コンデンサとの一体化に適用して有効である。
換器を一体化した複式熱交換器に関するもので、車両の
駆動源であるエンジンのラジエータと車両用空調装置の
コンデンサとの一体化に適用して有効である。
【０００２】
【従来の技術】従来は、車両完成後に車両販売店等で車
両用空調装置を車両に組付けていたが、近年、車両用空
調装置が車両に標準的装備されるようになったため、車
両組み立て工程において、車両用部品とともに車両用空
調装置も組付けるようになってきた。
両用空調装置を車両に組付けていたが、近年、車両用空
調装置が車両に標準的装備されるようになったため、車
両組み立て工程において、車両用部品とともに車両用空
調装置も組付けるようになってきた。
【０００３】そこで、車両部品であるランジエータと車
両用空調装置部品であるコンデンサとを一体化にするこ
とにより、両者の小型化を図るとともに組付け工数の低
減を図るべく、ラジエータやコンデンサ等の異種の熱交
換器を一体化した複式熱交換器が多数提案されている。
そこで、例えば、特開平３−１７７７９５号公報に記載
の発明では、ラジエータのコルゲートフィン（以下、ラ
ジエータフィンと呼ぶ。）とコンデンサのコルゲートフ
ィン（以下、コンデンサフィンと呼ぶ。）とを一体化す
ることにより両熱交換器の一体化を図っている。
両用空調装置部品であるコンデンサとを一体化にするこ
とにより、両者の小型化を図るとともに組付け工数の低
減を図るべく、ラジエータやコンデンサ等の異種の熱交
換器を一体化した複式熱交換器が多数提案されている。
そこで、例えば、特開平３−１７７７９５号公報に記載
の発明では、ラジエータのコルゲートフィン（以下、ラ
ジエータフィンと呼ぶ。）とコンデンサのコルゲートフ
ィン（以下、コンデンサフィンと呼ぶ。）とを一体化す
ることにより両熱交換器の一体化を図っている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかし、上記公報に記
載の発明では、空気の流通方向から見て、両フィンが重
なって（一致して）いるので、空気流れ下流側に位置す
るラジエータフィンは、既にコンデンサフィンと熱交換
を行って温度が上昇した空気と熱交換を行わなければな
らい。
載の発明では、空気の流通方向から見て、両フィンが重
なって（一致して）いるので、空気流れ下流側に位置す
るラジエータフィンは、既にコンデンサフィンと熱交換
を行って温度が上昇した空気と熱交換を行わなければな
らい。
【０００５】したがって、上記公報に記載の発明では、
ラジエータフィンと空気との温度差が小さくなるので、
下流側に位置するラジエータの熱交換量が低下するとい
う問題が発生してしまう。本発明は、上記点に鑑み、異
種の熱交換器を一体化した複式熱交換器において、下流
側の熱交換器の熱交換量が低下することを防止すること
を目的とする。
ラジエータフィンと空気との温度差が小さくなるので、
下流側に位置するラジエータの熱交換量が低下するとい
う問題が発生してしまう。本発明は、上記点に鑑み、異
種の熱交換器を一体化した複式熱交換器において、下流
側の熱交換器の熱交換量が低下することを防止すること
を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するために、以下の技術的手段を用いる。請求項１〜
４に記載の発明では、２つ熱交換器（２、３）を外部流
体の流通方向に直列に配設した複式熱交換器において、
２つフィン（２２、３２）の折曲部（２２ａ、３２ａ）
が、互いに外部流体の流通方向と交差する方向にずれる
ように１枚の板材（２００）から両フィン（２２、３
２）を一体成形したことを特徴とする。
成するために、以下の技術的手段を用いる。請求項１〜
４に記載の発明では、２つ熱交換器（２、３）を外部流
体の流通方向に直列に配設した複式熱交換器において、
２つフィン（２２、３２）の折曲部（２２ａ、３２ａ）
が、互いに外部流体の流通方向と交差する方向にずれる
ように１枚の板材（２００）から両フィン（２２、３
２）を一体成形したことを特徴とする。
【０００７】これにより、外部流体の流通方向下流側に
位置する第１フィン（２２）の外部流体流通方向上流側
の先端部（２２ｄ）に直接、外部流体が衝突するので、
その先端部（２２ｄ）において、温度境界層の厚みが０
となると共に、上記公報に記載の熱交換器に比べて、第
１フィン（２２）全体に渡って温度境界層の厚みを小さ
くすることができる。したがって、第１フィン（２２）
の熱伝達率を大きくすることができるので、外部流体の
流通方向下流側に位置する第１熱交換器（２）の熱交換
量を増大させることができる。
位置する第１フィン（２２）の外部流体流通方向上流側
の先端部（２２ｄ）に直接、外部流体が衝突するので、
その先端部（２２ｄ）において、温度境界層の厚みが０
となると共に、上記公報に記載の熱交換器に比べて、第
１フィン（２２）全体に渡って温度境界層の厚みを小さ
くすることができる。したがって、第１フィン（２２）
の熱伝達率を大きくすることができるので、外部流体の
流通方向下流側に位置する第１熱交換器（２）の熱交換
量を増大させることができる。
【０００８】また、両フィン（２２、３２）の折曲部
（２２ａ、３２ａ）が、互いに外部流体の流通方向と交
差する方向にずれているので、上記公報に記載の熱交換
器に比べて、第１フィン（２２）に衝突する外部流体の
温度を低くくすることができる。したがって、第１フィ
ン（２２）と外部流体との温度差を大きくすることがで
きるので、外部流体の流通方向下流側に位置する第１熱
交換器（２）の熱交換量をさらに増大させることができ
る。
（２２ａ、３２ａ）が、互いに外部流体の流通方向と交
差する方向にずれているので、上記公報に記載の熱交換
器に比べて、第１フィン（２２）に衝突する外部流体の
温度を低くくすることができる。したがって、第１フィ
ン（２２）と外部流体との温度差を大きくすることがで
きるので、外部流体の流通方向下流側に位置する第１熱
交換器（２）の熱交換量をさらに増大させることができ
る。
【０００９】なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述
する実施形態記載の具体的手段との対応関係を示すもの
である。
する実施形態記載の具体的手段との対応関係を示すもの
である。
【００１０】
【発明の実施の形態】本実施形態は、本発明に係る複式
熱交換器（以下、熱交換器と略す。）を車両用に適用し
たものであって、この熱交換器１は、後述するラジエー
タ２とコンデンサ３とを車両のエンジンルーム前方側に
空気の流通方向と直列に配設したものである。
熱交換器（以下、熱交換器と略す。）を車両用に適用し
たものであって、この熱交換器１は、後述するラジエー
タ２とコンデンサ３とを車両のエンジンルーム前方側に
空気の流通方向と直列に配設したものである。
【００１１】図１は熱交換器１の斜視図であり、２は、
エンジンの冷却水（第１流体）が流通する複数本のラジ
エータチューブ（第１チューブ）２１および各ラジエー
タチューブ２１間に配設された矩形波状のコルゲート冷
却フィン（以下、このフィンをラジエータフィン（第１
フィン）と呼ぶ。）２２からなる矩形状のラジエータ
（第１熱交換器）であり、このラジエータ２は冷却水と
ラジエータチューブ２１の外部を流通する空気（外部流
体）とを熱交換して冷却水を冷却するものである。
エンジンの冷却水（第１流体）が流通する複数本のラジ
エータチューブ（第１チューブ）２１および各ラジエー
タチューブ２１間に配設された矩形波状のコルゲート冷
却フィン（以下、このフィンをラジエータフィン（第１
フィン）と呼ぶ。）２２からなる矩形状のラジエータ
（第１熱交換器）であり、このラジエータ２は冷却水と
ラジエータチューブ２１の外部を流通する空気（外部流
体）とを熱交換して冷却水を冷却するものである。
【００１２】なお、ラジエータ２の端部のうち車両幅方
向一端側には、各ラジエータチューブ２１に冷却水を分
配するラジエータタンク部２３が配設され、車両幅方向
他端側には、各ラジエータチューブ２１にて熱交換を終
えた冷却水を集合させるラジエータタンク部２４が配設
されている。また、ラジエータ２の空気流れ上流側に
は、図２に示すように、車両用空調装置（図示せず）の
冷媒（第２流体）と空気とを熱交換して冷媒を凝縮させ
る矩形状のコンデンサ３が配設されている。
向一端側には、各ラジエータチューブ２１に冷却水を分
配するラジエータタンク部２３が配設され、車両幅方向
他端側には、各ラジエータチューブ２１にて熱交換を終
えた冷却水を集合させるラジエータタンク部２４が配設
されている。また、ラジエータ２の空気流れ上流側に
は、図２に示すように、車両用空調装置（図示せず）の
冷媒（第２流体）と空気とを熱交換して冷媒を凝縮させ
る矩形状のコンデンサ３が配設されている。
【００１３】なお、３１はラジエータチューブ２１と所
定の隙間４ａを有して配設された冷媒が流通するコンデ
ンサチューブ（第２チューブ）であり、３２は熱交換を
促進する矩形波状の冷却フィン（以下、このフィンをコ
ンデンサフィン（第２フィン）と呼ぶ。）である。ま
た、図１に示すように、コンデンサ３の車両幅方向一端
側には、ラジエータ２と同様に、各コンデンサチューブ
３１に冷媒を分配するコンデンサタンク部３３が配設さ
れ、車両幅方向他端側には、各コンデンサチューブ３１
にて熱交換を終えた冷媒を集合させるコンデンサタンク
部３４が配設されている。
定の隙間４ａを有して配設された冷媒が流通するコンデ
ンサチューブ（第２チューブ）であり、３２は熱交換を
促進する矩形波状の冷却フィン（以下、このフィンをコ
ンデンサフィン（第２フィン）と呼ぶ。）である。ま
た、図１に示すように、コンデンサ３の車両幅方向一端
側には、ラジエータ２と同様に、各コンデンサチューブ
３１に冷媒を分配するコンデンサタンク部３３が配設さ
れ、車両幅方向他端側には、各コンデンサチューブ３１
にて熱交換を終えた冷媒を集合させるコンデンサタンク
部３４が配設されている。
【００１４】ところで、両フィン２２、３２は、両フィ
ン２２、３２の折曲部２２ａ、３２ａが、図３に示すよ
うに、互いに空気の流通方向と直交する方向（両チュー
ブ２１、３１の長手方向）にずれるように、ローラ成形
機によって１枚のアルミニウム製の薄板材２００から一
体成形されている。なお、本実施形態では、各フィン２
２、３２のフィンピッチ寸法Ｐ2 、Ｐ3 は互いに等しい
寸法であり（Ｐ2 ＝Ｐ3 ≡Ｐ）、かつ、両フィン（両折
曲部２２ａ、３２ａ）のずれ量δは、フィンピッチ寸法
Ｐ2 、Ｐ3 の略１／４である（δ＝Ｐ／４）。
ン２２、３２の折曲部２２ａ、３２ａが、図３に示すよ
うに、互いに空気の流通方向と直交する方向（両チュー
ブ２１、３１の長手方向）にずれるように、ローラ成形
機によって１枚のアルミニウム製の薄板材２００から一
体成形されている。なお、本実施形態では、各フィン２
２、３２のフィンピッチ寸法Ｐ2 、Ｐ3 は互いに等しい
寸法であり（Ｐ2 ＝Ｐ3 ≡Ｐ）、かつ、両フィン（両折
曲部２２ａ、３２ａ）のずれ量δは、フィンピッチ寸法
Ｐ2 、Ｐ3 の略１／４である（δ＝Ｐ／４）。
【００１５】因みに、フィンピッチ寸法Ｐ2 、Ｐ3 と
は、図３、７に示すように、各フィン２２、３２の任意
の位置から見て、その位置とその位置の形状と等しい形
状となる位置との距離のうち、最小の寸法を言う。ま
た、各フィン２２、３２のうち各チューブ２１、３１の
長手方向と直交（交差）する面２２ｂ、３２ｂには、図
３、４に示すように、空気を面２２ｂ、３２ｂの表裏両
側を蛇行させるルーバ２２ｃ、３２ｃが面２２ｂ、３２
ｂから切り起こされている。
は、図３、７に示すように、各フィン２２、３２の任意
の位置から見て、その位置とその位置の形状と等しい形
状となる位置との距離のうち、最小の寸法を言う。ま
た、各フィン２２、３２のうち各チューブ２１、３１の
長手方向と直交（交差）する面２２ｂ、３２ｂには、図
３、４に示すように、空気を面２２ｂ、３２ｂの表裏両
側を蛇行させるルーバ２２ｃ、３２ｃが面２２ｂ、３２
ｂから切り起こされている。
【００１６】次に、一体化された両フィン２２、３２
（以下、このフィンを一体フィン（複式熱交換器用フィ
ン）と呼ぶ。）の製造方法の概略を述べる。図５は一体
フィンの製造装置１００の模式図である。送りローラ
（図示せず）により送られた帯状のアルミニウム製の薄
板材２００は、先ず、図６に示すように、薄板材２００
の長手方向（両チューブ２１、３１の長手方向に相当）
に所定長さの切り込み（スリット）２１０を所定間隔毎
にスリット成形ローラ１１０により形成する（スリット
成形行程）。
（以下、このフィンを一体フィン（複式熱交換器用フィ
ン）と呼ぶ。）の製造方法の概略を述べる。図５は一体
フィンの製造装置１００の模式図である。送りローラ
（図示せず）により送られた帯状のアルミニウム製の薄
板材２００は、先ず、図６に示すように、薄板材２００
の長手方向（両チューブ２１、３１の長手方向に相当）
に所定長さの切り込み（スリット）２１０を所定間隔毎
にスリット成形ローラ１１０により形成する（スリット
成形行程）。
【００１７】なお、図６の２点差線は折曲部２２ａ、３
２ａを示しており、斜線部分はルーバ２２ｃ、３２ｃが
形成されていない部位（矩形波の上端部分もしくは下端
部分）を示すものである。次に、薄板材２００の長手方
向に直交する方向に直列に接続された２つの歯車状の成
形ローラ１２１、１２２により、図７に示すように、薄
板材２００を矩形波状に折り曲げるように成形する（折
曲行程）。
２ａを示しており、斜線部分はルーバ２２ｃ、３２ｃが
形成されていない部位（矩形波の上端部分もしくは下端
部分）を示すものである。次に、薄板材２００の長手方
向に直交する方向に直列に接続された２つの歯車状の成
形ローラ１２１、１２２により、図７に示すように、薄
板材２００を矩形波状に折り曲げるように成形する（折
曲行程）。
【００１８】なお、各成形ローラ１２１、１２２は、図
８に示すように、その回転の向きに、ずれ量δに相当す
る角度分ずれている。また、本図では省略されている
が、各成形ローラ１２１、１２２は、ルーバ２２ｃ、３
２ｃを切り起こすための刃が設けられており、この刃に
より矩形波状に折り曲げながらルーバ２２ｃ、３２ｃを
形成する。
８に示すように、その回転の向きに、ずれ量δに相当す
る角度分ずれている。また、本図では省略されている
が、各成形ローラ１２１、１２２は、ルーバ２２ｃ、３
２ｃを切り起こすための刃が設けられており、この刃に
より矩形波状に折り曲げながらルーバ２２ｃ、３２ｃを
形成する。
【００１９】その後、フィンピッチ寸法Ｐが所定寸法と
なるように、折曲行程後の薄板材２００を座屈させるよ
うに縮める（縮め行程）。次に、本実施形態の特徴を述
べる。本実施形態によれば、両フィン２２、３２の折曲
部２２ａ、３２ａが、互いに空気の流通方向と直交する
方向にずれているので、コンデンサフィン３２より空気
流れ下流側に位置するラジエータフィン２２の空気流れ
上流側の先端部２２ｄ（図３参照）に空気が衝突する。
なるように、折曲行程後の薄板材２００を座屈させるよ
うに縮める（縮め行程）。次に、本実施形態の特徴を述
べる。本実施形態によれば、両フィン２２、３２の折曲
部２２ａ、３２ａが、互いに空気の流通方向と直交する
方向にずれているので、コンデンサフィン３２より空気
流れ下流側に位置するラジエータフィン２２の空気流れ
上流側の先端部２２ｄ（図３参照）に空気が衝突する。
【００２０】したがって、先端部２２ｄにおいて、温度
境界層の厚みが０となると共に、空気流れ方向から見て
両フィン２２、３２が重なっている上記公報に記載の熱
交換器に比べて、ラジエータフィン２２全体に渡って温
度境界層の厚みを小さくすることができるので、ラジエ
ータフィン２２における熱伝達率αａを大きくすること
ができる。
境界層の厚みが０となると共に、空気流れ方向から見て
両フィン２２、３２が重なっている上記公報に記載の熱
交換器に比べて、ラジエータフィン２２全体に渡って温
度境界層の厚みを小さくすることができるので、ラジエ
ータフィン２２における熱伝達率αａを大きくすること
ができる。
【００２１】また、両フィン２２、３２の折曲部２２
ａ、３２ａが、互いに空気の流通方向と直交する方向に
ずれているので、上記公報に記載の熱交換器に比べて、
ラジエータフィン２２に衝突する空気の温度を低くくす
ることができ、ラジエータフィン２２と空気との温度差
を大きくすることができる。以上に述べたように、本実
施形態によれば、ラジエータ２の熱交換量を増大させる
ことができる。
ａ、３２ａが、互いに空気の流通方向と直交する方向に
ずれているので、上記公報に記載の熱交換器に比べて、
ラジエータフィン２２に衝突する空気の温度を低くくす
ることができ、ラジエータフィン２２と空気との温度差
を大きくすることができる。以上に述べたように、本実
施形態によれば、ラジエータ２の熱交換量を増大させる
ことができる。
【００２２】因みに、発明者等の数値解析によると、本
実施形態に係る熱交換器１は、空気流れ方向から見て両
フィン２２、３２が重なっている従来の熱交換器に比べ
て、コンデンサフィン３２の熱伝達率αａで約０．１
％、ラジエータフィン２２の熱伝達率αａで約９％向上
させることができることを確認している（図９〜１４参
照）。
実施形態に係る熱交換器１は、空気流れ方向から見て両
フィン２２、３２が重なっている従来の熱交換器に比べ
て、コンデンサフィン３２の熱伝達率αａで約０．１
％、ラジエータフィン２２の熱伝達率αａで約９％向上
させることができることを確認している（図９〜１４参
照）。
【００２３】ところで、上述の実施形態では、両フィン
２２、３２（一体フィン）を矩形波状に成形したが、正
弦波のように滑らかに屈曲した波状としてもよい。ま
た、上述の実施形態では、両フィン２２、３２にルーバ
２２ｃ、３２ｃを形成したが、ルーバ２２ｃ、３２ｃを
廃止しても発明を実施することができる。また、上述の
実施形態では、両フィン２、３２のずれ量δをフィンピ
ッチ寸法Ｐの略１／４としたが、本発明はこれに限定さ
れるものではなく、フィンピッチ寸法Ｐやルーバ２２
ｃ、３２ｃの傾きによって変化する両フィン２２、３２
内の風速分布を考慮して適宜選定すべきである。
２２、３２（一体フィン）を矩形波状に成形したが、正
弦波のように滑らかに屈曲した波状としてもよい。ま
た、上述の実施形態では、両フィン２２、３２にルーバ
２２ｃ、３２ｃを形成したが、ルーバ２２ｃ、３２ｃを
廃止しても発明を実施することができる。また、上述の
実施形態では、両フィン２、３２のずれ量δをフィンピ
ッチ寸法Ｐの略１／４としたが、本発明はこれに限定さ
れるものではなく、フィンピッチ寸法Ｐやルーバ２２
ｃ、３２ｃの傾きによって変化する両フィン２２、３２
内の風速分布を考慮して適宜選定すべきである。
【００２４】具体的には、ラジエータフィン２２の先端
部２２ｄが、コンデンサフィン３２最下流端から流出す
る空気の最大流速部位に位置するように、ずれ量δを選
定することが望ましい。また、上述の実施形態では、両
フィン２２、３２のフィンピッチＰ2 、Ｐ3 を等しくし
たが、両フィン２２、３２のフィンピッチＰ2 、Ｐ3 を
異なるように選定してもよい。但し、この場合、空気流
れ方向から見て、両フィン２２、３２が重なることなく
ずれるように、フィンピッチＰ2 、Ｐ3 およびずれ量δ
を選定する必要がある。
部２２ｄが、コンデンサフィン３２最下流端から流出す
る空気の最大流速部位に位置するように、ずれ量δを選
定することが望ましい。また、上述の実施形態では、両
フィン２２、３２のフィンピッチＰ2 、Ｐ3 を等しくし
たが、両フィン２２、３２のフィンピッチＰ2 、Ｐ3 を
異なるように選定してもよい。但し、この場合、空気流
れ方向から見て、両フィン２２、３２が重なることなく
ずれるように、フィンピッチＰ2 、Ｐ3 およびずれ量δ
を選定する必要がある。
【図１】本発明に係る複式熱交換器の斜視図である。
【図２】複式熱交換器を空気流れ方向で切断した断面図
である。
である。
【図３】ラジエータフィンおよびコンデンサフィンとを
一体化した一体フィンの斜視図である。
一体化した一体フィンの斜視図である。
【図４】一体フィンをチューブの長手方向で切断した断
面図である。
面図である。
【図５】図１の分解斜視図である。
【図６】薄板材の正面図である。
【図７】一体フィンの斜視図である。
【図８】図５のＡ部拡大図である。
【図９】実施形態に係る複式熱交換器の空気流れの数値
解析結果を示す流線図である。
解析結果を示す流線図である。
【図１０】実施形態に係る複式熱交換器の空気流れの数
値解析結果による、各フィンの部位毎の熱伝達率を示し
グラフである。
値解析結果による、各フィンの部位毎の熱伝達率を示し
グラフである。
【図１１】実施形態に係る複式熱交換器の空気流れの数
値解析結果による、各フィンの部位毎の風速分布を示す
グラフである。
値解析結果による、各フィンの部位毎の風速分布を示す
グラフである。
【図１２】従来の複式熱交換器の空気流れの数値解析結
果を示す流線図である。
果を示す流線図である。
【図１３】従来の複式熱交換器の空気流れの数値解析結
果による、各フィンの部位毎の熱伝達率を示しグラフで
ある。
果による、各フィンの部位毎の熱伝達率を示しグラフで
ある。
【図１４】従来の複式熱交換器の空気流れの数値解析結
果による、各フィンの部位毎の風速分布を示すグラフで
ある。
果による、各フィンの部位毎の風速分布を示すグラフで
ある。
２…ラジエータ（第１熱交換器）、３…コンデンサ（第
２熱交換器）、２１…ラジエータチューブ（第１チュー
ブ）、２２…ラジエータフィン（第１フィン）、３１…
コンデンサチューブ（第２チューブ）、３３…コンデン
サフィン（第２フィン）。
２熱交換器）、２１…ラジエータチューブ（第１チュー
ブ）、２２…ラジエータフィン（第１フィン）、３１…
コンデンサチューブ（第２チューブ）、３３…コンデン
サフィン（第２フィン）。
Claims (5)
- 【請求項１】 第１流体が流通する複数本の第１チュー
ブ（２１）を有し、前記チューブ（２１）外を流れる外
部流体と前記第１流体との熱交換を行う第１熱交換器
（２）と、 第２流体が流通する複数本の第２チューブ（３１）を有
し、前記外部流体と前記第２流体との熱交換を行う第２
熱交換器（３）とを備え、 前記第１熱交換器（２）を前記第２熱交換器（３）の前
記外部流体流れ下流側に配設した複式熱交換器であっ
て、 前記両熱交換器（２、３）の各チューブ（２１、３１）
間には、複数個の折曲部（２２ａ、３２ａ）を有して波
状に形成された第１、２フィン（２２、３２）が配設さ
れており、 さらに、前記両フィン（２２、３２）は、前記両フィン
（２２、３２）の折曲部（２２ａ、３２ａ）が、互いに
前記外部流体の流通方向と交差する方向にずれるよう
に、１枚の板材（２００）から一体成形されていること
を特徴とする複式熱交換器。 - 【請求項２】 前記両フィン（２２、３２）のずれ量
（δ）は、前記両フィン（２２、３２）のうちいずれか
一方のフィンピッチ寸法（Ｐ）の略１／４であることを
特徴とする請求項１に記載の複式熱交換器。 - 【請求項３】 前記両フィン（２２、３２）それぞれに
は、外部流体を前記各フィン（２２、３２）の表裏両側
を蛇行させるルーバ（２２ｃ、３２ｃ）が形成されてい
ることを特徴とする請求項１または２に記載の複式熱交
換器。 - 【請求項４】 前記両フィン（２２、３２）のフィンピ
ッチ寸法（Ｐ）は、互いに等しいことを特徴とする請求
項１ないし３に記載のいずれか１つに記載の複式熱交換
器。 - 【請求項５】 第１流体が流通する複数本の第１チュー
ブ（２１）を有し、前記チューブ（２１）外を流れる外
部流体と前記第１流体との熱交換を行う第１熱交換器
（２）と、 第２流体が流通する複数本の第２チューブ（３１）を有
し、前記外部流体と前記第２流体との熱交換を行う第２
熱交換器（３）とを備え、 前記第１熱交換器（２）を前記第２熱交換器（３）の前
記外部流体流れ下流側に配設した複式熱交換器に適用さ
れ、 前記両熱交換器（２、３）の各チューブ（２１、３１）
間に配設される、複数個の折曲部（２２ａ、３２ａ）を
有して波状に形成された第１、２フィン（２２、３２）
を一体化した複式熱交換器用フィンであって、 前記両フィン（２２、３２）を、前記両フィン（２２、
３２）の折曲部（２２ａ、３２ａ）が、互いに前記外部
流体の流通方向と交差する方向にずれるように、１枚の
板材（２００）から一体成形したことを特徴とする複式
熱交換器用フィン。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25556797A JPH1194485A (ja) | 1997-09-19 | 1997-09-19 | 複式熱交換器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25556797A JPH1194485A (ja) | 1997-09-19 | 1997-09-19 | 複式熱交換器 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1194485A true JPH1194485A (ja) | 1999-04-09 |
Family
ID=17280519
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25556797A Pending JPH1194485A (ja) | 1997-09-19 | 1997-09-19 | 複式熱交換器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1194485A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001006194A1 (fr) * | 1999-07-19 | 2001-01-25 | Zexel Valeo Climate Control Corporation | Echangeur de chaleur |
| CN110732151A (zh) * | 2019-10-29 | 2020-01-31 | 浙江森田新材料有限公司 | 高安全稳定电子级氢氟酸精馏换热装置 |
-
1997
- 1997-09-19 JP JP25556797A patent/JPH1194485A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001006194A1 (fr) * | 1999-07-19 | 2001-01-25 | Zexel Valeo Climate Control Corporation | Echangeur de chaleur |
| CN110732151A (zh) * | 2019-10-29 | 2020-01-31 | 浙江森田新材料有限公司 | 高安全稳定电子级氢氟酸精馏换热装置 |
| CN110732151B (zh) * | 2019-10-29 | 2021-12-03 | 浙江森田新材料有限公司 | 高安全稳定电子级氢氟酸精馏换热装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6662861B2 (en) | Heat exchanger | |
| US6213196B1 (en) | Double heat exchanger for vehicle air conditioner | |
| JP4300508B2 (ja) | 熱交換器用プレートフィンおよび熱交換器コア | |
| JP4117429B2 (ja) | 熱交換器用フィン | |
| US4756362A (en) | Heat exchanger | |
| JP4379967B2 (ja) | 複式熱交換器 | |
| US6209628B1 (en) | Heat exchanger having several heat exchanging portions | |
| US6170566B1 (en) | High performance louvered fin for a heat exchanger | |
| US6889757B2 (en) | Core structure of integral heat-exchanger | |
| JPH10253276A (ja) | 熱交換器 | |
| JP2003285133A (ja) | 一体型熱交換器の製造方法およびその一体型熱交換器 | |
| US5975200A (en) | Plate-fin type heat exchanger | |
| JP2005106328A (ja) | 熱交換装置 | |
| JP2004144393A (ja) | コルゲートフィン | |
| JPS6146756B2 (ja) | ||
| JP2004019999A (ja) | フィン付き熱交換器およびその製造方法 | |
| US20060266503A1 (en) | Heat transfer fin, heat exchanger, evaporator and condenser for use in car air-conditioner | |
| JPH1194485A (ja) | 複式熱交換器 | |
| JP4196857B2 (ja) | 熱交換器および伝熱部材 | |
| JPH0545474U (ja) | 熱交換器 | |
| US4763726A (en) | Heat exchanger core and heat exchanger employing the same | |
| JP4690605B2 (ja) | コルゲートフィン型熱交換器 | |
| JPH09138084A (ja) | 熱交換器 | |
| EP0803695A2 (en) | Plate-fin type heat exchanger | |
| JP2001330387A (ja) | 複式熱交換器 |