JPH1169965A - デュアル構造のフィルタを備えたシガレット - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】減少したＣＯ／タール比を呈し、かつ香喫味に
優れたデュアル構造のフィルタを備えたシガレットを提
供する。 【解決手段】デュアル構造のフィルタ付を備えたシガレ
ット１０は、長さ方向に沿って上流側に配置された第１
フィルタ要素１３および下流側に配置された第２フィル
タ要素１４で構成されたフィルタ１１、フィルタ１１の
上流側に配置されたたばこロッド１２、およびたばこロ
ッド１２の一部およびフィルタ１１の周面を覆いかつ複
数のベンチレーション孔２０がフィルタ１１の周方向に
沿って少なくとも一列に形成されているチップペーパー
１９を備える。第２フィルタ要素１４の単位長さ当たり
の通気抵抗は、第２フィルタ要素１４のそれの２倍以上
であり、チップペーパー１９からの空気流入割合は、２
０％以上である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、デュアル構造のフ
ィルタを備えたシガレットに係り、特には、十分な吸い
ごたえを有するとともに、主流煙中のＣＯ／タール比の
低減を図ることもできる、デュアル構造のフィルタを備
えたシガレットに関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、喫煙者の嗜好の変化に伴い、低ニ
コチンかつ低タールのシガレットが要望されている。そ
こで、たばこロッドとフィルターとを接続するいわゆる
チップペーパーにフィルタの周方向に沿って複数の開孔
（ベンチレーション孔）を穿設することが行われてい
る。吸煙時に、これら開孔から空気がフィルタ内に流入
し、チップペーパーからの空気流入割合（フィルタベン
チレーション割合ともいう）が高くなる。空気流入割合
が高くなると、主流煙中の空気量が多くなり、相対的に
ニコチンおよびタールの濃度が低くなる。

【０００３】しかしながら、空気流入割合が高いと、シ
ガレット製品の吸引抵抗（製品通気抵抗）が低下するた
め、喫煙時の吸いごたえがなくなり、製品本来の味を維
持できない。

【０００４】他方、現在市販されているフィルタ付きシ
ガレットは、タール量が通常１ｍｇ／本から１５ｍｇ／
本であり、ＣＯ／タール比（すなわち、主流煙中に含ま
れる一酸化炭素（ＣＯ）の対タール重量比）は、一般的
に１以上であり、ＣＯ／タール比が約１．５と高いシガ
レットも市販されている。近年、このＣＯ／タール比を
１未満に低減したシガレットが要望されている。

【０００５】ＣＯ／タール比を低減するための手法とし
て、タール濾過効率の低いフィルタを使用するととも
に、フィルタ通気度を増大させる方法がある。タール濾
過効率の低いフィルタを用いると、主流煙中のタールが
高くなりＣＯ／タール比が低下する。また、フィルタ通
気度を増大させると、たばこの燃焼量が減少してタール
が減少するが、ＣＯ／タール比は実質的に変化しない。
従って、両者を組み合わせることにより、主流煙中のタ
ール量を所望の値に維持したまま、ＣＯ／タール比を低
減させることができる。

【０００６】しかし、この方法も、シガレットの製品通
気抵抗を低くさせる。

【０００７】特に、フィルタ通気を有する（すなわち、
チップペーパーに開口を設ける等フィルタの側面から空
気を流入させる手段を有する）シガレットの場合、良好
な味を保持するためには９０〜１３０ｍｍＨ₂ Ｏの製品
通気抵抗が必要とされているが、上述の方法によりＣＯ
／タール比を低減させたシガレットは製品通気抵抗が９
０ｍｍＨ₂ Ｏに達しないため喫味が悪くなってしまう。

【０００８】また、ＣＯ／タール比を低減させる別の手
法として、特開昭６２−１７５１６２号公報には、フィ
ルタ要素としてポリエチレンフィルム等のプラスチック
フィルムのような特殊素材を使用するフィルタが開示さ
れている。また、特公平４−１６１５１号公報には、Ｃ
ＯＤフィルタと呼ばれる、先端がクリンプされたプラス
チック製の管状内側部材を有するフィルタのように特殊
素材および特殊構造のフィルタが提案されている。これ
らのフィルタはＣＯ／タール比を低減させることができ
るが、特殊素材や特殊構造を採用するため製造コストが
高くなり、また、製造も難しい。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】従って、本発明は、第
１に、特殊な素材や構造を採用することなく、ニコチン
およびタールを低減された濃度で主流煙中に有し得るに
もかかわらず、十分な吸いごたえを呈するフィルタ付き
シガレットを提供することを課題とする。

【００１０】本発明は、第２に、ＣＯ／タール比が１未
満でありながら、満足し得る製品通気抵抗を有するフィ
ルタ付きシガレットを提供することを課題とする。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決すべくデュアル構造のフィルタに着目し、これに
つき鋭意研究した。デュアル構造のフィルタは、当該分
野において周知の通り、吸煙したときの主流煙の流れ方
向において上流側（本明細書において、単に、上流側と
いうことがある。）に配置された第１フィルタ要素と、
吸煙したときの主流煙の流れ方向において下流側（本明
細書において、単に、下流側ということがある。）に配
置された第２フィルタ要素とからなるフィルタである。
従来のデュアル構造のフィルタを備えたシガレットにお
いては、第２フィルタ要素の単位長さ当たりの通気抵抗
と第１フィルタ要素の単位長さ当たりの通気抵抗とが実
質的に等しいか、あるいは第２フィルタ要素の単位長さ
当たりの通気抵抗が第１フィルタ要素の単位長さ当たり
の通気抵抗よりも低いものであった。

【００１２】しかしながら、本発明者らは、意外にも、
第２フィルタ要素の単位長さ当たりの通気抵抗を第１フ
ィルタ要素の単位長さ当たりの通気抵抗よりも有意に大
きくすることにより、ベンチレーション孔が穿設された
チップペーパーからの空気流入割合を高めた場合でも、
シガレットの製品通気抵抗を有意に増加させることがで
き、もって十分な吸いごたえを呈するシガレットを提供
し得ることを見出した。この知見に基づき、さらに研究
を進めた結果、デュアル構造のフィルタの第２フィルタ
要素の単位長さ当たりの通気抵抗を第１フィルタ要素の
単位長さ当たりの通気抵抗の２倍以上大きくし、チップ
ペーパーからの空気流入割合を２０％以上とすることに
より、上記第１の課題を解決し得ることを見出し、本発
明を完成した。そして、特に、第２フィルタ要素の単位
長さ当たりの通気抵抗が第１フィルタ要素の単位長さ当
たりの通気抵抗の２．５ないし１０倍であり、チップペ
ーパーからの空気流入割合が２０ないし８５％であり、
空気流入手段がフィルタの上流端から４ｍｍないし下流
端から１０ｍｍの範囲内に開孔位置を有すると、ＣＯ／
タール比を１未満とし、かつ製品通気抵抗を９０ないし
１３０ｍｍＨ₂ Ｏとすることができることがわかった。

【００１３】すなわち、本発明は、第１フィルタ要素お
よび該第１フィルタ要素の下流側に配置された第２フィ
ルタ要素により構成されたデュアル構造のフィルタ、前
記フィルタの上流側に配置されたたばこロッド、および
前記たばこロッドの下流端部と前記フィルタの周面とを
覆い、かつ前記フィルタの周方向に沿って少なくとも１
列に穿設された複数の開孔（ベンチレーション孔）から
なる空気流入手段を有するチップペーパーを具備し、前
記第２フィルタ要素の単位長さ当たりの通気抵抗が前記
第１フィルタ要素の単位長さ当たりの通気抵抗の２倍以
上大きく、前記チップペーパーからの空気流入割合が２
０％以上であることを特徴とする、デュアル構造のフィ
ルタを備えたシガレットを提供する。

【００１４】本発明において、チップペーパーからの空
気流入割合は、３５％以上であることが好ましく、６０
ないし８５％であることがより好ましい。

【００１５】また、本発明において、第２フィルタ要素
の単位長さ当たりの通気抵抗は、第１フィルタ要素の単
位長さ当たりの通気抵抗の２ないし７倍大きいことが好
ましい。

【００１６】さらに、本発明において、空気流入手段
は、第１フィルタ要素に対応する領域内に開孔位置を有
することが好ましく、フィルタの上流端から４ｍｍない
し下流端から１０ｍｍまでの範囲内に開孔位置を有する
ことがより好ましい。

【００１７】本発明において、第２フィルタ要素の単位
長さ当たりの通気抵抗が第１フィルタ要素の単位長さ当
たりの通気抵抗の２．５ないし１０倍であり、チップペ
ーパーからの空気流入割合が２０ないし８５％であり、
空気流入手段がフィルタの上流端から４ｍｍないし下流
端から１０ｍｍまでの範囲内に開孔位置を有すると、１
未満のＣＯ／タール比および９０ないし１３０ｍｍＨ₂
Ｏの製品通気抵抗をより一層確実に達成することができ
る。その場合、第２フィルタ要素の単位長さ当たりの通
気抵抗が、第１フィルタ要素の単位長さ当たりの通気抵
抗の３ないし７倍であり、および／またはチップペーパ
ーからの空気流入割合が、３０ないし８５％であること
が好ましい。

【００１８】本発明においては、通常のシガレットと同
様に、フィルタの長さは、１５ないし４０ｍｍであり
得、フィルタの円周は、２０ないし２７ｍｍであり得
る。

【００１９】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態につい
て詳細に説明する。

【００２０】図１は、全体的にほぼ円柱状の形態にあ
る、本発明のデュアル構造のフィルタを備えたシガレッ
ト（以下単にシガレットということがある）の一実施形
態を示す一部展開斜視図である。図１に示すシガレット
１０は、フィルタ１１およびたばこロッド１２を具備す
る。フィルタ１１とたばこロッド１２とは、チップペー
パー１９により接続されている。

【００２１】フィルタ１１は、長さ方向に沿って上流側
に配置された第１フィルタ要素１３および下流側に配置
された第２フィルタ要素１４とからなる。

【００２２】第１および第２フィルタ要素１３および１
４は、それぞれ、繊維素材１５および１６によって構成
され、これら繊維素材１５および１６は、互いに同じ繊
維素材であっても異なる繊維素材であってもよい。繊維
素材は、セルロースアセテート、ポリプロピレン、レイ
ヨン等の長繊維のトウや、粉砕パルプ、リンター、クレ
ープ加工糸等であり得る。好ましくは、第１および第２
のフィルタ要素１３，１４は、香喫味の点から、セルロ
ースアセテート繊維、または特公昭４４−１３７８８号
公報記載のたばこフィルタ用乾式不織布で形成される。
簡単に説明すると、後者の不織布は、酢酸ビニルと、ア
クリル酸エステルと、アミノ基、アミド基、メチロール
基および／またはカルボキシル基を含有するビニル単量
体（例えば、２−アミノメチルビニルエーテル、５−ア
ミノベンジルビニルエーテル、アクリルアミド、メタク
リルアミド、Ｎ−メチロールアクリルアミド、ヒドロキ
シメチルアクリレート、イタコン酸、マレイン酸等）と
の自己架橋性共重合体樹脂をＯ／Ｗ型エマルジョンまた
は溶液の形態で、湿式パルプウエブに、好ましくは該ウ
エブ重量の５ないし４０％の樹脂の割合で、噴霧し、乾
燥させることにより得られる。乾燥により、樹脂は熱硬
化される。

【００２３】特に、第１フィルタ要素１３が、単繊維繊
度が５デニール以上のＹ型繊維断面形状のセルロースア
セテート繊維のトウからなり、かつ第２フィルタ要素１
４が単繊維繊度が２デニール以下のＹ型繊維断面形状の
セルロースアセテート繊維のトウからなる場合、現行の
設備で製造できる点で好ましい。

【００２４】図１に示すシガレットにおいては、第１お
よび第２フィルタ要素１３および１４は、上述の繊維素
材１５および１６がラッパー１７および１８でそれぞれ
覆われて円柱状プラグとして提供されている。ラッパー
１７および１８は、空気透過性を有する多孔性材料また
は複数の孔を有する物質からなり得、例えば通常の通気
性巻紙からなり得る。そのよう巻紙は、通常、１０００
ないし５００００ｍＬ／ｃｍ² ・分・１００ｍｍＨ₂ Ｏ
の通気度を有し得る。しかしながら、ラッパー１７，１
８のうちの一つは、空気不透過性であってもよい。空気
不透過性のラッパーは、当該分野でよく知られている。
なお、第１および第２フィルタ要素１３，１４は、ラッ
パー１７，１８により巻装することなく、チップペーパ
ー１９により直接巻装されていてもよい。

【００２５】第１および第２フィルタ要素１３，１４
は、それらを構成する繊維素材が第１および第２フィル
タ要素１３，１４の長さ方向および全横断面に渡って実
質的に均一であることが、現行の製造設備を用いて容易
に製造できる点で好ましい。

【００２６】第１フィルタ要素１３および第２フィルタ
要素１４は互いに接して配置されてもよいし、図１に示
すように長さ方向に離間して配置されてもよい。後者の
場合、第１フィルタ要素１３および第２フィルタ要素１
４の間に形成された間隙には、活性炭（図示せず）を装
填することができる。また、第１フィルタ要素に活性炭
を装填することもできる。

【００２７】本発明において、ラッパー１７，１８でそ
れぞれ個別に巻装された第１フィルタ要素１３および第
２フィルタ要素１４をさらに第２のラッパーで一体的に
覆い、両フィルタ要素を連結してもよい。この第２のラ
ッパーは、空気透過性を有する多孔性材料または孔を有
する材料からなり、例えば、上記ラッパー１７，１８用
の通気性巻紙と同様の通気性巻紙からなり得る。

【００２８】このようなデュアル構造のフィルタ１１の
上流側には、第１のフィルタ要素１３と接して、たばこ
ロッド１２が、フィルタ１１の長さ方向に配置されてい
る。このたばこロッド１１は、通常のシガレットに用い
られるものであるが、具体的には、たばこ刻みのような
たばこ材料を通常の通気性巻紙で巻き上げて形成するこ
とができる。この巻紙は、通常、１０ないし２００ｍＬ
／ｃｍ² ／分／１００ｍｍＨ₂ Ｏの通気度を有し得る。
たばこロッドの側面を塞ぐことなく、その一端から１
７．５ｃｍ³ ／秒の流量で吸引したときの差圧であるた
ばこロッドの通気抵抗は、通常、３５ないし１００ｍｍ
Ｈ₂ Ｏである。

【００２９】このたばこロッド１２の下流端部周面およ
びフィルタ１１の全周面は、チップペーパー１９により
巻装されている。チップペーパー１９の材質は、通常の
シガレットに使用されているものであれば特に限定され
ない。例えば、空気不透過性のチップペーパーを利用す
ることができる。

【００３０】チップペーパー１９には、フィルタの周方
向に沿って少なくとも１列に穿設された複数の開孔（ベ
ンチレーション孔）２０からなる空気流入手段が設けら
れている。図１のシガレットにおいては、空気流入手段
は、１列のベンチレーション孔からなる。しかしなが
ら、空気流入手段は、２列以上に穿設された複数のベン
チレーション孔からなることもできる。

【００３１】ベンチレーション孔２０は、当該分野で知
られている機械的または電気的手段あるいはその他の手
段のいずれによっても穿設することができる。より具体
的には、ベンチレーション孔２０をチップペーパー１９
に機械的または電気的に形成した後、このチップペーパ
ー１９をフィルタ１１およびたばこロッド１２の下流端
部の周面に巻き、その端部で接着することができる。あ
るいは、ベンチレーション孔２０がまだ形成されていな
いチップペーパー１９をフィルタ１１およびたばこロッ
ド１２の周面に巻き、その端部を接着した後に例えばレ
ーザーでベンチレーション孔２０を形成することもでき
る。穿設された複数の開孔が形成されたチップペーパー
の通気度は、通常、１００ないし７０００ｍＬ／ｃｍ²
／分／１００ｍｍＨ₂ Ｏである。

【００３２】さて、本発明のシガレットにおいて、第２
フィルタ要素１４の単位長さ当りの通気抵抗は、第１フ
ィルタ要素１３のそれよりも２倍以上大きく、かつ空気
流入手段を設けたチップペーパー１９からの空気流入割
合は２０％以上である。

【００３３】本発明において、（第１または第２）フィ
ルタ要素の通気抵抗とは、フィルタ要素をその側面から
空気が流入しないように空気不透過性のゴムで覆い、そ
の一端から１７．５ｃｍ³ ／秒の流量で吸引したときの
フィルタ要素における差圧ＰＤ（ｍｍＨ₂ Ｏ）である。
フィルター通気抵抗（開）とは、フィルター付きシガレ
ットをたばこロッドとフィルタ部との接触面で切断分離
し、その分離したフィルタ部を開孔を塞ぐことなくその
一端から１７．５ｃｍ³ ／秒の流速で吸引したときのフ
ィルタ部の差圧であり、ＦＡＰＲ（開）と略称される。
フィルタ通気抵抗（閉）とは、上記分離されたフィルタ
ー部を開孔部から空気が流入しないように空気不透過性
のゴムで覆い、その一端から１７．５ｃｍ³ ／秒の流速
で吸引したときのフィルタ部の差圧であり、ＦＡＰＲ
（閉）と略称される。

【００３４】また、空気流入割合またはフィルタベンチ
レーション割合（Ｖｆ）とは、フィルタ付きシガレット
製品を標準流量１７．５ｃｍ³ ／秒で吸煙したときの吸
口端におけるガス（煙と空気の混合物）の流量に対す
る、（空気流入手段を有する）チップペーパーを通じて
シガレット製品内部に取り入れられた空気の流量の比を
百分率で表わしたものである。

【００３５】本発明に従い、第２フィルタ要素１４の単
位長さ当りの通気抵抗を第１フィルタ要素１３のそれよ
りも２倍以上に設定し、かつ開孔チップペーパー１９か
らの空気流入割合を２０％以上に設定することによっ
て、主流煙中のニコチンおよびタールの濃度が低下する
（空気流入割合が２０％以上と高いので）にもかかわら
ず、十分な吸いごたえを呈するデュアル構造のフィルタ
を備えたシガレットが提供されるのである。本発明のシ
ガレットは、１．０未満のＣＯ／タール比、および９０
ないし１３０ｍｍＨ₂ Ｏの製品通気抵抗を示し得る。

【００３６】本発明において、製品通気抵抗とは、シガ
レット製品のチップペーパーに穿設されたベンチレーシ
ョン孔を塞ぐことなく流量１７．５ｃｍ³ ／秒で吸引し
たときのシガレット製品の差圧（ｍｍＨ₂ Ｏ）であり、
ＰＡＰＲと略称される。このようにベンチレーション孔
を開放した状態で測定した製品通気抵抗を、特に、製品
通気抵抗（開）またはＰＡＰＲ（開）として示すことが
ある。

【００３７】フィルタ要素の通気抵抗あるいはＰＤは、
当該分野でよく知られているように、繊維素材の繊維径
や充填量を適切に選択することにより調節することがで
きる。また、フィルタベンチレーション割合Ｖｆは、ベ
ンチレーション孔のサイズ、数および／または列の数を
適切に選択することにより調節することができる。

【００３８】本発明においては、第２フィルタ要素の単
位長さ当りの通気抵抗もしくはＰＤ／第１フィルタ要素
の単位長さ当りの通気抵抗もしくはＰＤの比（以下、
「フィルタ要素ＰＤ比」、またはより簡単に「ＰＤ比」
ということがある。）は、２ないし７であることがより
好ましく、また空気流入割合Ｖｆは、３５％以上である
ことが好ましく、６０ないし８５％であることがより好
ましい。この場合、本発明によれば、１本あたりのター
ル量が１〜３ｍｇのいわゆる低タールシガレットにおい
て、高い空気流入割合を維持しつつ製品通気抵抗を有意
に増加（例えば、通常のデュアル構造のフィルタ付きシ
ガレットに対して１０ｍｍＨ₂ Ｏ以上）させることがで
きるので、低タールでかつ十分な吸いごたえを呈するシ
ガレットを提供できる。しかしながら、本発明は、低タ
ールシガレットに限らず、１本あたりのタール量が４〜
１０ｍｇの中タールシガレットについても、空気流入割
合を３５〜６０％に設定して、製品通気抵抗を有意に増
加させることができる。

【００３９】さらに、本発明において、空気流入手段
は、第１フィルタ要素に対応する領域内において開孔位
置を有することが好ましい。以下、図２（Ａ）〜（Ｃ）
を参照してその理由を説明する。

【００４０】モデルとして、フィルタ長さ２５ｍｍ、第
１フィルタ要素１３の長さ１０ｍｍ、第２フィルタ要素
１４の長さ１５ｍｍ、第１フィルタ要素１３の通気抵抗
２５ｍｍＨ₂ Ｏ、第２フィルタ要素の通気抵抗７５ｍｍ
Ｈ₂ Ｏ、フィルタ要素ＰＤ比２．０のフィルタ１１を想
定する。このフィルタ１１の周囲はチップペーパー１９
で覆われている。

【００４１】図２（Ａ）に示すように、このフィルタ１
１にてチップペーパー１９にベンチレーション孔２０を
設けずに、フィルタ１１の吸口から一定流量で吸引を行
った場合、フィルタ１１への空気流入は、フィルタ１１
の上流端から１００％行われる。この結果、フィルタ１
１のフィルタ通気抵抗（閉）（ＦＡＰＲ（閉））は、第
１フィルタ要素１３および第２フィルタ要素１４の通気
抵抗の合計すなわち１００ｍｍＨ₂ Ｏとなる。

【００４２】次に、図２（Ｂ）に示すように、フィルタ
１１の上流端から１０ｍｍの位置、言い換えれば、第１
フィルタ要素１３と第２フィルタ要素１４の接続箇所に
対応するチップペーパー１９の部位にベンチレーション
孔２０を設け、このベンチレーション孔２０からの空気
流入割合を５０％に設定し、フィルタ１１の吸口端から
一定量で吸引を行った場合、フィルタ１１への空気流入
は、その５０％だけがフィルタ１１の上流端から行われ
る。この結果、第１フィルタ要素１３の見かけ上の通気
抵抗は１２．５ｍｍＨ₂ Ｏに下がるので、フィルタ１１
のＦＡＰＲ（開）は、８７．５ｍｍＨ₂ Ｏとなる。

【００４３】これに対して、図２（Ｃ）に示すように、
フィルタ１１の上流端から５ｍｍの位置、言い換えれ
ば、第１フィルタ要素１３の長手方向の中心に対応する
チップペーパー１９の部位にベンチレーション孔２０を
設け、このベンチレーション孔２０からの空気流入割合
を５０％に設定し、フィルタ１１の吸口から一定量で吸
引を行った場合、フィルタ１１への空気流入は、その５
０％だけがフィルタ１１の上流端から行われ、第１フィ
ルタ要素１３の開孔位置より上流側では見かけ上の通気
抵抗が６．２５ｍｍＨ₂ Ｏとなり、一方、第１フィルタ
要素１３の開孔位置よりも下流側では、ベンチレーショ
ン孔２０から空気流入により見かけ上の通気抵抗が１
２．５ｍｍＨ₂ Ｏとなる。この結果、フィルタ１１のＦ
ＡＰＲ（開）は、９３．７５ｍｍＨ₂ Ｏとなる。製品通
気抵抗は、たばこロッドの見かけ上の通気抵抗とＦＡＰ
Ｒ（開）の和である。図２（Ｂ）と図２（Ｃ）のたばこ
ロッドの見かけ上の通気抵抗は同じである。従って、図
２（Ｃ）のＦＡＰＲ（開）が図２（Ｂ）のＦＡＰＲ
（開）より増加しているという結果は、製品通気抵抗に
も適用できる。

【００４４】このように、ベンチレーション孔２０の開
孔位置を第１フィルタ要素に対応するチップペーパーの
部位に設定することにより、ベンチレーション孔２０の
開孔位置を第１フィルタ要素１３および第２フィルタ要
素１４の接続箇所の直上およびそれよりも下流側にした
場合に比べて、シガレット１０の製品通気抵抗をより増
加させることが可能である。

【００４５】なお、開孔位置とは、チップペーパー１９
に形成されたベンチレーション孔の、フィルタ１１の長
さ方向の位置である。図１に示すように周方向の複数の
ベンチレーション孔が１列で形成されている場合には、
開孔位置は、ベンチレーション孔２０の中心の位置であ
る。空気流入手段が、複数列の開孔からなる場合、その
開孔位置は、最も離れた２つの列の間のフィルタの長さ
方向における中心位置である。

【００４６】より具体的には、チップペーパー１９のベ
ンチレーション孔２０の開孔位置は第１フィルタ要素に
対応する領域内であって、しかもフィルタ１１の上流端
から４ｍｍないし下流端（吸口端）から１０ｍｍまでの
範囲内にあることが好ましい。開孔位置がフィルタ１１
の上流端から４ｍｍ未満の領域にある場合には、チップ
ペーパー１９にベンチレーション孔２０を形成した後に
フィルタ１０およびたばこロッド１２の周囲に接着する
ときに、フィルタ１０およびたばこロッド１２の接続の
ための接着剤をフィルタ１１の上流端の近くに塗布でき
なくなり、シガレット１１の機械的強度が著しく低下し
てしまうからである。また、開孔位置がフィルタ１１の
下流端から１０ｍｍ未満の位置にある場合には、製品通
気抵抗をより増加させる効果を発揮し得ないおそれがあ
り、さらに喫煙時にベンチレーション孔２０が唇で塞が
れてしまうおそれがある。

【００４７】さて、本発明において、フィルタ要素ＰＤ
比を２．５ないし１０に設定し、チップペーパー１９か
らの空気流入割合を２０ないし８５％に設定し、しかも
ベンチレーション孔からなる空気流入手段をその開孔位
置がフィルタの上流端から４ｍｍないし下流端から１０
ｍｍの範囲内の領域にあるように設けることにより、Ｃ
Ｏ／タール比を１未満とし、かつ製品通気抵抗を９０な
いし１３０ｍｍＨ₂ Ｏとすることがより一層確実に行え
得ることがわかった。この場合、フィルタ要素ＰＤ比
は、３ないし７であることがより好ましく、また、空気
流入割合Ｖｆは、３０ないし８５％であることがより好
ましい。

【００４８】本発明において、第１フィルタ要素は、１
ないし４ｍｍＨ₂ Ｏ／ｍｍの通気抵抗を有し得る。

【００４９】また、本発明において、フィルタ１１は、
通常のフィルタ付きシガレットにおけるフィルタと同
様、１５ないし４０ｍｍの全長、および２０ないし２７
ｍｍの円周を有し得る。

【００５０】このように、本発明のデュアル構造のフィ
ルタ付きシガレットは、ＣＯ／タール比を１．０未満に
低減すること、および、製品通気抵抗を９０ｍｍＨ₂ Ｏ
以上に維持すること、という一般的には両立できない要
求を同時に達成し得る。

【００５１】また、本発明のデュアル構造フィルタ付き
シガレットは、特殊な繊維素材や特殊な構造を利用する
必要がないため、製品コストの増大を抑制できる。

【００５２】

【実施例】以下、本発明のデュアル構造フィルタ付きシ
ガレットの効果を確認するために行った試験について説
明する。

【００５３】実験Ｉ 表１に示すロット番号Ｉ−１〜Ｉ−７の試料シガレット
を以下の通り試作した。

【００５４】第１フィルタ要素および第２フィルタ要素
は、それぞれ、表１に示す単繊維重量、繊維断面形状お
よびトウ全重量を持つセルロースアセテートトウを、同
じく表１に示す通気度を持つ第１のラッパーで覆い、プ
ラグ状に成形して得た。得られた第１および第２フィル
タ要素の各長さおよび各通気抵抗を表１に示す。

【００５５】これらの第１フィルタ要素および第２フィ
ルタ要素を、それぞれ、長手方向に沿って上流側および
下流側に配置し、第２のラッパーで巻装してフィルタと
した。これらのフィルタ（仕上品）のフィルタ要素ＰＤ
比、第２のラッパー通気度およびフィルタ（仕上品）の
通気抵抗（閉）を表１に示す。

【００５６】別途用意したたばこロッドの一部と各フィ
ルタの周面を、同じく表１に示す通気度、ベンチレーシ
ョン孔列数およびＺＣを備えたチップペーパー（幅３０
ｍｍ）で覆い、ロット番号Ｉ−１〜Ｉ−７の試料シガレ
ットを得た。なお、「ＺＣ」とは、フィルタ吸口端から
開孔位置までの距離をいう。

【００５７】なお、フィルタおよびチップペーパー以外
の試料シガレットの特性は、通常のシガレットの規格に
準じた。すなわち、刻みには、シガレット用ブレンド刻
みを用い、刻みの充填量は１本当たり７０３ｍｇとし
た。また、たばこロッド用の巻紙としては、通気度２４
ｍＬ／ｃｍ² ／分／１００ｍｍＨ₂ Ｏのものを用いた。
また、試料シガレットの設計は、たばこロッド長５９ｍ
ｍ、フィルタ長さ２５ｍｍ、周囲長２４．８ｍｍ、チッ
プペーパー幅３０ｍｍとした。

【００５８】これらのロット番号Ｉ−１〜Ｉ−１７の試
料シガレットは、温度２２℃、湿度６０％ＲＨの条件下
で４８時間以上調和させた。調和後の全シガレットにつ
いてシガレット品質測定器を用いて重量、製品通気抵
抗、およびＶｆを測定し、それぞれ平均値を算出し、平
均重量±１０ｍｇ、平均製品通気抵抗±５ｍｍＨ₂ Ｏ、
平均Ｖｆ±２％の基準を満たすものを選別し、実験に供
した。

【００５９】

【表１】

【００６０】以上のような試料シガレットＩ−１〜Ｉ−
７について、フィルトローナ（Filtrona）社製８本掛け
喫煙器を用いて、標準喫煙条件で、製品通気抵抗、空気
流入割合（Ｖｆ）、ニコチン、タール、ＣＯガスのデリ
バリー量およびパフ回数を測定した。また、得られた測
定値からＣＯ／タール比を求めた。

【００６１】以上の結果を表２に示す。

【００６２】

【表２】

【００６３】表２から明らかなように、空気流入割合
（Ｖｆ）が３５％と低く、ＺＣが１４ｍｍである場合、
フィルタ要素ＰＤ比が４．１であるロット番号Ｉ−２の
試料シガレットは、フィルタ要素ＰＤ比が１．０である
ロット番号Ｉ−１の試料シガレットに比べて、ＰＡＰＲ
が増加し、ＣＯ／タール比が０．９６から０．９４に低
減された。

【００６４】また、空気流入割合（Ｖｆ）が７５または
７６％の高い割合でＺＣが１４ｍｍの場合、フィルタ要
素ＰＤ比が２．０および６．８であるロット番号Ｉ−
５、Ｉ−６の試料シガレットは、フィルタ要素ＰＤ比が
０．５および１．０であるロット番号Ｉ−３、Ｉ−４の
試料シガレットに比べて、ＰＡＰＲが増加し、かつ、Ｃ
Ｏ／タール比が低減された。

【００６５】以上の結果から、フィルタ要素ＰＤ比が
２．０以上、すなわち第２フィルタ要素の単位長さあた
りの通気抵抗が第１フィルタ要素の単位長さ当たりの通
気抵抗の２倍以上であるときには、フィルタ要素ＰＤ比
が１．０、すなわち第１フィルタ要素および第２フィル
タ要素の単位長さあたりの通気抵抗が等しい場合や、フ
ィルタ要素ＰＤ比が０．５、すなわち第１フィルタ要素
の単位長さあたりの通気抵抗が第２フィルタ要素の単位
長さ当たりの通気抵抗の２倍である場合に比べ、製品通
気抵抗を増加させることができるとともに、ＣＯ／ター
ル比を低減できることがわかった。また、フィルタ要素
ＰＤ比が大きいほど製品通気抵抗の増加が大きくなり、
かつ、ＣＯ／タール比の低減率が高くなることがわかっ
た。

【００６６】次に、フィルタ要素ＰＤ比がそれぞれ６．
８および６．７と実質的に等しく、ＺＣがそれぞれ１４
ｍｍおよび１９ｍｍであるロット番号Ｉ−６およびＩ−
７の試料シガレットについて比較すると、ＺＣが第２フ
ィルタ要素の長さ（１５ｍｍ）より大きい、すなわちベ
ンチレーション孔が第１フィルタ要素側にあるロット番
号Ｉ−７の試料シガレットでは、ＺＣが第２フィルタ要
素の長さ（１５ｍｍ）よりも小さいロット番号Ｉ−６の
試料シガレットに比べ、製品通気抵抗がより増加し、か
つ、ＣＯ／タール比がより低減された。

【００６７】実験ＩＩ （Ａ）シミュレーション ＣＯ／タール比が低くかつ製品通気抵抗を高く維持する
こと、すなわち、高通気抵抗・低濾過特性を発現し得
る、デュアル構造のフィルタ付きシガレットについて、
シミュレーションを用いて検討した。

【００６８】フィルタの通気抵抗とタール濾過率の予測
には、一般的なデュアル構造フィルタについての予測式
が適用できる。

【００６９】周囲からの空気流入がない場合、フィルタ
内を流れる流体の流量Ｑ（ｃｍ³ ／秒) と通気抵抗ΔＰ
（ｃｍＨ₂ Ｏ）の関係は、次式（１）で表されるダルシ
ーの法則に従うことが知られている（Fordyce, W. B.,
I. W. Hughes and M. G. Ivinson; Tob. Sci.,75, 20-2
5 (1961)）。

【００７０】 ΔＰ＝λ・Ｌ（Ｑ／Ａ） （１） ここで、λ（ｃｍＨ₂ Ｏ・秒／ｃｍ² ）は、フィルタの
インピーダンス係数、Ｌ（ｃｍ）はフィルタの長さ、Ａ
（ｃｍ² ）はフィルタの断面積を示す。

【００７１】一方、円周２．４７ｃｍ、長さ２．５ｃｍ
のセルロースアセテートフィルタのタール濾過率Ｅ₀ は
簡易的に次式（２）で示すＤＷＹＥＲの実験式で表され
る。

【００７２】

【数１】

【００７３】従って、長さＬのフィルタのタール濾過率
Ｅは、対数透過則を適用することにより次式（３）で求
められる。 Ｅ＝１−（１−Ｅ₀ ）^L/2.5 （３）

【００７４】デュアル構造のフィルタは、第１フィルタ
要素および第２フィルタ要素の通気抵抗の違いおよびベ
ンチレーション孔によるフィルタ内流量変化を考慮する
と３つの領域に区分される。それぞれの領域における通
気抵抗およびタール透過率を、ΔＰ₁ ，ΔＰ₂ ，ΔＰ₃
およびＥ₁ ，Ｅ₂ ，Ｅ₃ とすると、デュアル構造のフィ
ルタの通気抵抗ΔＰ_T とタール濾過率Ｅ_T は次式（４）
および（５）によりそれぞれ表される。 ΔＰ_T ＝ΔＰ₁ ＋ΔＰ₂ ＋ΔＰ₃ （４） Ｅ_T ＝１−（１−Ｅ₁ ）（１−Ｅ₂ ）（１−Ｅ₃ ） （５）

【００７５】以上のように導かれた式（１）〜（５）
を、通常のシガレットの燃焼特性と組み合わせて、製品
通気抵抗、パフ回数、タール、ニコチン、ＣＯガスの量
を予測した。なお、このシミュレーションにおいて、フ
ィルタの通気抵抗（ＦＡＰＲ（閉））とフィルタベンチ
レーション割合（Ｖｆ）は実測値を与えた。

【００７６】（Ｂ）実 測 シミュレーションの結果が実際に作製したシガレットに
適用可能であることを確認するために実測値を求めた。
すなわち、表３に示すように、本発明に係るフィルタ要
素ＰＤ比が２．８のデュアル構造フィルタ（実験例Ｉと
同様に調製）と、比較例としての通気抵抗が異なる２種
類のプレーンフィルタ１，２を試作した。ここでプレー
ンフィルタとは、単一のフィルタ要素からなるフィルタ
である。これらのフィルタのフィルタ要素には、繊維素
材としてセルロースアセテートを用いた。これらのフィ
ルタを通気度が異なる４種類のチップペーパーで巻き上
げた。フィルタおよびチップペーパー以外に関する特性
は、通常のシガレットの規格に準じた。すなわち、本実
験において、刻みとしてはシガレット用ブレンド刻みを
用い、その充填量は１本あたり７０３ｍｇとした。ま
た、たばこロッド用の巻紙としては、通気度２４ｍＬ／
ｃｍ² ／分／１００ｍｍＨ₂ Ｏの巻紙を使用した。さら
にシガレットの設計は、たばこロッドの長さを５９ｍ
ｍ、フィルタの長さを２５ｍｍ、周囲長を２４．８ｍｍ
とした。チップペーパーとしては、ＺＣ１４ｍｍ、幅３
０ｍｍのサイズであって、ベンチレーション孔が１、２
または４列で施され、通気度が２００、６００または１
２００であるものを使用した。

【００７７】これらのロット番号II−１〜II−１２の試
料シガレットは、温度２２℃、湿度６０％ＲＨの条件下
で４８時間以上調和させた。調和後の全シガレットにつ
いてシガレット品質測定器を用いて重量、製品通気抵抗
およびＶｆを測定し、それぞれ平均値を算出し、平均重
量±１０ｍｇ、平均製品通気抵抗±５ｍｍＨ₂ Ｏ、平均
Ｖｆ±２％の基準を満たすものを選別し、実験に供し
た。

【００７８】

【表３】

【００７９】以上のような試料シガレットII−１〜II−
１２について、フィルトローナ社製８本掛け喫煙器を用
いて、標準喫煙条件でニコチン、タール、ＣＯガスデリ
バリー量およびパフ回数を測定した。この結果を表４に
示す。

【００８０】

【表４】

【００８１】表４のシガレットの結果をもとに、シミュ
レーション結果に基づいて図３、図４および図５を作成
した。

【００８２】図３（Ａ）に、ＦＡＰＲ（閉）が異なる２
種類のプレーンフィルタ１，２（８８ｍｍＨ₂ Ｏ、１０
６ｍｍＨ₂ Ｏ）を用いたシガレットについて、フィルタ
ベンチレーション割合（Ｖｆ）（％）に対するシガレッ
ト１本当たりのタールの量およびＣＯ／タール比を示
す。

【００８３】また、図３（Ｂ）に、同じプレーンフィル
タ１，２を用いたシガレットについて、フィルタベンチ
レーション割合（Ｖｆ）（％）に対するシガレット１本
当たりのタールの量および製品通気抵抗（ＰＡＰＲ
（開））を示す。

【００８４】なお、図３（Ａ）、（Ｂ）において、プロ
ットは実測値を示し、実線および破線は、シミュレーシ
ョンにより求められた各シガレットについての計算値を
示す。

【００８５】図３（Ａ）および（Ｂ）に基づいて、ター
ル量を維持しながらＣＯタール比を低減する従来技術に
ついて説明する。

【００８６】ＦＡＰＲ（閉）が１０６ｍｍＨ₂ Ｏのプレ
ーンフィルタ（図中プレーン２）を備え、かつ、Ｖｆが
５０％のシガレットをコントロールとした。プレーンフ
ィルタは、フィルタ要素ＰＤ比が約１、すなわち第１フ
ィルタ要素および第２フィルタ要素の通気抵抗が有意な
差がないデュアル構造フィルタに相当する。

【００８７】コントロールのタール量は、図３（Ａ）中
の点ａ１で示されているように５．３ｍｇであった。ま
た、コントロールのＣＯ／タール比は、図３（Ａ）中の
点ａ２で示されているように１．１８であった。さら
に、コントロールのＰＡＰＲは、図３（Ｂ）中の点ａ３
で示されているように１０２ｍｍＨ₂ Ｏであった。

【００８８】従来技術により、コントロールにおけるタ
ール量を維持しながらＣＯ／タール比を低減するため、
ＦＡＰＲを８８ｍｍＨ₂ Ｏと低抵抗にしたプレーンフィ
ルタ（プレーン１）を備え、かつ、Ｖｆを５８．５％に
したシガレットについてのタール量は、図３（Ａ）中に
点ｂ１で示しているように５．３ｍｇであり、ＣＯ／タ
ール比は、図３（Ａ）中にｂ２で示しているように０．
９６であった。また、ＰＡＰＲは、図３（Ｂ）中にｂ３
で示しているように８２ｍｍＨ₂ Ｏであった。

【００８９】すなわち、ＦＡＰＲ（閉）を１０６ｍｍＨ
₂ Ｏから８８ｍｍＨ₂ Ｏに低くし、Ｖｆを５０％から５
８．５％に増大させることにより、タール量を５．３ｍ
ｇに維持しながら、ＣＯ／タール比を１．１８から０．
９６に低減できた。しかし、シガレットのＰＡＰＲは、
コントロールのシガレットが１０２ｍｍＨ₂ Ｏであった
が、従来技術によりＣＯ／タール比を低減したプレーン
１を具備するシガレットの場合には、８２ｍｍＨ₂ Ｏと
なり、大きく低下してしまった。

【００９０】次に、図４（Ａ）に、ＦＡＰＲ（閉）が８
８ｍｍＨ₂ Ｏであるプレーンフィルタ１を用いたシガレ
ットと、ＦＡＰＲ（閉）が９７ｍｍＨ₂ Ｏであって、フ
ィルタ要素ＰＤ比が２．８のデュアル構造フィルタを用
いたシガレットについて、Ｖｆ（％）に対するシガレッ
ト１本当たりのタールの量およびＣＯ／タール比を示
す。

【００９１】また、図４（Ｂ）に、同じフィルタを用い
たシガレットについて、Ｖｆ（％）に対するシガレット
１本当たりのタールの量および製品通気抵抗（ＰＡＰ
Ｒ）を示す。

【００９２】なお、図４（Ａ）、（Ｂ）において、プロ
ットは実測値を示し、実線および破線は、シミュレーシ
ョンにより求められた各シガレットについての計算値を
示す。

【００９３】図４（Ａ）および（Ｂ）を参照して、本発
明のデュアル構造フィルタの作用について説明する。

【００９４】フィルタ通気抵抗（ＦＡＰＲ）（閉）が８
８ｍｍＨ₂ Ｏのプレーンフィルタ（プレーン１）を備
え、かつ、Ｖｆが５０％のシガレットをコントロールと
した。

【００９５】コントロールのタールは、図４（Ａ）中の
点ｃ１で示されているように６．３ｍｇであった。ま
た、コントロールのＣＯ／タール比は、図４（Ａ）中の
点ｃ２で示されているように１．０２であった。さら
に、コントロールのＰＡＰＲは、図４（Ｂ）中の点ｃ３
で示されているように９０ｍｍＨ₂ Ｏであった。

【００９６】ＦＡＰＲ（閉）が９７ｍｍＨ₂ Ｏでフィル
タ要素ＰＤ比が２．８のデュアルフィルタを備え、Ｖｆ
が５０％のシガレットを本発明のデュアル構造フィルタ
付きシガレットの実施例とする。実施例に係るデュアル
フィルタ付きシガレットのタール量は、図４（Ａ）中に
点ｄ１で示しているように６．３ｍｇであり、ＣＯ／タ
ール比は、図４（Ａ）中にｄ２で示しているように１．
０２であった。また、ＰＡＰＲは、図４（Ｂ）中にｄ３
で示しているように１０６ｍｍＨ₂ Ｏであった。

【００９７】すなわち、実施例に係るデュアル構造フィ
ルタ付きシガレットは、コントロールと比較して、ター
ルとＣＯ／タール比を同一の値に保ちながら製品通気抵
抗を増大させることができた。

【００９８】次に、図５（Ａ）に、ＦＡＰＲ（閉）が１
０６ｍｍＨ₂ Ｏであるプレーンフィルタ２を用いたシガ
レットと、フィルタ全体としてのＦＡＰＲ（閉）が９７
ｍｍＨ₂ Ｏであってフィルタ要素ＰＤ比が２．８のデュ
アル構造フィルタを用いたシガレットについて、Ｖｆ
（％）に対するシガレット１本当たりのタール量および
ＣＯタール比を示す。

【００９９】また、図５（Ｂ）に、同じフィルタを用い
たシガレットについて、Ｖｆ（％）に対するシガレット
１本当たりのタールの量および製品通気抵抗を示す。

【０１００】なお、図５（Ａ）、（Ｂ）において、プロ
ットは実測値を示し、実線および波線は、シミュレーシ
ョンにより求められた各シガレットについての計算値を
示す。

【０１０１】図５（Ａ）および（Ｂ）を参照して、本発
明のデュアルフィルタの作用について説明する。

【０１０２】ＦＡＰＲ（閉）が１０６ｍｍＨ₂ Ｏのプレ
ーンフィルタ（プレーン２）を備え、かつ、Ｖｆが５０
％のシガレットをコントロールとした。

【０１０３】コントロールのタールは、図５（Ａ）中の
点ａ１で示されているように５．３ｍｇであった。ま
た、コントロールのＣＯ／タール比は、図５（Ａ）中の
点ａ２で示されているように１．１８であった。さら
に、コントロールのＰＡＰＲは、図５（Ｂ）中の点ａ３
で示されているように１０２ｍｍＨ₂ Ｏであった。

【０１０４】ＦＡＰＲ（閉）が９７ｍｍＨ₂ Ｏで、フィ
ルタ要素ＰＤ比が２．８のデュアル構造フィルタを備
え、Ｖｆが５９％のシガレットを本発明のデュアル構造
フィルタ付きシガレットの実施例とする。実施例に係る
デュアル構造フィルタ付きシガレットのタールは、図５
（Ａ）中に点ｅ１で示しているように５．３ｍｇであ
り、ＣＯ／タール比は、図５（Ａ）中にｅ２で示してい
るように０．９５であった。また、ＰＡＰＲは、図５
（Ｂ）中にｅ３で示しているように１０２ｍｍＨ₂ Ｏで
あった。

【０１０５】すなわち、本発明のデュアル構造フィルタ
付きシガレットは、コントロールと比較して、タールを
５．３ｍｇに維持し、かつ、製品通気抵抗を１０２ｍｍ
Ｈ₂Ｏに維持しながら、ＣＯ／タール比を１．１８から
０．９５に低減することができた。

【０１０６】このように、本実験により、デュアル構造
フィルタは、フィルタ要素ＰＤ比が２．８である場合、
すなわちフィルタの上流側の第１フィルタ要素の単位長
さ当たりの通気抵抗が吸口側の第２フィルタ要素の単位
長さあたりの通気抵抗よりも有意に低い場合に、タール
量および製品通気抵抗を維持しながらＣＯ／タール比を
低減できることが確認された。

【０１０７】ここで、タール量を維持できるとは、コン
トロールのタール量に対し、±１ｍｇ以下の範囲内に維
持できることを意味する。また、製品通気抵抗を維持で
きるとは、コントロールの製品通気抵抗に対し、±１０
ｍｍＨ₂ Ｏ以下の範囲内に維持できることを意味する。

【０１０８】なお、以上の実験において、実測値および
計算値の比較により、上述のシュミレーションを用いた
フィルタの特性予測が適正であることが確認された。

【０１０９】上述のように本発明によれば、製品通気抵
抗を維持できることは、以下のような意義がある。すな
わち、シガレットの喫味が銘柄毎に異なり、それぞれ特
有の喫味イメージがあるが、この銘柄毎の喫味イメージ
は、巻紙やフィルタ等の材料品、香料およびたばこの種
類だけでなく、製品通気抵抗にも影響される。従って、
個々のシガレットの喫味イメージを変えないために、製
品通気抵抗を維持できることは、シガレットにおいて極
めて重要なことである。

【０１１０】次に、ＣＯ／タール比を１未満に低減でき
ることと、製品通気抵抗を維持できることの両条件（以
下、目的条件という）を達成できるか否かについて検討
した。

【０１１１】まず、図３（Ａ）から明らかなように、Ｖ
ｆが同一である場合には、フィルタ通気抵抗（閉）が低
いプレーンフィルタ１を用いたシガレットは、フィルタ
通気抵抗（閉）が高いプレーンフィルタ２に比べてＣＯ
／タール比が低いが、図３（Ｂ）から明らかなように、
製品通気抵抗も低下する。このように、プレーンフィル
タでは、フィルタ通気抵抗（閉）を低下させることによ
りＣＯ／タール比を低減できるものの、製品通気抵抗の
低下により、香喫味の低下が避けられない。図３（Ａ）
からわかるように、フィルタ通気抵抗（閉）が低いフィ
ルタを用いたシガレットにおいて、Ｖｆを５３％以上と
した場合には、ＣＯ／タール比を１未満に低減すること
ができるが、この場合の製品通気抵抗は、図３（Ｂ）か
らわかるように、９０ｍｍＨ₂ Ｏ未満になってしまう。
既に説明した通り、製品通気抵抗は、９０ないし１３０
ｍｍＨ₂ Ｏの範囲内が香喫味の点から好ましい。しか
し、プレーンフィルタのフィルタ通気抵抗（閉）を低下
させることによりＣＯ／タール比を低減させる方法で
は、上述の目的条件を達成できなかった。

【０１１２】一方、本発明に係るフィルタ要素ＰＤ比
２．８のデュアル構造フィルタを備えたシガレットは、
図４（Ａ）、（Ｂ）および図５（Ａ）、（Ｂ）から明ら
かなように、５３％以上のＶｆにおいて、ＣＯ／タール
比を１未満に低減でき、かつ、製品通気抵抗を９０〜１
３０ｍｍＨ₂ Ｏの範囲内に維持できた。

【０１１３】次に、本発明に係るデュアル構造フィルタ
のフィルタ通気抵抗（閉）を変更した場合についてシミ
ュレーションの結果に基づいて説明する。

【０１１４】図６（Ａ）に、ＦＡＰＲ（閉）が８０ｍｍ
Ｈ₂ Ｏであるプレーンフィルタを用いたシガレットと、
フィルタ全体としてのＦＡＰＲ（閉）が７１ｍｍＨ₂ Ｏ
であってフィルタ要素ＰＤ比が２．８のデュアル構造フ
ィルタを用いたシガレットについて、Ｖｆ（％）に対す
るシガレット１本当たりのタール量およびＣＯタール比
を示す。

【０１１５】また、図６（Ｂ）に、同じフィルタを用い
たシガレットについて、Ｖｆ（％）に対するシガレット
１本当たりのタールの量およびＰＡＰＲを示す。なお、
図６（Ａ）、（Ｂ）において、実線および波線は、シミ
ュレーションにより求められた各シガレットについての
計算値を示す。

【０１１６】図６（Ａ）、（Ｂ）から明らかなように、
フィルタ全体としてのフィルタ通気抵抗（閉）が７１ｍ
ｍＨ₂ Ｏであってフィルタ要素ＰＤ比が２．８のデュア
ル構造フィルタを用いたシガレットでは、Ｖｆが４０％
以下のときに目的条件を達成できることが確認された。

【０１１７】次に、図７（Ａ）に、ＦＡＰＲ（閉）が８
８ｍｍＨ₂ Ｏであるプレーンフィルタを用いたシガレッ
トと、フィルタ全体としてのＦＡＰＲ（閉）が７８ｍｍ
Ｈ₂Ｏであってフィルタ要素ＰＤ比が２．８のデュアル
構造フィルタを用いたシガレットについて、Ｖｆ（％）
に対するシガレット１本当たりのタール量およびＣＯタ
ール比を示す。

【０１１８】また、図７（Ｂ）に、同じフィルタを用い
たシガレットについて、Ｖｆ（％）に対するシガレット
１本当たりのタール量およびＰＡＰＲを示す。

【０１１９】なお、図７（Ａ）、（Ｂ）において、実線
および波線は、シミュレーションにより求められた各シ
ガレットについての計算値を示す。

【０１２０】図７（Ａ）、（Ｂ）から明らかなように、
フィルタ全体としてのフィルタ通気抵抗（閉）が７８ｍ
ｍＨ₂ Ｏであってフィルタ要素ＰＤ比が２．８のデュア
ル構造フィルタを用いたシガレットでは、Ｖｆが３５〜
５０％のときに目的条件を達成できることが確認され
た。

【０１２１】次に、図８（Ａ）に、ＦＡＰＲ（閉）が１
００ｍｍＨ₂ Ｏであるプレーンフィルタを用いたシガレ
ットと、フィルタ全体としてのＦＡＰＲ（閉）が８７ｍ
ｍＨ₂ Ｏであってフィルタ要素ＰＤ比が２．８のデュア
ル構造フィルタを用いたシガレットについて、Ｖｆ
（％）に対するシガレット１本当たりのタール量および
ＣＯタール比を示す。

【０１２２】また、図８（Ｂ）に、同じフィルタを用い
たシガレットについて、Ｖｆ（％）に対するシガレット
１本当たりのタールの量およびＰＡＰＲを示す。なお、
図８（Ａ）、（Ｂ）において、実線および波線は、シミ
ュレーションにより求められた各シガレットについての
計算値を示す。

【０１２３】図８（Ａ）、（Ｂ）から明らかなように、
フィルタ全体としてのフィルタ通気抵抗（閉）が８７ｍ
ｍＨ₂ Ｏであってフィルタ要素ＰＤ比が２．８のデュア
ル構造フィルタを用いたシガレットでは、Ｖｆが４８〜
６０％のときに目的条件を達成できることが確認され
た。

【０１２４】次に、図９（Ａ）に、ＦＡＰＲ（閉）が１
４０ｍｍＨ₂ Ｏであるプレーンフィルタを用いたシガレ
ットと、フィルタ全体としてのＦＡＰＲ（閉）が１１５
ｍｍＨ₂ Ｏであってフィルタ要素ＰＤ比が２．８のデュ
アル構造フィルタを用いたシガレットについて、Ｖｆ
（％）に対するシガレット１本当たりのタール量および
ＣＯタール比を示す。

【０１２５】また、図９（Ｂ）に、同じフィルタを用い
たシガレットについて、Ｖｆ（％）に対するシガレット
１本当たりのタールの量およびＰＡＰＲを示す。

【０１２６】なお、図９（Ａ）、（Ｂ）において、実線
および波線は、シミュレーションにより求められた各シ
ガレットについての計算値を示す。

【０１２７】図９（Ａ）、（Ｂ）から明らかなように、
フィルタ全体としてのフィルタ通気抵抗（閉）が１１５
ｍｍＨ₂ Ｏであってフィルタ要素ＰＤ比が２．８のデュ
アル構造フィルタを用いたシガレットでは、Ｖｆが６６
％以上のときに目的条件を達成できることが確認され
た。

【０１２８】次に、製品通気抵抗およびＣＯ／タール比
等のシガレットの特性に対して、フィルタの通気抵抗、
濾過率、フィルタ要素ＰＤ比、開孔位置、Ｖｆおよびフ
ィルタ要素の長さの影響を調べるために、上記と同様の
シュミレーションを行った。

【０１２９】（ｉ）フィルタ要素ＰＤ比 図１０は、デュアル構造フィルタのフィルタ要素ＰＤ比
に対する、ベンチレーション孔を開放した状態でのデュ
アル構造フィルタ特性、すなわちＦＡＰＲ（開）および
濾過率（開）を示す特性図である。ここで濾過率（開）
とは、シガレットにおいてチップペーパーが開孔された
状態でのタール濾過率であり、ＴＦＥ（開）と表示する
ことがある。ここでの前提条件は、ＦＡＰＲ（閉）が１
００ｍｍＨ₂ Ｏ、フィルタの長さ２５ｍｍ、第１フィル
タ要素１２．５ｍｍ、第２フィルタ要素１２．５ｍｍ、
Ｖｆ７０％、ＺＣ１２．５ｍ、たばこロッドＣＯ／ター
ル比０．６０、たばこロッド通気抵抗４７ｍｍＨ₂ Ｏで
ある。ここでフィルタ要素ＰＤ比が１とはプレーンフィ
ルタに相当する。

【０１３０】図１０から明らかなように、フィルタ要素
ＰＤ比を大きくすると、フィルタ通気抵抗（開）が高く
なるとともに濾過率（開）がわずかにわずかに低下し
た。

【０１３１】図１１は、図１０と同様の前提条件におけ
るデュアル構造フィルタのフィルタ要素ＰＤ比に対する
ＰＡＰＲおよびＣＯ／タール比を示す特性図である。図
１１から明らかなように、上記の前提条件では、フィル
タ要素ＰＤ比が２以上の場合にＣＯ／タール比が１．０
未満でありかつ製品通気抵抗が９０〜１３０ｍｍＨ₂Ｏ
の範囲内となることが確認された。

【０１３２】次に、図１０に示す場合において、Ｖｆを
７０％から３０％、ＦＡＰＲ（閉）を１００ｍｍＨ₂ Ｏ
から６５ｍｍＨ₂ Ｏにそれぞれ変更した場合の結果を図
１２に示す。

【０１３３】また、図１１に示す場合において、同様
に、Ｖｆを７０％から３０％、ＦＡＰＲ（閉）を１００
ｍｍＨ₂ Ｏから６５ｍｍＨ₂ Ｏにそれぞれ変更した場合
の結果を図１３に示す。

【０１３４】図１２および図１３から明らかなように、
デュアル構造フィルタを備えたシガレットでは、Ｖｆが
３０％でかつフィルタ通気抵抗（閉）が６５ｍｍＨ₂ Ｏ
の場合には、フィルタ要素ＰＤ比が２．５以上で目的条
件を達成できることが確認された。

【０１３５】（ｉｉ）開孔位置 図１４は、チップペーパーの開孔位置に対するＰＡＰＲ
およびＣＯ／タール比を示す特性図である。ここで、Ｚ
Ｃはフィルタの吸口端から開孔位置までの距離である。
また、ここでの前提条件はフィルタ長さ２５ｍｍ、ＦＡ
ＰＲ（閉）９０ｍｍＨ₂ Ｏ、Ｖｆ７０％、フィルタ要素
ＰＤ比６、第１フィルタ要素長１５ｍｍ、第２フィルタ
要素長１０ｍｍ、たばこロッドＣＯ／タール比０．６
０、たばこロッド通気抵抗４７ｍｍＨ₂ Ｏとした。ま
た、比較のためにプレーンフィルタについての結果を併
せて示す。

【０１３６】図１４から明らかなように、上述のフィル
タでの好ましい開孔位置、すなわち、このシュミレーシ
ョンではＺＣが１０〜２１ｍｍの範囲内、言い換えれ
ば、フィルタの上流端から４ｍｍ以上吸口端から１０ｍ
ｍの範囲内において、フィルタ要素ＰＤ比が６のデュア
ル構造フィルタは、ＣＯ／タール比を１．０未満に低減
しかつ製品通気抵抗を９０ｍｍＨ₂ Ｏ以上にすることが
できることが確認された。また、プレーンフィルタと比
べて製品通気抵抗に関して顕著な違いを示した。特に、
ＺＣの値が大きいほどＣＯ／タール比が低減できること
がわかった。

【０１３７】（iii ）Ｖｆ ＦＡＰＲ（閉）が８０ｍｍＨ₂ Ｏおよび１００ｍｍＨ₂
Ｏの場合のＶｆとＰＡＰＲおよびＣＯ／タール比との関
係を調べた。この結果を図１５および図１６にそれぞれ
示す。なお、ここでの前提条件は、フィルタ長さ２５ｍ
ｍ、ＺＣ１２．５ｍｍ、フィルタ要素ＰＤ比６、第１フ
ィルタ要素長１２．５ｍｍ、第２フィルタ要素長１２．
５ｍｍ、たばこロッドＣＯ／タール比０．６０、たばこ
ロッド通気抵抗４７ｍｍＨ₂ Ｏとした。また、比較のた
めにプレーンフィルタについての結果も併せて示す。

【０１３８】図１５から明らかなように、ここでの前提
条件下、フィルタ通気抵抗（閉）が８０ｍｍＨ₂ Ｏのと
きには、Ｖｆが２０％以上でプレーンフィルタと比べて
ＣＯ／タール比の低減および製品通気抵抗の低下に関し
て顕著な違いを示した。特に、Ｖｆが３５〜６０％であ
る場合に、ＣＯ／タール比が１．０未満に低減され、か
つ、製品通気抵抗が９０〜１３０ｍｍＨ₂ Ｏの範囲内に
なることが確認された。

【０１３９】また、図１６から明らかなように、ここで
の前提条件下、フィルタ通気抵抗（閉）が１００ｍｍＨ
₂ Ｏのときには、Ｖｆが２０％以上でプレーンフィルタ
と比べてＣＯ／タール比の低減および製品通気抵抗の低
下に関して顕著な違いを示した。特に、Ｖｆが６０％以
上である場合に、ＣＯ／タール比が１．０未満に低減さ
れ、かつ、製品通気抵抗が９０〜１３０ｍｍＨ₂ Ｏの範
囲内になることが確認された。

【０１４０】比較例として、フィルタ要素ＰＤ比が１．
５のデュアル構造フィルタについて、ＦＡＰＲ（閉）が
６５、８５および１００ｍｍＨ₂ Ｏの場合のＶｆとＰＡ
ＰＲおよびＣＯ／タール比との関係を調べた。この結果
を図１７〜図１９にそれぞれ示す。なお、ここでの前提
条件は、フィルタ長さ２５ｍｍ、ＺＣ１２．５ｍｍ、フ
ィルタ要素ＰＤ比１．５、第１フィルタ要素長１２．５
ｍｍ、第２フィルタ要素長１２．５ｍｍ、たばこロッド
ＣＯ／タール比０．６０、たばこロッド通気抵抗４７ｍ
ｍＨ₂ Ｏとした。また、比較のためにプレーンフィルタ
についての結果も併せて示す。

【０１４１】図１７〜図１９から明らかなように、フィ
ルタ通気抵抗（閉）が６５ｍｍＨ₂Ｏおよび８５ｍｍＨ
₂ Ｏのいずれの場合であっても、フィルタ要素ＰＤ比が
１．５のデュアル構造フィルタを備えたシガレットは、
目的条件を達成できないことが確認された。

【０１４２】次に、フィルタ要素ＰＤ比が３のデュアル
構造フィルタについて、ＦＡＰＲ（閉）が７０、８０、
９０、１００および１２０ｍｍＨ₂ Ｏの場合のＶｆとＰ
ＡＰＲおよびＣＯ／タール比との関係を調べた。この結
果を図２０〜図２４にそれぞれ示す。なお、ここでの前
提条件は、フィルタ長さ２５ｍｍ、ＺＣ１２．５ｍｍ、
フィルタ要素ＰＤ比３、第１フィルタ要素長１２．５ｍ
ｍ、第２フィルタ要素長１２．５ｍｍ、たばこロッドＣ
Ｏ／タール比０．６０、たばこロッド通気抵抗４７ｍｍ
Ｈ₂ Ｏとした。また、比較のためにプレーンフィルタに
ついての結果も併せて示す。

【０１４３】図２０〜図２４から明らかなように、各フ
ィルタ通気抵抗（閉）において表５に示すＶｆの範囲内
で目的条件を達成できることが確認された。

【０１４４】

【表５】

【０１４５】次に、フィルタ要素ＰＤ比が１０のデュア
ル構造フィルタについて、ＦＡＰＲ（閉）が７０、８
５、および１００ｍｍＨ₂ Ｏの場合のＶｆとＰＡＰＲお
よびＣＯ／タール比との関係を調べた。この結果を図２
５〜図２７にそれぞれ示す。なお、ここでの前提条件
は、フィルタ長さ２５ｍｍ、ＺＣ１２．５ｍｍ、第１フ
ィルタ要素長１２．５ｍｍ、第２フィルタ要素長１２．
５ｍｍ、たばこロッドＣＯ／タール比０．６０、たばこ
ロッド通気抵抗４７ｍｍＨ₂ Ｏとした。また、比較のた
めにプレーンフィルタについての結果も併せて示す。

【０１４６】図２５〜図２７から明らかなように、各フ
ィルタ通気抵抗（閉）において表６に示すＶｆの範囲内
で目的条件を達成できることが確認された。

【０１４７】

【表６】

【０１４８】（iv）フィルタ通気抵抗（閉） Ｖｆが４０％、７０％の場合のＦＡＰＲ（閉）に対する
ＰＡＰＲおよびＣＯ／タール比の関係を調べた。この結
果を図２８および図２９にそれぞれ示す。なお、ここで
の前提条件は、フィルタ長さ２５ｍｍ、開孔位置１２．
５ｍｍ、フィルタ要素ＰＤ比６、第１フィルタ要素長１
２．５ｍｍ、第２フィルタ要素長１２．５ｍｍ、たばこ
ロッドＣＯ／タール比０．６０、たばこロッド通気抵抗
４７ｍｍＨ₂ Ｏとした。また、比較のためにプレーンフ
ィルタについての結果も併せて示す。

【０１４９】図２８および図２９から明らかなように、
デュアル構造フィルタのＣＯ／タール比および製品通気
抵抗は、フィルタ通気抵抗（閉）の違いに関わらずプレ
ーンフィルタと顕著に異なる。

【０１５０】特に、Ｖｆが４０％のときには、フィルタ
通気抵抗（閉）が６５〜８０ｍｍＨ₂ Ｏの場合に、ＣＯ
／タール比が１．０未満に低減され、かつ、製品通気抵
抗が９０〜１３０ｍｍＨ₂ Ｏの範囲内になることが確認
された。

【０１５１】また、Ｖｆが７０％のときには、フィルタ
通気抵抗（閉）が８５〜１２０ｍｍＨ₂ Ｏの場合に、Ｃ
Ｏ／タール比が１．０未満に低減され、かつ、製品通気
抵抗が９０〜１３０ｍｍＨ₂ Ｏの範囲内になることが確
認された。

【０１５２】次に、比較例として、フィルタ要素ＰＤ比
が１．５のデュアル構造フィルタについて、Ｖｆが５
５、７０、８５％の場合のＦＡＰＲ（閉）に対する製品
通気抵抗およびＣＯ／タール比との関係を調べた。この
結果を図３０〜図３２にそれぞれ示す。なお、ここでの
前提条件は、フィルタ長さ２５ｍｍ、開孔位置１２．５
ｍｍ、フィルタ要素ＰＤ比１．５、第１フィルタ要素長
１２．５ｍｍ、第２フィルタ要素長１２．５ｍｍ、たば
こロッドＣＯ／タール比０．６０、たばこロッド通気抵
抗４７ｍｍＨ₂ Ｏとした。また、比較のためにプレーン
フィルタについての結果も併せて示す。

【０１５３】図３０〜図３２から明らかなように、フィ
ルタ要素ＰＤ比が１．５のデュアル構造フィルタを備え
たシガレットは、Ｖｆが５５、７０、８５％のいずれの
場合においても、目的条件を達成できないことが確認さ
れた。

【０１５４】次に、フィルタ要素ＰＤ比が３のデュアル
構造フィルタについて、Ｖｆが３０、４０、５５、７
０、８５％の場合のＦＡＰＲ（閉）に対するＰＡＰＲお
よびＣＯ／タール比との関係を調べた。この結果を図３
３〜図３７にそれぞれ示す。なお、ここでの前提条件
は、フィルタ長さ２５ｍｍ、開孔位置１２．５ｍｍ、フ
ィルタ要素ＰＤ比３、第１フィルタ要素長１２．５ｍ
ｍ、第２フィルタ要素長１２．５ｍｍ、たばこロッドＣ
Ｏ／タール比０．６０、たばこロッド通気抵抗４７ｍｍ
Ｈ₂ Ｏとした。また、比較のためにプレーンフィルタに
ついての結果も併せて示す。

【０１５５】図３３〜図３７から明らかなように、各Ｖ
ｆにおいて表７に示すフィルタ通気抵抗（閉）の範囲内
で目的条件を達成できることが確認された。

【０１５６】

【表７】

【０１５７】次に、フィルタ要素ＰＤ比が１０のデュア
ル構造フィルタについて、Ｖｆが３０、５５、７０％の
場合のＦＡＰＲ（閉）に対するＰＡＰＲおよびＣＯ／タ
ール比との関係を調べた。この結果を図３８〜図４０に
それぞれ示す。なお、ここでの前提条件は、フィルタ長
さ２５ｍｍ、開孔位置１２．５ｍｍ、フィルタ要素ＰＤ
比１０、第１フィルタ要素長１２．５ｍｍ、第２フィル
タ要素長１２．５ｍｍ、たばこロッドＣＯ／タール比
０．６０、たばこロッド通気抵抗４７ｍｍＨ₂ Ｏとし
た。また、比較のためにプレーンフィルタについての結
果も併せて示す。

【０１５８】図３８〜図４０から明らかなように、各Ｖ
ｆにおいて表８に示すフィルタ通気抵抗（閉）の範囲内
で目的条件を達成できることが確認された。

【０１５９】

【表８】

【０１６０】次に、フィルタ要素ＰＤ比１０および６の
デュアル構造フィルタを備えたシガレットにおいて、た
ばこロッドＣＯ／タール比およびたばこロッド通気抵抗
を変更した場合の、ＦＡＰＲ（閉）およびＰＡＰＲの関
係について調べた。この結果を図４１および図４２に示
す。なお、ここでの前提条件は、フィルタ長さ２５ｍ
ｍ、開孔位置１２．５ｍｍ、第１フィルタ要素長１２．
５ｍｍ、第２フィルタ要素長１２．５ｍｍとした。ま
た、比較のためにプレーンフィルタについての結果も併
せて示す。

【０１６１】図４１は、フィルタ要素ＰＤ比１０のデュ
アル構造フィルタを、たばこロッドＣＯ／タール比０．
６７、たばこロッド通気抵抗６８ｍｍＨ₂ Ｏのたばこロ
ッドに組合わせたシガレットであって、Ｖｆを４０％と
したものについてＦＡＰＲ（閉）およびＰＡＰＲの関係
を示している。図４１から明らかなように、この場合に
は、フィルタ通気抵抗（閉）が５５〜６５ｍｍＨ₂ Ｏの
範囲内で目的条件を達成できることが確認された。

【０１６２】図４２は、フィルタ要素ＰＤ比６のデュア
ル構造フィルタを、たばこロッドＣＯ／タール比０．８
０、たばこロッド通気抵抗３５ｍｍＨ₂ Ｏのたばこロッ
ドに組合わせたシガレットであって、Ｖｆを８０％とし
たものについてＦＡＰＲ（閉）およびＰＡＰＲの関係を
示している。図４２から明らかなように、この場合に
は、フィルタ通気抵抗（閉）が９５〜１３５ｍｍＨ₂ Ｏ
の範囲内で目的条件を達成できることが確認された。

【０１６３】以上のことから、使用するたばこロッドの
ＣＯ／タール比および通気抵抗が変わると、目的条件を
達成できるＶｆおよびフィルタ通気抵抗（閉）の組み合
わせが変化するが、たばこロッドのＣＯ／タール比が
０．８以下でかつ通気抵抗が３５ｍｍＨ₂ Ｏ以上であれ
ば、本発明に係るデュアル構造フィルタ付きシガレット
は、目的条件を達成できる。

【０１６４】（ｖ） フィルタ要素の長さ フィルタの全長を２５ｍｍに固定し、下流側の第２フィ
ルタ要素の長さを変更した場合の、ＣＯ／タール比およ
びＰＡＰＲを求めた結果を図４３に示す。ここでの前提
条件としては、フィルタの長さ２５ｍｍ、ＦＡＰＲ
（閉）１００ｍｍＨ₂ Ｏ、Ｖｆ７０％、ＺＣ１５ｍｍ、
フィルタ要素ＰＤ比６とした。また比較として、プレー
ンフィルタについての結果をあわせて示す。

【０１６５】図４３からわかるように、第２フィルタ要
素の長さがいずれの場合であってもプレーンフィルタに
比べてＣＯ／タール比を低減しかつ製品通気抵抗を高く
することができた。従って、第１フィルタ要素および第
２フィルタ要素の長さの比は特に限定されないが、１：
１すなわち同じ長さのときに、ＣＯ／タール比をもっと
も低くかつ製品通気抵抗を最も高くすることができた。

【０１６６】以上の説明では、デュアルフィルタ構造を
構成する第１フィルタ要素および第２フィルタ要素がそ
れぞれ長さ方向および全横断面にわたって実質的に均一
であるフィルタ要素である場合について説明したが、こ
れらフィルタ要素は、例えば、チャンネルフィルタ、二
重同心フィルタ、絞りフィルタ等の一般的なフィルタ構
造であってもよい。このように本発明のデュアル構造の
フィルタ付きシガレットは、デュアル構造であればどの
ようなフィルタであっても、同様の効果を奏するもので
ある。

【０１６７】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
第１に、特殊な素材や構造を採用することなく、ニコチ
ンおよびタールを低減された濃度で主流煙中に有し得る
にもかかわらず、十分な吸いごたえを呈するフィルタ付
きシガレットが提供され、第２に、ＣＯ／タール比が１
未満でありながら、満足し得る製品通気抵抗を有すると
いう一般的には両立し得ない要求を満足するフィルタ付
きシガレットが提供される。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のデュアル構造フィルタ付きシガレット
の一実施形態を示す斜視図。

【図２】本発明のデュアル構造フィルタ付きシガレット
におけるベンチレーション孔の位置を説明するための概
略斜視図。

【図３】比較例のプレーンフィルタを有するシガレット
の特性を示す特性図であって、（Ａ）は比較例のシガレ
ットにおけるＶｆに対するシガレット１本当たりのター
ルの量およびＣＯ／タール比を示す特性図、（Ｂ）は比
較例のシガレットにおけるＶｆに対するシガレット１本
当たりのタールの量および製品通気抵抗を示す特性図。

【図４】本発明のデュアル構造フィルタ付きシガレット
の特性を比較例とともに示す特性図であって、（Ａ）
は、比較例のプレーンフィルタ１（ＰＤ８８ｍｍＨ
₂ Ｏ）および本発明に係るデュアル構造フィルタ付きシ
ガレット（ＰＤ９７ｍｍＨ₂ Ｏ、フィルタ要素ＰＤ比
２．８）におけるＶｆに対するシガレット１本当たりの
タールの量およびＣＯ／タール比を示す特性図、（Ｂ）
は、Ｖｆ（％）に対するシガレット１本当たりのタール
の量および製品通気抵抗を示す特性図。

【図５】本発明のデュアル構造フィルタ付きシガレット
の特性を比較例とともに示す特性図であって、（Ａ）
は、比較例のプレーンフィルタ２（ＰＤ１０６ｍｍＨ₂
Ｏ）および本発明に係るデュアル構造フィルタ付きシガ
レット（ＰＤ９７ｍｍＨ₂Ｏ、フィルタ要素ＰＤ比２．
８）におけるＶｆに対するシガレット１本当たりのター
ルの量およびＣＯ／タール比を示す特性図、（Ｂ）は、
Ｖｆ（％）に対するシガレット１本当たりのタールの量
および製品通気抵抗を示す特性図。

【図６】本発明のデュアル構造フィルタ付きシガレット
の特性を比較例とともに示す特性図であって、（Ａ）
は、比較例のプレーンフィルタ（ＰＤ８０）および本発
明に係るデュアル構造フィルタ付きシガレット（ＰＤ７
１、フィルタ要素ＰＤ比２．８）におけるＶｆに対する
シガレット１本当たりのタールの量およびＣＯ／タール
比を示す特性図、（Ｂ）は、Ｖｆ（％）に対するシガレ
ット１本当たりのタールの量および製品通気抵抗を示す
特性図。

【図７】本発明のデュアル構造フィルタ付きシガレット
の特性を比較例とともに示す特性図であって、（Ａ）
は、比較例のプレーンフィルタ（ＰＤ８８ｍｍＨ₂ Ｏ）
および本発明に係るデュアル構造フィルタ付きシガレッ
ト（ＰＤ７８ｍｍＨ₂ Ｏ、フィルタ要素ＰＤ比２．８）
におけるＶｆに対するシガレット１本当たりのタールの
量およびＣＯ／タール比を示す特性図、（Ｂ）は、Ｖｆ
（％）に対するシガレット１本当たりのタールの量およ
び製品通気抵抗を示す特性図。

【図８】本発明のデュアル構造フィルタ付きシガレット
の特性を比較例とともに示す特性図であって、（Ａ）
は、比較例のプレーンフィルタ（ＰＤ１００ｍｍＨ
₂ Ｏ）および本発明に係るデュアル構造フィルタ付きシ
ガレット（ＰＤ８７ｍｍＨ₂ Ｏ、フィルタ要素ＰＤ比
２．８）におけるＶｆに対するシガレット１本当たりの
タールの量およびＣＯ／タール比を示す特性図、（Ｂ）
は、Ｖｆ（％）に対するシガレット１本当たりのタール
の量および製品通気抵抗を示す特性図。

【図９】本発明のデュアル構造フィルタ付きシガレット
の特性を比較例とともに示す特性図であって、（Ａ）
は、比較例のプレーンフィルタ（ＰＤ１４０ｍｍＨ
₂ Ｏ）および本発明に係るデュアル構造フィルタ付きシ
ガレット（ＰＤ１１５ｍｍＨ₂Ｏ、フィルタ要素ＰＤ比
２．８）におけるＶｆに対するシガレット１本当たりの
タールの量およびＣＯ／タール比を示す特性図、（Ｂ）
は、Ｖｆ（％）に対するシガレット１本当たりのタール
の量および製品通気抵抗を示す特性図。

【図１０】デュアル構造フィルタ（フィルタ通気抵抗
（閉）１００ｍｍＨ₂ Ｏ，Ｖｆ７０％）のフィルタ要素
ＰＤ比に対するフィルタ通気抵抗（開）およびフィルタ
濾過率（開）を示す特性図。

【図１１】デュアル構造フィルタ（フィルタ通気抵抗
（閉）１００，Ｖｆ７０％）のフィルタ要素ＰＤ比に対
する製品通気抵抗およびＣＯ／タール比を示す特性図。

【図１２】デュアル構造フィルタ（フィルタ通気抵抗
（閉）６５，Ｖｆ３０％）のフィルタ要素ＰＤ比に対す
るフィルタ通気抵抗（開）およびフィルタ濾過率（開）
を示す特性図。

【図１３】デュアル構造フィルタ（フィルタ通気抵抗
（閉）６５ｍｍＨ₂ Ｏ，Ｖｆ３０％）のフィルタ要素Ｐ
Ｄ比に対する製品通気抵抗およびＣＯ／タール比を示す
特性図。

【図１４】チップペーパーの開孔位置に対する製品通気
抵抗およびＣＯ／タール比を示す特性図。

【図１５】本発明のデュアル構造フィルタ（フィルタ通
気抵抗（閉）８０ｍｍＨ₂ Ｏ、フィルタ要素ＰＤ比６）
の場合のＶｆと製品通気抵抗およびＣＯ／タール比との
関係を示す特性図。

【図１６】本発明のデュアル構造フィルタ（フィルタ通
気抵抗（閉）１００ｍｍＨ₂ Ｏ、フィルタ要素ＰＤ比
６）の場合のＶｆと製品通気抵抗およびＣＯ／タール比
との関係を示す特性図。

【図１７】比較例のデュアル構造フィルタ（フィルタ通
気抵抗（閉）６５ｍｍＨ₂ Ｏ、フィルタ要素ＰＤ比１．
５）の場合のＶｆと製品通気抵抗およびＣＯ／タール比
との関係を示す特性図。

【図１８】比較例のデュアル構造フィルタ（フィルタ通
気抵抗（閉）８５ｍｍＨ₂ Ｏ、フィルタ要素ＰＤ比１．
５）の場合のＶｆと製品通気抵抗およびＣＯ／タール比
との関係を示す特性図。

【図１９】比較例のデュアル構造フィルタ（フィルタ通
気抵抗（閉）１００ｍｍＨ₂ Ｏ、フィルタ要素ＰＤ比
１．５）の場合のＶｆと製品通気抵抗およびＣＯ／ター
ル比との関係を示す特性図。

【図２０】本発明のデュアル構造フィルタ（フィルタ通
気抵抗（閉）７０ｍｍＨ₂ Ｏ、フィルタ要素ＰＤ比３）
の場合のＶｆと製品通気抵抗およびＣＯ／タール比との
関係を示す特性図。

【図２１】本発明のデュアル構造フィルタ（フィルタ通
気抵抗（閉）８０ｍｍＨ₂ Ｏ、フィルタ要素ＰＤ比３）
の場合のＶｆと製品通気抵抗およびＣＯ／タール比との
関係を示す特性図。

【図２２】本発明のデュアル構造フィルタ（フィルタ通
気抵抗（閉）９０ｍｍＨ₂ Ｏ、フィルタ要素ＰＤ比３）
の場合のＶｆと製品通気抵抗およびＣＯ／タール比との
関係を示す特性図。

【図２３】本発明のデュアル構造フィルタ（フィルタ通
気抵抗（閉）１００ｍｍＨ₂ Ｏ、フィルタ要素ＰＤ比
３）の場合のＶｆと製品通気抵抗およびＣＯ／タール比
との関係を示す特性図。

【図２４】本発明のデュアル構造フィルタ（フィルタ通
気抵抗（閉）１２０ｍｍＨ₂ Ｏ、フィルタ要素ＰＤ比
３）の場合のＶｆと製品通気抵抗およびＣＯ／タール比
との関係を示す特性図。

【図２５】本発明のデュアル構造フィルタ（フィルタ通
気抵抗（閉）７０ｍｍＨ₂ Ｏ、フィルタ要素ＰＤ比１
０）の場合のＶｆと製品通気抵抗およびＣＯ／タール比
との関係を示す特性図。

【図２６】本発明のデュアル構造フィルタ（フィルタ通
気抵抗（閉）８５ｍｍＨ₂ Ｏ、フィルタ要素ＰＤ比１
０）の場合のＶｆと製品通気抵抗およびＣＯ／タール比
との関係を示す特性図。

【図２７】本発明のデュアル構造フィルタ（フィルタ通
気抵抗（閉）１００ｍｍＨ₂ Ｏ、フィルタ要素ＰＤ比１
０）の場合のＶｆと製品通気抵抗およびＣＯ／タール比
との関係を示す特性図。

【図２８】本発明のデュアル構造フィルタ付きシガレッ
ト（Ｖｆ４０％、フィルタ要素ＰＤ比６）の場合のフィ
ルタ通気抵抗（閉）に対する製品通気抵抗およびＣＯ／
タール比の関係を示す特性図。

【図２９】本発明のデュアル構造フィルタ付きシガレッ
ト（Ｖｆ７０％、フィルタ要素ＰＤ比６）の場合のフィ
ルタ通気抵抗（閉）に対する製品通気抵抗およびＣＯ／
タール比の関係を示す特性図。

【図３０】比較例のデュアル構造フィルタ付きシガレッ
ト（Ｖｆ５５％、フィルタ要素ＰＤ比１．５）の場合の
フィルタ通気抵抗（閉）に対する製品通気抵抗およびＣ
Ｏ／タール比の関係を示す特性図。

【図３１】比較例のデュアル構造フィルタ付きシガレッ
ト（Ｖｆ７０％、フィルタ要素ＰＤ比１．５）の場合の
フィルタ通気抵抗（閉）に対する製品通気抵抗およびＣ
Ｏ／タール比の関係を示す特性図。

【図３２】比較例のデュアル構造フィルタ付きシガレッ
ト（Ｖｆ８５％、フィルタ要素ＰＤ比１．５）の場合の
フィルタ通気抵抗（閉）に対する製品通気抵抗およびＣ
Ｏ／タール比の関係を示す特性図。

【図３３】本発明のデュアル構造フィルタ付きシガレッ
ト（Ｖｆ３０％、フィルタ要素ＰＤ比３）の場合のフィ
ルタ通気抵抗（閉）に対する製品通気抵抗およびＣＯ／
タール比の関係を示す特性図。

【図３４】本発明のデュアル構造フィルタ付きシガレッ
ト（Ｖｆ４０％、フィルタ要素ＰＤ比３）の場合のフィ
ルタ通気抵抗（閉）に対する製品通気抵抗およびＣＯ／
タール比の関係を示す特性図。

【図３５】本発明のデュアル構造フィルタ付きシガレッ
ト（Ｖｆ５５％、フィルタ要素ＰＤ比３）の場合のフィ
ルタ通気抵抗（閉）に対する製品通気抵抗およびＣＯ／
タール比の関係を示す特性図。

【図３６】本発明のデュアル構造フィルタ付きシガレッ
ト（Ｖｆ７０％、フィルタ要素ＰＤ比３）の場合のフィ
ルタ通気抵抗（閉）に対する製品通気抵抗およびＣＯ／
タール比の関係を示す特性図。

【図３７】本発明のデュアル構造フィルタ付きシガレッ
ト（Ｖｆ８５％、フィルタ要素ＰＤ比３）の場合のフィ
ルタ通気抵抗（閉）に対する製品通気抵抗およびＣＯ／
タール比の関係を示す特性図。

【図３８】本発明のデュアル構造フィルタ付きシガレッ
ト（Ｖｆ３０％、フィルタ要素ＰＤ比１０）の場合のフ
ィルタ通気抵抗（閉）に対する製品通気抵抗およびＣＯ
／タール比の関係を示す特性図。

【図３９】本発明のデュアル構造フィルタ付きシガレッ
ト（Ｖｆ５５％、フィルタ要素ＰＤ比１０）の場合のフ
ィルタ通気抵抗（閉）に対する製品通気抵抗およびＣＯ
／タール比の関係を示す特性図。

【図４０】本発明のデュアル構造フィルタ付きシガレッ
ト（Ｖｆ７０％、フィルタ要素ＰＤ比１０）の場合のフ
ィルタ通気抵抗（閉）に対する製品通気抵抗およびＣＯ
／タール比の関係を示す特性図。

【図４１】本発明のデュアル構造フィルタ付きシガレッ
ト（たばこロッドＣＯ／タール比０．６７、たばこロッ
ド通気抵抗６８ｍｍＨ₂ Ｏ、フィルタ要素ＰＤ比１０）
の場合のフィルタ通気抵抗（閉）に対する製品通気抵抗
およびＣＯ／タール比の関係を示す特性図。

【図４２】本発明のデュアル構造フィルタ付きシガレッ
ト（たばこロッドＣＯ／タール比０．８０、たばこロッ
ド通気抵抗３５ｍｍＨ₂ Ｏ、フィルタ要素ＰＤ比６）の
場合のフィルタ通気抵抗（閉）に対する製品通気抵抗お
よびＣＯ／タール比の関係を示す特性図。

【図４３】フィルタの長さを２５ｍｍに固定し、下流側
の第２フィルタ要素の長さを変更した場合の、ＣＯ／タ
ール比および製品通気抵抗を示す特性図。

【符号の説明】

１０…シガレット １１…フィルタ １２…たばこロッド １３…第１フィルタ要素 １４…第２フィルタ要素 １５、１６…繊維素材 １７，１８…ラッパー １９…チップペーパー ２０…ベンチレーション孔

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 田中 伸一郎 東京都墨田区横川一丁目17番７号 日本た ばこ産業株式会社内

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 第１フィルタ要素および該第１フィルタ
   要素の下流側に配置された第２フィルタ要素により構成
   されたデュアル構造のフィルタ、 前記フィルタの上流側に配置されたたばこロッド、およ
   び前記たばこロッドの下流端部と前記フィルタの周面と
   を覆い、かつ前記フィルタの周方向に沿って少なくとも
   １列に穿設された複数の開孔からなる空気流入手段を有
   するチップペーパーを具備し、 前記第２フィルタ要素の単位長さ当たりの通気抵抗が前
   記第１フィルタ要素の単位長さ当たりの通気抵抗の２倍
   以上大きく、 前記チップペーパーからの空気流入割合が２０％以上で
   あることを特徴とする、デュアル構造のフィルタを備え
   たシガレット。
2. 【請求項２】 前記空気流入割合が３５％以上である請
   求項１記載のシガレット。
3. 【請求項３】 前記第２フィルタ要素の単位長さ当たり
   の通気抵抗が前記第１フィルタ要素の単位長さ当たりの
   通気抵抗の２ないし７倍大きい請求項１または２記載の
   シガレット。
4. 【請求項４】 前記チップペーパーからの空気流入割合
   が６０ないし８５％である請求項１ないし３のいずれか
   １項記載のシガレット。
5. 【請求項５】 前記空気流入手段が、第１フィルタ要素
   に対応する領域内に開孔位置を有する請求項１ないし４
   のいずれか１項記載のシガレット。
6. 【請求項６】 前記空気流入手段が、フィルタの上流端
   から４ｍｍないし下流端から１０ｍｍまでの範囲内に開
   孔位置を有する請求項５記載のシガレット。
7. 【請求項７】 前記第２フィルタ要素の単位長さ当たり
   の通気抵抗が前記第１フィルタ要素の単位長さ当たりの
   通気抵抗の２．５ないし１０倍であり、前記チップペー
   パーからの空気流入割合が２０ないし８５％であり、前
   記空気流入手段が前記フィルタの上流端から４ｍｍない
   し下流端から１０ｍｍの範囲内に開孔位置を有し、ＣＯ
   ／タール比が１未満であり、かつ製品通気抵抗が９０な
   いし１３０ｍｍＨ₂ Ｏであることを特徴とする請求項１
   記載のシガレット。
8. 【請求項８】 第２フィルタ要素の単位長さ当たりの通
   気抵抗が第１フィルタ要素の単位長さ当たりの通気抵抗
   の３ないし７倍である請求項７記載のシガレット。
9. 【請求項９】 空気流入割合が、３０ないし８５％であ
   る請求項７または８記載のシガレット。
10. 【請求項１０】 フィルタの長さが、１５ないし４０ｍ
    ｍであり、フィルタの円周が２０ないし２７ｍｍである
    請求項１ないし９のいずれか１項記載のシガレット。