JPH1163117A - 高負荷伝動用ｖベルト - Google Patents
高負荷伝動用ｖベルトInfo
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- JPH1163117A JPH1163117A JP22146497A JP22146497A JPH1163117A JP H1163117 A JPH1163117 A JP H1163117A JP 22146497 A JP22146497 A JP 22146497A JP 22146497 A JP22146497 A JP 22146497A JP H1163117 A JPH1163117 A JP H1163117A
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- tension
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16G—BELTS, CABLES, OR ROPES, PREDOMINANTLY USED FOR DRIVING PURPOSES; CHAINS; FITTINGS PREDOMINANTLY USED THEREFOR
- F16G5/00—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section
- F16G5/16—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section consisting of several parts
- F16G5/166—V-belts, i.e. belts of tapered cross-section consisting of several parts with non-metallic rings
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 上下面にそれぞれ多数の上面溝６，６，…及
び下面溝７，７，…が設けられたエンドレスの張力帯
１，１と、各々、その各上面溝６及び下面溝７に係合す
る上向き突条１２及び下向き突条１１を有し、上記各張
力帯１に係止固定されている多数のブロック８，８，…
とを備え、上記各張力帯１の下面に、下帆布５が接着処
理により被覆されてなる高負荷伝動用ＶベルトＢに対し
て、その下帆布５の剛性を向上させて、ＶベルトＢの張
力変換率を向上させると共に、その耐久性をも向上させ
る。 【解決手段】 各張力帯１下面の下帆布５を、レゾルシ
ン・ホルマリン・ラテックス組成物及び糊ゴムによって
接着処理する。また、糊ゴムによる接着処理は糊ゴムを
ソーキングする処理のみとし、その糊ゴムにはカーボン
ファイバーを３０〜７０phr 配合する。
び下面溝７，７，…が設けられたエンドレスの張力帯
１，１と、各々、その各上面溝６及び下面溝７に係合す
る上向き突条１２及び下向き突条１１を有し、上記各張
力帯１に係止固定されている多数のブロック８，８，…
とを備え、上記各張力帯１の下面に、下帆布５が接着処
理により被覆されてなる高負荷伝動用ＶベルトＢに対し
て、その下帆布５の剛性を向上させて、ＶベルトＢの張
力変換率を向上させると共に、その耐久性をも向上させ
る。 【解決手段】 各張力帯１下面の下帆布５を、レゾルシ
ン・ホルマリン・ラテックス組成物及び糊ゴムによって
接着処理する。また、糊ゴムによる接着処理は糊ゴムを
ソーキングする処理のみとし、その糊ゴムにはカーボン
ファイバーを３０〜７０phr 配合する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、例えば自動車、農
業用機械又は汎用機械のベルト式変速装置に使用される
高負荷伝動用Ｖベルトに関し、特に張力帯下面に補強布
を有するものの技術分野に属する。
業用機械又は汎用機械のベルト式変速装置に使用される
高負荷伝動用Ｖベルトに関し、特に張力帯下面に補強布
を有するものの技術分野に属する。
【０００２】
【従来の技術】近年、例えばコンバインやトラクタ等の
農業用機械や自動車等における変速装置として、変速時
の操作性や燃料消費率の向上等を図る観点から、ベルト
式無段変速装置の開発が進められている。そして、この
種の変速装置に用いられる高負荷伝動用Ｖベルトとして
は、例えば特開昭６０−４９１５１号公報に記載されて
いるものが知られている。
農業用機械や自動車等における変速装置として、変速時
の操作性や燃料消費率の向上等を図る観点から、ベルト
式無段変速装置の開発が進められている。そして、この
種の変速装置に用いられる高負荷伝動用Ｖベルトとして
は、例えば特開昭６０−４９１５１号公報に記載されて
いるものが知られている。
【０００３】このものは、両側１対のエンドレス状の張
力帯に、多数のブロックがベルト長さ方向に所定ピッチ
間隔をあけて係止固定されてなっており、図４に示すよ
うに、上記各張力帯Ａの上下両面には、各々、ベルト幅
方向に延びるように設けられた多数の上面溝ａ及び下面
溝ｂがベルト長さ方向（同図の左右方向）に所定ピッチ
間隔をおいて配置されている。そして、上記各ブロック
Ｂの両側部には、それぞれベルト長さ方向に貫通するス
リット状の嵌合部ｃがベルト幅方向に延びるように設け
られ、その嵌合部ｃの上縁部ｄが上記各張力帯Ａの上面
溝ａに、また下縁部ｅが下面溝ｂにそれぞれ係合され、
これらのことで、各ブロックＢは両張力帯Ａ，Ａに係止
固定されている。そして、図５に例示するように、上記
各張力帯Ａは保形層ｆを有し、その保形層ｆには心線ｇ
がベルト長さ方向に延びるように埋設され、かつ保形層
ｆの上下両面は、補強布としてそれぞれ上帆布ｋ及び下
帆布ｉで被覆されていて、これらのことで高負荷伝動に
耐えることができるようになっている。
力帯に、多数のブロックがベルト長さ方向に所定ピッチ
間隔をあけて係止固定されてなっており、図４に示すよ
うに、上記各張力帯Ａの上下両面には、各々、ベルト幅
方向に延びるように設けられた多数の上面溝ａ及び下面
溝ｂがベルト長さ方向（同図の左右方向）に所定ピッチ
間隔をおいて配置されている。そして、上記各ブロック
Ｂの両側部には、それぞれベルト長さ方向に貫通するス
リット状の嵌合部ｃがベルト幅方向に延びるように設け
られ、その嵌合部ｃの上縁部ｄが上記各張力帯Ａの上面
溝ａに、また下縁部ｅが下面溝ｂにそれぞれ係合され、
これらのことで、各ブロックＢは両張力帯Ａ，Ａに係止
固定されている。そして、図５に例示するように、上記
各張力帯Ａは保形層ｆを有し、その保形層ｆには心線ｇ
がベルト長さ方向に延びるように埋設され、かつ保形層
ｆの上下両面は、補強布としてそれぞれ上帆布ｋ及び下
帆布ｉで被覆されていて、これらのことで高負荷伝動に
耐えることができるようになっている。
【０００４】すなわち、上記Ｖベルトは、各々、固定シ
ーブ及び可動シーブからなる駆動側及び従動側の２つの
変速プーリ間に巻き掛けられて走行するが、その際、該
各変速プーリの溝に沿って曲がるときに、各ブロックＢ
がベルト幅方向と直交する面内において揺動しないよう
に両張力帯Ａ，Ａで固定することにより高負荷伝動を可
能にしている。そのときの各張力帯Ａによる各ブロック
Ｂの固定は、主に下面溝ｂで行われる。つまり、上記下
帆布ｉが保形層ｆの変形を抑えることで、各張力帯Ａは
その保形作用が高まって各ブロックＢを揺動しないよう
に固定することができる。換言すると、各ブロックＢに
対し必要な固定力Ｆを得るためには、各張力帯Ａの下面
溝ｂには相等量の圧縮力Ｃが加わることになる。
ーブ及び可動シーブからなる駆動側及び従動側の２つの
変速プーリ間に巻き掛けられて走行するが、その際、該
各変速プーリの溝に沿って曲がるときに、各ブロックＢ
がベルト幅方向と直交する面内において揺動しないよう
に両張力帯Ａ，Ａで固定することにより高負荷伝動を可
能にしている。そのときの各張力帯Ａによる各ブロック
Ｂの固定は、主に下面溝ｂで行われる。つまり、上記下
帆布ｉが保形層ｆの変形を抑えることで、各張力帯Ａは
その保形作用が高まって各ブロックＢを揺動しないよう
に固定することができる。換言すると、各ブロックＢに
対し必要な固定力Ｆを得るためには、各張力帯Ａの下面
溝ｂには相等量の圧縮力Ｃが加わることになる。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記Ｖベル
トは、上記２つの変速プーリ間に巻き掛けられたとき
に、このＶベルトに動力伝達を可能とするベルト張力を
与える必要がある。そのためには、各変速プーリにおい
てベルト幅方向に可動な可動シーブに対して常にベルト
幅方向に推力を加えることによってＶベルトに側圧力を
付与しておく必要がある。すなわち、各変速プーリの推
力により各ブロックＢはベルト背面側に押され、各張力
帯Ａは各ブロックＢの嵌合部ｃの下縁部ｅから圧縮力Ｃ
を受けて張力が付与されることになる。この推力に対し
て該推力から変換された張力の割合（張力変換率）は変
速装置の性能を表す指標となり、この張力変換率の値が
大きいほど高伝動性能が得られる。
トは、上記２つの変速プーリ間に巻き掛けられたとき
に、このＶベルトに動力伝達を可能とするベルト張力を
与える必要がある。そのためには、各変速プーリにおい
てベルト幅方向に可動な可動シーブに対して常にベルト
幅方向に推力を加えることによってＶベルトに側圧力を
付与しておく必要がある。すなわち、各変速プーリの推
力により各ブロックＢはベルト背面側に押され、各張力
帯Ａは各ブロックＢの嵌合部ｃの下縁部ｅから圧縮力Ｃ
を受けて張力が付与されることになる。この推力に対し
て該推力から変換された張力の割合（張力変換率）は変
速装置の性能を表す指標となり、この張力変換率の値が
大きいほど高伝動性能が得られる。
【０００６】しかし、上記下帆布ｉは、従来、その上側
の保形層ｆと接着させるための処理として糊ゴムをソー
キングする処理しか行われておらず、その処理のみで
は、下帆布ｉの剛性が低く、各ブロックＢからの圧縮力
Ｃをかなり吸収してしまうという問題がある。このた
め、上記推力から発生する張力が低くなって張力変換率
が低下し、Ｖベルトの高伝動性能が得られなくなる。ま
た、各ブロックＢの固定力Ｆが小さくなって各ブロック
Ｂの揺動が大きくなり、下帆布ｉに摩耗が生じて各張力
帯Ａが早期に破損してしまう虞れがある。
の保形層ｆと接着させるための処理として糊ゴムをソー
キングする処理しか行われておらず、その処理のみで
は、下帆布ｉの剛性が低く、各ブロックＢからの圧縮力
Ｃをかなり吸収してしまうという問題がある。このた
め、上記推力から発生する張力が低くなって張力変換率
が低下し、Ｖベルトの高伝動性能が得られなくなる。ま
た、各ブロックＢの固定力Ｆが小さくなって各ブロック
Ｂの揺動が大きくなり、下帆布ｉに摩耗が生じて各張力
帯Ａが早期に破損してしまう虞れがある。
【０００７】本発明は斯かる諸点に鑑みてなされたもの
であり、その目的とするところは、上記高負荷伝動用Ｖ
ベルトの張力帯下面における補強布に対して、その接着
処理を見直すことによって、その補強布の剛性を向上さ
せて、Ｖベルトの張力変換率を向上させると共に、その
耐久性を向上させようとすることにある。
であり、その目的とするところは、上記高負荷伝動用Ｖ
ベルトの張力帯下面における補強布に対して、その接着
処理を見直すことによって、その補強布の剛性を向上さ
せて、Ｖベルトの張力変換率を向上させると共に、その
耐久性を向上させようとすることにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、この発明では、張力帯下面の補強布を、レゾルシ
ン・ホルマリン・ラテックス組成物及び糊ゴムによって
接着処理するようにした。
めに、この発明では、張力帯下面の補強布を、レゾルシ
ン・ホルマリン・ラテックス組成物及び糊ゴムによって
接着処理するようにした。
【０００９】具体的には、請求項１の発明では、上下面
にそれぞれ上下に対応する多数の係止部がベルト長さ方
向に所定ピッチ間隔をおいて設けられたエンドレスの張
力帯と、各々、上記係止部に係合する係合部を有し、上
記張力帯にベルト長さ方向に所定ピッチ間隔をあけて係
止固定されている多数のブロックとを備え、上記張力帯
の少なくとも下面に、補強布が接着処理により被覆され
てなる高負荷伝動用Ｖベルトを対象とする。
にそれぞれ上下に対応する多数の係止部がベルト長さ方
向に所定ピッチ間隔をおいて設けられたエンドレスの張
力帯と、各々、上記係止部に係合する係合部を有し、上
記張力帯にベルト長さ方向に所定ピッチ間隔をあけて係
止固定されている多数のブロックとを備え、上記張力帯
の少なくとも下面に、補強布が接着処理により被覆され
てなる高負荷伝動用Ｖベルトを対象とする。
【００１０】そして、上記張力帯下面の補強布の接着処
理は、レゾルシン・ホルマリン・ラテックス組成物及び
糊ゴムによる接着処理であるものとする。
理は、レゾルシン・ホルマリン・ラテックス組成物及び
糊ゴムによる接着処理であるものとする。
【００１１】このことにより、張力帯下面の補強布は、
レゾルシン・ホルマリン・ラテックス組成物による処理
（ＲＦＬ処理）が施されることで、その樹脂成分により
帆布繊維が固められ、その剛性が向上する。このため、
その補強布は、変速プーリに加えられた推力によりブロ
ックを介して圧縮力を受けたときにその圧縮力を殆ど吸
収することなく張力帯に伝えるので、上記推力から発生
する張力が大きくなって張力変換率が向上する。この結
果、必要な張力を得るために変速プーリに加える推力を
小さくすることができ、ブロック折れを防止することが
できる。また、ブロックの固定力が大きくなってブロッ
クが揺動するのを抑えることができ、補強布の摩耗や発
熱を低減させることができる。よって、Ｖベルトの伝動
性能及び耐久性を向上させることができる。
レゾルシン・ホルマリン・ラテックス組成物による処理
（ＲＦＬ処理）が施されることで、その樹脂成分により
帆布繊維が固められ、その剛性が向上する。このため、
その補強布は、変速プーリに加えられた推力によりブロ
ックを介して圧縮力を受けたときにその圧縮力を殆ど吸
収することなく張力帯に伝えるので、上記推力から発生
する張力が大きくなって張力変換率が向上する。この結
果、必要な張力を得るために変速プーリに加える推力を
小さくすることができ、ブロック折れを防止することが
できる。また、ブロックの固定力が大きくなってブロッ
クが揺動するのを抑えることができ、補強布の摩耗や発
熱を低減させることができる。よって、Ｖベルトの伝動
性能及び耐久性を向上させることができる。
【００１２】請求項２の発明では、請求項１の発明にお
いて、補強布は、ベルト幅方向に延びる２１０デニール
／１の経糸とベルト長さ方向に延びる１４０デニール／
２の緯糸とからなるウーリーナイロンであり、上記経糸
の密度が８５〜９５本／ｉｎに設定されかつ緯糸の密度
が６５〜８０本／ｉｎに設定されているものとする。
いて、補強布は、ベルト幅方向に延びる２１０デニール
／１の経糸とベルト長さ方向に延びる１４０デニール／
２の緯糸とからなるウーリーナイロンであり、上記経糸
の密度が８５〜９５本／ｉｎに設定されかつ緯糸の密度
が６５〜８０本／ｉｎに設定されているものとする。
【００１３】すなわち、経糸の密度は、８５本／ｉｎよ
りも小さいと、補強布自体の耐摩耗性が極めて悪くなる
一方、９５本／ｉｎよりも大きいと、補強布自体の剛性
が悪化して張力変換率が低下するので、８５〜９５本／
ｉｎの範囲としている。また、緯糸の密度は、上記経糸
の密度と同様に、６５本／ｉｎよりも小さいと、補強布
自体の耐摩耗性が相当に悪化する反面、８０本／ｉｎよ
りも大きいと、張力変換率が低くなるので、６５〜８０
本／ｉｎの範囲としている。よって、従来よりよく使用
されている補強布自体の耐摩耗性及び剛性を向上させる
ことができ、Ｖベルトの伝動性能及び耐久性をより一層
向上させることができる。
りも小さいと、補強布自体の耐摩耗性が極めて悪くなる
一方、９５本／ｉｎよりも大きいと、補強布自体の剛性
が悪化して張力変換率が低下するので、８５〜９５本／
ｉｎの範囲としている。また、緯糸の密度は、上記経糸
の密度と同様に、６５本／ｉｎよりも小さいと、補強布
自体の耐摩耗性が相当に悪化する反面、８０本／ｉｎよ
りも大きいと、張力変換率が低くなるので、６５〜８０
本／ｉｎの範囲としている。よって、従来よりよく使用
されている補強布自体の耐摩耗性及び剛性を向上させる
ことができ、Ｖベルトの伝動性能及び耐久性をより一層
向上させることができる。
【００１４】請求項３の発明では、請求項１又は２の発
明において、糊ゴムによる接着処理は、糊ゴムをソーキ
ングする処理のみであり、上記糊ゴムは、カーボンファ
イバーが３０〜７０phr 配合されているものとする。
明において、糊ゴムによる接着処理は、糊ゴムをソーキ
ングする処理のみであり、上記糊ゴムは、カーボンファ
イバーが３０〜７０phr 配合されているものとする。
【００１５】すなわち、糊ゴムをコーティングする処理
等を施すと、その糊ゴムがクッション作用となって補強
布がブロックからの圧縮力を吸収するので、糊ゴムによ
る接着処理は、糊ゴムをソーキングする処理のみとして
いる。この結果、張力変換率を確実に向上させることが
できる。また、カーボンファイバーは、補強布の耐摩耗
性を向上させるので、各ブロックの揺動による摩耗を効
果的に抑えることができる。このカーボンファイバーの
配合量は、３０phr よりも少ないと、補強布の耐摩耗性
の向上効果が不十分である一方、７０phr よりも多い
と、張力帯との接着性が不十分となるので、３０〜７０
phr の範囲としている。よって、請求項１又は２の発明
の作用効果をより高めることができる。
等を施すと、その糊ゴムがクッション作用となって補強
布がブロックからの圧縮力を吸収するので、糊ゴムによ
る接着処理は、糊ゴムをソーキングする処理のみとして
いる。この結果、張力変換率を確実に向上させることが
できる。また、カーボンファイバーは、補強布の耐摩耗
性を向上させるので、各ブロックの揺動による摩耗を効
果的に抑えることができる。このカーボンファイバーの
配合量は、３０phr よりも少ないと、補強布の耐摩耗性
の向上効果が不十分である一方、７０phr よりも多い
と、張力帯との接着性が不十分となるので、３０〜７０
phr の範囲としている。よって、請求項１又は２の発明
の作用効果をより高めることができる。
【００１６】請求項４の発明では、請求項３の発明にお
いて、糊ゴムのソーキング重量は、６４〜１２８ｇ／ｍ
2 であるものとする。
いて、糊ゴムのソーキング重量は、６４〜１２８ｇ／ｍ
2 であるものとする。
【００１７】すなわち、糊ゴムのソーキング重量は、６
４ｇ／ｍ2 よりも少ないと、補強布の耐摩耗性が不十分
となる一方、１２８ｇ／ｍ2 よりも多いと、補強布の剛
性低下により張力変換率が低下するので、６４〜１２８
ｇ／ｍ2 の範囲としている。よって、伝動性能及び耐久
性が極めて良好なＶベルトが得られる。
４ｇ／ｍ2 よりも少ないと、補強布の耐摩耗性が不十分
となる一方、１２８ｇ／ｍ2 よりも多いと、補強布の剛
性低下により張力変換率が低下するので、６４〜１２８
ｇ／ｍ2 の範囲としている。よって、伝動性能及び耐久
性が極めて良好なＶベルトが得られる。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面に
基づいて説明する。図１は、本発明の実施形態に係る高
負荷伝動用ＶベルトＢを示し、このＶベルトＢは、図示
は省略するが、各々、固定シーブ及び可動シーブからな
る駆動側及び従動側の２つの変速プーリ間に巻き掛けら
れてなるベルト式無段変速装置を構成する際に用いられ
るものであり、両側１対のエンドレスの張力帯１，１に
多数のブロック８，８，…がベルト長さ方向に所定ピッ
チ間隔をあけて係止固定されてなっている。
基づいて説明する。図１は、本発明の実施形態に係る高
負荷伝動用ＶベルトＢを示し、このＶベルトＢは、図示
は省略するが、各々、固定シーブ及び可動シーブからな
る駆動側及び従動側の２つの変速プーリ間に巻き掛けら
れてなるベルト式無段変速装置を構成する際に用いられ
るものであり、両側１対のエンドレスの張力帯１，１に
多数のブロック８，８，…がベルト長さ方向に所定ピッ
チ間隔をあけて係止固定されてなっている。
【００１９】上記各張力帯１は、ゴム状弾性材からなる
保形層２と、この保形層２の上下中央部に、スパイラル
状に巻かれてベルト幅方向に所定ピッチ間隔をあけて並
んだ状態で埋設された心線３，３，…とからなってい
る。そして、上記保形層２の上面には上帆布４が被覆さ
れ、下面には補強布としての下帆布５が接着処理により
被覆されている。
保形層２と、この保形層２の上下中央部に、スパイラル
状に巻かれてベルト幅方向に所定ピッチ間隔をあけて並
んだ状態で埋設された心線３，３，…とからなってい
る。そして、上記保形層２の上面には上帆布４が被覆さ
れ、下面には補強布としての下帆布５が接着処理により
被覆されている。
【００２０】上記各下帆布５の接着処理は、レゾルシン
・ホルマリン・ラテックス（ＲＦＬ）組成物及び糊ゴム
による処理とされ、この糊ゴムによる処理は、糊ゴムを
ソーキングする処理のみとされている。つまり、糊ゴム
をコーティングする処理等を施すと、その糊ゴムがクッ
ション作用となり、後述の如く各下帆布５が各ブロック
８から圧縮力を受けたときにその圧縮力を吸収して張力
変換率が低下するので、糊ゴムによる処理は糊ゴムをソ
ーキングする処理のみとしている。尚、上記ＲＦＬ組成
物のラテックス成分は水素化ニトリルゴムであることが
望ましい。
・ホルマリン・ラテックス（ＲＦＬ）組成物及び糊ゴム
による処理とされ、この糊ゴムによる処理は、糊ゴムを
ソーキングする処理のみとされている。つまり、糊ゴム
をコーティングする処理等を施すと、その糊ゴムがクッ
ション作用となり、後述の如く各下帆布５が各ブロック
８から圧縮力を受けたときにその圧縮力を吸収して張力
変換率が低下するので、糊ゴムによる処理は糊ゴムをソ
ーキングする処理のみとしている。尚、上記ＲＦＬ組成
物のラテックス成分は水素化ニトリルゴムであることが
望ましい。
【００２１】上記糊ゴムにはカーボンファイバーが３０
〜７０phr 配合され、その糊ゴムのソーキング重量は、
６４〜１２８ｇ／ｍ2 とされている。すなわち、カーボ
ンファイバーの配合量は、３０phr よりも少ないと、各
下帆布５の耐摩耗性が十分に向上しなくなる一方、７０
phr よりも多いと、各張力帯１との接着性が不十分とな
るので、３０〜７０phr の範囲としている。また、上記
糊ゴムのソーキング重量は、６４ｇ／ｍ2 よりも少ない
と、各下帆布５の耐摩耗性が不十分となる一方、１２８
ｇ／ｍ2 よりも多いと、各下帆布５の剛性低下により張
力変換率が低下するので、６４〜１２８ｇ／ｍ2 の範囲
としている。
〜７０phr 配合され、その糊ゴムのソーキング重量は、
６４〜１２８ｇ／ｍ2 とされている。すなわち、カーボ
ンファイバーの配合量は、３０phr よりも少ないと、各
下帆布５の耐摩耗性が十分に向上しなくなる一方、７０
phr よりも多いと、各張力帯１との接着性が不十分とな
るので、３０〜７０phr の範囲としている。また、上記
糊ゴムのソーキング重量は、６４ｇ／ｍ2 よりも少ない
と、各下帆布５の耐摩耗性が不十分となる一方、１２８
ｇ／ｍ2 よりも多いと、各下帆布５の剛性低下により張
力変換率が低下するので、６４〜１２８ｇ／ｍ2 の範囲
としている。
【００２２】また、上記各下帆布５は、ベルト幅方向に
延びる２１０デニール／１の経糸とベルト長さ方向に延
びる１４０デニール／２の緯糸とからなるウーリーナイ
ロンであり、この経糸の密度は８５〜９５本／ｉｎに設
定されかつ緯糸の密度は６５〜８０本／ｉｎに設定され
ている。すなわち、経糸の密度は、８５本／ｉｎよりも
小さいと、各下帆布５自体の耐摩耗性が極めて悪くなる
一方、９５本／ｉｎよりも大きいと、各下帆布５自体の
剛性が悪化して張力変換率が低下するので、８５〜９５
本／ｉｎの範囲としている。また、緯糸の密度は、上記
経糸の密度と同様に、６５本／ｉｎよりも小さいと、各
下帆布５自体の耐摩耗性が相当に悪化する反面、８０本
／ｉｎよりも大きいと、張力変換率が低くなるので、６
５〜８０本／ｉｎの範囲としている。
延びる２１０デニール／１の経糸とベルト長さ方向に延
びる１４０デニール／２の緯糸とからなるウーリーナイ
ロンであり、この経糸の密度は８５〜９５本／ｉｎに設
定されかつ緯糸の密度は６５〜８０本／ｉｎに設定され
ている。すなわち、経糸の密度は、８５本／ｉｎよりも
小さいと、各下帆布５自体の耐摩耗性が極めて悪くなる
一方、９５本／ｉｎよりも大きいと、各下帆布５自体の
剛性が悪化して張力変換率が低下するので、８５〜９５
本／ｉｎの範囲としている。また、緯糸の密度は、上記
経糸の密度と同様に、６５本／ｉｎよりも小さいと、各
下帆布５自体の耐摩耗性が相当に悪化する反面、８０本
／ｉｎよりも大きいと、張力変換率が低くなるので、６
５〜８０本／ｉｎの範囲としている。
【００２３】上記各張力帯１の上面には、各々、断面凹
字状をなす係止部としての多数の上面溝６，６，…が、
また下面には、各々、上記上面溝６，６，…に上下に対
応して断面円弧状をなす係止部としての多数の下面溝
７，７，…がそれぞれベルト長さ方向に所定ピッチ間隔
でベルト幅方向に延びるように設けられている。
字状をなす係止部としての多数の上面溝６，６，…が、
また下面には、各々、上記上面溝６，６，…に上下に対
応して断面円弧状をなす係止部としての多数の下面溝
７，７，…がそれぞれベルト長さ方向に所定ピッチ間隔
でベルト幅方向に延びるように設けられている。
【００２４】一方、上記各ブロック８は略逆台形板状を
なしていて、その両側面は、変速プーリの溝面に摺接す
る摺接部９，９とされている。また、各ブロック８の両
側部には、各々、ベルト長さ方向に貫通しかつベルト幅
方向に延びるスリット状の嵌合部１０，１０が、側方に
向けて開放された状態に設けられている。この各嵌合部
１０の上縁部は、下方に向けて突出する断面凸字状をな
していて、上記張力帯１の上面溝６に係合する係合部と
しての下向き突条１１とされている。また、上記各嵌合
部１０の下縁部は、上方に向けて隆起する断面円弧状を
なしていて、上記張力帯１の下面溝７に係合する係合部
としての上向き突条１２とされている。以上の構成から
なる高負荷伝動用ＶベルトＢを駆動側及び従動側の２つ
の変速プーリ間に巻き掛けて走行させたときの動作につ
いて説明する。各変速プーリの可動シーブには、このＶ
ベルトＢに動力伝達を可能とするベルト張力を与えるた
めにベルト幅方向に推力が加えられる。このため、Ｖベ
ルトＢが各変速プーリに巻き付いた部分では、その推力
により各ブロック８はベルト背面側に押され、各張力帯
１（各下帆布５）が各ブロック８の各嵌合部１０の下縁
部である上向き突条１２から圧縮力を受ける。このと
き、各下帆布５がＲＦＬ処理と糊ゴムのソーキング処理
のみとで接着処理がなされているので、各下帆布５の帆
布繊維がそのＲＦＬ組成物の樹脂成分により固められて
いると共に、糊ゴムがクッション作用をすることはな
い。このため、各下帆布５は、その剛性が十分に高くな
っており、上向き突条１２からの圧縮力を殆ど吸収する
ことなく各張力帯１に伝える。この結果、各張力帯１に
は大きな張力が生じ、大きな張力変換率が得られる。
なしていて、その両側面は、変速プーリの溝面に摺接す
る摺接部９，９とされている。また、各ブロック８の両
側部には、各々、ベルト長さ方向に貫通しかつベルト幅
方向に延びるスリット状の嵌合部１０，１０が、側方に
向けて開放された状態に設けられている。この各嵌合部
１０の上縁部は、下方に向けて突出する断面凸字状をな
していて、上記張力帯１の上面溝６に係合する係合部と
しての下向き突条１１とされている。また、上記各嵌合
部１０の下縁部は、上方に向けて隆起する断面円弧状を
なしていて、上記張力帯１の下面溝７に係合する係合部
としての上向き突条１２とされている。以上の構成から
なる高負荷伝動用ＶベルトＢを駆動側及び従動側の２つ
の変速プーリ間に巻き掛けて走行させたときの動作につ
いて説明する。各変速プーリの可動シーブには、このＶ
ベルトＢに動力伝達を可能とするベルト張力を与えるた
めにベルト幅方向に推力が加えられる。このため、Ｖベ
ルトＢが各変速プーリに巻き付いた部分では、その推力
により各ブロック８はベルト背面側に押され、各張力帯
１（各下帆布５）が各ブロック８の各嵌合部１０の下縁
部である上向き突条１２から圧縮力を受ける。このと
き、各下帆布５がＲＦＬ処理と糊ゴムのソーキング処理
のみとで接着処理がなされているので、各下帆布５の帆
布繊維がそのＲＦＬ組成物の樹脂成分により固められて
いると共に、糊ゴムがクッション作用をすることはな
い。このため、各下帆布５は、その剛性が十分に高くな
っており、上向き突条１２からの圧縮力を殆ど吸収する
ことなく各張力帯１に伝える。この結果、各張力帯１に
は大きな張力が生じ、大きな張力変換率が得られる。
【００２５】したがって、上記実施形態では、各下帆布
５のＲＦＬ処理及び糊ゴムのソーキング処理により、必
要な張力を得るために各変速プーリに加える推力を小さ
くすることができ、各ブロック８が折れるのを防止する
ことができる。また、各ブロック８の固定力が大きくな
って各ブロック８が揺動するのを抑えることができ、各
下帆布５の摩耗や発熱を低減させることができる。しか
も、糊ゴムにはカーボンファイバーが３０〜７０phr 配
合され、その糊ゴムのソーキング重量は６４〜１２８ｇ
／ｍ2 とされていると共に、各下帆布５は、２１０デニ
ール／１の経糸と１４０デニール／２の緯糸とからなる
ウーリーナイロンとされ、この経糸の密度が８５〜９５
本／ｉｎに設定されかつ緯糸の密度が６５〜８０本／ｉ
ｎに設定されているので、通常よく使用されている材料
からなる各下帆布５の耐摩耗性を向上させつつ、張力変
換率の低下を防止することができる。よって、簡単な構
成で伝動性能及び耐久性が極めて良好なＶベルトＢが得
られる。
５のＲＦＬ処理及び糊ゴムのソーキング処理により、必
要な張力を得るために各変速プーリに加える推力を小さ
くすることができ、各ブロック８が折れるのを防止する
ことができる。また、各ブロック８の固定力が大きくな
って各ブロック８が揺動するのを抑えることができ、各
下帆布５の摩耗や発熱を低減させることができる。しか
も、糊ゴムにはカーボンファイバーが３０〜７０phr 配
合され、その糊ゴムのソーキング重量は６４〜１２８ｇ
／ｍ2 とされていると共に、各下帆布５は、２１０デニ
ール／１の経糸と１４０デニール／２の緯糸とからなる
ウーリーナイロンとされ、この経糸の密度が８５〜９５
本／ｉｎに設定されかつ緯糸の密度が６５〜８０本／ｉ
ｎに設定されているので、通常よく使用されている材料
からなる各下帆布５の耐摩耗性を向上させつつ、張力変
換率の低下を防止することができる。よって、簡単な構
成で伝動性能及び耐久性が極めて良好なＶベルトＢが得
られる。
【００２６】
【実施例】次に、具体的に実施した実施例について説明
する。先ず、下帆布（ベルト幅方向に延びる２１０デニ
ール／１の経糸とベルト長さ方向に延びる１４０デニー
ル／２の緯糸とからなるウーリーナイロンを使用）の処
理並びにその経糸及び緯糸の密度を以下の如く異ならせ
て９種類の高負荷伝動用Ｖベルトを作製した。すなわ
ち、下帆布にＲＦＬ処理及び糊ゴムのソーキング処理を
施したもの（実施例１〜７）と、それらの処理に加えて
さらに下帆布上面（張力帯側の面）に重量が３２ｇ／ｍ
2 の糊ゴムのコーティング処理を施したもの（実施例
８）と、下帆布にソーキング処理を施すのみでＲＦＬ処
理を施していないもの（比較例）とを作製した（尚、上
記実施例１〜８及び比較例の糊ゴムのソーキング重量並
びに経糸及び緯糸の密度については表１参照）。
する。先ず、下帆布（ベルト幅方向に延びる２１０デニ
ール／１の経糸とベルト長さ方向に延びる１４０デニー
ル／２の緯糸とからなるウーリーナイロンを使用）の処
理並びにその経糸及び緯糸の密度を以下の如く異ならせ
て９種類の高負荷伝動用Ｖベルトを作製した。すなわ
ち、下帆布にＲＦＬ処理及び糊ゴムのソーキング処理を
施したもの（実施例１〜７）と、それらの処理に加えて
さらに下帆布上面（張力帯側の面）に重量が３２ｇ／ｍ
2 の糊ゴムのコーティング処理を施したもの（実施例
８）と、下帆布にソーキング処理を施すのみでＲＦＬ処
理を施していないもの（比較例）とを作製した（尚、上
記実施例１〜８及び比較例の糊ゴムのソーキング重量並
びに経糸及び緯糸の密度については表１参照）。
【００２７】次に、上記各Ｖベルトに対して耐久試験を
行った。すなわち、図２に示すように、上記各Ｖベルト
２３を、プーリ径が１２０mmの駆動プーリ２１と、プー
リ径が６０mmの従動プーリ２２との間に巻き掛け、各Ｖ
ベルト２３に引張加重ＤＷ（ＤＷ＝１５０kg）を加える
一方、従動プーリ２２には負荷を加えない状態で駆動プ
ーリ２１を６０００rpm の速度で回転させ、５００時間
が経過した時点での各Ｖベルト２３の下帆布における摩
耗の程度を調べた。また、５００時間が経過する前に不
具合が生じた場合には、直ちに走行を停止してその時点
での摩耗の程度を調べると共に、その時点までの走行時
間をチェックした。尚、上記駆動及び従動プーリ２１，
２２は、共に固定シーブのみからなり、可動シーブを有
していない。
行った。すなわち、図２に示すように、上記各Ｖベルト
２３を、プーリ径が１２０mmの駆動プーリ２１と、プー
リ径が６０mmの従動プーリ２２との間に巻き掛け、各Ｖ
ベルト２３に引張加重ＤＷ（ＤＷ＝１５０kg）を加える
一方、従動プーリ２２には負荷を加えない状態で駆動プ
ーリ２１を６０００rpm の速度で回転させ、５００時間
が経過した時点での各Ｖベルト２３の下帆布における摩
耗の程度を調べた。また、５００時間が経過する前に不
具合が生じた場合には、直ちに走行を停止してその時点
での摩耗の程度を調べると共に、その時点までの走行時
間をチェックした。尚、上記駆動及び従動プーリ２１，
２２は、共に固定シーブのみからなり、可動シーブを有
していない。
【００２８】続いて、発生張力（張力変換率）を測定す
る試験を行なった。すなわち、図３に示すように、上記
各Ｖベルト２３を、共に固定シーブ２５ａ，２５ａから
なる駆動側プーリ２５と、可動シーブ２６ａ及び固定シ
ーブ２６ｂからなる従動側プーリ２６との間にそれぞれ
巻き掛けた。このとき、駆動側及び従動側プーリ２５，
２６の径をそれぞれ５４．５６ｍｍ及び１２２ｍｍと
し、両プーリ２５，２６の軸間距離を１５０．０４ｍｍ
とした。また、従動側プーリ２６の可動シーブ２６ａに
３９２０Ｎの推力を付与した。そして、従動側プーリ２
６に駆動側プーリ２５において４９Ｎｍ相当のトルクを
加えた状態で駆動側プーリ２５を２６００ｒｐｍで回転
させて各Ｖベルト２３を走行させ、所定時間毎に駆動を
停止して発生張力を測定し、その平均値を求めた。つま
り、この発生張力が大きいほど、張力変換率が大きいこ
とになる。
る試験を行なった。すなわち、図３に示すように、上記
各Ｖベルト２３を、共に固定シーブ２５ａ，２５ａから
なる駆動側プーリ２５と、可動シーブ２６ａ及び固定シ
ーブ２６ｂからなる従動側プーリ２６との間にそれぞれ
巻き掛けた。このとき、駆動側及び従動側プーリ２５，
２６の径をそれぞれ５４．５６ｍｍ及び１２２ｍｍと
し、両プーリ２５，２６の軸間距離を１５０．０４ｍｍ
とした。また、従動側プーリ２６の可動シーブ２６ａに
３９２０Ｎの推力を付与した。そして、従動側プーリ２
６に駆動側プーリ２５において４９Ｎｍ相当のトルクを
加えた状態で駆動側プーリ２５を２６００ｒｐｍで回転
させて各Ｖベルト２３を走行させ、所定時間毎に駆動を
停止して発生張力を測定し、その平均値を求めた。つま
り、この発生張力が大きいほど、張力変換率が大きいこ
とになる。
【００２９】これらの試験の結果を表１に示す。このこ
とより、ＲＦＬ処理の有無以外は殆ど同じ条件である実
施例１と比較例とを比較すると、実施例１のＶベルト
は、比較例のものよりも張力変換率がかなり優れている
と共に、耐摩耗性も向上しており、ＲＦＬ処理を施すこ
とによる効果が判る。
とより、ＲＦＬ処理の有無以外は殆ど同じ条件である実
施例１と比較例とを比較すると、実施例１のＶベルト
は、比較例のものよりも張力変換率がかなり優れている
と共に、耐摩耗性も向上しており、ＲＦＬ処理を施すこ
とによる効果が判る。
【００３０】次に、実施例１と他の実施例２〜８をそれ
ぞれ比較すると、実施例２のＶベルトのように糊ゴムの
ソーキング重量が６４ｇ／ｍ2 よりも少ないと、張力変
換率は良好であるものの、下帆布の耐摩耗性が悪くな
り、逆に、実施例３のＶベルトのようにそのソーキング
重量が１２８ｇ／ｍ2 よりも多くなると、耐摩耗性は良
好であるが、張力変換率が悪化することが判る。
ぞれ比較すると、実施例２のＶベルトのように糊ゴムの
ソーキング重量が６４ｇ／ｍ2 よりも少ないと、張力変
換率は良好であるものの、下帆布の耐摩耗性が悪くな
り、逆に、実施例３のＶベルトのようにそのソーキング
重量が１２８ｇ／ｍ2 よりも多くなると、耐摩耗性は良
好であるが、張力変換率が悪化することが判る。
【００３１】また、実施例４のＶベルトのように経糸密
度が８５本／ｉｎよりも小さいと、張力変換率は優れて
いるものの、下帆布の耐摩耗性が極めて悪くなり、逆
に、実施例５のＶベルトのように経糸密度が９５本／ｉ
ｎよりも大きいと、耐摩耗性は良好となるものの、張力
変換率が悪化することが判る。
度が８５本／ｉｎよりも小さいと、張力変換率は優れて
いるものの、下帆布の耐摩耗性が極めて悪くなり、逆
に、実施例５のＶベルトのように経糸密度が９５本／ｉ
ｎよりも大きいと、耐摩耗性は良好となるものの、張力
変換率が悪化することが判る。
【００３２】そして、実施例６のＶベルトのように緯糸
密度が６５本／ｉｎよりも小さいと、張力変換率は良好
といえるが、下帆布の耐摩耗性が極めて悪くなるのに対
し、実施例７のＶベルトのように経糸密度が８０本／ｉ
ｎよりも大きいと、耐摩耗性は優れているものの、張力
変換率が悪化することが判る。
密度が６５本／ｉｎよりも小さいと、張力変換率は良好
といえるが、下帆布の耐摩耗性が極めて悪くなるのに対
し、実施例７のＶベルトのように経糸密度が８０本／ｉ
ｎよりも大きいと、耐摩耗性は優れているものの、張力
変換率が悪化することが判る。
【００３３】さらに、実施例８のＶベルトのように下帆
布上面に糊ゴムをコーティングすると、耐摩耗性は優れ
ているが、張力変換率がかなり低下することが判る。
布上面に糊ゴムをコーティングすると、耐摩耗性は優れ
ているが、張力変換率がかなり低下することが判る。
【００３４】
【表１】
【００３５】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１の発明に
よると、上下面にそれぞれ上下に対応する多数の係止部
がベルト長さ方向に所定ピッチ間隔をおいて設けられた
エンドレスの張力帯と、各々、上記係止部に係合する係
合部を有し、上記張力帯にベルト長さ方向に所定ピッチ
間隔をあけて係止固定されている多数のブロックとを備
え、上記張力帯の少なくとも下面に、補強布が接着処理
により被覆されてなる高負荷伝動用Ｖベルトに対して、
その張力帯下面の補強布を、レゾルシン・ホルマリン・
ラテックス組成物及び糊ゴムによって接着処理したこと
により、Ｖベルトの伝動性能及び耐久性の向上化を図る
ことができる。
よると、上下面にそれぞれ上下に対応する多数の係止部
がベルト長さ方向に所定ピッチ間隔をおいて設けられた
エンドレスの張力帯と、各々、上記係止部に係合する係
合部を有し、上記張力帯にベルト長さ方向に所定ピッチ
間隔をあけて係止固定されている多数のブロックとを備
え、上記張力帯の少なくとも下面に、補強布が接着処理
により被覆されてなる高負荷伝動用Ｖベルトに対して、
その張力帯下面の補強布を、レゾルシン・ホルマリン・
ラテックス組成物及び糊ゴムによって接着処理したこと
により、Ｖベルトの伝動性能及び耐久性の向上化を図る
ことができる。
【００３６】請求項２の発明によると、補強布を、ベル
ト幅方向に延びる２１０デニール／１の経糸とベルト長
さ方向に延びる１４０デニール／２の緯糸とからなるウ
ーリーナイロンとし、上記経糸の密度を８５〜９５本／
ｉｎに設定しかつ緯糸の密度を６５〜８０本／ｉｎに設
定したことにより、Ｖベルトの伝動性能及び耐久性のさ
らなる向上化を図ることができる。
ト幅方向に延びる２１０デニール／１の経糸とベルト長
さ方向に延びる１４０デニール／２の緯糸とからなるウ
ーリーナイロンとし、上記経糸の密度を８５〜９５本／
ｉｎに設定しかつ緯糸の密度を６５〜８０本／ｉｎに設
定したことにより、Ｖベルトの伝動性能及び耐久性のさ
らなる向上化を図ることができる。
【００３７】請求項３の発明によると、糊ゴムによる接
着処理を、糊ゴムをソーキングする処理のみとし、その
糊ゴムに、カーボンファイバーを３０〜７０phr 配合し
たことにより、請求項１又は２の発明の作用効果をより
助長することができる。
着処理を、糊ゴムをソーキングする処理のみとし、その
糊ゴムに、カーボンファイバーを３０〜７０phr 配合し
たことにより、請求項１又は２の発明の作用効果をより
助長することができる。
【００３８】請求項４の発明によると、糊ゴムのソーキ
ング重量を６４〜１２８ｇ／ｍ2 としたことにより、最
良の伝動性能及び耐久性を有するＶベルトを得ることが
できる。
ング重量を６４〜１２８ｇ／ｍ2 としたことにより、最
良の伝動性能及び耐久性を有するＶベルトを得ることが
できる。
【図１】本発明の実施形態に係る高負荷伝動用Ｖベルト
の一部を示す斜視図である。
の一部を示す斜視図である。
【図２】高負荷伝動用Ｖベルトの耐久試験の要領を示す
概略図である。
概略図である。
【図３】高負荷伝動用Ｖベルトの発生張力測定試験の要
領を示す概略図である。
領を示す概略図である。
【図４】張力帯の下面溝に加わるブロックの力の状態を
示す側面図である。
示す側面図である。
【図５】従来の張力帯の構成を示す側面図である。
Ｂ 高負荷伝動用Ｖベルト １ 張力帯 ５ 下帆布（補強布） ６ 上面溝（係止部） ７ 下面溝（係止部） ８ ブロック １１ 下向き突条（係合部） １２ 上向き突条（係合部）
Claims (4)
- 【請求項１】 上下面にそれぞれ上下に対応する多数の
係止部がベルト長さ方向に所定ピッチ間隔をおいて設け
られたエンドレスの張力帯と、 各々、上記係止部に係合する係合部を有し、上記張力帯
にベルト長さ方向に所定ピッチ間隔をあけて係止固定さ
れている多数のブロックとを備え、 上記張力帯の少なくとも下面に、補強布が接着処理によ
り被覆されてなる高負荷伝動用Ｖベルトであって、 上記張力帯下面の補強布の接着処理は、レゾルシン・ホ
ルマリン・ラテックス組成物及び糊ゴムによる接着処理
であることを特徴とする高負荷伝動用Ｖベルト。 - 【請求項２】 請求項１記載の高負荷伝動用Ｖベルトに
おいて、 補強布は、ベルト幅方向に延びる２１０デニール／１の
経糸とベルト長さ方向に延びる１４０デニール／２の緯
糸とからなるウーリーナイロンであり、 上記経糸の密度が８５〜９５本／ｉｎに設定されかつ緯
糸の密度が６５〜８０本／ｉｎに設定されていることを
特徴とする高負荷伝動用Ｖベルト。 - 【請求項３】 請求項１又は２記載の高負荷伝動用Ｖベ
ルトにおいて、 糊ゴムによる接着処理は、糊ゴムをソーキングする処理
のみであり、 上記糊ゴムは、カーボンファイバーが３０〜７０phr 配
合されていることを特徴とする高負荷伝動用Ｖベルト。 - 【請求項４】 請求項３記載の高負荷伝動用Ｖベルトに
おいて、 糊ゴムのソーキング重量は、６４〜１２８ｇ／ｍ2 であ
ることを特徴とする高負荷伝動用Ｖベルト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22146497A JPH1163117A (ja) | 1997-08-18 | 1997-08-18 | 高負荷伝動用ｖベルト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22146497A JPH1163117A (ja) | 1997-08-18 | 1997-08-18 | 高負荷伝動用ｖベルト |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1163117A true JPH1163117A (ja) | 1999-03-05 |
Family
ID=16767136
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22146497A Pending JPH1163117A (ja) | 1997-08-18 | 1997-08-18 | 高負荷伝動用ｖベルト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1163117A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6283882B1 (en) * | 1998-10-13 | 2001-09-04 | Bando Chemical Industries, Ltd. | Heavy-duty power transmission V-belt |
-
1997
- 1997-08-18 JP JP22146497A patent/JPH1163117A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6283882B1 (en) * | 1998-10-13 | 2001-09-04 | Bando Chemical Industries, Ltd. | Heavy-duty power transmission V-belt |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20020226 |