JPH1153042A - 太陽光発電インバータ装置 - Google Patents
太陽光発電インバータ装置Info
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- JPH1153042A JPH1153042A JP9206696A JP20669697A JPH1153042A JP H1153042 A JPH1153042 A JP H1153042A JP 9206696 A JP9206696 A JP 9206696A JP 20669697 A JP20669697 A JP 20669697A JP H1153042 A JPH1153042 A JP H1153042A
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- switching
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E10/00—Energy generation through renewable energy sources
- Y02E10/50—Photovoltaic [PV] energy
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- Control Of Electrical Variables (AREA)
- Inverter Devices (AREA)
- Photovoltaic Devices (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 実使用領域のときに、高い電力変換効率が得
られるようにする。 【解決手段】 インバータ制御回路２４０によってＰＷ
Ｍ制御されるスイッチング周波数でスイッチング動作す
るとともに太陽電池１００から得られる直流電力を交流
変換する正弦波生成回路２３０を備え、負荷４００に交
流電力供給を行う太陽光発電インバータ装置において、
正弦波生成回路の出力電力であるインバータ出力電力Ｐ
OUT の値を検出してインバータ制御回路に伝達する電力
値検出回路２５０を設け、インバータ制御回路は、イン
バータ出力電力が所定域にあるときには、スイッチング
周波数を下げる制御を行うようにした。
られるようにする。 【解決手段】 インバータ制御回路２４０によってＰＷ
Ｍ制御されるスイッチング周波数でスイッチング動作す
るとともに太陽電池１００から得られる直流電力を交流
変換する正弦波生成回路２３０を備え、負荷４００に交
流電力供給を行う太陽光発電インバータ装置において、
正弦波生成回路の出力電力であるインバータ出力電力Ｐ
OUT の値を検出してインバータ制御回路に伝達する電力
値検出回路２５０を設け、インバータ制御回路は、イン
バータ出力電力が所定域にあるときには、スイッチング
周波数を下げる制御を行うようにした。
Description
【０００１】
【０００２】本発明は、太陽光発電インバータ装置に関
する。
する。
【０００３】
【従来の技術】図７乃至図９を用いて従来の太陽光発電
インバータ装置を説明する。図７は従来の太陽光発電イ
ンバータ装置を示す説明図、図８は従来の太陽光発電イ
ンバータ装置におけるスイッチング損失を示す説明図、
図９は従来の太陽光発電インバータ装置におけるインバ
ータ出力電力と電力変換効率との関係を示す説明図であ
る。
インバータ装置を説明する。図７は従来の太陽光発電イ
ンバータ装置を示す説明図、図８は従来の太陽光発電イ
ンバータ装置におけるスイッチング損失を示す説明図、
図９は従来の太陽光発電インバータ装置におけるインバ
ータ出力電力と電力変換効率との関係を示す説明図であ
る。
【０００４】図７に示す太陽光発電インバータ装置は、
太陽電池１００から得られる直流電力をインバータ部２
００で昇圧して交流電力に変換し、商用電源３００と連
系して負荷４００に電力を供給する系統連系型のもので
ある。
太陽電池１００から得られる直流電力をインバータ部２
００で昇圧して交流電力に変換し、商用電源３００と連
系して負荷４００に電力を供給する系統連系型のもので
ある。
【０００５】インバータ部２００は、太陽電池１００に
接続されて太陽電池１００の直流電力を昇圧する昇圧回
路２１０と、この昇圧回路２１０の出力を検出して昇圧
の制御を行う昇圧制御回路２２０と、昇圧回路２１０の
出力端に接続されて昇圧回路２１０で昇圧された直流電
力を交流電力に変換する正弦波生成回路２３０と、正弦
波生成回路２３０における直流から交流への電力変換を
制御するインバータ制御回路２４０とを備えて構成され
ている。
接続されて太陽電池１００の直流電力を昇圧する昇圧回
路２１０と、この昇圧回路２１０の出力を検出して昇圧
の制御を行う昇圧制御回路２２０と、昇圧回路２１０の
出力端に接続されて昇圧回路２１０で昇圧された直流電
力を交流電力に変換する正弦波生成回路２３０と、正弦
波生成回路２３０における直流から交流への電力変換を
制御するインバータ制御回路２４０とを備えて構成され
ている。
【０００６】昇圧回路２１０および正弦波生成回路２３
０は、それらの構成部品として、スイッチング素子２１
１、２３１、２３２、２３３、２３４を例えばＩＧＢＴ
として有しており、昇圧回路２１０においてはスイッチ
ング素子２１１のスイッチング周波数を昇圧制御回路２
２０で制御されて昇圧がなされ、正弦波生成回路２３０
においてはスイッチング素子２３１、２３２、２３３、
２３４のスイッチング周波数をインバータ制御回路２４
０で制御されて、直流から交流への電力変換がなされ
る。このように構成されたインバータ部２００は、商用
電源３００と連系して、正弦波生成回路２３０の出力端
から負荷４００に電力を供給している。
０は、それらの構成部品として、スイッチング素子２１
１、２３１、２３２、２３３、２３４を例えばＩＧＢＴ
として有しており、昇圧回路２１０においてはスイッチ
ング素子２１１のスイッチング周波数を昇圧制御回路２
２０で制御されて昇圧がなされ、正弦波生成回路２３０
においてはスイッチング素子２３１、２３２、２３３、
２３４のスイッチング周波数をインバータ制御回路２４
０で制御されて、直流から交流への電力変換がなされ
る。このように構成されたインバータ部２００は、商用
電源３００と連系して、正弦波生成回路２３０の出力端
から負荷４００に電力を供給している。
【０００７】上述のスイッチング素子２１１、２３１、
２３２、２３３、２３４は、オンまたはオフのスイッチ
ングにおいて、図８に示すようなスイッチング損失Ｐ
LOSSが伴う。このスイッチング損失ＰLOSSは、各スイッ
チング素子におけるスイッチングの際に電流Ｉおよび電
圧Ｖの過渡特性に起因し、オンのスイッチングの際に発
生するターンオン損失と、オフのスイッチングの際に発
生するターンオフ損失とに分かれる。すなわち、オンま
たはオフのスイッチングの前後で、電流Ｉおよび電圧Ｖ
は、どちらか一方のみが概ゼロの値となるが、その過渡
過程における電流Ｉおよび電圧Ｖには、どちらともゼロ
でない期間が存在するため、このとき電流Ｉと電圧Ｖと
の積で表されるスイッチング損失ＰLOSSが発生する。こ
のスイッチング損失ＰLOSSは、各スイッチング素子を発
熱させるため、スイッチング素子の劣化をまねく原因に
なっている。また、スイッチング損失ＰLOSSは各スイッ
チング素子におけるスイッチングの都度発生するため、
スイッチング損失ＰLOSSに因る電力損失は、スイッチン
グ周波数に比例して大きくなる。なお、図８は、ターン
オフ損失のみの説明図であるが、ターンオン損失も、タ
ーンオフ損失の電流Ｉと電圧Ｖとを入れ換えて考えれば
よく、そのときの電力損失分も、ターンオフ損失と略同
じ値になる。
２３２、２３３、２３４は、オンまたはオフのスイッチ
ングにおいて、図８に示すようなスイッチング損失Ｐ
LOSSが伴う。このスイッチング損失ＰLOSSは、各スイッ
チング素子におけるスイッチングの際に電流Ｉおよび電
圧Ｖの過渡特性に起因し、オンのスイッチングの際に発
生するターンオン損失と、オフのスイッチングの際に発
生するターンオフ損失とに分かれる。すなわち、オンま
たはオフのスイッチングの前後で、電流Ｉおよび電圧Ｖ
は、どちらか一方のみが概ゼロの値となるが、その過渡
過程における電流Ｉおよび電圧Ｖには、どちらともゼロ
でない期間が存在するため、このとき電流Ｉと電圧Ｖと
の積で表されるスイッチング損失ＰLOSSが発生する。こ
のスイッチング損失ＰLOSSは、各スイッチング素子を発
熱させるため、スイッチング素子の劣化をまねく原因に
なっている。また、スイッチング損失ＰLOSSは各スイッ
チング素子におけるスイッチングの都度発生するため、
スイッチング損失ＰLOSSに因る電力損失は、スイッチン
グ周波数に比例して大きくなる。なお、図８は、ターン
オフ損失のみの説明図であるが、ターンオン損失も、タ
ーンオフ損失の電流Ｉと電圧Ｖとを入れ換えて考えれば
よく、そのときの電力損失分も、ターンオフ損失と略同
じ値になる。
【０００８】図９は、従来の太陽光発電インバータ装置
におけるインバータ出力電力ＰOUTと電力変換効率ηと
の関係を表すグラフである。同図において、横軸に、正
弦波生成回路２３０の出力電力であるインバータ出力電
力ＰOUT を、縦軸に、太陽電池１００から昇圧回路２１
０への入力電力ＰINに対するインバータ出力電力ＰOU T
の割合で表される電力変換効率ηを、それぞれ示してい
る。同図に示すように、インバータ出力電力ＰOUT が大
きいほど、電力変換効率ηは高い値が得られる。
におけるインバータ出力電力ＰOUTと電力変換効率ηと
の関係を表すグラフである。同図において、横軸に、正
弦波生成回路２３０の出力電力であるインバータ出力電
力ＰOUT を、縦軸に、太陽電池１００から昇圧回路２１
０への入力電力ＰINに対するインバータ出力電力ＰOU T
の割合で表される電力変換効率ηを、それぞれ示してい
る。同図に示すように、インバータ出力電力ＰOUT が大
きいほど、電力変換効率ηは高い値が得られる。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述の
ような従来の太陽光発電インバータ装置においては、電
力変換効率ηは高い値が望ましいものの、実際には、イ
ンバータ出力電力ＰOU T の１００％の値である定格値Ｐ
OUTFULL が得られる場合は少ない。これは、定格値Ｐ
OUTFULL が太陽電池１００への日射条件が最も良好な場
合（一般に太陽電池に到達する日射量が１０００Ｗ／ｍ
2 である場合）のインバータ出力電力ＰOU T の値として
定義されており、そのような良好な日射条件は年間を通
して少ないことから、インバータ出力電力ＰOUT が定格
値ＰOUTFULL に至る場合が少ないからである。通常は、
上記に示した太陽光発電インバータ装置は、インバータ
出力電力ＰOUT が定格値ＰOUTFULL 未満である例えば定
格値ＰOUTFULL の３０％〜８０％程度である実使用領域
Ｒの範囲の値であるときに動作する場合が多いので、実
使用領域Ｒのときに、高い電力変換効率ηが求められ
る。
ような従来の太陽光発電インバータ装置においては、電
力変換効率ηは高い値が望ましいものの、実際には、イ
ンバータ出力電力ＰOU T の１００％の値である定格値Ｐ
OUTFULL が得られる場合は少ない。これは、定格値Ｐ
OUTFULL が太陽電池１００への日射条件が最も良好な場
合（一般に太陽電池に到達する日射量が１０００Ｗ／ｍ
2 である場合）のインバータ出力電力ＰOU T の値として
定義されており、そのような良好な日射条件は年間を通
して少ないことから、インバータ出力電力ＰOUT が定格
値ＰOUTFULL に至る場合が少ないからである。通常は、
上記に示した太陽光発電インバータ装置は、インバータ
出力電力ＰOUT が定格値ＰOUTFULL 未満である例えば定
格値ＰOUTFULL の３０％〜８０％程度である実使用領域
Ｒの範囲の値であるときに動作する場合が多いので、実
使用領域Ｒのときに、高い電力変換効率ηが求められ
る。
【００１０】本発明は、上述のような問題点を解決する
ためになされたもので、その目的とするところは、実使
用領域のときに、高い電力変換効率が得られる太陽光発
電インバータ装置を提供することにある。
ためになされたもので、その目的とするところは、実使
用領域のときに、高い電力変換効率が得られる太陽光発
電インバータ装置を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明にあ
っては、インバータ制御回路によってＰＷＭ制御される
スイッチング周波数でスイッチング動作するとともに太
陽電池から得られる直流電力を交流変換する正弦波生成
回路を備え、負荷に交流電力供給を行う太陽光発電イン
バータ装置において、前記正弦波生成回路の電力値を検
出してインバータ制御回路に伝達する電力値検出回路を
設け、前記インバータ制御回路は、前記正弦波生成回路
の出力電力であるインバータ出力電力が所定域にあると
きには、前記スイッチング周波数を下げる制御を行うこ
とを特徴とする。
っては、インバータ制御回路によってＰＷＭ制御される
スイッチング周波数でスイッチング動作するとともに太
陽電池から得られる直流電力を交流変換する正弦波生成
回路を備え、負荷に交流電力供給を行う太陽光発電イン
バータ装置において、前記正弦波生成回路の電力値を検
出してインバータ制御回路に伝達する電力値検出回路を
設け、前記インバータ制御回路は、前記正弦波生成回路
の出力電力であるインバータ出力電力が所定域にあると
きには、前記スイッチング周波数を下げる制御を行うこ
とを特徴とする。
【００１２】請求項２記載の発明にあっては、リアクト
ルを有するスイッチング周波数成分除去フィルタを有
し、インバータ制御回路によってＰＷＭ制御されるスイ
ッチング周波数でスイッチング動作して太陽電池から得
られる直流電力を交流変換する正弦波生成回路を備え、
負荷に交流電力供給を行う太陽光発電インバータ装置に
おいて、前記正弦波生成回路の電力値を検出する電力値
検出回路を設け、この電力値検出回路で検出される電力
値に応じて前記スイッチング周波数成分除去フィルタの
リアクトルのインダクタンス値を変化させるリアクトル
制御回路を設けて、前記リアクトル制御回路は、前記正
弦波生成回路の出力電力であるインバータ出力電力が所
定域にあるときには、前記リアクトルのインダクタンス
値を上げる制御を行うことを特徴とする。
ルを有するスイッチング周波数成分除去フィルタを有
し、インバータ制御回路によってＰＷＭ制御されるスイ
ッチング周波数でスイッチング動作して太陽電池から得
られる直流電力を交流変換する正弦波生成回路を備え、
負荷に交流電力供給を行う太陽光発電インバータ装置に
おいて、前記正弦波生成回路の電力値を検出する電力値
検出回路を設け、この電力値検出回路で検出される電力
値に応じて前記スイッチング周波数成分除去フィルタの
リアクトルのインダクタンス値を変化させるリアクトル
制御回路を設けて、前記リアクトル制御回路は、前記正
弦波生成回路の出力電力であるインバータ出力電力が所
定域にあるときには、前記リアクトルのインダクタンス
値を上げる制御を行うことを特徴とする。
【００１３】請求項３記載の発明にあっては、請求項１
または請求項２記載の太陽光発電インバータ装置におい
て、前記電力値検出回路は、前記インバータ出力電力を
検出するものであることを特徴とする。
または請求項２記載の太陽光発電インバータ装置におい
て、前記電力値検出回路は、前記インバータ出力電力を
検出するものであることを特徴とする。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る太陽光発電イ
ンバータ装置の第１の実施の形態を図１乃至図３に基づ
いて、第２の実施の形態を図４および図６に基づいて、
それぞれ詳細に説明する。
ンバータ装置の第１の実施の形態を図１乃至図３に基づ
いて、第２の実施の形態を図４および図６に基づいて、
それぞれ詳細に説明する。
【００１５】［第１の実施の形態］図１は太陽光発電イ
ンバータ装置を示す説明図、図２はインバータ制御回路
を示す説明図である。図３はインバータ出力電力と電力
変換効率との関係を示す説明図である。
ンバータ装置を示す説明図、図２はインバータ制御回路
を示す説明図である。図３はインバータ出力電力と電力
変換効率との関係を示す説明図である。
【００１６】図１に示す太陽光発電インバータ装置は、
太陽電池１００から得られる直流電力をインバータ部２
００で昇圧して交流電力に変換し、商用電源３００と連
系して負荷４００に電力を供給する系統連系型のもので
ある。
太陽電池１００から得られる直流電力をインバータ部２
００で昇圧して交流電力に変換し、商用電源３００と連
系して負荷４００に電力を供給する系統連系型のもので
ある。
【００１７】インバータ部２００は、太陽電池１００に
接続されて太陽電池１００の直流電力を昇圧する昇圧回
路２１０と、この昇圧回路２１０の出力を検出して昇圧
の制御を行う昇圧制御回路２２０と、昇圧回路２１０の
出力端に接続されて昇圧回路２１０で昇圧された直流電
力を交流に変換する正弦波生成回路２３０と、正弦波生
成回路２３０における直流から交流への電力変換を制御
するインバータ制御回路２４０と、電力値検出回路２５
０とを備えて構成されている。
接続されて太陽電池１００の直流電力を昇圧する昇圧回
路２１０と、この昇圧回路２１０の出力を検出して昇圧
の制御を行う昇圧制御回路２２０と、昇圧回路２１０の
出力端に接続されて昇圧回路２１０で昇圧された直流電
力を交流に変換する正弦波生成回路２３０と、正弦波生
成回路２３０における直流から交流への電力変換を制御
するインバータ制御回路２４０と、電力値検出回路２５
０とを備えて構成されている。
【００１８】昇圧回路２１０は、スイッチング素子２１
１と、逆流防止用ダイオード２１２、入力側コンデンサ
２１３、リアクトル２１４、ダイオード２１５、出力側
コンデンサ２１６および環流用ダイオード２１７とを備
えて構成されている。
１と、逆流防止用ダイオード２１２、入力側コンデンサ
２１３、リアクトル２１４、ダイオード２１５、出力側
コンデンサ２１６および環流用ダイオード２１７とを備
えて構成されている。
【００１９】逆流防止用ダイオード２１２のアノード
は、太陽電池１００の一方の端子に接続されている。ま
た、逆流防止用ダイオード２１２のカソードは、例えば
電解コンデンサである入力側コンデンサ２１３の正極に
接続されている。入力側コンデンサ２１３の負極は、太
陽電池１００の他方の端子に接続されている。また、昇
圧回路２１０の、例えばＩＧＢＴなどのスイッチング素
子２１１は、そのスイッチング素子２１１のコレクタ端
子がリアクトル２１４を介して入力側コンデンサ２１３
の正極と接続されている。スイッチング素子２１１のエ
ミッタ端子は、入力側コンデンサ２１３の負極に接続さ
れている。さらに、スイッチング素子２１１のコレクタ
端子は、ダイオード２１５のアノードと接続され、この
ダイオード２１５のカソード側が、電解コンデンサであ
る出力側コンデンサ２１６の正極に接続されている。こ
の出力側コンデンサ２１６の負極は、スイッチング素子
２１１のエミッタ端子に接続されている。また、スイッ
チング素子２１１は、コレクタ端子とエミッタ端子との
間に、環流用ダイオード２１７が接続されている。この
環流用ダイオード２１７は、アノードがスイッチング素
子２１１のエミッタ端子に、カソードがスイッチング素
子２１１のコレクタ端子にそれぞれ接続されている。
は、太陽電池１００の一方の端子に接続されている。ま
た、逆流防止用ダイオード２１２のカソードは、例えば
電解コンデンサである入力側コンデンサ２１３の正極に
接続されている。入力側コンデンサ２１３の負極は、太
陽電池１００の他方の端子に接続されている。また、昇
圧回路２１０の、例えばＩＧＢＴなどのスイッチング素
子２１１は、そのスイッチング素子２１１のコレクタ端
子がリアクトル２１４を介して入力側コンデンサ２１３
の正極と接続されている。スイッチング素子２１１のエ
ミッタ端子は、入力側コンデンサ２１３の負極に接続さ
れている。さらに、スイッチング素子２１１のコレクタ
端子は、ダイオード２１５のアノードと接続され、この
ダイオード２１５のカソード側が、電解コンデンサであ
る出力側コンデンサ２１６の正極に接続されている。こ
の出力側コンデンサ２１６の負極は、スイッチング素子
２１１のエミッタ端子に接続されている。また、スイッ
チング素子２１１は、コレクタ端子とエミッタ端子との
間に、環流用ダイオード２１７が接続されている。この
環流用ダイオード２１７は、アノードがスイッチング素
子２１１のエミッタ端子に、カソードがスイッチング素
子２１１のコレクタ端子にそれぞれ接続されている。
【００２０】また、出力側コンデンサ２１６の正極側に
は、分圧抵抗（不図示）を介して電圧値を読み取る昇圧
制御回路２２０が接続されている。昇圧制御回路２２０
は、スイッチング素子２１１のゲート端子に接続され
て、スイッチング素子２１１に、オンオフの切り替えを
行わせる信号を入力する。
は、分圧抵抗（不図示）を介して電圧値を読み取る昇圧
制御回路２２０が接続されている。昇圧制御回路２２０
は、スイッチング素子２１１のゲート端子に接続され
て、スイッチング素子２１１に、オンオフの切り替えを
行わせる信号を入力する。
【００２１】正弦波生成回路２３０は、各スイッチング
素子２３１、２３２、２３３、２３４と、リアクトル２
３５、２３６、およびコンデンサ２３７とを備えて構成
されている。
素子２３１、２３２、２３３、２３４と、リアクトル２
３５、２３６、およびコンデンサ２３７とを備えて構成
されている。
【００２２】スイッチング素子２３１、２３２、２３
３、２３４は、例えばＩＧＢＴである。スイッチング素
子２３１は、コレクタ端子が出力側コンデンサ２１６の
正極と、エミッタ端子がスイッチング素子２３２のコレ
クタ端子と、それぞれ接続されている。さらに、スイッ
チング素子２３３は、コレクタ端子が出力側コンデンサ
２１６の正極と、エミッタ端子がスイッチング素子２３
４のコレクタ端子と、それぞれ接続されている。スイッ
チング素子２３２、２３４の各エミッタ端子は、いずれ
も出力側コンデンサ２１６の負極と接続されている。す
なわち、これらの４つのスイッチング素子は、ブリッジ
を組んで、出力側コンデンサ２１６の両端に接続されて
いる。４つのスイッチング素子には、スイッチング素子
２１１と同様に、それぞれのコレクタ端子とエミッタ端
子との間に、環流用ダイオードが接続されている。
３、２３４は、例えばＩＧＢＴである。スイッチング素
子２３１は、コレクタ端子が出力側コンデンサ２１６の
正極と、エミッタ端子がスイッチング素子２３２のコレ
クタ端子と、それぞれ接続されている。さらに、スイッ
チング素子２３３は、コレクタ端子が出力側コンデンサ
２１６の正極と、エミッタ端子がスイッチング素子２３
４のコレクタ端子と、それぞれ接続されている。スイッ
チング素子２３２、２３４の各エミッタ端子は、いずれ
も出力側コンデンサ２１６の負極と接続されている。す
なわち、これらの４つのスイッチング素子は、ブリッジ
を組んで、出力側コンデンサ２１６の両端に接続されて
いる。４つのスイッチング素子には、スイッチング素子
２１１と同様に、それぞれのコレクタ端子とエミッタ端
子との間に、環流用ダイオードが接続されている。
【００２３】スイッチング素子２３１のエミッタ端子
と、スイッチング素子２３２のコレクタ端子との接続点
には、リアクトル２３５の一端が接続されている。同様
に、スイッチング素子２３３のエミッタ端子と、スイッ
チング素子２３４のコレクタ端子との接続点には、リア
クトル２３６の一端が接続されている。両リアクトル２
３５、２３６の、スイッチング素子に接続されていない
他端は、コンデンサ２３７に接続されている。リアクト
ル２３５、２３６、およびコンデンサ２３７は、高周波
成分除去フィルタとして機能する。
と、スイッチング素子２３２のコレクタ端子との接続点
には、リアクトル２３５の一端が接続されている。同様
に、スイッチング素子２３３のエミッタ端子と、スイッ
チング素子２３４のコレクタ端子との接続点には、リア
クトル２３６の一端が接続されている。両リアクトル２
３５、２３６の、スイッチング素子に接続されていない
他端は、コンデンサ２３７に接続されている。リアクト
ル２３５、２３６、およびコンデンサ２３７は、高周波
成分除去フィルタとして機能する。
【００２４】また、コンデンサ２３７の両端には、正弦
波生成回路２３０の出力電力であるインバータ出力電力
ＰOUT を検出するための電力値検出回路２５０が接続さ
れている。さらに、電力値検出回路２５０の出力部は、
インバータ制御回路２４０に接続する。
波生成回路２３０の出力電力であるインバータ出力電力
ＰOUT を検出するための電力値検出回路２５０が接続さ
れている。さらに、電力値検出回路２５０の出力部は、
インバータ制御回路２４０に接続する。
【００２５】インバータ制御回路２４０は、図２に示す
ように、周波数指令演算回路２４１と、三角波発生回路
２４２と、インバータ出力指令値演算回路２４３と、Ｐ
ＷＭ比較回路２４４と、デッドタイム生成回路２４５
と、ドライバ回路２４６とを備えて構成される。周波数
指令演算回路２４１は、電力値検出回路２５０で検出さ
れたインバータ出力電力ＰOUT の値に基づいて、三角波
発生回路２４２に発生させる三角波の周期を決める回路
である。インバータ出力指令値演算回路２４３は、太陽
電池１００の直流電力出力値に基づいて、インバータ出
力電力ＰOUT の電圧波形の振幅を決めるものであり、三
角波発生回路２４２とともにＰＷＭ比較回路２４４に接
続されている。ＰＷＭ比較回路２４４は、三角波発生回
路２４２とインバータ出力指令値演算回路２４３とから
送られる波形を比較して有効な波形を取り出し、デッド
タイム生成回路２４５に送る。このデッドタイム生成回
路２４５は、各スイッチング素子２３１、２３２、２３
３、２３４のスイッチングのタイミングをそれぞれずら
すために、ＰＷＭ比較回路２４４から入力される波形に
タイムラグを付加してドライバ回路２４６へ出力する。
ドライバ回路２４６は、例えばトランジスタを有し、デ
ッドタイム生成回路２４５の出力値に対応する値の電流
を出力して正弦波生成回路２３０の各スイッチング素子
２３１、２３２、２３３、２３４にＰＷＭ制御されたス
イッチング信号を与える。すなわち、インバータ制御回
路２４０のドライバ回路２４６は、スイッチング素子２
３１、２３２、２３３、２３４の各ゲート端子に接続さ
れて、各スイッチング素子２３１、２３２、２３３、２
３４にオンオフの切り替えを行わせる信号を入力する。
ように、周波数指令演算回路２４１と、三角波発生回路
２４２と、インバータ出力指令値演算回路２４３と、Ｐ
ＷＭ比較回路２４４と、デッドタイム生成回路２４５
と、ドライバ回路２４６とを備えて構成される。周波数
指令演算回路２４１は、電力値検出回路２５０で検出さ
れたインバータ出力電力ＰOUT の値に基づいて、三角波
発生回路２４２に発生させる三角波の周期を決める回路
である。インバータ出力指令値演算回路２４３は、太陽
電池１００の直流電力出力値に基づいて、インバータ出
力電力ＰOUT の電圧波形の振幅を決めるものであり、三
角波発生回路２４２とともにＰＷＭ比較回路２４４に接
続されている。ＰＷＭ比較回路２４４は、三角波発生回
路２４２とインバータ出力指令値演算回路２４３とから
送られる波形を比較して有効な波形を取り出し、デッド
タイム生成回路２４５に送る。このデッドタイム生成回
路２４５は、各スイッチング素子２３１、２３２、２３
３、２３４のスイッチングのタイミングをそれぞれずら
すために、ＰＷＭ比較回路２４４から入力される波形に
タイムラグを付加してドライバ回路２４６へ出力する。
ドライバ回路２４６は、例えばトランジスタを有し、デ
ッドタイム生成回路２４５の出力値に対応する値の電流
を出力して正弦波生成回路２３０の各スイッチング素子
２３１、２３２、２３３、２３４にＰＷＭ制御されたス
イッチング信号を与える。すなわち、インバータ制御回
路２４０のドライバ回路２４６は、スイッチング素子２
３１、２３２、２３３、２３４の各ゲート端子に接続さ
れて、各スイッチング素子２３１、２３２、２３３、２
３４にオンオフの切り替えを行わせる信号を入力する。
【００２６】このように構成される太陽光発電インバー
タ装置は、以下のように動作して交流電力変換を行う。
まず、太陽電池１００から得られる直流電力は、入力側
コンデンサ２１３に蓄積される。次に、昇圧制御回路２
２０で昇圧回路２１０のスイッチング素子２１１のオン
オフを繰り返して、入力側コンデンサ２１３に蓄積され
た電圧を昇圧して出力側コンデンサ２１６に順次蓄積し
ていく。すなわち、昇圧回路２１０においては、スイッ
チング素子２１１をオンオフするスイッチング周波数
を、昇圧制御回路２２０で制御されて昇圧がなされる。
タ装置は、以下のように動作して交流電力変換を行う。
まず、太陽電池１００から得られる直流電力は、入力側
コンデンサ２１３に蓄積される。次に、昇圧制御回路２
２０で昇圧回路２１０のスイッチング素子２１１のオン
オフを繰り返して、入力側コンデンサ２１３に蓄積され
た電圧を昇圧して出力側コンデンサ２１６に順次蓄積し
ていく。すなわち、昇圧回路２１０においては、スイッ
チング素子２１１をオンオフするスイッチング周波数
を、昇圧制御回路２２０で制御されて昇圧がなされる。
【００２７】このようにして太陽電池１００から得られ
る直流電力の昇圧が行われると、昇圧制御回路２２０で
昇圧されてできる直流電力は、正弦波生成回路２３０に
おいて、インバータ制御回路２４０からのスイッチング
周波数制御によって、スイッチング素子２３１、２３４
がオンのときの回路ループと、スイッチング素子２３
２、２３３がオンのときの回路ループとが切り換えられ
ることによって、交流電力に変換される。インバータ制
御回路２４０は、一方で太陽電池１００からの直流電力
を読み取り、他方で、電力値検出回路２５０で検出され
たインバータ出力電力ＰOUT の値が与えられ、それら各
値に応じて、正弦波生成回路２３０におけるスイッチン
グ素子２３１、２３２、２３３、２３４のオンオフを切
り換えるスイッチング周波数を制御する。ここで、電力
値検出回路２５０は、カレントトランス（不図示）を備
えて正弦波生成回路２３０の出力電流を読み取り、分圧
抵抗を備えて正弦波生成回路２３０の出力電圧を読み取
ることによって、インバータ出力電力ＰOUT の値を検出
する。
る直流電力の昇圧が行われると、昇圧制御回路２２０で
昇圧されてできる直流電力は、正弦波生成回路２３０に
おいて、インバータ制御回路２４０からのスイッチング
周波数制御によって、スイッチング素子２３１、２３４
がオンのときの回路ループと、スイッチング素子２３
２、２３３がオンのときの回路ループとが切り換えられ
ることによって、交流電力に変換される。インバータ制
御回路２４０は、一方で太陽電池１００からの直流電力
を読み取り、他方で、電力値検出回路２５０で検出され
たインバータ出力電力ＰOUT の値が与えられ、それら各
値に応じて、正弦波生成回路２３０におけるスイッチン
グ素子２３１、２３２、２３３、２３４のオンオフを切
り換えるスイッチング周波数を制御する。ここで、電力
値検出回路２５０は、カレントトランス（不図示）を備
えて正弦波生成回路２３０の出力電流を読み取り、分圧
抵抗を備えて正弦波生成回路２３０の出力電圧を読み取
ることによって、インバータ出力電力ＰOUT の値を検出
する。
【００２８】インバータ制御回路２４０の三角波発生回
路２４２は、インバータ出力電力Ｐ OUT が定格値Ｐ
OUTFULL の例えば３０％〜８０％程度である実使用領域
Ｒの範囲の値であるときに、三角波の周波数を下げる。
この三角波の周波数は、周波数指令演算回路２４１で決
定され、実使用領域Ｒでは例えば１５ｋＨＺで発振さ
れ、実使用領域Ｒ以外では例えば２０ｋＨＺで発振され
るように切り換えられる。すると、スイッチング周波数
も下がり、各スイッチング素子のスイッチングの回数が
減る。また、インバータ制御回路２４０の三角波発生回
路２４２は、インバータ出力電力ＰOUT が実使用領域Ｒ
の範囲を外れて定格値ＰOUTFULL 付近の値になると、出
力する三角波の周波数を従来通りに戻し、リアクトル２
３５、２３６に過電流が流れることを防止する。なお、
図３は、電力変換効率ηの一例を示している。同図で、
Ａは従来の太陽光発電インバータ装置で得られる電力変
換効率ηの特性、Ｂは本発明の太陽光発電インバータ装
置で得られる電力変換効率ηの特性を示している。同図
において、実使用領域Ｒの範囲における電力変換効率η
の最も高い値を、例えば９５％として表している。
路２４２は、インバータ出力電力Ｐ OUT が定格値Ｐ
OUTFULL の例えば３０％〜８０％程度である実使用領域
Ｒの範囲の値であるときに、三角波の周波数を下げる。
この三角波の周波数は、周波数指令演算回路２４１で決
定され、実使用領域Ｒでは例えば１５ｋＨＺで発振さ
れ、実使用領域Ｒ以外では例えば２０ｋＨＺで発振され
るように切り換えられる。すると、スイッチング周波数
も下がり、各スイッチング素子のスイッチングの回数が
減る。また、インバータ制御回路２４０の三角波発生回
路２４２は、インバータ出力電力ＰOUT が実使用領域Ｒ
の範囲を外れて定格値ＰOUTFULL 付近の値になると、出
力する三角波の周波数を従来通りに戻し、リアクトル２
３５、２３６に過電流が流れることを防止する。なお、
図３は、電力変換効率ηの一例を示している。同図で、
Ａは従来の太陽光発電インバータ装置で得られる電力変
換効率ηの特性、Ｂは本発明の太陽光発電インバータ装
置で得られる電力変換効率ηの特性を示している。同図
において、実使用領域Ｒの範囲における電力変換効率η
の最も高い値を、例えば９５％として表している。
【００２９】従って、正弦波生成回路２３０の電力値を
検出してインバータ制御回路２４０に伝達する電力値検
出回路２５０を設け、インバータ制御回路２４０は、正
弦波生成回路２３０の出力電力であるインバータ出力電
力ＰOUT が所定域である実使用領域Ｒにあるときには、
スイッチング周波数を下げる制御を行うようにしたた
め、インバータ出力電力ＰOUT が実使用領域Ｒにあると
きには、スイッチングの回数が減るため、スイッチング
損失を低減することができて、電力変換効率ηを上げる
ことができる。
検出してインバータ制御回路２４０に伝達する電力値検
出回路２５０を設け、インバータ制御回路２４０は、正
弦波生成回路２３０の出力電力であるインバータ出力電
力ＰOUT が所定域である実使用領域Ｒにあるときには、
スイッチング周波数を下げる制御を行うようにしたた
め、インバータ出力電力ＰOUT が実使用領域Ｒにあると
きには、スイッチングの回数が減るため、スイッチング
損失を低減することができて、電力変換効率ηを上げる
ことができる。
【００３０】また、定格値ＰOUTFULL 付近になると、ス
イッチング周波数を上げて従来通りに制御させるように
したため、リアクトル、スイッチング素子、コンデンサ
などの各素子を容量の大きいものに変更する必要がな
い。
イッチング周波数を上げて従来通りに制御させるように
したため、リアクトル、スイッチング素子、コンデンサ
などの各素子を容量の大きいものに変更する必要がな
い。
【００３１】また、電力値検出回路２５０を、正弦波生
成回路２３０の出力端に設けてインバータ出力電力Ｐ
OUT の値を検出させるようにしたため、昇圧回路２１０
の入力端で電力値を検出する場合と比べてインバータ出
力電力ＰOUT の値をより正確に求めることができ、実使
用領域Ｒに現在至っているか否かの判断をより正確に行
いつつ電力変換効率ηを上げることができる。
成回路２３０の出力端に設けてインバータ出力電力Ｐ
OUT の値を検出させるようにしたため、昇圧回路２１０
の入力端で電力値を検出する場合と比べてインバータ出
力電力ＰOUT の値をより正確に求めることができ、実使
用領域Ｒに現在至っているか否かの判断をより正確に行
いつつ電力変換効率ηを上げることができる。
【００３２】［第２の実施の形態］図４は太陽光発電イ
ンバータ装置を示す説明図、図５はスイッチング周波数
成分除去フィルタのリアクトルを示す模式図、図６はス
イッチング素子で生ずるスイッチング損失ＰLOSSを示す
説明図である。なお、前述の第１の実施の形態と同一の
箇所には同じ符号を付し、同一の箇所の詳細な説明は省
略する。
ンバータ装置を示す説明図、図５はスイッチング周波数
成分除去フィルタのリアクトルを示す模式図、図６はス
イッチング素子で生ずるスイッチング損失ＰLOSSを示す
説明図である。なお、前述の第１の実施の形態と同一の
箇所には同じ符号を付し、同一の箇所の詳細な説明は省
略する。
【００３３】この第２の実施の形態の太陽光発電インバ
ータ装置が前述の第１の実施の形態の太陽光発電インバ
ータ装置と異なり特徴となるのは、電力値検出回路で検
出される電力値に応じてスイッチング周波数成分除去フ
ィルタのリアクトルのインダクタンス値を変化させるリ
アクトル制御回路を設けた構成である。
ータ装置が前述の第１の実施の形態の太陽光発電インバ
ータ装置と異なり特徴となるのは、電力値検出回路で検
出される電力値に応じてスイッチング周波数成分除去フ
ィルタのリアクトルのインダクタンス値を変化させるリ
アクトル制御回路を設けた構成である。
【００３４】リアクトル２３５、２３６は、それぞれ、
図５に示すように、コアに複数本の巻線が巻回されてお
り、それら複数の巻線を適宜接続することによってイン
ダクタンス値が変えられるように構成されている。これ
らリアクトル２３５、２３６は、電力値検出回路２５０
の出力側に接続されたリアクトル制御回路２６０によっ
て、インダクタンス値の制御が行われる。リアクトル制
御回路２６０は、電力値検出回路２５０によって検出さ
れる電力値に応じて、リアクトル２３５、２３６の巻線
の接続を切り換えるスイッチ部である。
図５に示すように、コアに複数本の巻線が巻回されてお
り、それら複数の巻線を適宜接続することによってイン
ダクタンス値が変えられるように構成されている。これ
らリアクトル２３５、２３６は、電力値検出回路２５０
の出力側に接続されたリアクトル制御回路２６０によっ
て、インダクタンス値の制御が行われる。リアクトル制
御回路２６０は、電力値検出回路２５０によって検出さ
れる電力値に応じて、リアクトル２３５、２３６の巻線
の接続を切り換えるスイッチ部である。
【００３５】このように構成される太陽光発電インバー
タ装置においては、電力値検出回路２５０によってイン
バータ出力電力ＰOUT の値を得て、インバータ出力電力
ＰOU T が例えば定格値ＰOUTFULL の３０％〜８０％程度
である実使用領域Ｒの範囲の値であるときに、電力変換
効率ηを上げるように、リアクトル２３５、２３６の複
数本の巻線をそれぞれ同方向に磁束が発生するように直
列接続してインダクタンス値を大きくする。インダクタ
ンス値を大きくすると、各スイッチング素子２３１、２
３２、２３３、２３４に流れる電流Ｉの傾きが、図６に
示すように、Ｉ 1 の波形からＩ2 の波形になって小さく
なる。このため、電流Ｉ2 と電圧Ｖとの重なりの面積が
減少し、図６に示すようにスイッチング損失ＰLOSSがＰ
LOSS1 の分だけ減少する。また、同時にリアクトル２３
５、２３６に流れる電流のピーク値を抑えることがで
き、リアクトルの導通損失も低減する。
タ装置においては、電力値検出回路２５０によってイン
バータ出力電力ＰOUT の値を得て、インバータ出力電力
ＰOU T が例えば定格値ＰOUTFULL の３０％〜８０％程度
である実使用領域Ｒの範囲の値であるときに、電力変換
効率ηを上げるように、リアクトル２３５、２３６の複
数本の巻線をそれぞれ同方向に磁束が発生するように直
列接続してインダクタンス値を大きくする。インダクタ
ンス値を大きくすると、各スイッチング素子２３１、２
３２、２３３、２３４に流れる電流Ｉの傾きが、図６に
示すように、Ｉ 1 の波形からＩ2 の波形になって小さく
なる。このため、電流Ｉ2 と電圧Ｖとの重なりの面積が
減少し、図６に示すようにスイッチング損失ＰLOSSがＰ
LOSS1 の分だけ減少する。また、同時にリアクトル２３
５、２３６に流れる電流のピーク値を抑えることがで
き、リアクトルの導通損失も低減する。
【００３６】なお、各スイッチング素子２３１、２３
２、２３３、２３４のターンオンにおいては、ターンオ
フの場合とは逆に電流Ｉと電圧Ｖとの重なりの面積が増
えてしまい、スイッチング損失ＰLOSSが増えるが、この
ときのスイッチング損失ＰLOSSの増分ＰLOSS2 （不図
示）は、ターンオフの場合のスイッチング損失ＰLOSSの
低減分ＰLOSS1 よりも小さいことがわかっている。この
ため、上述のようにリアクトル２３５、２３６のインダ
クタンス値を大きくすると、ターンオフの場合のスイッ
チング損失ＰLOSSの低減分ＰLOSS1 と、ターンオフの場
合のスイッチング損失ＰLOSSの増分ＰLOSS2 とを合わせ
れば、スイッチング損失ＰLOSSは、やはり減少する。
２、２３３、２３４のターンオンにおいては、ターンオ
フの場合とは逆に電流Ｉと電圧Ｖとの重なりの面積が増
えてしまい、スイッチング損失ＰLOSSが増えるが、この
ときのスイッチング損失ＰLOSSの増分ＰLOSS2 （不図
示）は、ターンオフの場合のスイッチング損失ＰLOSSの
低減分ＰLOSS1 よりも小さいことがわかっている。この
ため、上述のようにリアクトル２３５、２３６のインダ
クタンス値を大きくすると、ターンオフの場合のスイッ
チング損失ＰLOSSの低減分ＰLOSS1 と、ターンオフの場
合のスイッチング損失ＰLOSSの増分ＰLOSS2 とを合わせ
れば、スイッチング損失ＰLOSSは、やはり減少する。
【００３７】従って、正弦波生成回路２３０のインバー
タ出力電力ＰOUT の値を検出する電力値検出回路２５０
を設け、この電力値検出回路２５０で検出されるインバ
ータ出力電力ＰOUT の値に応じてスイッチング周波数成
分除去フィルタのリアクトル２３５，２３６のインダク
タンス値を変化させるリアクトル制御回路２６０を設け
て、リアクトル制御回路２６０は、インバータ出力電力
ＰOUT の値が所定域である実使用領域Ｒにあるときに
は、リアクトル２３５，２３６のインダクタンス値を上
げる制御を行うようにしたため、インバータ出力電力Ｐ
OUT の値が例えば定格値の３０％〜８０％程度である実
使用領域Ｒの範囲の値であるときに、リアクトル２３
５、２３６のインダクタンス値を大きくすると、各スイ
ッチング素子２３１、２３２、２３３、２３４のターン
オフのスイッチングにおいて、電流Ｉと電圧Ｖとの重な
りの面積が減少し、スイッチング損失ＰLOSSを低減する
とともに、リアクトルの導通損失を低減できて、電力変
換効率ηを上げることができる。
タ出力電力ＰOUT の値を検出する電力値検出回路２５０
を設け、この電力値検出回路２５０で検出されるインバ
ータ出力電力ＰOUT の値に応じてスイッチング周波数成
分除去フィルタのリアクトル２３５，２３６のインダク
タンス値を変化させるリアクトル制御回路２６０を設け
て、リアクトル制御回路２６０は、インバータ出力電力
ＰOUT の値が所定域である実使用領域Ｒにあるときに
は、リアクトル２３５，２３６のインダクタンス値を上
げる制御を行うようにしたため、インバータ出力電力Ｐ
OUT の値が例えば定格値の３０％〜８０％程度である実
使用領域Ｒの範囲の値であるときに、リアクトル２３
５、２３６のインダクタンス値を大きくすると、各スイ
ッチング素子２３１、２３２、２３３、２３４のターン
オフのスイッチングにおいて、電流Ｉと電圧Ｖとの重な
りの面積が減少し、スイッチング損失ＰLOSSを低減する
とともに、リアクトルの導通損失を低減できて、電力変
換効率ηを上げることができる。
【００３８】なお、上記各実施の形態においては、電力
値検出回路２５０を、正弦波生成回路２３０の出力端に
設けてインバータ出力電力ＰOUT の値を検出させるよう
にしたものを例示したが、本発明はこれに限らず、昇圧
回路の入力端の電力値と、正弦波生成回路の出力端の電
力値との関係が類推できるならば、電力値検出回路を、
昇圧回路の入力端に接続したものであってもよい。
値検出回路２５０を、正弦波生成回路２３０の出力端に
設けてインバータ出力電力ＰOUT の値を検出させるよう
にしたものを例示したが、本発明はこれに限らず、昇圧
回路の入力端の電力値と、正弦波生成回路の出力端の電
力値との関係が類推できるならば、電力値検出回路を、
昇圧回路の入力端に接続したものであってもよい。
【００３９】また、上記各実施の形態においては、太陽
電池１００から得られる直流電力を昇圧する昇圧回路２
１０を用いたものを例示したが、本発明はこれに限ら
ず、昇圧回路を用いずに、複数の太陽電池を直列に接続
することによって正弦波生成回路に入力する電圧を大き
くしたものであってもよい。
電池１００から得られる直流電力を昇圧する昇圧回路２
１０を用いたものを例示したが、本発明はこれに限ら
ず、昇圧回路を用いずに、複数の太陽電池を直列に接続
することによって正弦波生成回路に入力する電圧を大き
くしたものであってもよい。
【００４０】
【発明の効果】請求項１記載の発明にあっては、正弦波
生成回路の電力値を検出してインバータ制御回路に伝達
する電力値検出回路を設け、インバータ制御回路は、正
弦波生成回路の出力電力であるインバータ出力電力が所
定域にあるときには、スイッチング周波数を下げる制御
を行うようにしたため、インバータ出力電力が実使用領
域にあるときには、スイッチングの回数が減るため、ス
イッチング損失を低減することができて、電力変換効率
を上げることができる。
生成回路の電力値を検出してインバータ制御回路に伝達
する電力値検出回路を設け、インバータ制御回路は、正
弦波生成回路の出力電力であるインバータ出力電力が所
定域にあるときには、スイッチング周波数を下げる制御
を行うようにしたため、インバータ出力電力が実使用領
域にあるときには、スイッチングの回数が減るため、ス
イッチング損失を低減することができて、電力変換効率
を上げることができる。
【００４１】請求項２記載の発明にあっては、正弦波生
成回路のインバータ出力電力の値を検出する電力値検出
回路を設け、この電力値検出回路で検出されるインバー
タ出力電力の値に応じてスイッチング周波数成分除去フ
ィルタのリアクトルのインダクタンス値を変化させるリ
アクトル制御回路を設けて、リアクトル制御回路は、イ
ンバータ出力電力の値が所定域である実使用領域にある
ときには、リアクトルのインダクタンス値を上げる制御
を行うようにしたため、インバータ出力電力の値が所定
領域の値であるときに、リアクトルのインダクタンス値
を大きくすると、スイッチング損失を低減するととも
に、リアクトルの導通損失を低減できて、電力変換効率
を上げることができる。
成回路のインバータ出力電力の値を検出する電力値検出
回路を設け、この電力値検出回路で検出されるインバー
タ出力電力の値に応じてスイッチング周波数成分除去フ
ィルタのリアクトルのインダクタンス値を変化させるリ
アクトル制御回路を設けて、リアクトル制御回路は、イ
ンバータ出力電力の値が所定域である実使用領域にある
ときには、リアクトルのインダクタンス値を上げる制御
を行うようにしたため、インバータ出力電力の値が所定
領域の値であるときに、リアクトルのインダクタンス値
を大きくすると、スイッチング損失を低減するととも
に、リアクトルの導通損失を低減できて、電力変換効率
を上げることができる。
【００４２】請求項３記載の発明にあっては、請求項１
または請求項２記載の発明の効果に加えて、電力値検出
回路を、正弦波生成回路の出力端に設けてインバータ出
力電力の値を検出させるようにしたため、正弦波生成回
路の入力端以前の段階で電力値を検出する場合と比べて
インバータ出力電力の値をより正確に求めることがで
き、実使用領域に現在至っているか否かの判断をより正
確に行いつつ電力変換効率を上げることができる。
または請求項２記載の発明の効果に加えて、電力値検出
回路を、正弦波生成回路の出力端に設けてインバータ出
力電力の値を検出させるようにしたため、正弦波生成回
路の入力端以前の段階で電力値を検出する場合と比べて
インバータ出力電力の値をより正確に求めることがで
き、実使用領域に現在至っているか否かの判断をより正
確に行いつつ電力変換効率を上げることができる。
【図１】本発明に係る第１の実施の形態の太陽光発電イ
ンバータ装置を示す。
ンバータ装置を示す。
【図２】同上の要部であるインバータ制御回路を示す説
明図である。
明図である。
【図３】同上のインバータ出力電力と電力変換効率との
関係を示す説明図である。
関係を示す説明図である。
【図４】本発明に係る第２の実施の形態の太陽光発電イ
ンバータ装置の説明図である。
ンバータ装置の説明図である。
【図５】同上のスイッチング周波数成分除去フィルタの
リアクトルを示す模式図である。
リアクトルを示す模式図である。
【図６】同上のスイッチング素子で生ずるスイッチング
損失を示す説明図である。
損失を示す説明図である。
【図７】従来の太陽光発電インバータ装置を示す説明図
である。
である。
【図８】同上のスイッチング素子で生ずるスイッチング
損失を示す説明図である。
損失を示す説明図である。
【図９】同上のインバータ出力電力と電力変換効率との
関係を示す説明図である。
関係を示す説明図である。
１００ 太陽電池 ２３０ 正弦波生成回路 ２３５、２３６ リアクトル ２４０ インバータ制御回路 ２５０ 電力値検出回路 ２６０ リアクトル制御回路 ４００ 負荷
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 東浜 弘忠 大阪府門真市大字門真1048番地松下電工株 式会社内 (72)発明者 湯浅 裕明 大阪府門真市大字門真1048番地松下電工株 式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】 インバータ制御回路によってＰＷＭ制御
されるスイッチング周波数でスイッチング動作するとと
もに太陽電池から得られる直流電力を交流変換する正弦
波生成回路を備え、負荷に交流電力供給を行う太陽光発
電インバータ装置において、前記正弦波生成回路の電力
値を検出してインバータ制御回路に伝達する電力値検出
回路を設け、前記インバータ制御回路は、前記正弦波生
成回路の出力電力であるインバータ出力電力が所定域に
あるときには、前記スイッチング周波数を下げる制御を
行うことを特徴とする太陽光発電インバータ装置。 - 【請求項２】 リアクトルを有するスイッチング周波数
成分除去フィルタを有し、インバータ制御回路によって
ＰＷＭ制御されるスイッチング周波数でスイッチング動
作して太陽電池から得られる直流電力を交流変換する正
弦波生成回路を備え、負荷に交流電力供給を行う太陽光
発電インバータ装置において、前記正弦波生成回路の電
力値を検出する電力値検出回路を設け、この電力値検出
回路で検出される電力値に応じて前記スイッチング周波
数成分除去フィルタのリアクトルのインダクタンス値を
変化させるリアクトル制御回路を設けて、前記リアクト
ル制御回路は、前記正弦波生成回路の出力電力であるイ
ンバータ出力電力が所定域にあるときには、前記リアク
トルのインダクタンス値を上げる制御を行うことを特徴
とする太陽光発電インバータ装置。 - 【請求項３】 前記電力値検出回路は、前記インバータ
出力電力を検出するものであることを特徴とする請求項
１または請求項２記載の太陽光発電インバータ装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9206696A JPH1153042A (ja) | 1997-07-31 | 1997-07-31 | 太陽光発電インバータ装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9206696A JPH1153042A (ja) | 1997-07-31 | 1997-07-31 | 太陽光発電インバータ装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1153042A true JPH1153042A (ja) | 1999-02-26 |
Family
ID=16527610
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9206696A Pending JPH1153042A (ja) | 1997-07-31 | 1997-07-31 | 太陽光発電インバータ装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1153042A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006345679A (ja) * | 2005-06-10 | 2006-12-21 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd | 太陽光発電システム |
| JP2008040664A (ja) * | 2006-08-03 | 2008-02-21 | Daihen Corp | インバータ装置及びこのインバータ装置のｐｗｍ制御方法 |
| US8385085B2 (en) | 2007-09-25 | 2013-02-26 | Daihen Corporation | PWM signal generator, and inverter equipped with this PWM signal generator |
| WO2014163044A1 (ja) * | 2013-04-05 | 2014-10-09 | 株式会社日立製作所 | 水素製造手段を備えた太陽光発電システム |
| CN104539222A (zh) * | 2014-05-08 | 2015-04-22 | 李光武 | 一种太阳能连续发电系统 |
| WO2019065550A1 (ja) * | 2017-09-29 | 2019-04-04 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 系統連系システム |
-
1997
- 1997-07-31 JP JP9206696A patent/JPH1153042A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006345679A (ja) * | 2005-06-10 | 2006-12-21 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co Ltd | 太陽光発電システム |
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| CN104539222A (zh) * | 2014-05-08 | 2015-04-22 | 李光武 | 一种太阳能连续发电系统 |
| CN104539222B (zh) * | 2014-05-08 | 2017-01-25 | 李光武 | 一种太阳能连续发电系统 |
| WO2019065550A1 (ja) * | 2017-09-29 | 2019-04-04 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 系統連系システム |
| JP2019068618A (ja) * | 2017-09-29 | 2019-04-25 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 系統連系システム |
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