JPH11505168A - フィードノズルアセンブリ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 水蒸気および重質石油炭化水素を接触熱分解反応器に導入するためのフィードノズルアセンブリ（１００）は：（ａ）気体導管（１０６）を規定する内側チューブ（１０５）および外側チューブ（１１５）（ここで内側チューブ（１０５）および外側チューブ（１１５）は環状液体導管（１１６）を規定すると共に、チューブ（１０５、１１５）のそれぞれは入口端部（１２０、１２５）および反対側の出口端部（１３０、１３５）を備える）を有するノズル本体（１０１）と；（ｂ）少なくとも１個の通路（１４５）を設けたドーム形状の出口端部（１４２）を有する出口端部（１３０）に固定された第１ノズル先端（１４０）と；（ｃ）少なくとも１個の長形スリット（１５５）を設けたドーム形状の出口端部（１５２）を有する出口端部（１３５）に固定された第２ノズル先端（１５０）とで構成され、第２ノズル先端（１５０）のドーム形状の出口端部（１５２）は第１ノズル先端（１４０）のドーム形状の出口端部（１４２）を越えて延びる。

Description

【発明の詳細な説明】 フィードノズルアセンブリ 本発明は、気体と液体とを容器中へ導入するための、特に水蒸気と炭化水素供 給物とを接触熱分解反応器中へ導入するためのフィードノズルに関するものであ る。 多くの油精製および化学プラントの各装置は液体および／またはガス状供給物 を装置へ分配されるためのノズルを用いる。或る種の装置において、ノズルが供 給物を装置へ分配する能力は、この装置の生産性につき極めて重要である。たと えば接触熱分解装置は、原油中に存在する大連鎖の炭化水素分子をたとえばガソ リン範囲の炭化水素およびディーゼル油のような一層小さくかつ一層貴重な市販 製品まで熱分解する反応器である。典型的には減圧蒸留液をフィードノズルを介 し逆流立上り反応管に導入し、ここで供給物を再生された微粒子固体触媒と接触 させる。触媒は所望の熱分解反応を選択的に促進する。 反応器のピーク性能につき、ノズルは供給物を均一範囲および狭い液滴寸法分 布を有する微細なスプレーにて分配することが重要である。この種のスプレーは 供給物液滴の表面積を増大させると共に、触媒粒子との接触を容易化させる。し かしながら現存のノズルは、この所望の性能を達成するのが困難である。或る種 のノズルは極めて小さい開口部または複雑な先端設計を使用し、供給物における 各種の不純物によって容易に閉塞されるようになる。この種の閉塞を修復する際 の停止持間および交換経費は極めて不利となる。現存のノズルは微細な液滴およ び／または所望のスプレーパターンを形成しえない。 したがって微細液滴の狭い分布、スプレーの薄い層および非閉塞傾向を達成し うるノズルを得ることが有利であろう。 この目的で、気体（たとえば水蒸気）と液体（たとえば重質石油炭化水素）と を容器（たとえば接触熱分解反応器中へ導入するためのフィードノズルアセンブ リは、本発明によれば： （ａ）気体導管を規定する実質的に円筒状の内側チューブと内側チューブの周囲 に配置された外側チューブとを備え、内側チューブの外表面と外側チューブの内 表面とが環状液体導管を規定すると共に各チューブが入口端部および反対側の出 口端部を備えるノズル本体と； （ｂ）内側チューブの出口端部に取付けられた実質的に円筒状の入口端部をおよ び反対側のドーム形状の出口端部（このドーム形状の出口端部には少なくとも１ 個の通路を設ける）有する内側チューブの出口端部に固定された第１ノズル先端 と； （ｃ）外側チューブの出口端部に固定されると共に第１ノズル先端の周囲に配置 された第２ノズル先端と を備え、前記第２ノズル先端が外側チューブの出口端部に取付けられた実質的に 円筒状の入口端部を備えると共に、反対側のドーム形状の出口端部には実質的に 平行な壁部を有する少なくとも１個の長形スリットを設け、第２ノズル先端のド ーム形状の出口端部が第１ノズル先端のドーム形状の出口端部を越えて延びるこ とを特徴とする。 以下、添付図面を参照して本発明を実施例により一層詳細に説明する。 第１図は本発明によるフィードノズルアセンブリの縦断面図であり； 第２図は第１図の尺度よりも大きい尺度で描いた本発明によるフィードノズル アセンブリの上端部の縦断面図であり； 第３図は第１図のＩＩＩ−ＩＩＩ線断面図であり； 第４Ａ、４Ｂおよび４Ｃ図は第１（「水蒸気」）ノズルにおけるドーム形状の 出口端部の正面図、そのＩＶＢ−ＩＶＢ線断面図およびＩＶＣ−ＩＶＣ線断面図 であり； 第５Ａ、５Ｂおよび５Ｃ図は第２（「供給物」）ノズルにおけるドーム形状の 出口端部の正面図、その第ＶＢ−ＶＢ線断面図およびＶＣ−ＶＣ線断面図であり ； 第６図は第５Ａ図に示した代案ドーム形状の出口端部の正面図であり； 第７図は異なる尺度にて描いた第４Ｂ図に示した第１ノズルにおける代案ドー ム形状の出口端部の断面図であり； 第８図は異なる尺度で描いた第５Ｂ図に示した第２ノズルにおけるドーム形状 の出口端部の代案の断面図を示し； 第９図は尺度なしに描いた側部導入反応器配置の部分断面縦断面図であり； 第１０Ａおよび１０Ｂ図はヨーロッパ特許出願公開第４２３ ８７６号からの 公知ノズルを示す。 第１、２および３図を参照して本発明の実施例を示す。気体（たとえば水蒸気 ）と液体（たとえば重質石油炭化水素）とを容器（図示せず）、たとえば接触熱 分解反応器中へ導入するためのフィードノズルアセンブリ１００は、気体導管１ ０６を規定する実質的に円筒状の内側チューブ１０５および内側チューブ１０５ の周囲に配置された外側チューブ１１５を有するノズル本体１０１を備え、内側 チューブ１０５の外表面と外側チューブ１１５の内表面とは環状の液体導管１１ ６を規定する。内側チューブ１０５は入口端部１２０および反対側の出口端部１ ３０を備えると共に、外側チューブ１１５は入口端部１２５および反対側の出口 端部１３５を備える。内側チューブ１０５の中心長手軸線を参照符号１３６で示 す。 フィードノズルアセンブリ１００は、内側チューブ１０５の出口端部１３０に 固定された第１ノズル先端１４５をも備える。ノズル先端１４０は、内側チュー ブ１０５の出口端部１３０に取付けられた実質的に円筒状の入口端部１４１およ び反対側のドーム形状の出口端部１４２を備える。ドーム形状の出口端部１４２ には少なくとも１個の通路１４５を設ける。 フィードノズルアセンブリ１００は、さらに外側チューブ１１５の出口端部１ ３５に固定されると共に第１ノズル先端１４０の周囲に配置された第２ノズル先 端１５０をも備える。第２ノズル先端１５０は、外側チューブ１１５の出口端部 １３５に取付けられた実質的に円筒状の入口端部１５１、および実質的に平行な 壁部１５６を有する少なくとも１個の長形スリット１５５が設けられた反対側の ドーム形状の出口端部１５２をも備える（第２図参照）。第２ノズル先端１５０ のドーム形状の出口端部１５２は、第１ノズル先端１４０のドーム形状の出口端 部１４２を越えて延びる。 内側チューブ１０５および外側チューブ１１５はスペーサスタッド３１０によ り固定連結される。 次いで第４Ａ、４Ｂおよび４Ｃ図を参照し、これらは特定実施例にて第１（「 水蒸気」）ノズル先端１４０のドーム形状の出口端部１４２を備える。第１ノズ ル先端１４０には２列の通路１４５を設ける。 ドーム形状の出口端部１４２は半球形状もしくは半楕円形状を有する。 通路１４５の列の長さにわたりドーム形状の出口端部１４２のほぼ中心（図示 せず）から形成される角度は好適には４５〜１２０°、好適には７５〜１０５° の範囲である。出口端部１４２が半球状である場合は中心は球体中心である一方 、出口端部が半楕円状である場合は中心は楕円中心であることが了解されよう。 次いで第５Ａ、５Ｂおよび５Ｃ図を参照し、これらは特定実施例にて第２（「 炭化水素供給物」）ノズル先端１５０のドーム形状の出口端部１５２を示す。第 ２ノズル先端１５０には２個の平行な長形スリット１５５を設ける。 ドーム形状の出口端部１５２は半球形状または半楕円形状を有する。 第２ノズル先端１５０におけるドーム形状の出口端部１５２の実質的に中心（ 図示せず）から長形スリット１５５の長さにわたり形成される角度は、第１ノズ ル先端１４０におけるドーム形状の出口端部１４２の中心から列１４５の長さに わたり形成される角度と実質的に連続する。出口端部１５２が半球状であれば中 心は球中心である一方、出口端部が半楕円状であれば中心は楕円中心である。 好適にはフィードノズルアセンブリは重質石油炭化水素を接触熱分解する方法 に使用される。この種の方法においては重質石油炭化水素を予熱し、水蒸気と混 合し、次いで接触熱分解反応器立上り管に供給する。次いで重質石油炭化水素を 熱分解触媒と接触させて軽質炭化水素を生成させ、使用済み触媒は微細なコーク ス層で被覆される。軽質炭化水素を反応器から除去する。微細なコークス層で被 覆された使用済み触媒の１部を再生反応器に移す。次いでコークスの少なくとも １部を使用済み触媒から燃焼除去する。これは再生触媒をもたらす。 本発明によるフィードノズルアセンブリ１００の正常操作に際し、水蒸気を実 質的に円筒状の内側チューブ１０５に通過させ、重質炭化水素を外側チューブ１ １５の入口端部１２５に供給して環状液体導管１１６に通過させる。 通路１４５から流出する水蒸気は炭化水素中へ移動して、炭化水素混合物から 噴出する水蒸気気泡の微細な２相混合物を形成する。第２ノズル先端１５０の機 能は、水蒸気と重質石油炭化水素との混合物をフィードノズルアセンブリ１００ から流出させることである。第２ノズル先端１５０は、水蒸気と重質石油炭化水 素との混合物を接触熱分解反応器（図示せず）中へほぼ均一に噴霧するのに適す る。この結果、水蒸気と重質石油炭化水素との混合物が生じ、これを接触熱分解 反応器に移送する。 気体導管１０６の出口端部１４２からの通路１４５は汚染されない。重質石油 供給物のコークス化による汚染は、気体導管１０６の出口端部１４２の外側を包 囲する重質石油供給物の流れが冷却熱移動機能を有するので回避される。すなわ ち、通路１４２における温度は、水蒸気と重質石油との接触がコークス化および 通路１４２の閉塞をもたらさないよう充分低い。 本発明の一面は、重質石油炭化水素を接触熱分解立上り反応器中へ供給するた めのノズルアセンブリである。ノズル本体１０１を典型的には立上り反応器（図 示せず）中へ水平方向、垂直方向または対角線状に配向させる。他の配向も可能 である。垂直配向の場合、ノズル本体１０１は典型的には反応器の底部もしくは 入口端部から上方向に延びる。垂直でない場合、ノズル本体１０は典型的には反 応器の壁部中へ垂直と水平との間の配向にて突入する。異なる配向は典型的には 、理想的なスプレーバターンがノズル配向に依存するため異なる出口設計を必要 とする。本発明のノズルアセンブリ１００は、第２出口端部１５０の長形スリッ ト１５５の配置を改変して所望のスプレーパターンを作成しうるため、これら任 意の配向に適している。 典型的には垂直配向のノズル本体１０１の場合、長形スリット１５５は導管に 適するスプレーを形成するため半月形状もしくは三日月形状または他の非直線形 状である。側部流入ノズル本体１０１の場合、長形スリット１５５またはほぼ直 線が第５Ａ図における直線から見られる。 第４Ａ〜４Ｃ図に示した第１ノズル先端１４０には２列の通路１４５を設け、 他の実施例では１個のみの通路を存在させることもでき、或いは用途に応じ１列 の通路を設けることもできる。 第５Ａ〜５Ｂ図に示した第２ノズル先端１５０には２個の平行な長形スリット １５５を設け、他の実施例においては用途に応じ１個のみのスロットを設けるこ ともできる。 ドーム形状の出口端部１４２は典型的には、第２ノズル先端１５０の出口端部 １５２における各長形スリット１５５に対応した少なくとも１個の通路１４５を 備える。たとえば第２ノズル先端１５０が２個の長形スリット１５５を備えれば 、第１ノズル先端１４０は少なくとも２個の対応する開口通路１４５を備える。 １列の通路１４５をスリットにより代替することもできる。 典型的には、第１ノズル先端１４０における通路１４５は少なくとも１列の小 穴部で構成され、これら穴部は第２ノズル先端１５０における各対応の長形スリ ット１５５と整列する。しかしながら第１ノズル先端１４０は、第２ノズル先端 １５０における各長形スリット１５５に対応する２列以上の穴部を有することも できる。 第２ノズル先端１５０におけるドーム形状の出口端部１５２の中心から長形ス リット１５５の長さにわたり形成される角度は、好ましくは第１ノズル先端１４ ０におけるドーム形状の出口端部１４２の中心から通路１４５の列の幅にわたり 形成される角度に好ましくは実質的に連続する。 好適には外側チューブ１１５は０．０５〜０．２５ｍ（２−９インチ）または ０．１〜０．２５ｍ（４−９インチ）または０．１２〜０．２ｍ（５−７インチ ）の直径を有する。 第１ノズル先端１４０のドーム形状の出口端部１４２を越えて延びる第２ノズ ル先端１５０のドーム形状の出口端部１５５の距離は、接触熱分解反応器中へ水 蒸気と重質石油炭化水素との混合物をほぼ均一に噴霧するのに適する。好適には 第２ノズル先端１５０のドーム形状の出口端部１５２と第１ノズル先端１４０の ドーム形状の出口端部１４２との間の距離は典型的には約０．００６〜０．０３ ０ｍ（０．２５−１．２５インチ）の範囲である。 第１ノズル先端１４０は内側チューブ１０５の出口端部１３０に固定され、こ の取付けはたとえばネジ接続または熔接接続のような慣用手段により行われる。 この種の接続は、外側チューブ１１５に取付けられた第２ノズル先端１５０にも 適用することができる。 必要に応じ、耐浸蝕性材料を長形スリット１５５および第２ノズル先端１５０ の出口端部１５０の浸蝕感受性領域にオーバーレイ１５８（第５Ｃ図）として使 用する。典型的には、この種の領域は触媒粒子と接触する長形スリット１５５お よび出口端部１５２の部分である。この種の粒子は磨耗性であり、したがって耐 浸蝕性オーバーレイは出口端部の寿命を長期化させる。この種の耐浸蝕性材料の 例はコバルト、クロム、タングステンおよびモリブデンとの各種の比率における 合金系列の商品名ステライトである。 次に第６図を参照して、これは第５Ｃ図に示したドーム形状の出口端部１５０ の代案を示す正面図である。この実施例において、各長形スリット１５５はその １点１５７にてその壁部に沿い一体接続されて構造強度を与える。 第１〜６図を参照して説明したフィードノズルアセンブリにおいて、通路１４ ５の列により規定される平面（図示せず）は内側チューブ１０５の中心長手軸線 １３６（第１図参照）に対し実質的に平行である。さらに長形スリット１５５に より規定される平面（図示せず）も内側チューブ１０５の中心長手軸線１３６に 対し実質的に平行である。 しかしながら、たとえば供給物の注入角度の調整が高価な装置の改変を必要と するような現在入手しうるノズル設計につき、立上り反応器の用途が存在する。 したがって、フィードノズルを代替しただけで他の装置改変の必要なしに供給物 注入角度を調整しうることが望ましい。 次に第７図を参照して、これは異なる尺度で描いた第４Ｂ図に示したような第 １ノズルの代案ドーム形状の出口端部１４０を示す断面図である。図示した実施 例において、通路１４５の列により規定される平面１４６と内側チューブ（図示 せず）の中心長手軸線１３６との間の角度は３〜６０°の範囲である。ノズルア センブリが反応器中への側部突入である場合、この角度は約０°または約３〜約 ４５°である。フィードノズルアセンブリが底部突入である場合、角度はより大 であり、たとえば約０〜約６０°、好ましくは約１５〜約４５°、或いは約２０ 〜約４０°または約２５〜約３５°である。底部突口配置につき、角度は典型的 には水蒸気導管の長手軸線から立上り反応器の中心の方向である。出口端部にお ける第１ノズル先端通路のための角度は、第２のズル先端の出口端部における長 手スリットの角度と実質的に等しい。 さらに第８図を参照して、これは第５Ｂ図に示した第２ノズル１５０における ドーム形状の出口端部の代案の断面図であり、ここで長形スリット１５５により 規定される平面１５６と内側チューブ（図示せず）の中心長手軸線１３６との間 の角度は３〜６０°Cの範囲である。ノズルアセンブリが反応器中への側部突入 である場合、この角度は約０°または約３〜約４５°である。フィードノズルア センブリが底部突入である場合、角度はそれより大であり、たとえば約０〜約６ ０°、好ましくは約１５〜約４５°、或いは約２０〜約４０°、または約２５〜 約３５°である。底部突入配置の場合、角度は典型的には水蒸気導管の長手軸線 から立上り反応器の中心の方向である。出口端部における長手スリットの第２ノ ズル先端の角度は、第１ノズル先端の出口端部における通路の角度と実質的に等 しい。 典型的にはノズルアセンブリが反応器中への側部突入である場合、内側チュー ブの中心長手軸線と反応器の中心長手軸線との間の角度は約０°または約３〜約 ４５°である。 第９図を参照して、これは側部突入反応器配置の部分断面縦断面図である。本 発明によるフィードノズルアセンブリ１００は反応器３９０の側壁部３８０に配 置され、この側壁部は断熱材料３９５により内部ライニングされる。フィードノ ズルアセンブリ１００はハウジング４００を備え、ここには外側チューブ１１５ と内側チューブ１０５とを配置する。図示した実施例において、内側チューブ１ ０５の中心長手軸線１３６と反応器３９０の中心長手軸線４１０との間の角度は ４５°であり、さらにそれぞれ通路１４５の列により規定される平面および長形 スリット１５５により規定される平面１４６および１５６と内側チューブ１０５ の中心長手軸線１３６との間の角度は３０°である。 通路１４５の列により規定される平面１４６と内側チューブ１０５の中心長手 軸線１３６との間の角度は、長手スリット１５５により規定される平面１５６と 内側チューブ１０５の中心長手軸線１３６との間の角度に実質的に連続して、正 常操作に際し通路１４５から流出する流体の方向が長手スリット１５５の方向へ 指向するようにする。 本発明のフィードノズルアセンブリは底部突入および側部突入の供給配置立上 り反応器の両者につき適している。側部流入供給配置立上り反応器を開発する過 程において、必要に応じノズルおよび関連の水蒸気と供給物の導管のみを代替す る。底部突入配置にて、本発明のノズルは経済的節約において特に有利である。 底部突入立上り反応器を側部突入立上り反応器に改変する際に極めて高いコスト が伴う。この改変は、側部突入反応器の向上性能が高改変コストにより相殺され るので非経済的となる。本発明のノズルを用い、この経済的問題が解決される。 底部突入立上り反応器はまだ側部突入立上り反応器の利点を保ち続けうる。本発 明のこの実施例において、供給物導管と水蒸気導管とは場合により壁部に対し平 行かつ立上り反応器の内側の外周に沿って立上がる。次いで角度つき出口のノズ ルをそれぞれ水蒸気導管と供給物導管とに取付ける。作用において、これは側部 突入を実際に用いる高価格なしに側部突入立上り反応器をシュミレートする。 次に第１０Ａ図および第１０Ｂ図を参照して、これらはヨーロッパ特許出願公 開第４２３ ８７６号の公知ノズル３を示す。このノズル３は、本発明のフィー ドノズルアセンブリの実施例に対しその性能を比較すべく下記の例示具体例で検 討する実験にて使用する。第１０Ａ図および第１０Ｂ図に示したように、公知ノ ズル３は炭化水素供給物のための開口端部導管７と、導管７を包囲すると共にそ の下流端部が閉鎖された水蒸気のための外側空間１０とを備える。外側導管７は 、外側空間１０から水蒸気を通過させるための複数の側部入口８を有する。 以下、実施例により本発明をさらに説明する。例示した実施例は単に例示の目 的に過ぎず、本発明の範囲を決して限定することを意図しない。 以下の実施例において、実験は第１〜５図に示した本発明によるフィードノズ ルアセンブリの１実施例の操作から得られた多数の性能因子を、第１０Ａおよび １０Ｂ図に示したヨーロッパ特許出願公開第４２３ ８７６号に示した公知ノズ ルの性能と比較すべく行った。 実験を単純化するため、水蒸気および重質石油炭化水素でなく空気および水を 使用した。空気を水蒸気導管に供給すると共に、水を重質石油炭化水素の環状導 管に供給した。供給速度、供給圧力および温度は各ノズルにつき実質的に同一と した。 第１表は実験の結果を示す。 上記の結果に示したように、本発明のフィードノズルアセンブリは９種のカテ ゴリーのうち８種にて優秀な性能を示した。 同一の実験を、第７図および第８図を参照して説明したフィードノズルについ ても行った。第２表はその結果を示す。 上記結果に示したように、本発明のフィードノズルアセンブリは９種のカテゴ リーのうち８種にて優秀な性能を示し、さらに本発明のフィードノズルアセンブ リでは軸線外れの注入が可能である。 小液滴寸法は、表面が増加するため重要である。均一スプレーは、これが触媒 の均一な利用性をもたらすので望ましい。反応器におけるスプレーの範囲は、範 囲が大きくなるほど触媒との接触も大となるので重要である。スプレーの急速な 広がりは、より多量の触媒との接触を得るのに必要とされる。スプレーと触媒と の単一接触帯域は、触媒と供給物との接触時間を調節するのに重要である。「操 作ウインドー」は、ノズルが効果的に作動しうる水蒸気と炭化水素供給物との比 の範囲を意味する。正常な精製操作に際し水蒸気利用性には変動が日常的に生ず るため大きい範囲が望ましい。水蒸気流動なしの操作が全水蒸気停止の場合に有 用である。水蒸気オリフィスへの急速なアクセスを示しうることは、オリフィス がしばしば遮断されるようになるため、切替時間および停止時間を減少させるの に極めて有用である。さらに、供給物と触媒との急速な混合は供給物を気化させ るのに望ましい。 微細な２−相混合物は、接触熱分解反応器までフィードノズル出口を通過する 。本発明によるノズルアセンブリの１利点は、たとえば２個の出口長形スリット を使用する場合、スプレーにおける２枚のシート状ファンが発生し、これらは恐 らくそれらの間の減圧作用に基づき先端もしくは出口に極めて接近しながら１枚 のシートまで収束する点である。すなわち、微細な噴霧が得られると共に所望の 均一なスプレーパターンが達成される（すなわち、ノズル出口が直線である場合 、扁平シートが得られる）。スプレーの単一シートを発生する科学的原理として の理論化は本発明の範囲を限定することを意味せず、他の説明も可能であること に注目されよう。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＤＥ， ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，ＩＴ，Ｌ Ｕ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ)，ＯＡ(ＢＦ，ＢＪ，ＣＦ ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ， ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＳＤ，Ｓ Ｚ，ＵＧ)，ＵＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ，ＭＤ ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＬ，ＡＭ，ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＺ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＥ，ＨＵ，Ｉ Ｓ，ＪＰ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＫ，ＬＲ ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ，ＭＮ， ＭＷ，ＭＸ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，ＲＯ，ＲＵ，Ｓ Ｄ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＴＪ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＺ，ＶＮ (72)発明者 ブロステン，デヴイツド，ジヨン アメリカ合衆国テキサス州77345、キング ウツド、リヴアーサイド・オークス・ドラ イヴ 4611 (72)発明者 ニールソン，ジエームス，ウエイン，ジユ ニア アメリカ合衆国テキサス州77379−6162、 スプリング、ダウイングトン・コート 8031

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １． 気体（たとえば水蒸気）と液体（たとえば重質石油炭化水素）とを容器（ たとえば接触熱分解反応器）に導入するためのフィードノズルアセンブリにおい て： （ａ）気体導管を規定する実質的に円筒状の内側チューブと内側チューブの周囲 に配置された外側チューブとを備え、内側チューブの外表面と外側チューブの内 表面とが環状液体導管を規定すると共に、各チューブが入口端部および反対側の 出口端部を備えるノズル本体と； （ｂ）内側チューブの出口端部に取付けられた実質的に円筒状の入口端部および 反対側のドーム形状の出口端部（このドーム形状の出口端部には少なくとも１個 の通路を設ける）を有する内側チューブの出口端部に固定された第１ノズル先端 と； （ｃ）外側チューブの出口端部に固定されると共に第１ノズル先端の周囲に配置 された第２ノズル先端と を備え、前記第２ノズル先端は外側チューブの出口端部に取付けられた実質的に 円筒状の入口端部を備えると共に反対側のドーム形状の出口端部には実質的に平 行な壁部を有する少なくとも１個の長形スリットを設け、第２ノズル先端のドー ム形状の出口端部は第１ノズル先端のドーム形状の出口端部を越えて延びること を特徴とするフィードノズルアセンブリ。 ２． 第１ノズル先端には少なくとも１列に配置された複数の通路を設け、ドー ム形状の出口端部の実質的に中心から列の長さにわたり形成される角度が４５〜 １２０°であり、さらに第２ノズル先端におけるドーム形状の出口端部の実質的 に中心から長形スリットの長さにわたり形成される角度が第１ノズル先端におけ るドーム形状の出口端部の中心から列の長さのわたり形成される角度と実質的に 連続する請求の範囲第１項に記載のフィードノズル。 ３． ドーム形状の出口端部の中心から列の長さにわたり形成される角度が７５ 〜１０５°である請求の範囲第２項に記載のフィードノズル。 ４． 第１ノズルにおける通路が２列もしくはそれ以上の列にて配置され、さら に第２ノズル先端の出口端部には２個もしくはそれ以上のスリットを設けてなる 請求の範囲第２項または第３項に記載のフィードノズル。 ５． 通路の列により規定される平面が、内側チューブの中心長手軸線に対し実 質的に平行である請求の範囲第２〜４項のいずれか一項に記載のフィードノズル 。 ６． 長形スリットにより規定される平面が、内側チューブの中心長手軸線に対 し実質的に平行である請求の範囲第２〜４項のいずれか一項に記載のフィードノ ズル。 ７． 通路の列により規定される平面と内側チューブの中心長手軸線との間の角 度が３〜６０°の範囲、好ましくは１５〜４５°の範囲であり、さらに長形スリ ットにより規定される平面と内側チューブの中心長手軸線との間の角度が３〜６ ０°の範囲、好ましくは１５〜４５°の範囲である請求の範囲第２〜４項のいず れか一項に記載のフィードノズル。 ８． 通路の列により規定される平面と内側チューブの中心長手軸線との間の角 度が、長形スリットにより規定される平面と内側チューブの中心長手軸線との間 の角度と実質的に連続する請求の範囲第７項に記載のフィードノズル。 ９． 第１ノズル先端における通路が実質的に穴部よりなる請求の範囲第１〜８ 項のいずれか一項に記載のフィードノズル。 １０． 各列が複数の通路を備え、通路の個数が好ましくは７〜１５個の範囲で ある請求の範囲第２〜９項のいずれか一項に記載のフィードノズルアセンブリ。 １１． 第２ノズル先端には、長形スリットおよび第２ノズル先端の出口端部の 浸蝕感受性領域に耐浸蝕性材料よりなるオーバーレイを設けてなる請求の範囲第 １〜１０項のいずれか一項に記載のフィードノズルアセンブリ。