JPH06264071A - 液状炭化水素供給原料の導入方法 - Google Patents

液状炭化水素供給原料の導入方法

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JPH06264071A
JPH06264071A JP5278930A JP27893093A JPH06264071A JP H06264071 A JPH06264071 A JP H06264071A JP 5278930 A JP5278930 A JP 5278930A JP 27893093 A JP27893093 A JP 27893093A JP H06264071 A JPH06264071 A JP H06264071A
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atomizing
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JP5278930A
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Harold Carl Kaufman
ハロルド・カール・カウフマン
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Texaco Development Corp
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    • C10G11/14—Catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils with preheated moving solid catalysts
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Abstract

(57)【要約】 【目的】 流動接触分解（ＦＣＣ）法の反応領域におい
て、合理的に実現可能な2.1×105〜4.1×105パスカル
（30〜60ｐｓｉ）の圧力降下で制御された小滴の粒径お
よび分布を備えた供給原料を噴霧化するための方法を提
供する。 【構成】 液状炭化水素供給原料が第１の環状流に形成
されて、接触ライザー変換領域における圧力よりも 2.1
×104〜2.1×105パスカル（3〜30ｐｓｉ）だけ高いノズ
ル圧力が加えられる。液状供給原料環状流に衝突角５°
〜45°において第１の軸方向の噴霧化ガス流を、そして
衝突角15°〜90°において第２の環状の噴霧化ガス流を
衝突させる。その結果として液状炭化水素供給原料の流
れは粒径300〜400μｍの小滴に変化する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は石油関連供給原料を液体
燃料沸点範囲の生成物に変換するための流動接触分解
（ＦＣＣ）法に関する。より詳しくは本発明はＦＣＣ供
給原料を噴霧化することに関する。最も詳しくは噴霧化
ガスによる供給原料の噴霧化に関する。
【０００２】
【従来の技術】流体接触分解法はこの技術分野ではよく
知られている。接触分解法においては真空軽油、常圧残
油、脱アスファルト油およびこれらの混合物などの液状
炭化水素が約1.4×105〜3.1×105パスカル（20〜45ｐｓ
ｉa）の圧力の下で約430℃〜760℃（800°Ｆ〜1400°
Ｆ）の温度、好ましくは450℃〜約570℃（850°Ｆ〜約1
050°Ｆ）の温度において約10秒間かそれ以下のオーダ
ーの時間、好ましくは0.5〜5秒間、所望の変換を行うた
めに結晶アルミナシリケートなどの活性クラッキング触
媒に接触させる。この方法は流動床におけるペレットと
しての触媒あるいは流動固体技法を利用した粉末状また
は微小球状触媒を使用することができる。これらのクラ
ッキング触媒は多くの種類のものよりなっていてよい
が、ゼオライト触媒と呼ばれる一つの群はよく知られて
おり商業的に入手できる。真空軽油などの比較的高沸点
の炭化水素がゼオライト触媒を使用して分解されて４個
の炭素原子を有するオレフィンおよびガソリンおよび触
媒に付着した一定量の炭素物質を含む比較的低沸点の炭
化水素を関連混合生成物とともに生成し、触媒の接触時
間、反応条件および供給原料の組成によってその量が決
定される。
【０００３】供給される液体の蒸発速度が流動接触分解
反応器中での最も重要な、可能性を制約する物理的要因
であることが明らかになってきた。最も望ましい反応は
蒸気相において起り、反応剤と活性接触部位との相互の
極めて迅速な移動が必要とされるので、すべての供給原
料が蒸気であるとすれば最適の機能が実現されるだろ
う。しかしながら、反応器に注入する前に供給原料を完
全に蒸発させるために原料を予熱すると工程の経済性に
悪影響を及ぼす。実質的に液体の供給原料が使用される
と、供給小滴の蒸発のために必要な時間が所望の接触反
応に利用される時間を減少させて、流路当りの供給原料
の変換を減少させるので収率に重大な悪影響を及ぼす。
【０００４】したがって、接触分解反応器における供給
原料の注入の種類が重要であることが明らかになった。
蒸発されない供給原料の実質的に完全な噴霧化はできる
だけ速く、そして注入領域にできるだけ接近して実施さ
れなければならない。
【０００５】適当な供給原料注入は濃厚床ユニットにお
いてはトランスファーライン反応器におけるよりも重要
ではない。濃厚床ユニットにおいては油と触媒との初期
の接触は蒸発および分解によって大量の蒸気を発生させ
オイル・ウェット触媒の大量のスラグが生成するのを防
止するのに十分でなければならない。しかしながら、分
解の大部分は触媒の滞留量を変化させることによって接
触時間を変化することのできる濃厚床において起る可能
性がある。さらに、反応器グリッドは適当に設計される
ならば分配を良好にし良好な接触を促進する。しかしな
がら、トランスファーライン反応器においては供給原料
注入領域は良好な接触と高度の噴霧化をもたらさなけれ
ばならない。すべての変換はトランスファーライン反応
器内で得られなければならない。油が蒸発されて十分に
分配されるまで所望の分解は起らない。しかしながら、
トランスファーライン反応器においては油の全滞留時間
は約１〜７秒間のオーダーに過ぎない。したがって蒸発
を実現するためにかかる時間が長ければ長いだけ変換の
ために利用される時間は短くなる。
【０００６】液体を直径が約350μmかそれ以下の小滴に
噴霧化することによって約１秒かそれ以下ですべての供
給原料をほとんど完全に蒸発させることは極めて効果的
であることが明らかになっった。このような微細な分散
によれば液体を迅速な蒸発のために固体に直接に接触さ
せる必要がない。熱は熱い固体からの蒸気を媒介とした
輻射と熱伝導によって流れ、触媒に直接に接触しないで
液体の小滴を蒸発させる。
【０００７】このような制約の中ですべての供給原料を
蒸発させるために様々の噴霧ノズルが使用されてきた。
Ｆ.Ｗ.ワーリンによる米国特許第 2,747,936号に記載さ
れたノズルは工業的に使用されている衝突板およびオリ
フィスノズルの代表的なものである。Ｒ.Ｊ.ステラッチ
オによる米国特許第4,443,230号および第4,525,175号は
いずれも固体燃料のスラリーを部分酸化するためのバー
ナーを教示している。バーナーは部分酸化反応のための
反応成分がそれぞれ通過する同軸環状流路を備えてい
る。
【０００８】液体燃料の噴霧化はペリーの化学技術者ハ
ンドブック、第４版の9−24頁から9−27において論じら
れている。液体燃料の噴霧化は外部噴霧化、内部噴霧化
および機械的噴霧化に区分される。内部噴霧化において
は、油は噴霧化流体の垂直な流れを油の流れに衝突させ
ることによって噴霧化される。噴霧化流体として油１ｋ
ｇ当り0.1 〜８ｋｇの量で水蒸気を使用してもよい。内
部噴霧化は噴霧器ベンチュリを通過する前に水蒸気と油
を混合することによって行われる。
【０００９】もっとも簡単な機械的噴霧化は、加圧下で
噴霧器のプレートの接線スロットに油を押し付けて回転
運動を起させることによって最も単純な応用で実施され
る。小滴はオリフィスを通ってノズルを離れる。小滴の
粒径は噴霧器プレートを横切る圧力降下によって決定さ
れる。
【００１０】圧力降下は噴霧器における主要な制御パラ
メーターである。通常の噴霧器は2.1×104〜3.4×105パ
スカル（3〜50ｐｓｉ）の圧力降下を有し、400〜500μm
の小滴を生成する。通常のスパイラル末口噴霧器、例え
ばＪ.Ｕ.ベートによる米国特許第2,518,116号およびＰ.
Ｅ.マックガリー等による米国特許第4,514,291号は2.8
×105〜3.4×105パスカル（40〜50ｐｓｉ）の圧力降下
を示し、200〜300μｍの小滴を生成する。他の一つの工
業的に利用できる噴霧器は衝突プレートとオリフィスを
備え、1.4×106〜2.1×106パスカル（200〜300ｐｓｉ）
の圧力降下を起させ、125〜175μmの小滴を生成する。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】流動接触分解（ＦＣ
Ｃ）法の反応領域において、合理的に実現可能な2.1×1
05〜4.1×105パスカル（30〜60ｐｓｉ）の圧力降下で制
御された小滴の粒径および分布を備えた供給原料を噴霧
化するための方法が要求されている。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明は 1.4×105〜3.1
×105パスカル（20〜45ｐｓｉa）の変換領域圧力におい
て接触ライザー変換領域における液状炭化水素供給原料
を噴霧化するための方法である。液状供給原料は第１の
環状流に形成され、変換領域圧力よりも2.1×104〜2.1
×105パスカル（3〜30ｐｓｉ）、好ましくは 2.1×104
〜6.9×104パスカル（ 3〜10ｐｓｉ）だけ高いノズル圧
力が加えられる。液状供給原料環状流に特定の角度で噴
霧化ガスの第１の軸方向の流れと第２の環状の流れの両
方を衝突させる。その結果として、液状炭化水素供給原
料は300〜400μｍの小滴に変えられる。
【００１３】
【実施例】本発明を説明し、そして本発明のより良い理
解を提供するために、本発明の実施を目的として発明者
によって考えられた最良の態様を示す第１図および第２
図が参照される。図面は本発明を明瞭に理解するのに必
要な細部のみについてのものであり、本発明を説明する
ために必要でないバルブ、ポンプおよび機器などの通常
の装置に通常使用される様々の要素は明瞭にするために
省略されてきたことは理解されるべきである。
【００１４】第１図において、方向矢印５によって示さ
れるように流れる純粋な新たに再生された触媒が再生触
媒立て管10からライザー反応器20の最初の部分あるいは
下部に導入される。再生触媒は約0.1 重量％以下の炭素
含有量と55〜80のＡＳＴＭマイクロ活動度を有する。触
媒がライザー反応器20に入るとき、その温度がライザー
反応器20に入る管17からライザー反応器20の下部ヘッド
19に配置されたバヨネット18を介して図示されたように
移送される流動媒体の添加によって上昇する。流動媒体
は水蒸気、窒素またはメタン、エタンまたはエチレンな
どの低分子量炭化水素であればよい。流動媒体の量は供
給原料噴霧器に向って触媒を移動させるために最低流動
速度以上の速度でライザー反応器20の下部にあるゼオラ
イト触媒を流動化させるのに十分でなければならない。
過渡的な操作においては流動媒体などのパージ媒体、特
に水蒸気が、やはり下部ヘッド19に置かれたノズル15を
介して管14からライザー反応器20に導入される。
【００１５】噴霧器100は上流端部101と下流端部102を
備えている。噴霧器100にはライザー反応器20の接触ラ
イザー変換領域における流動触媒と直接に接触している
下流端部102が取付けられている。下流端部102の長さ方
向の中心軸100aはライザー反応器20の長さ方向の中心軸
20aと平行に配列されている。噴霧器100は取付けフラン
ジ21と支持体22によってライザー反応器20に結合されて
いる。取付けフランジ21は代わりに平行な軸20aおよび1
00aを有して下部ヘッド19に取り付けても良い。
【００１６】熱い再生触媒は噴霧器100によってライザ
ー反応器20に注入される噴霧供給原料に接触している。
供給原料の噴霧化によって供給原料を触媒に密接できる
ようになり、その結果として供給原料の液体沸点範囲燃
料および比較的軽い炭化水素への接触分解が起る。ライ
ザー反応器20の全内部体積は噴霧供給原料を接触させ、
接触反応を実施するための接触ライザー変換領域を備え
ている。
【００１７】液状の供給原料は制御バルブ32による流れ
の制御の下で管30から流れる。供給原料の流量は流れ制
御器34によって測定される。制御バルブ32と流れ制御器
34の組合せは噴霧器 100への供給原料の安定な流量を維
持するためにフィードバック制御ループを含んでいる。
液状供給原料は中間導管109に結合された入口121から噴
霧器 100に入り、中間環状流路125との流体連絡を形成
している。中間導管109と環状流路125は第２図に示され
ている。
【００１８】液状供給原料は噴霧ガスによって噴霧化さ
れる。連続的に流れる液状供給原料に噴霧化ガスが衝突
して供給原料を切断あるいは、せん断して小さい薄いシ
ートに変え、このシートは表面張力の作用によって合体
して平均粒径400μmまたはそれ以下の小滴になる。噴霧
化を実施するために必要な噴霧化ガスの量は供給原料の
１〜５重量％である。
【００１９】噴霧化ガスは両方の連続表面で液状供給原
料の環状の流れに衝突する。内側の流れ面には衝突角５
°〜45°において第１の軸方向のガス流が衝突する。外
側の流れ面には衝突角15°〜90°において第２の環状の
ガス流が衝突する。第１の軸方向のガス流の衝突と第２
の環状のガス流との間の体積が噴霧化領域 150として第
２図に示されており、そして乱流混合の領域である。
【００２０】噴霧化ガスは接触ライザー変換領域におけ
る化学的な変化に不活性であることが好ましい。下流分
離および処理についての適合性に基づく好ましい噴霧化
ガスは、水蒸気、メタン、エタン、エチレン、プロパ
ン、ブタン、ブチレンおよびこれらの混合物である。混
合物としては、水素、メタン、エタン、エチレンおよび
他の軽炭化水素蒸気である燃料ガス（製油所ガス）およ
びメタンとエタンの混合物である天然ガスがある。これ
らの炭化水素ガスと水蒸気との混合物も有用である。水
蒸気は効果的であり、6.2×105〜1.4×106パスカル（90
〜200ｐｓｉg）における水蒸気が好ましい。
【００２１】噴霧化ガスは制御バルブ42による圧力制御
の下で管40を通って流れる。供給されたガスの圧力は圧
力制御器44によって測定される。制御バルブ42と圧力制
御器44を組合せたものは一定の水蒸気圧力、例えば、8.
6×105パスカル（125ｐｓｉg）を維持するためのフィー
ドバック制御ループを備えている。
【００２２】管40中の噴霧化ガスの流れは管50中の流れ
と管60中の流れに分割される。管50は噴霧化ガスを入口
120に供給する。入口120は中央円筒導管108に取付けら
れていて、中央円筒流路124との流体連絡を提供する。
中央円筒導管108と中央円筒流路 124は第２図に示され
ている。噴霧化ガスはフィードバック制御ループを構成
する制御バルブ52と流量制御器54によって行われる流量
制御の下で管50を通って流れる。管50を通って流れる噴
霧化ガスの圧力は圧力指示器56によって測定される。
【００２３】管60は噴霧化ガスを噴霧器100の入口122に
供給する。入口 122は外側同軸円筒ダクト110に取付け
られており、外側同軸環状流路129と流体連絡されてい
る。外側同軸円筒導管110と外側同軸環状流路129は第２
図に示されている。噴霧化ガスはフィードバック制御ル
ープを構成する制御バルブ62と流量制御器64によって提
供される流量制御の下で管60を通って流れる。管60を通
って流れる噴霧化ガスの圧力は圧力指示器66によって測
定される。
【００２４】第２図を参照しよう。長さ方向の中心軸10
0aを有する噴霧器100は中央円筒導管108と中間同軸円筒
導管109と外側同軸円筒導管110を備えている。供給原料
と噴霧化ガスを噴霧器100に供給するためのフランジ付
き管50、30および60はそれぞれ中央円筒導管108および
同軸円筒導管109と110に接続されている。噴霧器100は
供給原料および噴霧化ガスを自由に流すための三本の自
由流路を有する。これらの流路は三本の導管を半径方向
に区切ることによって形成されている。例えば中間流路
125は中央導管108の外径と中間導管109の内径との間に
配置されている。中央導管と中間導管との間の半径方向
の間隔はウォールスペーサー126によって維持される。
【００２５】外側環状流路129は中間導管109の外径と外
側導管110の内径との間に配置されている。ウォールス
ペーサー131は第２の導管109と外側導管110との間の半
径方向の間隔を維持する。
【００２６】噴霧器100の上流端部101においては、それ
ぞれの導管および環状流路は閉じられている。カバープ
レート135、136および137はそれぞれ中央円筒流路124、
中間環状流路125および外側環状流路129を密閉してい
る。カバープレートを導管の端部に固定するためにはフ
ランジの取付け、溶接または、ねじ取付けなどの通常の
手段が利用される。漏れ止めシールを行うためにはガス
ケットが使用される。噴霧器100の下流端部において
は、中央円筒導管108の外径は小さくなっている。この
ことはａなる角度で内方に壁を形成することによって実
現される。壁は導管108を出口直径ｂにまで細くする距
離を延長させる。
【００２７】中間導管109の外径も噴霧器100の下流端部
において直径ｃにまで細くなる。中間導管109の内径は
導管109の壁の厚みを増すことによって減少する。導管
壁の厚みは導管109の内壁に比例して角度をａにするた
めに増加される。このことによって直径ｅの導管109か
ら環状幅ｄの均一な環状流路が得られる。
【００２８】外側導管 110の外径の下流端部は減少す
る。このことは壁を角度ｆで内方に形成することによっ
て実現される。この角度ｆは導管109の外径と導管110の
内径との間の幅ｇの環状流路を形成させる。噴霧器100
の下流端部102における触媒による衝撃腐食を防止する
ために先端遮蔽部材140が外側導管110の外面に固定され
ている。先端遮蔽部材140は噴霧器からの噴霧化液体の
未妨害の外方への流れを助ける距離ｈだけ広がってい
る。先端遮蔽部材140は噴霧化液体が衝突するのを防止
するために外側導管に対して開き角度ｉで外側導管110
に固定されている。開き先端遮蔽部材は噴霧化供給原料
の速度を低下させて様々の速度で接触することによって
起る触媒の摩耗を減少させる。最後に、ライザー反応器
20中で触媒の衝撃に暴される噴霧器100の外面は腐食を
防止するために耐火性の遮蔽部材145で被覆されてい
る。
【００２９】以下に本発明を例によって具体的に説明す
る。例１ 噴霧器は第２図に従って組立てられる。噴霧器の導管、
入口および導管は９クロム−１−モリブデン鋼で造られ
ている。導管の排出面はステライトあるいはその同等物
などの耐食性被膜で被覆されている。耐火物はグナイト
である。噴霧器は第２の流路125に7,950ｍ3／日（50,00
0bb1／日）の液状炭化水素供給原料を通過させるように
設計されている。中央流路124および外側流路129は１重
量％の供給原料において8.6×105パスカル（125ｐｓｉ
g）の水蒸気を供給するように設計されている。水蒸気
の40％は中央流路 124を通過し、残余の水蒸気は外側流
路 129を通過する。
【００３０】導管の寸法は下記のように明記される。 中央導管109 設計蒸気速度 21.9 m／s （71.8 ft／sec） 公称直径 5.1 cm （2 インチ） 内径 6.271 cm （2.469 インチ） 外径 7.303 cm （2.875 インチ） 壁の厚み 0.516 cm （0.203 インチ） 流れ領域 30.9 cm2 （4.79平方インチ） 中間導管110 公称直径 15.2 cm （6 インチ） 内径 15.41 cm （6.065 インチ） 外径 16.83 cm （6.625 インチ） 壁の厚み 0.711 cm （0.280 インチ） 流れ領域 186.4 cm2 （28.9 平方インチ） 外側導管129 公称直径 20.3 cm （8 インチ） 内径 20.27 cm （7.981 インチ） 外径 21.91 cm （8.625 インチ） 壁の厚み 0.818 cm （0.322 インチ） 流れ領域 322.5 cm2 （50.0 平方インチ）
【００３１】噴霧器の下流末端部102流路寸法は下記の
ように明記される。 中央流路124 角度ａ（衝突角） 15° 内径ｂ 3.43 cm （1.35インチ） 直径ｂでの速度 73.2 m/s （240 ft/sec） 中間流路125 内径ｃ 8.854 cm （3.486 インチ） 直径ｃでの速度 45.7 m/s （150 ft／sec ） 幅ｄ 3.241 cm （1.276 インチ） 幅ｄでの速度 14.3 m/s （47 ft/sec ） 直径ｅ 10.945 cm （4.309 インチ） 外側流路129 角度ｆ 30° 衝突角（90°−ｆ） 60° 幅ｇ 0.310 cm （0.122 インチ） 幅ｇでの速度 122 m/s （400 ft/sec） 先端遮蔽 距離ｈ 15.2 cm （6 インチ） 角度ｉ 15°
【００３２】第２図によれば噴霧器100はライザー反応
器20に取付けられている。設計操作点、全範囲の操作お
よび代表的な操作条件は下記の通りである。 設計 範囲 代表的 噴霧器100の圧力降下、 1.4 0.2〜2.1 1.0 パスカル×105 （ｐｓｉ） （20） （3〜30） （15） 幅ｄでの供給原料速度、 15 7.6〜18 15 m/s （ft/sec） （50） （25〜60） （50） 直径ｄでの水蒸気速度、 73 61〜92 44 m/s （ft/sec） （240） （200〜300）（144） 幅ｇでの水蒸気速度、 122 61〜153 73 m/s （ft/sec） （400） （200〜500）（240） 直径ｃでの噴霧化供給原料− 46 24〜92 40 水蒸気バルク速度、m/s （ft/sec）（150） （80〜300） （130） 導管108と110への水蒸気、導管 2.5 1〜5 1.5 109への供給原料の重量％ 導管108への水蒸気108と 40 10〜50 24 110への水蒸気の容量％ バヨネット18、水蒸気速度、 21 12〜31 13 m/s （ft/sec） （70） （40〜100） （42）
【００３３】例２ 噴霧化ノズルは実験室試験ユニットに取付けられてい
る。噴霧器は流動接触分解（ＦＣＣ）ライザー反応器に
おける供給原料を噴霧化に利用するために試験された。
ＦＣＣライザーについて噴霧器の有用性を決定するパラ
メーターは生成される小滴のメジアン粒径と噴霧器を横
切るときの圧力降下である。ＦＣＣサービスにおいて利
用される通常の噴霧器は2.1×105〜3.4×105パスカル
（30〜50ｐｓｉ）の圧力降下において250〜400μmのメ
ジアン小滴粒径を生ずる。
【００３４】同時に、Ｐ.Ｅ.マックガリー等による米国
特許第 4,514,291号による小さいスパイラルノズルが試
験された。小さいスパイラル噴霧器は2.8×105〜3.4×1
05パスカル（40〜50ｐｓｉ）の比較的高い圧力降下を必
要とする。本発明による３ストリームノズルが空気／水
シミュレーションにおいて試験された。そのシミュレー
ションのため液状炭化水素供給原料の代りに水が、噴霧
化ガスの代わりに空気が使用された。一つの形態におい
ては中央導管／外側導管の空気分布は60％／40％であっ
た。他の形態においては、この分布は80％／20％であっ
た。
【００３５】ノズルは試験計画に従って試験された。供
給原料の小滴粒径と噴霧器の圧力降下は通常の供給原料
−水蒸気混合物に対応する試験点Ａ−Ｇにおいて測定さ
れた。試験の結果は第３図にプロットされた。
【００３６】950ｍ3／日（6,000bb1／日）（B／D）の液
状炭化水素供給原料に対応する液体水流量において、３
ストリーム噴霧器はスパイラル・チップ噴霧器とそれぞ
れ同じメジアン小滴粒径（280μmおよび290μm）を生じ
た。３ストリーム噴霧器の圧力降下は1.9×105パスカル
（28ｐｓｉ）であった。スパイラル噴霧器の圧力降下は
3.0×105パスカル（44ｐｓｉ）であった。
【００３７】スパイラル噴霧器については、圧力降下が
増大したときに粒径の低下は認められなかった。３スト
リームノズルについては、圧力降下の増大が小滴の粒径
を小さくした。問題のデータは表の形式にまとめられて
いる。
【００３８】 試験点Ｂ 試験点Ｃ 試験点Ｅ △Ｐ △Ｐ △Ｐ [105パスカル（ｐｓｉ）] 比較例（USP4,514,291） 3.0 （43） 1.0 （15） 1.2 （18） 実験例 2.0 （29） 0.2 （3） 0.6〜0.7 （8〜10）
【００３９】試験点ＡおよびＤにおいては、３ストリー
ム噴霧器は測定することができない程に小さい小滴を生
ずる。第３図には示されていないが３ストリーム噴霧器
は低流量の水蒸気および供給原料においては粒径の小さ
い小滴が生成する。本発明の特定の実施態様が記載され
てきたが、多くの変更態様が行われ得るので本発明はこ
れらの実施態様に限定されるものではないことはもちろ
ん理解されるであろうし、したがって本発明の真の精神
および範囲に入るこのような変更態様は特許請求の範囲
に包含されるものであると考えられる。
【図面の簡単な説明】
【図１】ライザー反応器と供給原料噴霧器集成装置の縦
断面図である。
【図２】噴霧器集成装置の縦断面図である。
【図３】実施例に記載されたデータをプロットしたもの
である。
【符号の説明】
１５ ノズル １９ 下部ヘッド １８ バヨネット ２０ ライザー反応器 ２１ 取付けフランジ ５６ 圧力指示器 １００ 噴霧器 １４０ 先端遮蔽部材

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 液状炭化水素供給原料を接触ライザー変
    換領域に導入するための方法において、噴霧ガスの第１
    の軸方向の流れを形成し、前記第１の軸方向のガスの流
    れと同軸で前記変換領域における圧力よりも約2.1×104
    〜2.1×105パスカル（３〜30ｐｓｉ）だけ高いノズル供
    給圧力を有する前記液状炭化水素供給原料の第１の環状
    の流れを形成し、前記第１の軸方向のガスの流れおよび
    前記第１の環状の液体の流れと同軸の第２の環状の噴霧
    ガスの流れを形成し、および前記接触ライザー変換領域
    内の噴霧領域における前記第２の環状の流れ内の噴霧領
    域における前記第１の軸方向の流れおよび前記第２の環
    状の流れを前記第１の環状の流れに衝突させ、そして前
    記第１の軸方向の流れによる衝突は５°〜45°の衝突角
    において行い、前記第２の環状の流れによる衝突は15°
    〜90°の衝突角において行なって300〜400μｍの粒径範
    囲の液状炭化水素供給原料小滴を生成することを特徴と
    する液状炭化水素供給原料の導入方法。
JP5278930A 1992-10-13 1993-10-13 液状炭化水素供給原料の導入方法 Pending JPH06264071A (ja)

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