【発明の詳細な説明】
コーヒーアロマガスの処理
本発明はコーヒーアロマガスの乾燥方法およびコーヒーアロマガスの乾燥に使
用する装置に関する。
抽出、濃縮および乾燥を含む商業的方法から得たインスタントコーヒー粉末は
通例本質的にアロマがない。しかし、消費者はコーヒーアロマをコーヒー製品の
品質と関連させるのでコーヒー製品がアロマを有することは重要である。コーヒ
ー製品がコーヒーアロマを欠く場合、消費者の製品に対する認識は悪くなる。こ
のため、インスタントコーヒーの加工中発散するコーヒーアロマを再生し、これ
らのアロマをインスタントコーヒー粉末に後で再添加することは常法である。
コーヒーアロマガスはインスタントコーヒーの加工中いくつかの点で回収でき
る。しかしアロマガスはもっとも通常的には焙煎コーヒーの粉砕中およびコーヒ
ー固体の濃縮および乾燥前コーヒー抽出物の蒸気ストリッピングにより回収され
る。通例回収されるコーヒーアロマガスは、水分量を減少しないと下流における
アロマの加工で安定性および複雑性の点で問題がある。このため、コーヒーアロ
マガスからできるだけ水分を除去しようとするのが普通である。
通例、水分は、水分を凝縮させるのに十分の低さで、しかし大量のアロマガス
を凝縮または凍結させないだけの低い温度で操作する１個以上のコンデンサーに
コーヒーアロマガスを通すことによりコーヒーアロマガスから回収される。０°
〜２０℃の範囲の温度が通常使用される。コンデンサーは大部分の水分除去に有
効であるが、水分の除去で、コンデンサーは水溶液に可溶性である多数のアロマ
成分も除去する。これは最終的に回収されるアロマにいくらかの不均衡を生ずる
。
米国特許第５，３４２，６３９号明細書はコーヒーアロマガスを、硫酸カルシ
ウム顆粒を含有する乾燥床に通すことによりそれ以上の水分量を除去する方法を
記載する。床を出るアロマガスを集め、併せる。顆粒の水分含量が４．３重量％
に上昇し、しかし床を出るアロマガスの水分含量が１０００ppm に上昇する前に
方法は終了させる。次に顆粒は再生しなければならない。集めたアロマガスは約
２００ppm を超えない水分含量を有すると云われる。
この方法には３つの主な欠点がある。第一に床の吸着能力が低い、第二に床を
横断して圧の降下が大きい、そして第三に顆粒の再生に高いエネルギーおよび長
時間を要する。これらの欠点は他の問題を生ずる。特に、吸着能力が低いので、
方法には多量の乾燥剤を必要とし、従って装置に費用がかかる。さらに、適当な
操作時間にするために、米国特許明細書はアロマガスと硫酸カルシウムとを接触
させる前にコンデンサーを使用して大部分の水を除去することを示唆している。
上記のように、これは或る種のアロマ成分の損失を意味する。また高い圧の降下
はガスを圧縮しなければならないこと、方法は不安定なアロマ成分を損傷させる
ことになることを意味する。
本発明の目的はアロマガスから水分を選択的に除去できるアロマガスの乾燥方
法を供することである。
従って、本発明はコーヒーアロマガスの乾燥方法を供し、この方法はコーヒー
アロマガス流とコーヒーアロマガスから水分子および最少量のコーヒーアロマ成
分を除去する大きさの細孔を有するゼオライトを含有する分子篩とを接触させる
ことを含む。
意外なことに、本方法はコーヒーアロマガスをアロマ成分の損失を少なくして
高レベルに乾燥できる。例えば、コーヒーアロマガスの８０重量％以上の水分を
２０重量％未満のアロマ成分の損失で除去できる。この除去水分対損失アロマの
割合はコンデンサーを使用して得ることができる割合よりはるかに高い。また得
られるアロマは高品質のものであり、かび臭いノートまたは不完全なアロマプロ
フィルを有するような悪い結果に苦しむことはない。また分子篩は高水分負荷能
力を有するので、再生の必要なく長時間コーヒーアロマガスから水分の除去に使
用できる。
好ましくは、コーヒーアロマガスの約２０重量％未満のコーヒーアロマ成分が
分子篩により除去され、一層好ましくは約１５重量％未満、例えば１０重量％未
満のアロマ成分が除去される。
ゼオライト結晶格子の細孔の平均直径は０．５nm未満、例えば０．４nmまたは
０．３nmが好ましい。０．３nmの平均細孔直径を有するゼオライトは好ましい。
水分子は約０．２６nmの概算直径を有するので、０．３nmの平均細孔直径を有す
るゼオライトを使用することにより水分子は吸着できるが、一層大きいアロマ分
子は吸着できない。この方法でアロマ成分の損失は最少化できる。
好ましくは、ゼオライトはタイプＡゼオライトである。タイプＡゼオライトは
式Ｍ2Ｏ・Ａｌ2Ｏ3・ＸＳｉＯ2・ＹＨ2Ｏ（式中、Ｘは２であり、Ｙは完全水和
の場合４．５であり、Ｍは好ましくはＮａ，Ｋ，Ｍｇ，Ｃａ，ＳｒおよびＡｇか
ら選択された金属イオンである）を有するアルミノ珪酸塩である。タイプ３Ａゼ
オライトは０．３nmの平均孔直径を有し、特に好ましい。タイプ５Ａゼオライト
は０．５nmの平均孔直径を有し、完全に十分に作用するが、除去アロマ量は高い
。しかし許容しえない程の高さではない。
分子篩は粉末、ビーズ、成形型または焼結型でよい。好ましくは分子篩はビー
ズ形である。ビーズの直径は約１〜約５mmが好ましく、約２〜約３mmが一層好ま
しい。有利には分子篩はコーヒーアロマガスが流れる充填床形で配置される。
コーヒーアロマガス流は約２０°〜約８０℃、一層好ましくは２０°〜６０℃
の範囲の温度で分子篩と接触させることが好ましい。
分子篩はコーヒーアロマ流と接触する間分子篩を実質的に一定温度に維持する
ために冷却できる。これは分子篩の水吸着能力の低下を予防する利点を有する。
そうでなければ水吸着能力は昇温につれて低下する。
コーヒーアロマガス流は好ましくは約０．５〜約２０秒、例えば約１〜約５秒
の分子篩と接触する滞留時間を有する。約１〜約２秒の滞留時間は特に好ましい
。
分子篩の圧力降下は約２〜約１００kPa、例えば約４〜約６kPa が好ましい。
この大きさの圧力降下はアロマガスの実質的圧縮が避けられるような十分に小さ
いものである。
好ましい態様では、コーヒーアロマガス流は分子篩が水を飽和するに要する時
間より短い時間分子篩に流し、分子篩を通して流れるコーヒーアロマガス流の流
れは次に終了し、分子篩はこれを通して熱、乾燥ガスを流して分子篩の水分を追
い出すことにより再生される。
コーヒーアロマガス流は分子篩の水分含量が約１０〜約２０重量％、例えば約
１５〜約２０重量％上昇する十分な時間分子篩を通して流すことが好ましい。時
間は約１〜約１２時間、好ましくは約６〜約１０時間、例えば約８時間がよい。
分子篩は約１８０°〜約２２０℃に加熱したガスを使用して再生することが好
ましい。分子篩の再生に要する時間は約３〜約６時間である。分子篩の再生は分
子篩の水分含量が約２％以下に低減する場合終了できる。
少なくとも２つの分子篩を１対で平行して配置するのがよい。コーヒーアロマ
ガス流は対のうちの１つの分子篩に流し、その間熱、乾燥ガスは対のうちのもう
１つの分子篩に通して再生する。この方法で、本方法は連続式で操作できる。
別の特徴では、本発明はコーヒーアロマガス流から水分を除去する設備を供す
る、その設備は、
１個以上の分子篩床を有する１対の乾燥機、分子篩は水分子と最少量のコーヒ
ーアロマ成分を吸着する大きさの細孔を有するゼオライトを含み、対の乾燥機は
入口端および出口端を有し、
コーヒーアロマガス流からコーヒーアロマを凝縮し、凝縮コーヒーアロマを流
れの非凝縮ガスから分離する極低温アロマコンデンサー、極低温アロマコンデン
サーはコーヒーアロマガス流を受ける入口および非凝縮ガスを排出する出口を有
し、
第１の流れの方向は対の乾燥機の入口端で対の乾燥機のいずれかに流れを選択
的に向け、選択した乾燥機を経て流れを流すことを意味し、第１の流れの方向は
他の乾燥機を排気に連結することを意味し、そして
第２の流れの方向は対の乾燥機の出口端で乾燥機を経て流れる流れおよび極低
温コンデンサーの出口からの非凝縮ガスを受け、流れを極低温コンデンサーの入
口に、および乾燥機に流すために非凝縮性ガスを他の乾燥機に選択的に向けるこ
とを意味する。
好ましくは設備はさらに非凝縮性ガスを乾燥機に向ける前に非凝縮性ガスを約
１８０°〜約２２０℃の温度に加熱する加熱要素を含む。
設備はコーヒーアロマガス流を受ける乾燥機の分子篩を約２０°〜約８０℃の
範囲の温度に維持する冷却要素も含む。
本発明の態様を図面を引用して単なる例として記載する。図中、
図１は乾燥方法の概略流れ図である、
図２は乾燥カラムの部分横断面図である、および
図３は図２の線２−２に沿った部分断面図である。
図１を引用して、コーヒー抽出装置（図示せず）から得たコーヒーアロマガス
をアロマライン５８を経て導入する。コーヒーアロマガスはコーヒー抽出の任意
の適当なアロマ起源から得ることができ、例えば新しく粉砕した焙煎コーヒーを
不活性ガスでストリッピングし、焙煎、粉砕コーヒーの粉砕中粉砕機にフラッシ
ングするなどして得られる。焙煎および粉砕したコーヒーを蒸気処理し、コーヒ
ーの抽出中放出するガスをコーヒー抽出物のガスストリッピングなどにより集め
る。その起源によりコーヒーアロマガスは通例不活性ストリッピングガス（例え
ば窒素、ヘリウムまたは二酸化炭素または窒素およびヘリウムまたは二酸化炭素
の混合物）、コーヒーアロマ、二酸化炭素および水分の混合物から形成される。
コーヒーアロマガスの起源、焙煎方法で急冷に使用する水量、コーヒーの粒度
、コーヒーの温度および不活性ガスのマス対コーヒーのマス比のような因子によ
り、アロマライン５８を経て入るコーヒーアロマガスの水分含量は、例えば約３
〜約１０ｇの水／kg乾燥ガスに広く変動する。
アロマライン５８は最初の四方バルブ６０に至る。四方バルブ６０は２つのア
ロマ入口ライン２１ａ，２１ｂのいずれかとアロマライン５８に接続する。２つ
のアロマ入口ライン２１ａ，２１ｂの他の１つはガス排出口６４に接続する。図
面はアロマライン５８がアロマ入口ライン２１ａに接続し、一方アロマ入口ライ
ン２１ｂはガス排出口６４に接続することを示す。四方バルブ６０を適当に回す
ことにより、アロマライン５８はアロマ入口ライン２１ｂに接続し、一方アロマ
入口ライン２１ａはガス排気口６４に接続する。
アロマ入口ライン２１ａは最初の乾燥カラム２０ａに通じ、一方アロマ入口ラ
イン２１ｂは第２乾燥カラム２０ｂに接続する。従ってアロマライン５８を経て
入るコーヒーアロマガスは最初の乾燥カラム２０ａに移送される。
乾燥カラム２０ａ，２０ｂは同一で、図２および図３にもっとも良く図示され
る。図中乾燥カラムは参照数字２０と同一である。図２および３を引用して、乾
燥カラム２０は上端に上部フランジ３２ｂを有し、その下端に下部フランジ３２
ｃを有する管状シェルから形成される。複数の管２７は管状シェル内に垂直に位
置し、管状シェル２９の上端から下端に伸びる。各管２７にはゼオライトビーズ
を充填する。ゼオライトビーズは市販され、例えばドイツのデガッサ社およびス
イスのＣＵ化学から得ることができる。
上部閉鎖２５は管状シェル２９の上端全体に位置し、これを密封する。上部閉
鎖２５はフランジ３２ａを有し、これは例えばボルトによりフランジ３２ｂに固
定でき、管状シェル２９の上部閉鎖２５を固定する。上部閉鎖２５はガス入口ラ
イン２１からコーヒーアロマガスを導入する入口開口３０を有する。
同様に、下部閉鎖２６は管状シェル２９の下端全体に位置しこれを密封する。
下部閉鎖２６はフランジ３２ｄを有し、これは例えばボルトによりフランジ３２
ｃに固定でき、管状シェル２９の下端２６を固定する。孔あきプレート２８は下
方に、および下部閉鎖２６が管状シェル２９を密封する場合管２７と接触して位
置し上部開放面で下部閉鎖２６に取り付けられる。この方法で管２７からのゼオ
ライトの損失は防止できる。下部閉鎖２６はアロマ出口ライン２２を経るコーヒ
ーアロマガスの出口の排出開口３１を有する。
ゼオライトによる水の吸着は発熱方法であり、従ってエネルギーは方法中放出
される。しかし、ゼオライトの吸着能力は温度の上昇につれて低下する。こうし
て吸着方法中、特に温度が１０℃より高くなる場合ゼオライトを冷却することが
好ましい。従って管状シェル２９はその下部に隣接して冷却液入口３３および上
端に隣接して冷却液出口３４を有する。冷却液入口ライン２３は冷却液入口３３
に接続し、冷却液出口ライン２４は冷却液出口に接続する。この方法で、冷却液
は管状シェル２９に導入して周りに流し、ゼオライトを入れた管２７を冷却する
ことができる。じゃま板などを管状シエル２９に置き適当な流れ状態を得ること
ができる。
記載の冷却液の流れはコーヒーアロマガスと向流を意図するものであるが、設
備は容易に平行流に変更できる。任意の適当な流体、ガスまたは液体は冷却液と
して使用できる。水は安価であり、取扱いが容易であるので特に適する。冷却液
の温度は吸着方法温度が２０°〜８０℃に保持されるような温度であるべきであ
る。特に、ゼオライトはコーヒーアロマガスの露点以上の温度に維持して非選択
的水除去方法である凝縮を防止することが望ましい。
アロマ出口ライン２２を経て乾燥カラム２０を出る乾燥アロマガスの水分含量
は管２７内のゼオライト床の長さ、管２７内のコーヒーアロマガスの速度、ゼオ
ライトの温度、操作圧および乾燥カラム２０に入るコーヒーアロマガスの水分含
量の関数である。従って、これらの変数は乾燥アロマガスの任意の所望水分含量
を得るように調整することができる。これは当業者は日常的に行なうことができ
る。しかし代表的には、乾燥アロマガスの水分含量は約０．１〜約２ｇ水／kg乾
燥ガスに変動する。
ゼオライト床を横切る圧力降下は許容しうる範囲内に、例えば約４kPa〜約６k
Pa に容易に維持できる。大部分の商業的適用では、乾燥カラムは約０．５〜約
２ｍの長さが好ましい。また乾燥カラム２０は除去水１kgに対し約５〜約２０kg
のゼオライトを含むことが好ましい。
再度図１を引用して、第１乾燥カラム２０ａからのアロマ出口ライン２２ａお
よび第２乾燥カラム２０ｂからのアロマ出口ライン２２ｂはそれぞれ第２四方バ
ルブ６２につながる。第２四方バルブ６２は２つのアロマ出口ライン２２ａ，２
２ｂのいずれかをアロマ供給ライン６６または再生ライン６８に連結する。図面
はアロマ出口ライン２２ａはアロマ供給ライン６６に接続し、一方アロマ出口ラ
イン２２ｂは再生ライン６８に接続することを示す。第２四方バルブ６２を適当
に回すことにより、アロマ出口ライン２２ａは再生ライン６８に接続でき、一方
アロマ出口ライン２２ａはアロマ供給ライン６６に接続する。
アロマ供給ライン６６は極低温アロマコンデンサー７０に延び、そこで乾燥ア
ロマガスを凝縮できる。多数の適当なアロマコンデンサー７０は既知であり、文
献に報告されている。しかし好ましくは、アロマコンデンサー７０は上部円筒形
部分および下部の円錐形部分から形成されたハウジングを有する。円錐形部分の
下端は排出開口に終わる。好ましくは多孔性ステンレス鋼の数個の円筒形フィル
ター７２が上部円筒形部分内に垂直に延びる。各円筒形フィルターの内腔はガス
マニホールド７４に接続する。
液状不活性ガスはガス入口ライン７６を経て液体ガス源（図示せず）からハウ
ジング中に噴霧される。液体不活性ガスは好ましくはアロマライン５８の不活性
ガスと同じであり、一層好ましくは窒素である。十分な液体不活性ガスをハウジ
ング中に噴霧して約−８０℃以下の温度にハウジングを維持するが、不活性ガス
はハウジング内に気化するような十分な量である。
従って極低温アロマコンデンサー７０に導入される乾燥アロマガスの大部分の
アロマ成分は不活性ガスがこれを運搬する間にフロストに凝縮するが、二酸化炭
素では凝縮しない。アロマフロストはハウジングの底部に、次いで排出開口から
落下する。不活性ガスは円筒形フィルター７２を経てマニホールド７４に移行す
る。いくらかの連行アロマフロストは円筒形フィルター７２で収集できるが、こ
れは規則的間隔で不活性ガスを円筒形フィルター７２を経て律動的に戻すことに
よりフロストを除去できる。排出開口を経て落下するフロストは適当な基質、例
えばコーヒー油にこれを混合して回収できる。
極低温アロマコンデンサー７２のそれ以上の操作の詳細は米国特許第５，１８
２，９２６号および第５，３２３，６２３号明細書から得ることができる。明ら
かに他の極低温アロマコンデンサー、例えば米国特許第５，０３０，４７３号明
細書に開示のものは使用できる。
マニホールド７４に移行する不活性ガスはアウトライン７８を経て極低温アロ
マコンデンサー７０から設備を通してガスの循環を駆動するコンプレッサー８４
に引き出される。この段階でガスの圧縮はアロマ成分が極低温アロマコンデンサ
ー７２で除去されるのでこれらを損傷しない。コンプレッサー８４から不活性ガ
スはスプリッター８０に向け流れる。流れスプリッター８０は一部の不活性ガス
をヒーター８２に向け、そこでゼオライトの再生に適する温度、例えば約１８０
°〜約２２０℃に加熱する。ヒーター８２を出る加熱不活性ガスは再生ライン６
８に供給し、再生ラインは第２四方バルブ６２を経て第２乾燥カラム２０ｂに通
じる。不活性ガスライン５６の流れスプリッター８０を出る残りの不活性ガスは
パージされ、またはさらに使用するため、または適当な起源からコーヒーアロマ
のストリッピングに使用するため回収される。
加熱不活性ガスを第２乾燥ドラム２０ｂに導入する前に、冷却液は有利には管
状シェル２９から排液し、ゼオライトを一層急速に加熱することができる。加熱
不活性ガスは第２乾燥カラム２０ｂを経て流れ、ゼオライトにより吸着された水
分を追い出し、ゼオライトを再生する。第２乾燥カラム２０ｂを出る含湿不活性
ガスはガスライン２１ｂを経て最初の四方バルブに、ここからガス排気口６４に
つながる。
使用する場合、コーヒーアロマガスを受ける第１乾燥カラム２０ａは第１乾燥
カラム２０ａを出る乾燥アロマガスの水分含量が経時的に急速に上昇し始めるま
で操作できる。これはブレーク−スルーとして引用する。この点で、ゼオライト
はその最高水分能力に達し始め、もはや分子篩として適当に働かない。ブレーク
−スルーに到達するに要する時間はゼオライトおよび流入コーヒーアロマガスの
初めの水分含量、ゼオライトの量、コーヒーアロマガスのマス流速などのような
多くの因子による。しかし、任意の適用に対し容易に決定できる。また、適当な
検知器をアロマ出口ライン２２に置き、ブレーク−スルーの開始を検知できる。
通例、工業的条件下で、乾燥カラム２０はブレーク−スルー前約３〜約１０時間
操作できる。
第１乾燥カラム２０ａでブレーク−スルーに到達するに要する時間は第２乾燥
カラム２０ｂでゼオライトを再生するのに十分な時間である。通例約３〜約６時
間で第２乾燥カラム２０ｂのゼオライトの再生に十分である。再生されると、第
２乾燥カラム２０ｂのゼオライトは理想的には約２０°〜約８０℃の温度に冷却
される。これはヒーター８２を切り、第２乾燥カラム２０ｂに冷却不活性ガスを
流すことにより達成できる。また、望む場合、冷却液を第２乾燥カラム２０ｂの
管状シェル２９に通すことができる。
従って設備は半連続様式で操作できる。流入コーヒーアロマガスを受ける第１
乾燥カラム２０ａはブレーク−スルーに達し始めると、第１四方バルブ６０は流
入コーヒーアロマガスを第２乾燥カラム２０ｂに向けるために切り換える。また
第２四方バルブ６２は第２乾燥カラム２０ｂをアロマ供給ライン６６に、および
再生ライン６８を第１乾燥カラム２０ａに接続するために切り換える。次に流入
コーヒーアロマガスは第２乾燥カラム２０ｂで乾燥し、第１乾燥カラム２０ａは
上記のように再生する。
明らかに本発明の範囲から逸脱せずに多くの修正を上記態様に行なうことがで
きる。例えば、２個の乾燥カラム２０を有する必要はない。バッチ様式で操作す
ることが適当であるなら、１個の乾燥カラム２０を使用できる。同様に、２個以
上の乾燥カラム２０を使用できる。乾燥カラムは垂直に配置する必要はない、こ
れらは水平に、または任意の所望角度で配置できる。乾燥カラム２０はシェルお
よび管状カラム形である必要もない。任意の固定床設備は使用できる。さらに、
選択した流れ条件下で、乾燥中ゼオライトの温度上昇が小さい場合、冷却する必
要は少なく、または完全に排除できる。
コーヒーアロマガスの水分含量が非常に高い場合、例えばコーヒーアロマガス
をコーヒー抽出物の蒸気ストリッピングから得る場合、乾燥カラムに導入前コー
ヒーアロマガスから水分を部分凝縮することが望ましい。この方法で、乾燥カラ
ムが水を急速飽和することを回避できる。いくらかのアロマはコンデンサーで失
われるが、これは許容しうる範囲内に維持できる。例１
焙煎し、粉砕したコーヒーの２７０ｇバッチを卓上規模のタンブラーに入れる
。タンブラーのドラムは約３８℃（１００°Ｆ）の水浴に保持する。流速０．５
ｌ／分の窒素ガスをタンブラーに導入して焙焼、粉砕コーヒーからコーヒーアロ
マをストリッピングする。形成ガスは１ｇまたは２ｇのタイプ３Ａゼオライトを
入れたカートリッジに移す。ゼオライトは約２２℃（７２°Ｆ）または約８８℃
（１９０°Ｆ）の温度に保持する。カートリッジに入るガスおよび出るガスは１
０分毎に水分含量および５分毎にアロマ含量の分析用に採取する。方法は約１時
間継続する。
カートリッジを出る乾燥アロマガスを集め、臭いをかぐ。タンブラーを出る未
乾燥ガスも集め、対照として臭いをかぐ。差は認められず、乾燥アロマガスは均
衡の良いアロマプロフイルを有する。
試験はタイプ４Ａゼオライトにより反復し、結果は同様であるが、水分の除去
は僅かに多く、アロマの損失はより高かった。例２
直径５０mmおよび長さ８００mmの乾燥カラムに１kgのタイプ３Ａゼオライトを
充填する。乾燥カラムは隔離し、垂直に設置する。コーヒーアロマガスは新しい
粉砕、焙煎コーヒーを窒素ガスでストリッピングして集める。コーヒーアロマガ
スは約２０ｇ水／kg乾燥ガスの水分含量を有する。
コーヒーアロマガスは約４．４kg／時間の流速で約４時間乾燥カラムに向け送
る。試料は乾燥カラムに入るコーヒーアロマガスおよび乾燥カラムを出るコーヒ
ーアロマガスから採取する。
コーヒーアロマガスから除去される水分量は約６５重量％である。アロマの損
失は測定できなかった。例３
例２の方法を各種タイプのゼオライトを使用し、異る期間で反復した。結果は
次の通りである。
アロマ損失値は積分値である。各試験では、アロマ損失は「定常状態」漸近線
に到達前始めに経時的に急速に減少する。試験１〜３では、「定常状態」漸近線
に丁度到達したものであり、これは得られた結果が、試験を実際に行なうように
より長時間行なった場合得られるものより高いことを意味する。試験４ではブレ
ーク−スルーに約３５０分後に到達し、これは水分含量値を低くする。ブレーク
−スルー前、除去水分は９０重量％より良い。例４
直径４０mmおよび長さ１０００mmの２個の乾燥カラムにそれぞれ１０kgのタイ
プ３Ａゼオライトを充填する。乾燥カラムは隔離し、垂直に設置する。水分含量
４ｇ水／kg乾燥ガスを有するコーヒーアロマガスを入口ゲージ圧７kPa で３０Nm3
／時間の流速で２個の乾燥カラムのうちの第１カラムに向ける（Nm3は０℃およ
び１０１．３kPa の通常条件の容量を示す）。コーヒーアロマガスは乾燥カラム
で０．６ｍ／秒の速度を有し、滞留時間約１．７秒である。
第１乾燥カラムを出る乾燥コーヒーアロマガスは初めの水分の約８２〜約９３
重量％の除去量を有する。乾燥カラムにおけるアロマ損失量はゼオライトの選択
性が改善されると時間の終りまで減少する。乾燥コーヒーアロマガスは米国特許
第５，１８２，９２６号明細書に記載され、操作されるように極低温コンデンサ
ーに向ける。凝縮コーヒーアロマを集め、コーヒー油に捕集する。非凝縮ガスを
集め、約２００℃に加熱し、次に流速３２Nm3／時間および入口ゲージ圧８kPaで
２個の乾燥カラムのうちの第２カラムに向ける。第２乾燥カラムを出ると、ガス
は排気する。約６時間後、第２乾燥カラムで約９８％の水が除去される。次に乾
燥カラムは約２時間冷却する。
設備はこの様式で約８時間のサイクルで運転する。流入するアロマガスは第２
乾燥カラムに向け、極低温コンデンサーからの非凝縮ガスは加熱し、第１乾燥カ
ラムに向ける。システムはこのサイクル方法で全体で４８時間運転する。各乾燥
カラムは再び再生する前に８時間の吸着期間を有する。
各サイクル中アロマの平均損失はガスクロマトグラフィで測定し、約１０重量
％未満である。アロマの損失は各サイクル中および１つのサイクルから次のサイ
クルまでゼオライトの選択性が改善されると経時的に減少する。例５
例４の方法を、乾燥カラムにタイプ５Ａゼオライトを使用することを除いて反
復する。方法は８時間の吸着サイクル後８時間の再生および冷却により各乾燥カ
ラムで４８時間行なう。
第１乾燥カラムを出る乾燥コーヒーアロマガスは始めの水分の約６５〜約７８
重量％が除去された（平均約７７．８％）。ゼオライト３Ａと比較して、ゼオラ
イト５Ａの水の保持能力は低下する（８６％から７６％に）。アロマの平均損失
は約２０重量％以下である。The present invention relates to a method for drying coffee aroma gas and an apparatus used for drying coffee aroma gas. Instant coffee powders obtained from commercial processes, including extraction, concentration and drying, are typically essentially aroma-free. However, it is important that the coffee product has aroma as consumers associate the coffee aroma with the quality of the coffee product. If a coffee product lacks coffee aroma, consumer perception of the product will be poor. For this reason, it is common practice to regenerate the coffee aromas that emanate during the processing of instant coffee and later re-add these aromas to the instant coffee powder. Coffee aroma gas can be recovered at several points during the processing of instant coffee. However, aroma gas is most usually recovered during the grinding of roasted coffee and by concentration of the coffee solids and steam stripping of the coffee extract before drying. The coffee aroma gas typically recovered has problems with stability and complexity in downstream aroma processing unless the water content is reduced. For this reason, it is common to try to remove as much water from coffee aroma gas as possible. Typically, the moisture is condensed by passing the coffee aroma gas through one or more condensers that are operated low enough to condense the water but at a temperature low enough not to condense or freeze large quantities of the aroma gas. Recovered from. Temperatures in the range 0 ° to 20 ° C. are usually used. While condensers are effective at removing most of the water, with the removal of moisture the condenser also removes a number of aroma components that are soluble in aqueous solutions. This causes some imbalance in the final recovered aroma. U.S. Pat. No. 5,342,639 describes a method for removing more moisture by passing coffee aroma gas through a drying bed containing calcium sulfate granules. Collect and combine the aroma gas exiting the floor. The process is terminated before the moisture content of the granules rises to 4.3% by weight, but before the moisture content of the aroma gas leaving the bed rises to 1000 ppm. The granules must then be regenerated. The aroma gas collected is said to have a water content not exceeding about 200 ppm. This method has three main disadvantages. First, the adsorption capacity of the bed is low, second, the pressure drop across the bed is large, and third, the regeneration of the granules requires high energy and time. These drawbacks create other problems. In particular, due to the low adsorption capacity, the process requires large amounts of desiccant and is therefore expensive for the equipment. In addition, in order to have a reasonable operating time, the U.S. patent specification suggests using a condenser to remove most of the water before contacting the aroma gas with calcium sulfate. As mentioned above, this implies a loss of certain aroma components. Also, a high pressure drop means that the gas must be compressed and the method will damage the unstable aroma components. An object of the present invention is to provide a method for drying aroma gas, which can selectively remove moisture from the aroma gas. Accordingly, the present invention provides a method for drying coffee aroma gas, which method comprises a molecular sieve containing a zeolite having pores sized to remove water molecules and a minimum amount of coffee aroma components from the coffee aroma gas stream and the coffee aroma gas. And contacting. Surprisingly, the method can dry coffee aroma gas to high levels with less loss of aroma components. For example, more than 80% by weight of coffee aroma gas can be removed with less than 20% by weight loss of aroma components. This ratio of moisture removed to aroma lost is much higher than can be obtained using a condenser. The aroma obtained is also of high quality and does not suffer from bad results such as having musty notes or an incomplete aroma profile. Further, since the molecular sieve has a high moisture load capacity, it can be used for a long time to remove moisture from coffee aroma gas without the need for regeneration. Preferably, less than about 20% by weight of the coffee aroma gas is removed by the molecular sieve, more preferably less than about 15% by weight, for example less than 10% by weight of the aroma component. The average diameter of the pores of the zeolite crystal lattice is preferably less than 0.5 nm, for example 0.4 nm or 0.3 nm. Zeolites having an average pore diameter of 0.3 nm are preferred. Since water molecules have an approximate diameter of about 0.26 nm, the use of zeolites with an average pore diameter of 0.3 nm allows water molecules to be adsorbed, but larger aroma molecules cannot. In this way the loss of aroma components can be minimized. Preferably, the zeolite is a type A zeolite. Type A zeolite has the formula M Two O ・ Al Two O Three ・ XSiO Two ・ YH Two Having O (where X is 2; Y is 4.5 for full hydration; and M is preferably a metal ion selected from Na, K, Mg, Ca, Sr and Ag). Aluminosilicate. Type 3A zeolites have an average pore diameter of 0.3 nm and are particularly preferred. Type 5A zeolite has an average pore diameter of 0.5 nm and works perfectly well, but has high aroma removal. But it is not unacceptably high. The molecular sieve can be a powder, a bead, a mold or a sintered mold. Preferably, the molecular sieve is in bead form. The diameter of the beads is preferably from about 1 to about 5 mm, more preferably from about 2 to about 3 mm. Advantageously, the molecular sieve is arranged in a packed bed through which the coffee aroma gas flows. Preferably, the coffee aroma gas stream is contacted with the molecular sieve at a temperature ranging from about 20 ° to about 80 ° C, more preferably from 20 ° to 60 ° C. The molecular sieve can be cooled to maintain the molecular sieve at a substantially constant temperature while contacting the coffee aroma stream. This has the advantage of preventing a reduction in the water adsorption capacity of the molecular sieve. Otherwise, the water adsorption capacity decreases with increasing temperature. The coffee aroma gas stream preferably has a residence time in contact with the molecular sieve of about 0.5 to about 20 seconds, such as about 1 to about 5 seconds. A residence time of about 1 to about 2 seconds is particularly preferred. Preferably, the molecular sieve has a pressure drop of about 2 to about 100 kPa, for example about 4 to about 6 kPa. The pressure drop of this magnitude is small enough that substantial compression of the aroma gas is avoided. In a preferred embodiment, the coffee aroma gas stream flows through the molecular sieve for a time shorter than the time required for the molecular sieve to saturate the water, the flow of the coffee aroma gas stream flowing through the molecular sieve then terminates, and the molecular sieve flows the hot, dry gas therethrough. It is regenerated by driving out the water of the molecular sieve. Preferably, the coffee aroma gas stream is passed through the molecular sieve for a sufficient time to increase the moisture content of the molecular sieve from about 10 to about 20% by weight, for example, from about 15 to about 20% by weight. The time is about 1 to about 12 hours, preferably about 6 to about 10 hours, for example, about 8 hours. Preferably, the molecular sieve is regenerated using a gas heated to about 180 ° to about 220 ° C. The time required to regenerate the molecular sieve is from about 3 to about 6 hours. Regeneration of the molecular sieve can be terminated when the water content of the molecular sieve is reduced to about 2% or less. Preferably, at least two molecular sieves are arranged in a pair in parallel. The coffee aroma gas stream flows through one molecular sieve of the pair, while the hot, dry gas regenerates through the other molecular sieve of the pair. In this way, the method can be operated continuously. In another aspect, the invention provides a facility for removing moisture from a coffee aroma gas stream, the facility comprising a pair of dryers having one or more molecular sieve beds, wherein the molecular sieve comprises water molecules and a minimum amount of coffee aroma components. A zeolite having pores sized to adsorb the water, the twin dryer has an inlet end and an outlet end, condenses the coffee aroma from the coffee aroma gas stream and separates the condensed coffee aroma from the stream non-condensable gas A cryogenic aroma condenser, wherein the cryogenic aroma condenser has an inlet for receiving a coffee aroma gas stream and an outlet for discharging non-condensable gas, the first flow direction being at the inlet end of the pair of dryers. Means to selectively direct the stream to any of them and to flow the stream through the selected dryer, the first flow direction means to connect the other dryer to the exhaust, and the second The flow direction of the stream is through the dryer at the outlet end of the twin dryer and the non-condensed gas from the outlet of the cryogenic condenser is It means that the condensable gas is selectively directed to another dryer. Preferably, the facility further includes a heating element for heating the non-condensable gas to a temperature of about 180 ° to about 220 ° C. before directing the non-condensable gas to the dryer. The facility also includes a cooling element that maintains the molecular sieve of the dryer that receives the coffee aroma gas stream at a temperature ranging from about 20 ° to about 80 ° C. Embodiments of the present invention are described by way of example only with reference to the drawings. 1 is a schematic flowchart of a drying method, FIG. 2 is a partial cross-sectional view of a drying column, and FIG. 3 is a partial cross-sectional view taken along line 2-2 of FIG. With reference to FIG. 1, coffee aroma gas obtained from a coffee extraction device (not shown) is introduced via an aroma line 58. Coffee aroma gas can be obtained from any suitable aroma source of coffee extraction, such as stripping freshly ground roasted coffee with an inert gas and flushing the roasted and ground coffee into a grinder during grinding. Obtained. The roasted and ground coffee is steamed and the gases released during the coffee extraction are collected, such as by gas stripping the coffee extract. By its origin, coffee aroma gas is usually formed from an inert stripping gas (eg, nitrogen, helium or carbon dioxide or a mixture of nitrogen and helium or carbon dioxide), a mixture of coffee aroma, carbon dioxide and moisture. Depending on factors such as the source of the coffee aroma gas, the amount of water used for quenching in the roasting process, the size of the coffee, the temperature of the coffee and the mass of the inert gas to the mass of the coffee, the amount of coffee aroma gas entering through the aroma line 58 can be reduced. The moisture content varies widely, for example, from about 3 to about 10 g water / kg dry gas. The aroma line 58 leads to the first four-way valve 60. The four-way valve 60 is connected to one of the two aroma inlet lines 21a and 21b and the aroma line 58. The other one of the two aroma inlet lines 21a, 21b is connected to a gas outlet 64. The figure shows that aroma line 58 connects to aroma inlet line 21a, while aroma inlet line 21b connects to gas outlet 64. By appropriately turning the four-way valve 60, the aroma line 58 connects to the aroma inlet line 21b, while the aroma inlet line 21a connects to the gas exhaust port 64. The aroma inlet line 21a leads to the first drying column 20a, while the aroma inlet line 21b connects to the second drying column 20b. Thus, coffee aroma gas entering via aroma line 58 is transferred to first drying column 20a. The drying columns 20a, 20b are identical and are best illustrated in FIGS. The drying column in the figure is the same as reference numeral 20. Referring to FIGS. 2 and 3, the drying column 20 is formed from a tubular shell having an upper flange 32b at the upper end and a lower flange 32c at the lower end. A plurality of tubes 27 lie vertically within the tubular shell and extend from the upper end of the tubular shell 29 to the lower end. Each tube 27 is filled with zeolite beads. Zeolite beads are commercially available and can be obtained, for example, from Degassa of Germany and CU Chemistry of Switzerland. The upper closure 25 is located over the entire upper end of the tubular shell 29 and seals it. The upper closure 25 has a flange 32a, which can be fastened to the flange 32b, for example by bolts, to secure the upper closure 25 of the tubular shell 29. The upper closure 25 has an inlet opening 30 for introducing coffee aroma gas from the gas inlet line 21. Similarly, the lower closure 26 is located over and seals over the lower end of the tubular shell 29. The lower closure 26 has a flange 32d, which can be fixed to the flange 32c, for example by means of bolts, fixing the lower end 26 of the tubular shell 29. The perforated plate 28 is positioned below and in contact with the tube 27 when the lower closure 26 seals the tubular shell 29 and is attached to the lower closure 26 with an upper open surface. In this way, loss of zeolite from tube 27 can be prevented. The lower closure 26 has an outlet opening 31 for the outlet of coffee aroma gas via the aroma outlet line 22. The adsorption of water by zeolites is an exothermic process, so energy is released during the process. However, the adsorption capacity of zeolites decreases with increasing temperature. Thus, it is preferred to cool the zeolite during the adsorption process, especially when the temperature is higher than 10 ° C. Accordingly, tubular shell 29 has a coolant inlet 33 adjacent its lower portion and a coolant outlet 34 adjacent its upper end. The coolant inlet line 23 connects to the coolant inlet 33 and the coolant outlet line 24 connects to the coolant outlet. In this way, the cooling liquid can be introduced into the tubular shell 29 and flow around it to cool the tube 27 containing the zeolite. A baffle or the like can be placed on the tubular shell 29 to obtain an appropriate flow state. Although the coolant flow described is intended for counterflow with coffee aroma gas, the equipment can easily be changed to parallel flow. Any suitable fluid, gas or liquid can be used as the cooling liquid. Water is particularly suitable because it is inexpensive and easy to handle. The temperature of the coolant should be such that the adsorption process temperature is maintained between 20 ° and 80 ° C. In particular, it is desirable to maintain the zeolite at a temperature above the dew point of the coffee aroma gas to prevent condensation, a non-selective water removal method. The moisture content of the dried aroma gas exiting the drying column 20 via the aroma outlet line 22 is the length of the zeolite bed in the tube 27, the speed of the coffee aroma gas in the tube 27, the zeolite temperature, the operating pressure and the drying column 20. It is a function of the moisture content of the coffee aroma gas. Thus, these variables can be adjusted to obtain any desired moisture content of the dried aroma gas. This can be done routinely by those skilled in the art. Typically, however, the moisture content of the dry aroma gas will vary from about 0.1 to about 2 g water / kg dry gas. The pressure drop across the zeolite bed can be easily maintained in an acceptable range, for example, from about 4 kPa to about 6 kPa. For most commercial applications, the drying column is preferably about 0.5 to about 2 meters long. Preferably, the drying column 20 contains about 5 to about 20 kg of zeolite per kg of removed water. Referring again to FIG. 1, the aroma outlet line 22a from the first drying column 20a and the aroma outlet line 22b from the second drying column 20b are respectively connected to the second four-way valve 62. The second four-way valve 62 connects one of the two aroma outlet lines 22a and 22b to the aroma supply line 66 or the regeneration line 68. The drawing shows that the aroma outlet line 22a connects to the aroma supply line 66, while the aroma outlet line 22b connects to the regeneration line 68. By appropriately turning the second four-way valve 62, the aroma outlet line 22a can be connected to the regeneration line 68, while the aroma outlet line 22a is connected to the aroma supply line 66. Aroma supply line 66 extends to a cryogenic aroma condenser 70 where dry aroma gas can be condensed. Many suitable aroma condensers 70 are known and have been reported in the literature. Preferably, however, the aroma condenser 70 has a housing formed from an upper cylindrical portion and a lower conical portion. The lower end of the conical section ends in a discharge opening. Several cylindrical filters 72, preferably of porous stainless steel, extend vertically into the upper cylindrical portion. The lumen of each cylindrical filter connects to a gas manifold 74. Liquid inert gas is sprayed into the housing from a liquid gas source (not shown) via gas inlet line 76. The liquid inert gas is preferably the same as the inert gas in the aroma line 58, more preferably nitrogen. Sufficient liquid inert gas is sprayed into the housing to maintain the housing at a temperature below about -80 ° C, but the inert gas is in an amount sufficient to evaporate into the housing. Thus, most of the aroma components of the dried aroma gas introduced into the cryogenic aroma condenser 70 will condense to the frost while the inert gas is carrying it, but will not condense with carbon dioxide. The aroma frost falls to the bottom of the housing and then through the discharge opening. The inert gas passes through a cylindrical filter 72 to a manifold 74. Some entrained aroma frost can be collected by the cylindrical filter 72, which can remove the frost by pulsing the inert gas through the cylindrical filter 72 at regular intervals. The frost falling through the discharge opening can be recovered by mixing it with a suitable substrate, for example, coffee oil. Further operational details of the cryogenic aroma condenser 72 can be obtained from U.S. Patent Nos. 5,182,926 and 5,323,623. Obviously, other cryogenic aroma capacitors can be used, such as those disclosed in US Pat. No. 5,030,473. The inert gas entering the manifold 74 is withdrawn from the cryogenic aroma condenser 70 via an outline 78 to a compressor 84 which drives gas circulation through the facility. At this stage, gas compression does not damage the aroma components as they are removed in the cryogenic aroma condenser 72. Inert gas flows from the compressor 84 to the splitter 80. Flow splitter 80 directs some inert gas to heater 82, where it is heated to a temperature suitable for zeolite regeneration, for example, from about 180 ° to about 220 ° C. The heated inert gas leaving the heater 82 is supplied to a regeneration line 68, which passes through a second four-way valve 62 to the second drying column 20b. The remaining inert gas exiting the flow splitter 80 in the inert gas line 56 is purged or recovered for further use or for stripping coffee aroma from a suitable source. Before the heating inert gas is introduced into the second drying drum 20b, the cooling liquid is advantageously drained from the tubular shell 29 so that the zeolite can be heated more rapidly. The heated inert gas flows through the second drying column 20b to drive out the water adsorbed by the zeolite and regenerate the zeolite. The humidified inert gas exiting the second drying column 20b is connected via a gas line 21b to the first four-way valve and from there to a gas outlet 64. When used, the first dry column 20a receiving the coffee aroma gas can be operated until the moisture content of the dry aroma gas leaving the first dry column 20a begins to rise rapidly over time. This is referred to as a break-through. At this point, the zeolite has begun to reach its maximum water capacity and no longer works properly as a molecular sieve. The time required to reach break-through depends on many factors, such as the initial moisture content of the zeolite and incoming coffee aroma gas, the amount of zeolite, the mass flow rate of coffee aroma gas, and the like. However, it can easily be determined for any application. Also, a suitable detector can be placed in the aroma exit line 22 to detect the onset of break-through. Typically, under industrial conditions, the drying column 20 can operate for about 3 to about 10 hours before break-through. The time required to reach break-through in the first drying column 20a is sufficient to regenerate the zeolite in the second drying column 20b. Typically about 3 to about 6 hours are sufficient to regenerate the zeolite in the second dry column 20b. Upon regeneration, the zeolite in the second drying column 20b is ideally cooled to a temperature of about 20 ° to about 80 ° C. This can be achieved by turning off the heater 82 and flowing a cooling inert gas through the second drying column 20b. Also, if desired, a cooling liquid can be passed through the tubular shell 29 of the second drying column 20b. The facility can therefore be operated in a semi-continuous mode. As the first drying column 20a receiving the incoming coffee aroma gas begins to reach break-through, the first four-way valve 60 switches to direct the incoming coffee aroma gas to the second drying column 20b. The second four-way valve 62 switches to connect the second drying column 20b to the aroma supply line 66 and connect the regeneration line 68 to the first drying column 20a. Next, the incoming coffee aroma gas is dried in the second drying column 20b, and the first drying column 20a is regenerated as described above. Many modifications can be made to the embodiments described above without departing from the scope of the invention. For example, it is not necessary to have two drying columns 20. If it is appropriate to operate in a batch mode, a single drying column 20 can be used. Similarly, more than one drying column 20 can be used. The drying columns need not be arranged vertically, they can be arranged horizontally or at any desired angle. The drying column 20 need not be in the form of a shell and a tubular column. Any fixed floor equipment can be used. Furthermore, under the selected flow conditions, if the temperature rise of the zeolite during drying is small, the need for cooling is small or can be completely eliminated. If the moisture content of the coffee aroma gas is very high, for example when the coffee aroma gas is obtained from steam stripping of a coffee extract, it is desirable to partially condense the moisture from the coffee aroma gas before introduction into the drying column. In this way, the drying column can be prevented from rapidly saturating water. Some aroma is lost in the condenser, but this can be kept within an acceptable range. Example 1 A 270 g batch of roasted and ground coffee is placed in a tabletop tumbler. The tumbler drum is maintained in a water bath at about 38 ° C (100 ° F). Nitrogen gas at a flow rate of 0.5 l / min is introduced into a tumbler to strip roasted and ground coffee for coffee aroma. The forming gas is transferred to a cartridge containing 1 g or 2 g of type 3A zeolite. The zeolite is maintained at a temperature of about 22 ° C (72 ° F) or about 88 ° C (190 ° F). Gases entering and leaving the cartridge are collected for analysis of moisture content every 10 minutes and aroma content every 5 minutes. The method lasts about one hour. Collect the dried aroma gas leaving the cartridge and smell it. The wet gas exiting the tumbler is also collected and smelled as a control. No difference is observed and the dried aroma gas has a well-balanced aroma profile. The test was repeated with a type 4A zeolite, with similar results, but with slightly more water removal and higher aroma loss. Example 2 A dry column 50 mm in diameter and 800 mm in length is packed with 1 kg of type 3A zeolite. The drying column is isolated and set up vertically. Coffee aroma gas is collected by stripping fresh ground and roasted coffee with nitrogen gas. Coffee aroma gas has a moisture content of about 20 g water / kg dry gas. The coffee aroma gas is directed to the drying column at a flow rate of about 4.4 kg / hour for about 4 hours. Samples are taken from coffee aroma gas entering the drying column and coffee aroma gas exiting the drying column. The amount of water removed from the coffee aroma gas is about 65% by weight. Aroma loss could not be measured. Example 3 The method of Example 2 was repeated using different types of zeolites at different time periods. The results are as follows. The aroma loss value is the integral value. In each test, aroma loss rapidly decreases over time before reaching the "steady state" asymptote. In tests 1 to 3, the "steady state" asymptote was just reached, meaning that the results obtained were higher than those obtained if the test were performed for a longer period of time as actually performed. In test 4, break-through is reached after about 350 minutes, which lowers the moisture content value. Before break-through, the water removed is better than 90% by weight. Example 4 Two dry columns, 40 mm in diameter and 1000 mm in length, are each packed with 10 kg of type 3A zeolite. The drying column is isolated and set up vertically. Coffee aroma gas having a water content of 4 g water / kg dry gas is supplied at an inlet gauge pressure of 7 kPa and 30 Nm. Three / Hour at the first of the two drying columns (Nm Three Indicates a capacity under normal conditions of 0 ° C. and 101.3 kPa). The coffee aroma gas has a velocity of 0.6 m / s in the drying column and a residence time of about 1.7 seconds. The dried coffee aroma gas exiting the first drying column has a removal of about 82 to about 93% by weight of the initial moisture. The amount of aroma lost in the drying column decreases until the end of time as zeolite selectivity improves. Dried coffee aroma gas is described in US Pat. No. 5,182,926 and is directed to a cryogenic condenser to operate. The condensed coffee aroma is collected and collected in coffee oil. Collect the non-condensed gas and heat to about 200 ° C., then flow at 32 Nm Three / H and inlet gauge pressure of 8 kPa to the second of the two drying columns. Upon exiting the second drying column, the gas is exhausted. After about 6 hours, about 98% of the water is removed in the second drying column. The drying column is then cooled for about 2 hours. The facility operates in this manner on a cycle of about 8 hours. The incoming aroma gas is directed to the second drying column, and the non-condensed gas from the cryogenic condenser is heated and directed to the first drying column. The system operates for a total of 48 hours in this cyclic manner. Each drying column has an adsorption period of 8 hours before regenerating again. The average loss of aroma during each cycle is less than about 10% by weight as determined by gas chromatography. Aroma loss decreases over time as zeolite selectivity improves during each cycle and from one cycle to the next. Example 5 The method of Example 4 is repeated except that the drying column uses Type 5A zeolite. The process is performed for 48 hours on each dry column with 8 hours of regeneration and cooling after an 8 hour adsorption cycle. The dried coffee aroma gas exiting the first drying column had about 65 to about 78% by weight of the initial moisture removed (average about 77.8%). Compared to zeolite 3A, the water retention capacity of zeolite 5A is reduced (from 86% to 76%). Average aroma loss is less than about 20% by weight.
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