JPH1150195A - イヤリングが著しく小さい硬質２ピース容器用鋼板およびその製造方法 - Google Patents
イヤリングが著しく小さい硬質２ピース容器用鋼板およびその製造方法Info
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- JPH1150195A JPH1150195A JP21698097A JP21698097A JPH1150195A JP H1150195 A JPH1150195 A JP H1150195A JP 21698097 A JP21698097 A JP 21698097A JP 21698097 A JP21698097 A JP 21698097A JP H1150195 A JPH1150195 A JP H1150195A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 イヤリングが小さく、かつ焼鈍工程での腰折
れによる生産性の低下を回避できる、絞りおよびしごき
または引き延ばし加工を経て製造される２ピース容器に
使用される鋼板を提供する。 【解決手段】 重量％でＣ：０．００４％以下、Ｎ：
０．００４％以下を含み、Ｂ／Ｎ：０．６〜１．４、
（ＡｌＮとして存在するＮ）／（ＢＮとして存在する
Ｎ）＜０．４、平均結晶粒径１０μｍ以上、引張強度４
００ＭＰａ以上であることを特徴とし、必要に応じて、
Ｐ：０．０１〜０．０５％、最終焼鈍後に１０〜４０％
の２次冷間圧延を施し、または熱間圧延におけるスラブ
加熱温度を１１００℃以下とする。
れによる生産性の低下を回避できる、絞りおよびしごき
または引き延ばし加工を経て製造される２ピース容器に
使用される鋼板を提供する。 【解決手段】 重量％でＣ：０．００４％以下、Ｎ：
０．００４％以下を含み、Ｂ／Ｎ：０．６〜１．４、
（ＡｌＮとして存在するＮ）／（ＢＮとして存在する
Ｎ）＜０．４、平均結晶粒径１０μｍ以上、引張強度４
００ＭＰａ以上であることを特徴とし、必要に応じて、
Ｐ：０．０１〜０．０５％、最終焼鈍後に１０〜４０％
の２次冷間圧延を施し、または熱間圧延におけるスラブ
加熱温度を１１００℃以下とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は鋼板製造分野、製缶
分野において、イヤリングが小さく、かつ高生産性にて
製造できる極薄容器材料に関するもので、特に絞り、し
ごきおよび引き延ばし加工を経て製造される２ピース缶
用の材料として利用される鋼板及びその製造方法に関す
るものである。
分野において、イヤリングが小さく、かつ高生産性にて
製造できる極薄容器材料に関するもので、特に絞り、し
ごきおよび引き延ばし加工を経て製造される２ピース缶
用の材料として利用される鋼板及びその製造方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、飲料缶、食品缶などについては、
素材の使用量を減らすことで缶コストを低減するため、
素材の薄手化が求められている。この背景で製造される
極薄材料の製造時に必要とされるのは、焼鈍工程におい
てヒートバックルと呼ばれる鋼板の腰折れを抑制し、生
産効率を高めることである。このためには鋼板の焼鈍温
度を低く抑えることが有効で、再結晶温度の低い鋼板が
求められている。再結晶の観点から焼鈍温度を高く設定
せざるを得ない状況でのヒートバックル対策としては、
焼鈍時には目的の板厚より厚い鋼板を通板し、その後再
冷延（２ＣＲ）を施し目的とする板厚を得る方法が実用
化されている。この方法は缶強度を確保する観点で、極
薄材の適用による強度低下分を加工硬化により補うため
都合のよい製造法である。
素材の使用量を減らすことで缶コストを低減するため、
素材の薄手化が求められている。この背景で製造される
極薄材料の製造時に必要とされるのは、焼鈍工程におい
てヒートバックルと呼ばれる鋼板の腰折れを抑制し、生
産効率を高めることである。このためには鋼板の焼鈍温
度を低く抑えることが有効で、再結晶温度の低い鋼板が
求められている。再結晶の観点から焼鈍温度を高く設定
せざるを得ない状況でのヒートバックル対策としては、
焼鈍時には目的の板厚より厚い鋼板を通板し、その後再
冷延（２ＣＲ）を施し目的とする板厚を得る方法が実用
化されている。この方法は缶強度を確保する観点で、極
薄材の適用による強度低下分を加工硬化により補うため
都合のよい製造法である。
【０００３】同時に缶製造分野では２ピース缶と呼ばれ
る、絞り成形工程の後、しごきまたは引き延ばしなどに
より缶壁高さを高くしたＤＩ缶やＤＴＲ缶に代表される
ような、底と胴部を一体成形した容器の製造量が増加し
つつある。これらの成形時には、鋼板歩留まりやしごき
または引き延ばし成形性を低下させるイヤリング発生を
低く抑えることが望まれている。イヤリングは鋼板の集
合組織に起因して発生するもので、集合組織形成に大き
な影響を持つ冷延圧下率の制御が重要となっている。
る、絞り成形工程の後、しごきまたは引き延ばしなどに
より缶壁高さを高くしたＤＩ缶やＤＴＲ缶に代表される
ような、底と胴部を一体成形した容器の製造量が増加し
つつある。これらの成形時には、鋼板歩留まりやしごき
または引き延ばし成形性を低下させるイヤリング発生を
低く抑えることが望まれている。イヤリングは鋼板の集
合組織に起因して発生するもので、集合組織形成に大き
な影響を持つ冷延圧下率の制御が重要となっている。
【０００４】これらの観点から焼鈍前の冷延（１ＣＲ）
と２ＣＲの圧下配分を制御した鋼板が特開昭５８−１５
１４２６、特開昭５９−１１３１２３、特開平７−２２
８９２５などに開示されている。しかしこれらの鋼板で
は近年要求される０．２ｍｍ以下での極薄材料において
は、耐ヒートバックル性、低イヤリング性を満足しきれ
ていない。
と２ＣＲの圧下配分を制御した鋼板が特開昭５８−１５
１４２６、特開昭５９−１１３１２３、特開平７−２２
８９２５などに開示されている。しかしこれらの鋼板で
は近年要求される０．２ｍｍ以下での極薄材料において
は、耐ヒートバックル性、低イヤリング性を満足しきれ
ていない。
【０００５】またＢ添加鋼については特開平５−２７１
７５５、特開平６−４１６８３で容器材料への適用が検
討されているが、Ｂ添加の目的は硬度、時効性および粒
径などの調整のためであり、イヤリングを制御する目的
で使用されているものは見あたらない。
７５５、特開平６−４１６８３で容器材料への適用が検
討されているが、Ｂ添加の目的は硬度、時効性および粒
径などの調整のためであり、イヤリングを制御する目的
で使用されているものは見あたらない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は １）焼鈍工程での腰折れによる生産性の低下 ２）缶胴部の成形工程におけるイヤリング発生 を回避した、絞りおよびしごきまたは引き延ばし加工を
経て製造される２ピース缶用容器に適した鋼板及びその
製造方法を提供するものである。
経て製造される２ピース缶用容器に適した鋼板及びその
製造方法を提供するものである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、Ｂ添加極低炭素鋼において、Ｂの添加に伴い形態
が大きく変化する窒化物について、Ａｌ窒化物として存
在するＮとＢ窒化物として存在するＮの比を限定するこ
とで集合組織を制御し、２ＣＲ後のイヤリング発生を抑
制しうる鋼板を得ることである。
ろは、Ｂ添加極低炭素鋼において、Ｂの添加に伴い形態
が大きく変化する窒化物について、Ａｌ窒化物として存
在するＮとＢ窒化物として存在するＮの比を限定するこ
とで集合組織を制御し、２ＣＲ後のイヤリング発生を抑
制しうる鋼板を得ることである。
【０００８】この具体的な手段として （１） 重量％でＣ：０．００４％以下、Ｎ：０．００
４％以下を含み、Ｂ／Ｎ：０．６〜１．４、（ＡｌＮと
して存在するＮ）／（ＢＮとして存在するＮ）＜０．
４、引張強度４００ＭＰａ以上であることを特徴とする
イヤリングが小さい２ピース容器用鋼板。
４％以下を含み、Ｂ／Ｎ：０．６〜１．４、（ＡｌＮと
して存在するＮ）／（ＢＮとして存在するＮ）＜０．
４、引張強度４００ＭＰａ以上であることを特徴とする
イヤリングが小さい２ピース容器用鋼板。
【０００９】（２） Ｐ：０．０１〜０．０５％を含有
することを特徴とする前記（１）記載の２ピース容器用
鋼板。
することを特徴とする前記（１）記載の２ピース容器用
鋼板。
【００１０】（３） 最終焼鈍後、１０〜４０％の２次
冷間圧延を施すことを特徴とする前記（１）又は（２）
記載の２ピース容器用鋼板の製造方法。
冷間圧延を施すことを特徴とする前記（１）又は（２）
記載の２ピース容器用鋼板の製造方法。
【００１１】（４） 熱間圧延におけるスラブ加熱温度
を１１００℃以下とすることを特徴とする前記（１）〜
（３）の内のいづれかに記載の２ピース容器用鋼板の製
造方法。がある。
を１１００℃以下とすることを特徴とする前記（１）〜
（３）の内のいづれかに記載の２ピース容器用鋼板の製
造方法。がある。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下、本発明を詳細に説明する。
先ず、本発明の基本的な技術思想を述べる。
先ず、本発明の基本的な技術思想を述べる。
【００１３】イヤリングは鋼板の集合組織に起因して発
生する。この集合組織は鋼板製造工程の全般にわたって
変化するが、加工により直接的に結晶回転を起こさせる
冷延工程の影響が相対的に大きい。われわれは２ＣＲ工
程で製造される極低炭素鋼について、１ＣＲおよび２Ｃ
Ｒの冷延率配分とイヤリング発生を検討する内、Ｂ添加
により２ＣＲへの冷延率配分が高くても低イヤリングと
なることを知見した。一般には冷延加工によって集合組
織は｛１１１｝〜｛２１１｝面強度が高くなり、イヤリ
ングとしては圧延方向と４５゜の方向に耳が発生するよ
うになる。このため、２ＣＲによって低イヤリング化を
達成するには２ＣＲ前、つまり焼鈍後の状態で０°、９
０゜の方向に耳が発生するように制御しておくことが好
ましいと考えられる。または２ＣＲによって｛１１１｝
〜｛２１１｝方位へ結晶回転しにくい方位を焼鈍後に形
成しておくことも２ＣＲ材で低イヤリングを達成するた
めに有効と考えられる。現時点ではメカニズムは明確で
はないが、本発明における焼鈍後の集合組織と２ＣＲに
よる結晶回転の組み合わせがイヤリングを小さくするも
のとなっていることは間違いない。現象的には、各種製
造要因とイヤリング性についての関係を検討し、各要因
の中でも特に、Ｂ、ＡｌおよびＮとの関連が強いことを
知見し、さらに詳細な検討を行い、Ａｌ窒化物として存
在するＮとＢ窒化物として存在するＮの比で、イヤリン
グ性を判別できるとの結果を得た。一般にＮのような侵
入型固溶元素は転位との相互作用が強く、また鋼中での
拡散も早いため材質に大きな影響を与える。また析出物
についても鋼中析出物としては比較的微細なＡｌＮ、Ｂ
Ｎなどは材質への影響が大きいと考えられ、固溶Ｎまた
は窒化物を制御することで前述のような集合組織変化が
もたらされたものと思われる。
生する。この集合組織は鋼板製造工程の全般にわたって
変化するが、加工により直接的に結晶回転を起こさせる
冷延工程の影響が相対的に大きい。われわれは２ＣＲ工
程で製造される極低炭素鋼について、１ＣＲおよび２Ｃ
Ｒの冷延率配分とイヤリング発生を検討する内、Ｂ添加
により２ＣＲへの冷延率配分が高くても低イヤリングと
なることを知見した。一般には冷延加工によって集合組
織は｛１１１｝〜｛２１１｝面強度が高くなり、イヤリ
ングとしては圧延方向と４５゜の方向に耳が発生するよ
うになる。このため、２ＣＲによって低イヤリング化を
達成するには２ＣＲ前、つまり焼鈍後の状態で０°、９
０゜の方向に耳が発生するように制御しておくことが好
ましいと考えられる。または２ＣＲによって｛１１１｝
〜｛２１１｝方位へ結晶回転しにくい方位を焼鈍後に形
成しておくことも２ＣＲ材で低イヤリングを達成するた
めに有効と考えられる。現時点ではメカニズムは明確で
はないが、本発明における焼鈍後の集合組織と２ＣＲに
よる結晶回転の組み合わせがイヤリングを小さくするも
のとなっていることは間違いない。現象的には、各種製
造要因とイヤリング性についての関係を検討し、各要因
の中でも特に、Ｂ、ＡｌおよびＮとの関連が強いことを
知見し、さらに詳細な検討を行い、Ａｌ窒化物として存
在するＮとＢ窒化物として存在するＮの比で、イヤリン
グ性を判別できるとの結果を得た。一般にＮのような侵
入型固溶元素は転位との相互作用が強く、また鋼中での
拡散も早いため材質に大きな影響を与える。また析出物
についても鋼中析出物としては比較的微細なＡｌＮ、Ｂ
Ｎなどは材質への影響が大きいと考えられ、固溶Ｎまた
は窒化物を制御することで前述のような集合組織変化が
もたらされたものと思われる。
【００１４】以下に数値限定について詳細に説明する。
まず、成分について説明する。成分はすべて重量％であ
る。
まず、成分について説明する。成分はすべて重量％であ
る。
【００１５】Ｃは、容器の製造過程における絞り性、し
ごき性、引き延ばし性、縮径時の耐ネックしわ性、フラ
ンジ成形性などの点から低い方が好ましく、上限を０．
００４％とする。特に、しごき、引き延ばし、フランジ
成形時に延性が良好な材質が必要な場合は、０．００１
５％以下まで低減すれば、特性を大幅に向上させること
が可能である。しかし、過剰な低減はコストの上昇を招
くばかりでなく、鋼板を軟質にし缶強度不足まねくの
で、下限を０．０００３％とする。
ごき性、引き延ばし性、縮径時の耐ネックしわ性、フラ
ンジ成形性などの点から低い方が好ましく、上限を０．
００４％とする。特に、しごき、引き延ばし、フランジ
成形時に延性が良好な材質が必要な場合は、０．００１
５％以下まで低減すれば、特性を大幅に向上させること
が可能である。しかし、過剰な低減はコストの上昇を招
くばかりでなく、鋼板を軟質にし缶強度不足まねくの
で、下限を０．０００３％とする。
【００１６】Ｎは本発明における重要な用件である窒化
物の形成を制御する上で、重要な元素である。多量に含
有すると窒化物が過剰に生成し、本発明の目的を達成で
きないため、上限を０．００４％とする。
物の形成を制御する上で、重要な元素である。多量に含
有すると窒化物が過剰に生成し、本発明の目的を達成で
きないため、上限を０．００４％とする。
【００１７】Ｂは窒化物形態に影響を及ぼしイヤリング
性を向上させるので本発明においては必須元素として添
加される。しかし過剰な添加はイヤリング性、その他の
缶特性を劣化させるとともに再結晶温度を上昇させ焼鈍
温度上昇の必要が生じヒートバックルを発生しやすくな
る。要点はＮとの比であるのでＢ／Ｎで０．６〜１．４
とする。
性を向上させるので本発明においては必須元素として添
加される。しかし過剰な添加はイヤリング性、その他の
缶特性を劣化させるとともに再結晶温度を上昇させ焼鈍
温度上昇の必要が生じヒートバックルを発生しやすくな
る。要点はＮとの比であるのでＢ／Ｎで０．６〜１．４
とする。
【００１８】本発明での重要な条件が窒化物の種類と量
の制御であり、Ｂ添加極低炭素鋼中で、ＡｌＮとして存
在するＮとＢＮとして存在するＮの比が、０．４以下で
あることが必要である。ここでＡｌＮとして存在するＮ
とは、鋼板をヨウ素アルコール溶液中で溶解した時の残
滓を水酸化ナトリウム水溶液中で溶解した溶液中のＡｌ
量を分析し、これを全量ＡｌＮとしてＮ量に換算した値
である。またＢＮとして存在するＮとは、鋼板を臭素ア
ルコール溶液中で溶解した時の残滓をリン酸、硝酸、過
塩素酸、硫酸の混合液中で溶解した溶液中のＢ量を分析
し、これを全量ＢＮとしてＮ量に換算した値である。
の制御であり、Ｂ添加極低炭素鋼中で、ＡｌＮとして存
在するＮとＢＮとして存在するＮの比が、０．４以下で
あることが必要である。ここでＡｌＮとして存在するＮ
とは、鋼板をヨウ素アルコール溶液中で溶解した時の残
滓を水酸化ナトリウム水溶液中で溶解した溶液中のＡｌ
量を分析し、これを全量ＡｌＮとしてＮ量に換算した値
である。またＢＮとして存在するＮとは、鋼板を臭素ア
ルコール溶液中で溶解した時の残滓をリン酸、硝酸、過
塩素酸、硫酸の混合液中で溶解した溶液中のＢ量を分析
し、これを全量ＢＮとしてＮ量に換算した値である。
【００１９】この様に窒化物を制御するにはＡｌ、Ｂ添
加量およびその比、窒化物の析出核となる酸化物すなわ
ち鋼中Ｏの含有量、製造工程全般にわたる熱履歴が重要
となる。Ａｌ／Ｂ：２０以下、Ａｌ：０．０２％以下と
することで、鋼中に過剰に存在する固溶Ｎが窒化物を析
出する際に、ＡｌよりＢと優先的に結合することで窒化
物の種類と量の好ましい制御が可能となる。また、Ｏは
０．００１〜０．００８％が窒化物制御に有効である。
これは鋼中Ｏは、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｎの酸化物として存在
するが、適当な量だけ存在することで窒化物の析出核と
して有効に働き、好ましい窒化物制御が可能となると思
われる。しかし、過剰な鋼中Ｏは酸化物を粗大化させ２
Ｐ缶のような極薄加工で割れ起点となり製品品質を著し
く劣化させるため、上限を０．００７％とすることが好
ましい。
加量およびその比、窒化物の析出核となる酸化物すなわ
ち鋼中Ｏの含有量、製造工程全般にわたる熱履歴が重要
となる。Ａｌ／Ｂ：２０以下、Ａｌ：０．０２％以下と
することで、鋼中に過剰に存在する固溶Ｎが窒化物を析
出する際に、ＡｌよりＢと優先的に結合することで窒化
物の種類と量の好ましい制御が可能となる。また、Ｏは
０．００１〜０．００８％が窒化物制御に有効である。
これは鋼中Ｏは、Ｓｉ、Ａｌ、Ｍｎの酸化物として存在
するが、適当な量だけ存在することで窒化物の析出核と
して有効に働き、好ましい窒化物制御が可能となると思
われる。しかし、過剰な鋼中Ｏは酸化物を粗大化させ２
Ｐ缶のような極薄加工で割れ起点となり製品品質を著し
く劣化させるため、上限を０．００７％とすることが好
ましい。
【００２０】Ｐは必要な缶強度との兼ね合いで必要に応
じて添加される。過剰な添加は、材料を硬化させ缶成形
ができなくなる場合があるばかりでなく、イヤリング性
も劣化させるため上限を０．０５％とする。また、０．
０１〜０．０５％の範囲でＰを添加することで２ＣＲ後
のイヤリング性も向上する。
じて添加される。過剰な添加は、材料を硬化させ缶成形
ができなくなる場合があるばかりでなく、イヤリング性
も劣化させるため上限を０．０５％とする。また、０．
０１〜０．０５％の範囲でＰを添加することで２ＣＲ後
のイヤリング性も向上する。
【００２１】極薄材料を容器材料として使用するには、
缶の強度、特に耐圧強度確保の観点から材料は硬質とし
ておく必要がある。このため、本発明では鋼板の引張強
度を４００ＭＰａ以上と限定する。
缶の強度、特に耐圧強度確保の観点から材料は硬質とし
ておく必要がある。このため、本発明では鋼板の引張強
度を４００ＭＰａ以上と限定する。
【００２２】２ＣＲは本発明鋼の特徴の一つである。２
ＣＲは焼鈍通板性確保のため、または必要な缶強度を得
るために行われる。本発明鋼は２ＣＲ率が低い場合でも
従来材と同等以上の良好なイヤリング性を示すが、特に
表２及び図４の鋼種ａについての２ＣＲ率とイヤリング
率との関係を示すグラフから明らかなように、２ＣＲ率
が１０〜４０％の場合に従来材では見られない良好なイ
ヤリング性を示す。
ＣＲは焼鈍通板性確保のため、または必要な缶強度を得
るために行われる。本発明鋼は２ＣＲ率が低い場合でも
従来材と同等以上の良好なイヤリング性を示すが、特に
表２及び図４の鋼種ａについての２ＣＲ率とイヤリング
率との関係を示すグラフから明らかなように、２ＣＲ率
が１０〜４０％の場合に従来材では見られない良好なイ
ヤリング性を示す。
【００２３】また、トータル冷延率を８７〜９５％とす
ることにより、図２に示すように、良好なイヤリング率
を示す。
ることにより、図２に示すように、良好なイヤリング率
を示す。
【００２４】また、製造工程での熱履歴としては、熱延
時のスラブ加熱温度の影響が大きく、図３に示すよう
に、この温度を１１００℃以下と制限することでイヤリ
ング性ばかりでなく、深絞り性、耐ネックしわ性も向上
させることができる。
時のスラブ加熱温度の影響が大きく、図３に示すよう
に、この温度を１１００℃以下と制限することでイヤリ
ング性ばかりでなく、深絞り性、耐ネックしわ性も向上
させることができる。
【００２５】前述のように容器の製造においては容器の
強度をもたせるため種々の方法が採られるが、Ｐ添加や
２ＣＲばかりでなく、Ｓｉ、Ｍｎなどの強化元素を添加
しても、また耐食性など各種特性向上のための元素添加
をした場合にも本発明の効果が失われるものではない。
強度をもたせるため種々の方法が採られるが、Ｐ添加や
２ＣＲばかりでなく、Ｓｉ、Ｍｎなどの強化元素を添加
しても、また耐食性など各種特性向上のための元素添加
をした場合にも本発明の効果が失われるものではない。
【００２６】通常、本発明鋼板は表面処理鋼板用の原板
として使用されるが、表面処理により本発明の効果はな
んら損なわれるものではない。缶用表面処理としては通
常、錫、クロム（ティンフリー）などが施される。ま
た、近年使用されるようになっている有機皮膜を貼った
ラミネート鋼板用の原板としても発明の効果を損なうこ
となく使用できる。
として使用されるが、表面処理により本発明の効果はな
んら損なわれるものではない。缶用表面処理としては通
常、錫、クロム（ティンフリー）などが施される。ま
た、近年使用されるようになっている有機皮膜を貼った
ラミネート鋼板用の原板としても発明の効果を損なうこ
となく使用できる。
【００２７】
【実施例】本発明は以下の実験によって達成された。
【００２８】表１に示す各成分の鋼を連続鋳造でスラブ
とし、１２００℃でスラブ加熱を行った。その後熱間圧
延を行い６３０℃で巻き取り、８６−９４％の範囲で一
次冷間圧延を行い、６７０℃の連続焼鈍を行った。さら
に２ＣＲとして１−５０％の範囲で冷間圧延を行った。
とし、１２００℃でスラブ加熱を行った。その後熱間圧
延を行い６３０℃で巻き取り、８６−９４％の範囲で一
次冷間圧延を行い、６７０℃の連続焼鈍を行った。さら
に２ＣＲとして１−５０％の範囲で冷間圧延を行った。
【００２９】上記の方法によって製造された各鋼板につ
いてイヤリング率と耐ヒートバックルの評価を行った。
いてイヤリング率と耐ヒートバックルの評価を行った。
【００３０】図１は、缶加工を行った際のカップ周位置
とカップ胴壁高さとの関係、即ち、耳発生の状態を示し
ている。イヤリングの評価においては耳発生の程度を示
す指標として、図１、式１によって表されるイヤリング
率を使用した。イヤリング率が大きいほど耳発生が顕著
となる。なお、通常の２ピース缶用材料としては本式に
よるイヤリング率で約４％以下のものが使用されてい
る。
とカップ胴壁高さとの関係、即ち、耳発生の状態を示し
ている。イヤリングの評価においては耳発生の程度を示
す指標として、図１、式１によって表されるイヤリング
率を使用した。イヤリング率が大きいほど耳発生が顕著
となる。なお、通常の２ピース缶用材料としては本式に
よるイヤリング率で約４％以下のものが使用されてい
る。
【００３１】 イヤリング率＝（ｈｍａｘ−ｈｍｉｎ）／（缶壁平均高さ）・・・式１
【００３２】
【表１】 表２は熱延、冷延、焼鈍の後、形状矯正のための軽圧下
を含む種々の圧下率で２ＣＲを施した最終板厚０．１８
ｍｍの鋼板で特性を評価した結果である。なお、トータ
ル冷延率は８７〜９５％であった。ヒートバックルにつ
いては再結晶温度＋４０℃で連続焼鈍ラインを通板した
際の、ヒートバックル発生の有無で判定した。
を含む種々の圧下率で２ＣＲを施した最終板厚０．１８
ｍｍの鋼板で特性を評価した結果である。なお、トータ
ル冷延率は８７〜９５％であった。ヒートバックルにつ
いては再結晶温度＋４０℃で連続焼鈍ラインを通板した
際の、ヒートバックル発生の有無で判定した。
【００３３】
【表２】 図２はトータル冷延率とイヤリング率の関係を見たもの
である。ここでトータル冷延率とは（最終板厚）／（冷
延前板厚）で定義され、１ＣＲおよび２ＣＲを含んだ冷
延工程での圧延率である。図２に示すように、本発明鋼
では９０％以上の高冷延率領域で比較鋼と比しイヤリン
グ率が小さい。また比較鋼は、２ＣＲを適用すると１Ｃ
Ｒよりもイヤリング率が大きくなるが、本発明鋼では、
２ＣＲを適用した場合にも非常に低いイヤリング率とな
るため、低イヤリングと良好な耐ヒートバックル性の両
立が可能となる。
である。ここでトータル冷延率とは（最終板厚）／（冷
延前板厚）で定義され、１ＣＲおよび２ＣＲを含んだ冷
延工程での圧延率である。図２に示すように、本発明鋼
では９０％以上の高冷延率領域で比較鋼と比しイヤリン
グ率が小さい。また比較鋼は、２ＣＲを適用すると１Ｃ
Ｒよりもイヤリング率が大きくなるが、本発明鋼では、
２ＣＲを適用した場合にも非常に低いイヤリング率とな
るため、低イヤリングと良好な耐ヒートバックル性の両
立が可能となる。
【００３４】図２で用いた鋼成分を表３に示す。
【００３５】
【表３】 図２および表２から明らかなように本発明の範囲内で製
造されたものはイヤリング性、耐ヒートバックル性とも
に良好な特性が得られている。
造されたものはイヤリング性、耐ヒートバックル性とも
に良好な特性が得られている。
【００３６】図３はスラブ加熱温度が異なるトータル冷
延率９２〜９３％、２ＣＲ率２５〜３５％の発明鋼につ
いて、（ＡｌＮとして存在するＮ）／（ＢＮとして存在
するＮ）の影響を見たものである。図３に示すように、
同程度の（ＡｌＮとして存在するＮ）／（ＢＮとして存
在するＮ）であっても、スラブ加熱温度が１１００℃以
下の場合にはイヤリング性の向上が見られる。特に、
（ＡｌＮとして存在するＮ）／（ＢＮとして存在する
Ｎ）の比が、０．４を境として、０．４以下になると急
激にイヤリング率が小さくなる。
延率９２〜９３％、２ＣＲ率２５〜３５％の発明鋼につ
いて、（ＡｌＮとして存在するＮ）／（ＢＮとして存在
するＮ）の影響を見たものである。図３に示すように、
同程度の（ＡｌＮとして存在するＮ）／（ＢＮとして存
在するＮ）であっても、スラブ加熱温度が１１００℃以
下の場合にはイヤリング性の向上が見られる。特に、
（ＡｌＮとして存在するＮ）／（ＢＮとして存在する
Ｎ）の比が、０．４を境として、０．４以下になると急
激にイヤリング率が小さくなる。
【００３７】
【発明の効果】以上述べたごとく本発明によれば、イヤ
リング率を小さくしつつ、焼鈍時のヒートバックル発生
率を低減することができ、極薄容器材料の高効率な製造
が可能となる。
リング率を小さくしつつ、焼鈍時のヒートバックル発生
率を低減することができ、極薄容器材料の高効率な製造
が可能となる。
【図１】イヤリング率を説明するための図である。
【図２】トータル冷延率とイヤリング率との関係を示す
図である。
図である。
【図３】スラブ加熱温度と（ＡｌＮとして存在するＮ）
／（ＢＮとして存在するＮ）とがイヤリング率に及ぼす
影響を示す図である。
／（ＢＮとして存在するＮ）とがイヤリング率に及ぼす
影響を示す図である。
【図４】２ＣＲ率（％）とイヤリング率との関係を示す
図である。
図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 竹下 哲郎 北九州市戸畑区飛幡町１−１ 新日本製鐵 株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 田中 聖市 北九州市戸畑区飛幡町１−１ 新日本製鐵 株式会社八幡製鐵所内
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％でＣ：０．００４％以下、Ｎ：
０．００４％以下を含み、Ｂ／Ｎ：０．６〜１．４、
（ＡｌＮとして存在するＮ）／（ＢＮとして存在する
Ｎ）＜０．４、引張強度４００ＭＰａ以上であることを
特徴とするイヤリングが小さい２ピース容器用鋼板。 - 【請求項２】 Ｐ：０．０１〜０．０５％を含有するこ
とを特徴とする請求項１記載の２ピース容器用鋼板。 - 【請求項３】 最終焼鈍後、１０〜４０％の２次冷間圧
延を施すことを特徴とする請求項１又は２記載の２ピー
ス容器用鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 熱間圧延におけるスラブ加熱温度を１１
００℃以下とすることを特徴とする請求項１〜３の内の
いづれかに記載の２ピース容器用鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21698097A JP3548390B2 (ja) | 1997-07-29 | 1997-07-29 | イヤリングが著しく小さい硬質２ピース容器用鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21698097A JP3548390B2 (ja) | 1997-07-29 | 1997-07-29 | イヤリングが著しく小さい硬質２ピース容器用鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1150195A true JPH1150195A (ja) | 1999-02-23 |
| JP3548390B2 JP3548390B2 (ja) | 2004-07-28 |
Family
ID=16696937
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21698097A Expired - Fee Related JP3548390B2 (ja) | 1997-07-29 | 1997-07-29 | イヤリングが著しく小さい硬質２ピース容器用鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3548390B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1136579A1 (en) * | 2000-03-22 | 2001-09-26 | Corus UK Limited | Ultra low carbon boron steels (ULCB) for applications requiring extreme drawability and/or cold formability |
| EP2700731A1 (en) * | 2011-04-21 | 2014-02-26 | JFE Steel Corporation | Steel sheet for can with high barrel-part buckling strength under external pressure and with excellent formability and excellent surface properties after forming, and process for producing same |
-
1997
- 1997-07-29 JP JP21698097A patent/JP3548390B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1136579A1 (en) * | 2000-03-22 | 2001-09-26 | Corus UK Limited | Ultra low carbon boron steels (ULCB) for applications requiring extreme drawability and/or cold formability |
| GB2360529A (en) * | 2000-03-22 | 2001-09-26 | British Steel Ltd | Ultra-low carbon boron steel |
| EP2700731A1 (en) * | 2011-04-21 | 2014-02-26 | JFE Steel Corporation | Steel sheet for can with high barrel-part buckling strength under external pressure and with excellent formability and excellent surface properties after forming, and process for producing same |
| EP2700731A4 (en) * | 2011-04-21 | 2015-04-08 | Jfe Steel Corp | STEEL PLATE FOR CANS WITH HIGH RUMP NICKNESS STRENGTH UNDER EXTERNAL PRINTING AND WITH EXCELLENT FORMABILITY AND EXCELLENT SURFACE PROPERTIES AFTER FORMING, AND METHOD FOR THE PRODUCTION THEREOF |
| US10174393B2 (en) | 2011-04-21 | 2019-01-08 | Jfe Steel Corporation | Steel sheet for can with high barrel-part buckling strength under external pressure and with excellent formability and excellent surface properties after forming, and process for producing same |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3548390B2 (ja) | 2004-07-28 |
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