JPH11295379A - 地中配電線の地絡事故検出方法 - Google Patents
地中配電線の地絡事故検出方法Info
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- JPH11295379A JPH11295379A JP10111403A JP11140398A JPH11295379A JP H11295379 A JPH11295379 A JP H11295379A JP 10111403 A JP10111403 A JP 10111403A JP 11140398 A JP11140398 A JP 11140398A JP H11295379 A JPH11295379 A JP H11295379A
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- ground
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 地中配電線の多回路開閉器以降のケーブルの
地絡事故を簡易に検出する検出方法の提供を目的とする
ものである。 【解決手段】 多数の需要家へ電気を供給し、各需要家
にてケーブル１の金属シールド層が接地された複数の非
接地系地中配電線における各需要家に接続された各配電
線の両端の接地線を接地することなく、あるいは高抵抗
で接地し、各配電線のほぼ中間の需要家Ｊに貫通型変流
器ＣＴを配設し、その需要家Ｊから両端のケーブル１の
接地線２，２′を一方は正極性、他方は逆極性になるよ
うに貫通型変流器ＣＴの一次側へ貫通してそれぞれ共通
接地バー３で接地し、地中ケーブル１の地絡事故で発生
する地絡電流を貫通型変流器ＣＴで検出し、地絡事故の
発生した配電線を判定する。
地絡事故を簡易に検出する検出方法の提供を目的とする
ものである。 【解決手段】 多数の需要家へ電気を供給し、各需要家
にてケーブル１の金属シールド層が接地された複数の非
接地系地中配電線における各需要家に接続された各配電
線の両端の接地線を接地することなく、あるいは高抵抗
で接地し、各配電線のほぼ中間の需要家Ｊに貫通型変流
器ＣＴを配設し、その需要家Ｊから両端のケーブル１の
接地線２，２′を一方は正極性、他方は逆極性になるよ
うに貫通型変流器ＣＴの一次側へ貫通してそれぞれ共通
接地バー３で接地し、地中ケーブル１の地絡事故で発生
する地絡電流を貫通型変流器ＣＴで検出し、地絡事故の
発生した配電線を判定する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、地中配電線の地絡
事故検出方法に関するものである。
事故検出方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に、図６に示すように、配電用変電
所から複数の配電線（６ＫＶ配電線）が出ており、配電
線の地絡事故は、各配電線に設置された地絡方向継電器
により、いずれの配電線で地絡事故が生じたかを判定で
きるようになっている。しかし、都心部など多数の需要
家へ直接供給する場合には、配電線の主たる供給ポイン
トに多回路開閉器を設置し、複数の分岐線（分岐配電
線）に分け、グループ単位の需要家へ供給し、配電線事
故による停止範囲を限定している。しかし、各分岐線の
ケーブルには方向要素の判定に必要な零相電圧が無いた
め、地絡方向継電器を使用することができず、また過電
流継電器を用いても分岐線での地絡事故を検出できる
が、多回路開閉器以前の配電線事故も検出してしまうた
め、配電線での地絡事故はどの配電線に地絡事故が生じ
たかを判定できても、どの分岐線に地絡事故が発生した
かを判定できないのが現状である。
所から複数の配電線（６ＫＶ配電線）が出ており、配電
線の地絡事故は、各配電線に設置された地絡方向継電器
により、いずれの配電線で地絡事故が生じたかを判定で
きるようになっている。しかし、都心部など多数の需要
家へ直接供給する場合には、配電線の主たる供給ポイン
トに多回路開閉器を設置し、複数の分岐線（分岐配電
線）に分け、グループ単位の需要家へ供給し、配電線事
故による停止範囲を限定している。しかし、各分岐線の
ケーブルには方向要素の判定に必要な零相電圧が無いた
め、地絡方向継電器を使用することができず、また過電
流継電器を用いても分岐線での地絡事故を検出できる
が、多回路開閉器以前の配電線事故も検出してしまうた
め、配電線での地絡事故はどの配電線に地絡事故が生じ
たかを判定できても、どの分岐線に地絡事故が発生した
かを判定できないのが現状である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、かかる現状
に鑑み、この分岐線のように地絡方向継電器等の設置が
困難な配電線で簡易に地絡事故を検出する検出方法の提
供を目的とするものである。
に鑑み、この分岐線のように地絡方向継電器等の設置が
困難な配電線で簡易に地絡事故を検出する検出方法の提
供を目的とするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の地中配電線の地
絡事故検出方法は、多数の需要家へ電気を供給し、各需
要家にてケーブルの金属シールド層が接地された複数の
非接地系地中配電線における各需要家に接続された各配
電線の両端の接地線を接地することなく、あるいは高抵
抗で接地し、各配電線のほぼ中間の需要家に貫通型変流
器を配設し、その需要家から両端のケーブルの接地線を
一方は正極性、他方は逆極性になるように貫通型変流器
の一次側へ貫通してそれぞれ共通接地バーで接地し、地
中ケーブルの地絡事故で発生する地絡電流を貫通型変流
器で検出し、地絡事故の発生した配電線を判定すること
を特徴とするものである。
絡事故検出方法は、多数の需要家へ電気を供給し、各需
要家にてケーブルの金属シールド層が接地された複数の
非接地系地中配電線における各需要家に接続された各配
電線の両端の接地線を接地することなく、あるいは高抵
抗で接地し、各配電線のほぼ中間の需要家に貫通型変流
器を配設し、その需要家から両端のケーブルの接地線を
一方は正極性、他方は逆極性になるように貫通型変流器
の一次側へ貫通してそれぞれ共通接地バーで接地し、地
中ケーブルの地絡事故で発生する地絡電流を貫通型変流
器で検出し、地絡事故の発生した配電線を判定すること
を特徴とするものである。
【０００５】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。
する。
【０００６】図１において、地中配電線の多回路開閉器
以降の分岐線において需要家１から需要家Ｎまでに接続
された分岐線ケーブルの金属シールド層の両端を高抵抗
で接地するか、または接地することなく、各需要家間を
ケーブルで接続し、金属シールド層を各需要家において
接地し、分岐線のほぼ中間にある需要家Ｊにおいて、図
２のごとくケーブル１の金属シールド層に接続した接地
線２，２′を一方は正極性、他方は逆極性になるように
貫通型変流器ＣＴの一次側を貫通し、それぞれを共通接
地バー３で大地４に接地する。ここで、需要家ＮN-1 と
需要家Ｎと間のＦ点において地絡事故が発生した場合、
貫通型変流器ＣＴに流れる地絡電流Ｉg を検討すること
とする。なお、配電用変電所は、一般に配電線からの誘
導障害を抑制する目的から、非接地形態が採用されてお
り、そのため配電線における地絡事故時の地絡電流値は
対地静電容量による充電電流にて決定される。
以降の分岐線において需要家１から需要家Ｎまでに接続
された分岐線ケーブルの金属シールド層の両端を高抵抗
で接地するか、または接地することなく、各需要家間を
ケーブルで接続し、金属シールド層を各需要家において
接地し、分岐線のほぼ中間にある需要家Ｊにおいて、図
２のごとくケーブル１の金属シールド層に接続した接地
線２，２′を一方は正極性、他方は逆極性になるように
貫通型変流器ＣＴの一次側を貫通し、それぞれを共通接
地バー３で大地４に接地する。ここで、需要家ＮN-1 と
需要家Ｎと間のＦ点において地絡事故が発生した場合、
貫通型変流器ＣＴに流れる地絡電流Ｉg を検討すること
とする。なお、配電用変電所は、一般に配電線からの誘
導障害を抑制する目的から、非接地形態が採用されてお
り、そのため配電線における地絡事故時の地絡電流値は
対地静電容量による充電電流にて決定される。
【０００７】地中ケーブルは、中心より導体心線、絶縁
層、金属シールド層からなる３本の線を絶縁性被覆体
（ビニル系樹脂製など) で被覆した構造を有しており、
通常トプレックス型（３本一体形）ＣＶケーブル、断面
積150mm2のものが使用されている。ここで、この条件で
各定数を検討する。
層、金属シールド層からなる３本の線を絶縁性被覆体
（ビニル系樹脂製など) で被覆した構造を有しており、
通常トプレックス型（３本一体形）ＣＶケーブル、断面
積150mm2のものが使用されている。ここで、この条件で
各定数を検討する。
【０００８】まず、ケーブル絶縁層のインピーダンス(3
相分) ＺC は、次式で表される。 ＺC ＝ 1/( 2πf ・3C) (1) ここで、地中ケーブルの絶縁層静電容量 (１相分) Ｃを
ケーブルの規格よりＣ≒０．５２μF/km（kmは各需要家
間の距離），周波数 f＝50Hzとしてインピーダンスを算
出すると、次のようになる。 ＺC ≒２．０４ [ kΩ・km]
相分) ＺC は、次式で表される。 ＺC ＝ 1/( 2πf ・3C) (1) ここで、地中ケーブルの絶縁層静電容量 (１相分) Ｃを
ケーブルの規格よりＣ≒０．５２μF/km（kmは各需要家
間の距離），周波数 f＝50Hzとしてインピーダンスを算
出すると、次のようになる。 ＺC ≒２．０４ [ kΩ・km]
【０００９】また、ケーブルの金属シールド層の導体抵
抗 r [Ω／km] は、金属シールド層が銅テープで、重
ね巻構造であるから次式で表される。 r ＝[[10ρS (1＋α(Tt1−20))(1−K1)]／π・Dtm ・ T
s ・ηt ] ×10-5 ここで、 ρS ( シールドの固有抵抗) ＝1.724 (μΩ・cm) α( シールドの抵抗温度係数) ＝0.00393 Tt1(銅テープシールド層温度) ＝導体温度90℃のとき、
75℃とする K1( 銅テープのラップ率) ＝0.25 Dtm ( 銅テープシールド層直径) ＝150 mm2 ケーブルの
場合、22.8mm T s ( 銅テープ厚さ) ＝0.1 mm ηt ( 銅テープの導電率: 常時 1、事故時 0.5) ＝0.5 である。 これを用いて算出すると、r ＝4.39×10-5 [Ω
／cm] ＝4.39 [Ω／km] となり、ほぼ４．４ [Ω／km]
となる。接地線の接地抵抗Ｒは第三種接地基準により、
ほぼ60〜100 [Ω] である。
抗 r [Ω／km] は、金属シールド層が銅テープで、重
ね巻構造であるから次式で表される。 r ＝[[10ρS (1＋α(Tt1−20))(1−K1)]／π・Dtm ・ T
s ・ηt ] ×10-5 ここで、 ρS ( シールドの固有抵抗) ＝1.724 (μΩ・cm) α( シールドの抵抗温度係数) ＝0.00393 Tt1(銅テープシールド層温度) ＝導体温度90℃のとき、
75℃とする K1( 銅テープのラップ率) ＝0.25 Dtm ( 銅テープシールド層直径) ＝150 mm2 ケーブルの
場合、22.8mm T s ( 銅テープ厚さ) ＝0.1 mm ηt ( 銅テープの導電率: 常時 1、事故時 0.5) ＝0.5 である。 これを用いて算出すると、r ＝4.39×10-5 [Ω
／cm] ＝4.39 [Ω／km] となり、ほぼ４．４ [Ω／km]
となる。接地線の接地抵抗Ｒは第三種接地基準により、
ほぼ60〜100 [Ω] である。
【００１０】したがって、一般に、地中ケーブル系統で
は、各需要家間の距離は、数十〜数百ｍであるので、イ
ンピーダンスＺC と金属シールド層の導体抵抗 rと接地
線の接地抵抗Ｒとの間には、次の関係が成立する。 ＺC ≫Ｒ≫ｒ (2)
は、各需要家間の距離は、数十〜数百ｍであるので、イ
ンピーダンスＺC と金属シールド層の導体抵抗 rと接地
線の接地抵抗Ｒとの間には、次の関係が成立する。 ＺC ≫Ｒ≫ｒ (2)
【００１１】ここで、絶縁層静電容量をＣ、金属シール
ド層の導体抵抗をｒ、大地への接地抵抗をＲとし、簡単
のために各需要家間のケーブルを次のように仮定する。 C ＝C1＝C2＝…＝ CJ ＝ … CN ＝C N+1 (3) r ＝r1＝r2＝…＝ rJ ＝ … rN ＝r N+1 (4) R ＝R1＝R2＝…＝ RJ ＝ … RN (5) また、R0＝ RN+1 ＝∞ (6) となる。
ド層の導体抵抗をｒ、大地への接地抵抗をＲとし、簡単
のために各需要家間のケーブルを次のように仮定する。 C ＝C1＝C2＝…＝ CJ ＝ … CN ＝C N+1 (3) r ＝r1＝r2＝…＝ rJ ＝ … rN ＝r N+1 (4) R ＝R1＝R2＝…＝ RJ ＝ … RN (5) また、R0＝ RN+1 ＝∞ (6) となる。
【００１２】次に、図３において、分岐線内のＦ点で地
絡事故が発生すると、Ｆ点に流れる地絡電流Ｉg は分岐
線内の内部充電電流ＩC の総和と当該分岐線以外の外部
充電電流Ｉo の総和からなり、外部充電電流Ｉo は金属
シールド層及び接地線から大地を経て電源側に戻る。各
需要家における内部充電電流ＩC と接地点に流れる外部
充電電流Ｉo は(2)〜(5) 式及び(6) 式から、ほぼ均等
に分流する。そこで、Ｆ点を流れる地絡電流Ｉg は次式
で表される。 Ｉg ＝(N＋1)ＩC ＋ NＩo (7)
絡事故が発生すると、Ｆ点に流れる地絡電流Ｉg は分岐
線内の内部充電電流ＩC の総和と当該分岐線以外の外部
充電電流Ｉo の総和からなり、外部充電電流Ｉo は金属
シールド層及び接地線から大地を経て電源側に戻る。各
需要家における内部充電電流ＩC と接地点に流れる外部
充電電流Ｉo は(2)〜(5) 式及び(6) 式から、ほぼ均等
に分流する。そこで、Ｆ点を流れる地絡電流Ｉg は次式
で表される。 Ｉg ＝(N＋1)ＩC ＋ NＩo (7)
【００１３】分岐線のほぼ中間の需要家Ｊに着目して、
その接地線に流れる地絡電流ＩA およびＩB を考える
と、 ＩA ＝ JＩC ＋ JＩo (8) ＩB ＝ JＩC ＋ (J-1)Ｉo (9) であり、変流器CTを貫流する電流は、接地線の一方は正
極性、他方は逆極性になるように変流器に貫通されてい
るので、ＩA ＋ＩB であるから、 ＩA ＋ＩB ＝JIC ＋JIo ＋JIC ＋(J-1)Io (10) ＝2JＩC ＋(2J-1)Ｉo (11)
その接地線に流れる地絡電流ＩA およびＩB を考える
と、 ＩA ＝ JＩC ＋ JＩo (8) ＩB ＝ JＩC ＋ (J-1)Ｉo (9) であり、変流器CTを貫流する電流は、接地線の一方は正
極性、他方は逆極性になるように変流器に貫通されてい
るので、ＩA ＋ＩB であるから、 ＩA ＋ＩB ＝JIC ＋JIo ＋JIC ＋(J-1)Io (10) ＝2JＩC ＋(2J-1)Ｉo (11)
【００１４】ここで、需要家Ｊは需要家総数Ｎのほぼ中
間にあるため、次のように表すことができる。Nが奇数
のとき、 J＝(N+1) ／2 (12) Nが偶数のとき、 J＝ N／2 (13)
間にあるため、次のように表すことができる。Nが奇数
のとき、 J＝(N+1) ／2 (12) Nが偶数のとき、 J＝ N／2 (13)
【００１５】そこで、Nが奇数のとき、(12)式を(11)式
に代入すると、 ＩA ＋ＩB ＝(N＋1)ＩC ＋ NＩo (14) となり、さらに(7) 式を代入すると、 ＩA ＋ＩB ＝Ｉg (15) Nが偶数のとき、(13)式を(11)式に代入すると、 ＩA ＋ＩB ＝ NＩC ＋(N-1) Ｉo (16) となり、さらに(7) 式を代入すると ＩA ＋ＩB ＝Ｉg ー( ＩC ＋Ｉo ) (17)
に代入すると、 ＩA ＋ＩB ＝(N＋1)ＩC ＋ NＩo (14) となり、さらに(7) 式を代入すると、 ＩA ＋ＩB ＝Ｉg (15) Nが偶数のとき、(13)式を(11)式に代入すると、 ＩA ＋ＩB ＝ NＩC ＋(N-1) Ｉo (16) となり、さらに(7) 式を代入すると ＩA ＋ＩB ＝Ｉg ー( ＩC ＋Ｉo ) (17)
【００１６】以上の説明は、図３のＦ点（Ｊの右側）に
おける事故の場合の変流器に流れる電流についてであっ
て、これはＮが奇数の場合には事故点ＦがＪの右側でも
左側でも成立するが、Ｎが偶数の場合には、左右対称で
ないため、事故点ＦがＪの右側か、左側かによって、変
流器に貫流する電流が変わる。そこで、次に事故点Ｆが
左側である場合について述べる。
おける事故の場合の変流器に流れる電流についてであっ
て、これはＮが奇数の場合には事故点ＦがＪの右側でも
左側でも成立するが、Ｎが偶数の場合には、左右対称で
ないため、事故点ＦがＪの右側か、左側かによって、変
流器に貫流する電流が変わる。そこで、次に事故点Ｆが
左側である場合について述べる。
【００１７】図４に示すように、Ｆ点がＪより左側であ
る場合には、ＩA およびＩB の電流の向きが逆になり、 ＩA ＝(N+1-J) ＩC ＋(N-J) Ｉo ＩB ＝(N+1-J) ＩC ＋[N-(J-1)] Ｉo したがって、 ＩA ＋ＩB ＝(2N+2-2J) ＩC ＋(2N+1-2J) Ｉo Nは偶数であるから、J ＝ N／2 を代入すると、 ＩA ＋ＩB ＝(N+1) ＩC ＋ＩC ＋ NＩo ＋Ｉo ＝Ｉg ＋( ＩC ＋Ｉo )
る場合には、ＩA およびＩB の電流の向きが逆になり、 ＩA ＝(N+1-J) ＩC ＋(N-J) Ｉo ＩB ＝(N+1-J) ＩC ＋[N-(J-1)] Ｉo したがって、 ＩA ＋ＩB ＝(2N+2-2J) ＩC ＋(2N+1-2J) Ｉo Nは偶数であるから、J ＝ N／2 を代入すると、 ＩA ＋ＩB ＝(N+1) ＩC ＋ＩC ＋ NＩo ＋Ｉo ＝Ｉg ＋( ＩC ＋Ｉo )
【００１８】したがって、以上の説明を総合すると、事
故時に変流器に貫流する電流ＩA ＋ＩB は、Ｎが奇数の
場合には、Ｆ点がＪの左右いずれの側にあってもＩg と
なり、Ｎが偶数の場合には、Ｆ点がＪの左側のとき、Ｉ
g ＋( ＩC ＋Ｉo ) となり、Ｆ点がＪの右側のとき、Ｉ
g ー( ＩC ＋Ｉo ) となる。
故時に変流器に貫流する電流ＩA ＋ＩB は、Ｎが奇数の
場合には、Ｆ点がＪの左右いずれの側にあってもＩg と
なり、Ｎが偶数の場合には、Ｆ点がＪの左側のとき、Ｉ
g ＋( ＩC ＋Ｉo ) となり、Ｆ点がＪの右側のとき、Ｉ
g ー( ＩC ＋Ｉo ) となる。
【００１９】よって、事故時に変流器に貫流する電流Ｉ
A ＋ＩB はＩg ー( ＩC ＋Ｉo ) 〜Ｉg ＋( ＩC ＋
Ｉo ) となる。ここで、Ｎは実際には、５〜１０であ
り、ＩC ＋Ｉo はＩg の２０％以内であるので、実質的
にはＩA ＋ＩB はＩg に２０％以内の範囲でほぼ等しい
ということができる。
A ＋ＩB はＩg ー( ＩC ＋Ｉo ) 〜Ｉg ＋( ＩC ＋
Ｉo ) となる。ここで、Ｎは実際には、５〜１０であ
り、ＩC ＋Ｉo はＩg の２０％以内であるので、実質的
にはＩA ＋ＩB はＩg に２０％以内の範囲でほぼ等しい
ということができる。
【００２０】以上においては、各需要家の接地点には、
外部充電電流Ｉo が均等に分流すると仮定したが、すべ
ての外部充電電流Ｉo が零となったとしても、(14),(1
6) 式から ＩA ＋ＩB ＝ NＩC 又は(N＋1)ＩC (18) が残るので、ＩA ＋ＩB にはＩg に２０％以内の範囲で
ほぼ等しい電流が流れることから、地絡事故の検出値を
NＩC ／2 程度にすれば、検出可能となる。
外部充電電流Ｉo が均等に分流すると仮定したが、すべ
ての外部充電電流Ｉo が零となったとしても、(14),(1
6) 式から ＩA ＋ＩB ＝ NＩC 又は(N＋1)ＩC (18) が残るので、ＩA ＋ＩB にはＩg に２０％以内の範囲で
ほぼ等しい電流が流れることから、地絡事故の検出値を
NＩC ／2 程度にすれば、検出可能となる。
【００２１】なお、これまでは、当該分岐線ケーブルに
地絡事故が生じた内部地絡事故の場合について述べた
が、他の配電線や他の分岐線ケーブルに地絡事故が生じ
た外部地絡事故の場合には、図５に示すように、健全ケ
ーブルの接地線には、当該ケーブルの内部充電電流ＩCO
だけが流れる。外部地絡事故の場合も、(2) 〜(5) 式お
よび(6) 式より、ほぼ均等に分流するから、次式が成立
する。 (N＋1)ＩC ＝ NＩCO ＩCO＝(N＋1)ＩC ／ N
地絡事故が生じた内部地絡事故の場合について述べた
が、他の配電線や他の分岐線ケーブルに地絡事故が生じ
た外部地絡事故の場合には、図５に示すように、健全ケ
ーブルの接地線には、当該ケーブルの内部充電電流ＩCO
だけが流れる。外部地絡事故の場合も、(2) 〜(5) 式お
よび(6) 式より、ほぼ均等に分流するから、次式が成立
する。 (N＋1)ＩC ＝ NＩCO ＩCO＝(N＋1)ＩC ／ N
【００２２】需要家Ｊにおける接地線に流れる地絡電流
ＩA ，ＩB を考えると ＩA ＝[(N+1-J)／(N+1)]ＩCO ＝[(N+1-J)／(N+1)]・[(N+1)／N ] ＩC ＝[(N+1-J)／N ] ＩC ＩB ＝[J／(N+1)]ＩCO ＝[J／(N+1)]・[(N+1)／N ] ＩC ＝( J ／N ) ＩC 需要家Ｊから見た左右の電流が相殺してその差だけしか
変流器CTに流れないので、変流器CTを貫通する電流は、
ＩA −ＩB ＝[(N+1-J)／N ] ＩC −( J ／N ) ＩC＝[(N
+1-2J) ／N ] ＩC となる。N が奇数のとき、(12)式を
代入すると、 ＩA −ＩB ＝( 0 ／N ) ＩC＝0 N が偶数のとき、(13)式を代入すると、 ＩA −ＩB ＝( 1 ／N ) ＩC となり、いずれの場合も、 NＩC ／2 以下となるため、
検出器Ａは検出しないこととなる。
ＩA ，ＩB を考えると ＩA ＝[(N+1-J)／(N+1)]ＩCO ＝[(N+1-J)／(N+1)]・[(N+1)／N ] ＩC ＝[(N+1-J)／N ] ＩC ＩB ＝[J／(N+1)]ＩCO ＝[J／(N+1)]・[(N+1)／N ] ＩC ＝( J ／N ) ＩC 需要家Ｊから見た左右の電流が相殺してその差だけしか
変流器CTに流れないので、変流器CTを貫通する電流は、
ＩA −ＩB ＝[(N+1-J)／N ] ＩC −( J ／N ) ＩC＝[(N
+1-2J) ／N ] ＩC となる。N が奇数のとき、(12)式を
代入すると、 ＩA −ＩB ＝( 0 ／N ) ＩC＝0 N が偶数のとき、(13)式を代入すると、 ＩA −ＩB ＝( 1 ／N ) ＩC となり、いずれの場合も、 NＩC ／2 以下となるため、
検出器Ａは検出しないこととなる。
【００２３】このため、内部地絡事故の場合には、変流
器CTの検出器Ａが作動し、外部地絡事故の場合には、検
出器Ａが作動しないので、各分岐線ケーブルの中央部に
変流器を設置することにより、地絡事故が発生した場
合、いずれかの変流器の検出器Ａが内部地絡事故として
作動するので、いずれの分岐線ケーブルに地絡事故が生
じたかを簡易に検出することが可能となり、迅速な対策
をとることが可能となる。
器CTの検出器Ａが作動し、外部地絡事故の場合には、検
出器Ａが作動しないので、各分岐線ケーブルの中央部に
変流器を設置することにより、地絡事故が発生した場
合、いずれかの変流器の検出器Ａが内部地絡事故として
作動するので、いずれの分岐線ケーブルに地絡事故が生
じたかを簡易に検出することが可能となり、迅速な対策
をとることが可能となる。
【００２４】以上の説明では、多回路開閉器以降の分岐
線ケーブルの地絡事故について詳細に述べたが、配電用
変電所からの配電線から多回路開閉器を経ることなく直
接需要家に供給する場合にも、従来使用している地絡方
向継電器に代えてこの手段を採用することも可能であ
る。
線ケーブルの地絡事故について詳細に述べたが、配電用
変電所からの配電線から多回路開閉器を経ることなく直
接需要家に供給する場合にも、従来使用している地絡方
向継電器に代えてこの手段を採用することも可能であ
る。
【００２５】
【発明の効果】本発明によれば、非接地系地中配電線の
金属シールド層の多点接地系統やこれに類する系統の配
電線ケーブルの地絡事故を簡易に検出する検出方法を提
供することができる。
金属シールド層の多点接地系統やこれに類する系統の配
電線ケーブルの地絡事故を簡易に検出する検出方法を提
供することができる。
【図１】本発明の地中配電線の需要家１から需要家Ｎま
でに接続された分岐線ケーブルに変流器を設置した一例
を示す概略図である。
でに接続された分岐線ケーブルに変流器を設置した一例
を示す概略図である。
【図２】貫通型変流器の設置の具体例を示す概略図であ
る。
る。
【図３】図１の分岐線ケーブルのほぼ中間にある需要家
Ｊの右側に地絡事故が生じたときの状態を示す概略図で
ある。
Ｊの右側に地絡事故が生じたときの状態を示す概略図で
ある。
【図４】図１の分岐線ケーブルにほぼ中間にある需要家
Ｊの左側に地絡事故が生じたときの状態を示す概略図で
ある。
Ｊの左側に地絡事故が生じたときの状態を示す概略図で
ある。
【図５】図１の分岐線ケーブルの外部で地絡事故が生じ
たときの状態を示す概略図である。
たときの状態を示す概略図である。
【図６】配電用変電所からの複数の地中配電線の設置の
一例を示す概略図である。
一例を示す概略図である。
C 地中ケーブルの対地静電容量 r ケーブルの金属シールド層の導体抵抗 R 接地線の接地抵抗 CT 貫通型変流器 Ａ 検出器 １ 地中ケーブル ２，２′ 接地線 ３ 共通接地バー ４ 大地
Claims (1)
- 【請求項１】 多数の需要家へ電気を供給し、各需要家
にてケーブルの金属シールド層が接地された複数の非接
地系地中配電線における各需要家に接続された各配電線
の両端の接地線を接地することなく、あるいは高抵抗で
接地し、各配電線のほぼ中間の需要家に貫通型変流器を
配設し、その需要家から両端のケーブルの接地線を一方
は正極性、他方は逆極性になるように貫通型変流器の一
次側へ貫通してそれぞれ共通接地バーで接地し、地中ケ
ーブルの地絡事故で発生する地絡電流を貫通型変流器で
検出し、地絡事故の発生した配電線を判定することを特
徴とする地中配電線の地絡事故検出方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10111403A JPH11295379A (ja) | 1998-04-08 | 1998-04-08 | 地中配電線の地絡事故検出方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10111403A JPH11295379A (ja) | 1998-04-08 | 1998-04-08 | 地中配電線の地絡事故検出方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11295379A true JPH11295379A (ja) | 1999-10-29 |
Family
ID=14560278
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10111403A Withdrawn JPH11295379A (ja) | 1998-04-08 | 1998-04-08 | 地中配電線の地絡事故検出方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11295379A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010233278A (ja) * | 2009-03-25 | 2010-10-14 | Railway Technical Res Inst | 電力ケーブル遮へい層の接地装置及び接地方法 |
| CN106093714A (zh) * | 2016-08-26 | 2016-11-09 | 淄博博鸿电气有限公司 | 小电流接地系统单相接地故障线路的选线方法 |
| CN112462190A (zh) * | 2020-10-22 | 2021-03-09 | 北京潞电电气设备有限公司 | 地下电缆故障探测多足机器人、探测系统及探测方法 |
-
1998
- 1998-04-08 JP JP10111403A patent/JPH11295379A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010233278A (ja) * | 2009-03-25 | 2010-10-14 | Railway Technical Res Inst | 電力ケーブル遮へい層の接地装置及び接地方法 |
| CN106093714A (zh) * | 2016-08-26 | 2016-11-09 | 淄博博鸿电气有限公司 | 小电流接地系统单相接地故障线路的选线方法 |
| CN112462190A (zh) * | 2020-10-22 | 2021-03-09 | 北京潞电电气设备有限公司 | 地下电缆故障探测多足机器人、探测系统及探测方法 |
| CN112462190B (zh) * | 2020-10-22 | 2023-01-17 | 北京潞电电气设备有限公司 | 地下电缆故障探测多足机器人、探测系统及探测方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20050705 |