JPH11286727A - 方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH11286727A JPH11286727A JP10103953A JP10395398A JPH11286727A JP H11286727 A JPH11286727 A JP H11286727A JP 10103953 A JP10103953 A JP 10103953A JP 10395398 A JP10395398 A JP 10395398A JP H11286727 A JPH11286727 A JP H11286727A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】方向性電磁鋼板のスラブ加熱温度を低くしなが
らインヒビターの効果を十分に発揮できるようにし、か
つスラブ加熱の際の結晶粒の異常成長を防止して、適切
なサイズに制御することによって安定して２次再結晶粒
の成長を図りうる手段を提供する 【解決手段】 インヒビター元素としてＡｌ：０．００
５〜０．０５０％、Ｎ：０．００３〜０．０１０％、Ｓ
および／またはＳｅ：合計量で０．０２％以下、Ｓｂ、
Ｓｎ、Ｇｅ、Ｂｉのうち１種もしくは２種以上を各々の
元素量で０．００３〜０．３％含有する方向性電磁鋼板
スラブを処理して方向性電磁鋼板得る一連の工程におい
て、スラブ加熱を、加熱温度１３００℃以下であって、
上記インヒビター元素が実質的に固溶し、かつ加熱後の
スラブの結晶粒径が２０ｍｍ以上、３０ｍｍ以下となる
条件で行うこととする。
らインヒビターの効果を十分に発揮できるようにし、か
つスラブ加熱の際の結晶粒の異常成長を防止して、適切
なサイズに制御することによって安定して２次再結晶粒
の成長を図りうる手段を提供する 【解決手段】 インヒビター元素としてＡｌ：０．００
５〜０．０５０％、Ｎ：０．００３〜０．０１０％、Ｓ
および／またはＳｅ：合計量で０．０２％以下、Ｓｂ、
Ｓｎ、Ｇｅ、Ｂｉのうち１種もしくは２種以上を各々の
元素量で０．００３〜０．３％含有する方向性電磁鋼板
スラブを処理して方向性電磁鋼板得る一連の工程におい
て、スラブ加熱を、加熱温度１３００℃以下であって、
上記インヒビター元素が実質的に固溶し、かつ加熱後の
スラブの結晶粒径が２０ｍｍ以上、３０ｍｍ以下となる
条件で行うこととする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、方向性電磁鋼板の
製造方法に係り、特に、スラブの加熱条件をスラブ内に
粗大結晶粒が発生しないように制御して安定してゴス方
位を有する２次再結晶組織を得ることのできる方向性電
磁鋼板の製造方法に関する。
製造方法に係り、特に、スラブの加熱条件をスラブ内に
粗大結晶粒が発生しないように制御して安定してゴス方
位を有する２次再結晶組織を得ることのできる方向性電
磁鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】方向性電磁鋼板は変圧器の積層鉄心また
は巻き鉄心として使用され、２次再結晶を利用して｛１
１０｝〈００１〉方位のゴス方位と呼ばれる結晶粒を成
長させ、圧延方向に優れた磁気特性を有している。この
２次再結晶を効率よく成長させるためには、インヒビタ
ーと呼ばれる析出分散相を利用して最終仕上げ焼鈍にお
ける１次再結晶粒の粒成長を抑制する方法が取られてお
り、代表的なものとしてＭｎＳ、ＭｎＳｅ、ＡｌＮ、Ｂ
Ｎをインヒビターとして利用する方法が挙げられる。
は巻き鉄心として使用され、２次再結晶を利用して｛１
１０｝〈００１〉方位のゴス方位と呼ばれる結晶粒を成
長させ、圧延方向に優れた磁気特性を有している。この
２次再結晶を効率よく成長させるためには、インヒビタ
ーと呼ばれる析出分散相を利用して最終仕上げ焼鈍にお
ける１次再結晶粒の粒成長を抑制する方法が取られてお
り、代表的なものとしてＭｎＳ、ＭｎＳｅ、ＡｌＮ、Ｂ
Ｎをインヒビターとして利用する方法が挙げられる。
【０００３】方向性電磁鋼板の製造のためには、これら
のインヒビターが粒成長抑制力を十分発揮することが必
要であり、そのため、その析出分散状態を最良の状態に
する手段がとられている。具体的にはスラブを高温で加
熱してインヒビター成分を鋼中に完全に固溶させた後、
熱間圧延、さらにはそれに続く焼鈍によってインヒビタ
ーを均一かつ適正なサイズに析出分散させる方法が取ら
れている。
のインヒビターが粒成長抑制力を十分発揮することが必
要であり、そのため、その析出分散状態を最良の状態に
する手段がとられている。具体的にはスラブを高温で加
熱してインヒビター成分を鋼中に完全に固溶させた後、
熱間圧延、さらにはそれに続く焼鈍によってインヒビタ
ーを均一かつ適正なサイズに析出分散させる方法が取ら
れている。
【０００４】しかしながら、上記高温のスラブ加熱によ
りスラブの結晶粒が粗大化し、その結果、熱間圧延後
に、圧延安定方位である｛１００｝〈０１１〉集合組
織、いわゆる熱延伸長粒、を生じ易い。この｛１００｝
〈０１１〉方位は２次再結晶の際、ゴス方位粒に蚕食さ
れにくい方位であるため、２次再結晶後も２再結晶不完
全部として残留し、磁気特性の安定性を欠く原因とな
る。
りスラブの結晶粒が粗大化し、その結果、熱間圧延後
に、圧延安定方位である｛１００｝〈０１１〉集合組
織、いわゆる熱延伸長粒、を生じ易い。この｛１００｝
〈０１１〉方位は２次再結晶の際、ゴス方位粒に蚕食さ
れにくい方位であるため、２次再結晶後も２再結晶不完
全部として残留し、磁気特性の安定性を欠く原因とな
る。
【０００５】かかるスラブ加熱時の結晶粒の異常成長と
それによる熱延伸長粒の発達を防止するために、ＣやＮ
ｉのようなオーステナイト形成元素の添加が行われる。
しかし電磁鋼板の素材に過剰にＣを添加した場合はγ変
態が過剰となり、熱間圧延中のＡｌ分布が不均一とな
り、熱延板焼鈍の昇温過程で析出するＡｌＮの分布が不
均一となり磁気特性が劣化しやすく、さらに、脱炭焼鈍
の負荷も大きく、実操業上好ましくない。またＮｉの添
加はコストが高くなるデメリットがある。
それによる熱延伸長粒の発達を防止するために、ＣやＮ
ｉのようなオーステナイト形成元素の添加が行われる。
しかし電磁鋼板の素材に過剰にＣを添加した場合はγ変
態が過剰となり、熱間圧延中のＡｌ分布が不均一とな
り、熱延板焼鈍の昇温過程で析出するＡｌＮの分布が不
均一となり磁気特性が劣化しやすく、さらに、脱炭焼鈍
の負荷も大きく、実操業上好ましくない。またＮｉの添
加はコストが高くなるデメリットがある。
【０００６】上記結晶粒の異常成長を防止する他の手段
として、スラブ加熱温度の低温化も試みられている。し
かしながら、スラブ加熱温度はインヒビターの固溶限で
決まり、固溶限以下の加熱ではインヒビターの微細かつ
均一な析出が行われないため、勢い、加熱温度は高くな
らざるを得ない。なお、結晶粒の異常成長を防止するた
めに、スラブの加熱方法を改善し、例えば、ガス加熱の
後に誘導加熱を用いて加熱時間を短くする方法も取られ
ているが、加熱時間は一義的に与えられる場合がほとん
どであり、完全にスラブの結晶粒異常成長を防止するに
至っていない。
として、スラブ加熱温度の低温化も試みられている。し
かしながら、スラブ加熱温度はインヒビターの固溶限で
決まり、固溶限以下の加熱ではインヒビターの微細かつ
均一な析出が行われないため、勢い、加熱温度は高くな
らざるを得ない。なお、結晶粒の異常成長を防止するた
めに、スラブの加熱方法を改善し、例えば、ガス加熱の
後に誘導加熱を用いて加熱時間を短くする方法も取られ
ているが、加熱時間は一義的に与えられる場合がほとん
どであり、完全にスラブの結晶粒異常成長を防止するに
至っていない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記従来技
術の問題点を解決することを目的とし、加熱温度を低く
しながらインヒビターの効果を十分に発揮できるように
し、かつスラブ加熱の際の結晶粒の異常成長を防止し
て、適切なサイズに制御することによって安定して２次
再結晶粒の成長を図りうる手段を提供するものである。
術の問題点を解決することを目的とし、加熱温度を低く
しながらインヒビターの効果を十分に発揮できるように
し、かつスラブ加熱の際の結晶粒の異常成長を防止し
て、適切なサイズに制御することによって安定して２次
再結晶粒の成長を図りうる手段を提供するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者は上記課題を解
決するためにスラブ加熱条件とインヒビター成分の含有
量、さらにスラブ加熱後のスラブの結晶粒径と方向性電
磁鋼板の特性との関係を究明し、本発明を完成した。具
体的には、方向性電磁鋼板の製造方法を、重量比で、Ｓ
ｉ：２．０〜４．５％、Ｃ：０．０２〜０．０６％、Ｍ
ｎ：０．０３〜２．５％、インヒビター元素としてＡ
ｌ：０．００５〜０．０５０％、Ｎ：０．００３〜０．
０１０％、Ｓ及び／又はＳｅ：合計量で０．０２％以
下、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｇｅ、Ｂｉのうち１種もしくは２種以
上を各々の元素量で０．００３〜０．３％含有し、残部
はＦｅ及び不可避的不純物から成る方向性電磁鋼板スラ
ブを、スラブ加熱した後、熱間圧延、熱延板焼鈍、およ
び冷間圧延を行って最終板厚とした後、脱炭、１次再結
晶焼鈍を行い、さらに、２次再結晶と純化を兼ねる仕上
げ焼鈍を行う一連の工程からなる方向性電磁鋼板の製造
方法において、スラブ加熱を、加熱温度１３００℃以下
であって、上記インヒビター元素が実質的に固溶し、か
つ加熱後のスラブの結晶粒径が２０ｍｍ以上、３０ｍｍ
以下となる条件で行うこととするものであり、好適に
は、上記方法において、スラブ加熱条件を次式の関係を
満たす条件で行うものである。 （３／４）Ｔ−９２２．５≦ｔ≦（３／４）Ｔ−９５
２．５ ただし、Ｔ：スラブ加熱温度（℃）、 ｔ：スラブ加熱温度における均熱時間（分） さらに上記発明において方向性電磁鋼板スラブにＣｕ及
び／又はＣｒを０．００３〜０．３％含有させることが
できる。
決するためにスラブ加熱条件とインヒビター成分の含有
量、さらにスラブ加熱後のスラブの結晶粒径と方向性電
磁鋼板の特性との関係を究明し、本発明を完成した。具
体的には、方向性電磁鋼板の製造方法を、重量比で、Ｓ
ｉ：２．０〜４．５％、Ｃ：０．０２〜０．０６％、Ｍ
ｎ：０．０３〜２．５％、インヒビター元素としてＡ
ｌ：０．００５〜０．０５０％、Ｎ：０．００３〜０．
０１０％、Ｓ及び／又はＳｅ：合計量で０．０２％以
下、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｇｅ、Ｂｉのうち１種もしくは２種以
上を各々の元素量で０．００３〜０．３％含有し、残部
はＦｅ及び不可避的不純物から成る方向性電磁鋼板スラ
ブを、スラブ加熱した後、熱間圧延、熱延板焼鈍、およ
び冷間圧延を行って最終板厚とした後、脱炭、１次再結
晶焼鈍を行い、さらに、２次再結晶と純化を兼ねる仕上
げ焼鈍を行う一連の工程からなる方向性電磁鋼板の製造
方法において、スラブ加熱を、加熱温度１３００℃以下
であって、上記インヒビター元素が実質的に固溶し、か
つ加熱後のスラブの結晶粒径が２０ｍｍ以上、３０ｍｍ
以下となる条件で行うこととするものであり、好適に
は、上記方法において、スラブ加熱条件を次式の関係を
満たす条件で行うものである。 （３／４）Ｔ−９２２．５≦ｔ≦（３／４）Ｔ−９５
２．５ ただし、Ｔ：スラブ加熱温度（℃）、 ｔ：スラブ加熱温度における均熱時間（分） さらに上記発明において方向性電磁鋼板スラブにＣｕ及
び／又はＣｒを０．００３〜０．３％含有させることが
できる。
【０００９】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態をデー
タに基づいて具体的に説明する。まず、本発明における
素材成分は以下のとおりである。 Ｓｉ：２．０〜４．５％ Ｓｉは比抵抗を増加によって鉄損を低減させる元素であ
り、２．０％以上含有させることが必要である。しか
し、４．５％を越えると加工性が劣化するので２．０〜
４．５％の範囲で含有させる。
タに基づいて具体的に説明する。まず、本発明における
素材成分は以下のとおりである。 Ｓｉ：２．０〜４．５％ Ｓｉは比抵抗を増加によって鉄損を低減させる元素であ
り、２．０％以上含有させることが必要である。しか
し、４．５％を越えると加工性が劣化するので２．０〜
４．５％の範囲で含有させる。
【００１０】Ｃ：０．０２〜０．０７％ Ｃは熱間圧延中のγ変態を促進し、熱延組織を均一に
し、熱延組織の不均一が甚だしい部分で２次再結晶が不
完全となり磁気特性が劣化するのを防止するので、０．
０２％以上含有させることが必要である。しかし、０．
０７％を越えるとγ変態量が過剰となり、熱間圧延中の
Ａｌ分布が不均一となり、Ａｌ含有量が低い場合に熱延
板焼鈍の昇温過程で析出するＡｌＮの分布が不均一とな
り磁気特性が劣化しやすいので０．０７％以下とする。
し、熱延組織の不均一が甚だしい部分で２次再結晶が不
完全となり磁気特性が劣化するのを防止するので、０．
０２％以上含有させることが必要である。しかし、０．
０７％を越えるとγ変態量が過剰となり、熱間圧延中の
Ａｌ分布が不均一となり、Ａｌ含有量が低い場合に熱延
板焼鈍の昇温過程で析出するＡｌＮの分布が不均一とな
り磁気特性が劣化しやすいので０．０７％以下とする。
【００１１】Ｍｎ：０．０３〜２．５％ ＭｎもＳｉと同じく電気抵抗を高め、また、製造時の熱
間加工性を向上させるために必要な元素である。このた
めには０．０３％以上の含有が必要であるが２．５％を
越えて含有した場合、γ変態量を誘起して磁気特性を劣
化させるので、Ｍｎ含有量は０．０３〜２．５％の範囲
とする。
間加工性を向上させるために必要な元素である。このた
めには０．０３％以上の含有が必要であるが２．５％を
越えて含有した場合、γ変態量を誘起して磁気特性を劣
化させるので、Ｍｎ含有量は０．０３〜２．５％の範囲
とする。
【００１２】インヒビター元素 本発明においては、インヒビターとしてＡｌＮ、Ｓまた
はＳｅ化合物、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｇｅ、Ｂｉなどの粒界偏析
型元素が用いられる。これらは複合して用いられ、かつ
スラブ加熱温度において実質的に金属素地中に固溶する
限度において添加される。 Ａｌ：０．０１０〜０．０５０％ Ａｌ含有量が０．０１０％未満の場合、熱延板焼鈍の昇
温過程で析出するＡｌＮ量が不足する。逆に０．０５０
％を超える場合には、１３００℃以下の低温でのスラブ
加熱ではＡｌＮの固溶が困難となり、熱間圧延中にＡｌ
Ｎが粗大化し熱延板焼鈍の昇熱過程におけるＡｌＮ微細
析出が阻害される。したがってＡｌ含有量は０．０１０
〜０．０５０％とする。
はＳｅ化合物、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｇｅ、Ｂｉなどの粒界偏析
型元素が用いられる。これらは複合して用いられ、かつ
スラブ加熱温度において実質的に金属素地中に固溶する
限度において添加される。 Ａｌ：０．０１０〜０．０５０％ Ａｌ含有量が０．０１０％未満の場合、熱延板焼鈍の昇
温過程で析出するＡｌＮ量が不足する。逆に０．０５０
％を超える場合には、１３００℃以下の低温でのスラブ
加熱ではＡｌＮの固溶が困難となり、熱間圧延中にＡｌ
Ｎが粗大化し熱延板焼鈍の昇熱過程におけるＡｌＮ微細
析出が阻害される。したがってＡｌ含有量は０．０１０
〜０．０５０％とする。
【００１３】Ｎ：０．００３０〜０．０１００％ ＮはＡｌＮを形成させるために０．００３０％以上含有
させることが必要である。しかしながら、０．０１００
％を越えて含有させると鋼中でガス化し、ふくれなどの
欠陥を発生しやすい。したがってＮ含有量は０．００３
０〜０．０１００％とする。
させることが必要である。しかしながら、０．０１００
％を越えて含有させると鋼中でガス化し、ふくれなどの
欠陥を発生しやすい。したがってＮ含有量は０．００３
０〜０．０１００％とする。
【００１４】Ｓ及び／又はＳｅ：合計量で０．０２％以
下 Ｓ及びＳｅは硫化物及びセレン化物を形成し、１次再結
晶粒の成長抑制には有効な元素であるが、スラブ加熱温
度を高温にしなければ固溶させることが困難になるた
め、その含有量を、本発明のスラブ加熱温度に合わせ、
固溶限度内に制限して添加する。具体的にはＳ及び／又
はＳｅを合計量で０．０２％以下とする。
下 Ｓ及びＳｅは硫化物及びセレン化物を形成し、１次再結
晶粒の成長抑制には有効な元素であるが、スラブ加熱温
度を高温にしなければ固溶させることが困難になるた
め、その含有量を、本発明のスラブ加熱温度に合わせ、
固溶限度内に制限して添加する。具体的にはＳ及び／又
はＳｅを合計量で０．０２％以下とする。
【００１５】Ｓｂ、Ｓｎ、Ｇｅ、Ｂｉ：１種または２種
以上：０．００３〜０．３％ Ｓｂ、Ｓｎ、Ｇｅ、Ｂｉは粒界偏析型元素であり、２次
再結晶を安定化させる働きがある。しかし、これらの添
加量が単独で０．００３％未満では偏析量が不足し十分
な効果が得られない。したがってこれらの元素は１種以
上を０．００３％以上添加する。しかしながら、０．３
％以上添加すると、脱炭焼鈍において形成される酸化被
膜の厚さが薄くなりすぎたり、脱炭速度が低下するなど
の弊害がある。なお、これら元素は上記添加量の範囲内
であれば、単独のみならず複合して２種以上添加するこ
ともできる。
以上：０．００３〜０．３％ Ｓｂ、Ｓｎ、Ｇｅ、Ｂｉは粒界偏析型元素であり、２次
再結晶を安定化させる働きがある。しかし、これらの添
加量が単独で０．００３％未満では偏析量が不足し十分
な効果が得られない。したがってこれらの元素は１種以
上を０．００３％以上添加する。しかしながら、０．３
％以上添加すると、脱炭焼鈍において形成される酸化被
膜の厚さが薄くなりすぎたり、脱炭速度が低下するなど
の弊害がある。なお、これら元素は上記添加量の範囲内
であれば、単独のみならず複合して２種以上添加するこ
ともできる。
【００１６】Ｃｕ及び／又はＣｒ：０．００３〜０．３
％ Ｃｕ、Ｃｒは脱炭焼鈍板の表面酸化層を安定させるのに
有効な元素である。しかし０．００３％未満では効果が
認められず、一方０．３％を超えると電磁鋼板上に形成
される被膜安定性が損なわれ、かつコスト上昇をもたら
す。したがって単独又は複合してそれぞれ０．００３〜
０．３％を含有させることができる。
％ Ｃｕ、Ｃｒは脱炭焼鈍板の表面酸化層を安定させるのに
有効な元素である。しかし０．００３％未満では効果が
認められず、一方０．３％を超えると電磁鋼板上に形成
される被膜安定性が損なわれ、かつコスト上昇をもたら
す。したがって単独又は複合してそれぞれ０．００３〜
０．３％を含有させることができる。
【００１７】上記組成を有するスラブは、１３００℃以
下の温度でスラブ加熱される。１３００℃以下とするの
は、その温度を超えるとスラブ結晶粒が粗大化する現象
が開始するので好ましくないからである。しかしスラブ
加熱温度はスラブが含有するインヒビターを実質的に固
溶させる温度でなければならない。このインヒビターの
固溶温度はインヒビターの成分、含有量によって定まる
ものであり、実験データを基礎に経験的に定めることが
できる。
下の温度でスラブ加熱される。１３００℃以下とするの
は、その温度を超えるとスラブ結晶粒が粗大化する現象
が開始するので好ましくないからである。しかしスラブ
加熱温度はスラブが含有するインヒビターを実質的に固
溶させる温度でなければならない。このインヒビターの
固溶温度はインヒビターの成分、含有量によって定まる
ものであり、実験データを基礎に経験的に定めることが
できる。
【００１８】図２は、Ｓｉ：３．１〜３．５％、Ｃ：
０．０３〜０．０５％、Ｍｎ：０．０６０〜０．０７０
％、インヒビター元素としてＡｌ：０．０１０〜０．０
２０％、Ｎ：０．００７〜０．００８％、Ｓ：０．００
５〜０．００８％、Ｓｅ：０．０１０％以下、Ｓｂ、Ｓ
ｎ、Ｇｅ、Ｂｉのうち１種もしくは２種以上を各々の元
素量で０．００５〜０．０１０％含有するスラブを、１
１００〜１３８０℃の温度範囲で加熱した場合のスラブ
の結晶粒径と、そのスラブを常法により処理して電磁鋼
板に仕上げたときの製品の鉄損値（Ｗ17/50）の相関関
係を示したものである。ここに示したようにスラブ加熱
後のスラブの平均結晶粒径が２０〜３０ｍｍであるとき
に、鉄損値が低くなる。なお、平均粒径とは、円相当径
の平均をいう。
０．０３〜０．０５％、Ｍｎ：０．０６０〜０．０７０
％、インヒビター元素としてＡｌ：０．０１０〜０．０
２０％、Ｎ：０．００７〜０．００８％、Ｓ：０．００
５〜０．００８％、Ｓｅ：０．０１０％以下、Ｓｂ、Ｓ
ｎ、Ｇｅ、Ｂｉのうち１種もしくは２種以上を各々の元
素量で０．００５〜０．０１０％含有するスラブを、１
１００〜１３８０℃の温度範囲で加熱した場合のスラブ
の結晶粒径と、そのスラブを常法により処理して電磁鋼
板に仕上げたときの製品の鉄損値（Ｗ17/50）の相関関
係を示したものである。ここに示したようにスラブ加熱
後のスラブの平均結晶粒径が２０〜３０ｍｍであるとき
に、鉄損値が低くなる。なお、平均粒径とは、円相当径
の平均をいう。
【００１９】図３は、前記試験と同様の素材を用いてス
ラブ加熱温度とその温度における保持時間がスラブの結
晶粒径に及ぼす影響を調査した結果である。ここに示し
たように斜線を施した範囲内においてスラブの平均結晶
粒径が２０〜３０ｍｍとなり、その範囲で鉄損値の低下
が認められた。
ラブ加熱温度とその温度における保持時間がスラブの結
晶粒径に及ぼす影響を調査した結果である。ここに示し
たように斜線を施した範囲内においてスラブの平均結晶
粒径が２０〜３０ｍｍとなり、その範囲で鉄損値の低下
が認められた。
【００２０】上記２つの調査結果から、スラブの加熱温
度は１１５０℃以上、１３００以下、保持時間は１５ｍ
ｉｎ以上、１５０ｍｉｎ以下の範囲であることがわか
る。また、上記好結果の得られる範囲は、 （３／４）Ｔ−９２２．５≦ｔ≦（３／４）Ｔ−９５
２．５ ただし、Ｔ：スラブ加熱温度（℃）、 ｔ：スラブ加熱温度における均熱時間（分） と定めることができ、中でも最も優れた結果が得られる
のは、１１５０〜１２５０℃において９０ｍｉｎ以下の
加熱を行った場合である。
度は１１５０℃以上、１３００以下、保持時間は１５ｍ
ｉｎ以上、１５０ｍｉｎ以下の範囲であることがわか
る。また、上記好結果の得られる範囲は、 （３／４）Ｔ−９２２．５≦ｔ≦（３／４）Ｔ−９５
２．５ ただし、Ｔ：スラブ加熱温度（℃）、 ｔ：スラブ加熱温度における均熱時間（分） と定めることができ、中でも最も優れた結果が得られる
のは、１１５０〜１２５０℃において９０ｍｉｎ以下の
加熱を行った場合である。
【００２１】電磁鋼板のスラブ加熱は、一般に、ガス炉
のような直接加熱、誘導加熱による短時間で加熱、ある
いは、ガス炉と誘導加熱を組み合わせるする方法等があ
るが本発明を実施するに当たっては、まずガス炉により
例えば１１００℃程度まで加熱し、しかる後、誘導加熱
により所定温度まで加熱し、保持するのが合理的であ
る。かかる手段をとることにより、正確に加熱温度と加
熱時間を制御することができ、結晶粒径の揃ったスラブ
とすることができる。
のような直接加熱、誘導加熱による短時間で加熱、ある
いは、ガス炉と誘導加熱を組み合わせるする方法等があ
るが本発明を実施するに当たっては、まずガス炉により
例えば１１００℃程度まで加熱し、しかる後、誘導加熱
により所定温度まで加熱し、保持するのが合理的であ
る。かかる手段をとることにより、正確に加熱温度と加
熱時間を制御することができ、結晶粒径の揃ったスラブ
とすることができる。
【００２２】上記本発明の条件にしたがったスラブは、
常法に従い、熱間圧延、冷間圧延、１次再結晶焼鈍を兼
ねる脱炭焼鈍、２次再結晶と純化を兼ねる２次再結晶焼
鈍に付され、さらに、必要に応じて張力絶縁皮膜の被成
などを行って製品とされる。これらの工程は、本発明の
特徴とするところではなく、方向性電磁鋼板の製造工程
において採用されている技術を広く利用できる。
常法に従い、熱間圧延、冷間圧延、１次再結晶焼鈍を兼
ねる脱炭焼鈍、２次再結晶と純化を兼ねる２次再結晶焼
鈍に付され、さらに、必要に応じて張力絶縁皮膜の被成
などを行って製品とされる。これらの工程は、本発明の
特徴とするところではなく、方向性電磁鋼板の製造工程
において採用されている技術を広く利用できる。
【００２３】
【実施例】以下実施例にしたがい、本発明をさらに具体
的にする。 Ｃ：０．０４５％、Ｓｉ：３．２５％、Ｍｎ：０．０６
９％、Ａｌ：０．０１５％、Ｓｂ：０．０１５％、Ｎ：
０．００７３％、Ｓｅ：０．００５０％、Ｓ：０．００
１５％の方向性電磁鋼スラブを１２００℃で加熱した。
その際、加熱時間を１５ｍｉｎ〜１５０ｍｉｎの範囲で
変更した。
的にする。 Ｃ：０．０４５％、Ｓｉ：３．２５％、Ｍｎ：０．０６
９％、Ａｌ：０．０１５％、Ｓｂ：０．０１５％、Ｎ：
０．００７３％、Ｓｅ：０．００５０％、Ｓ：０．００
１５％の方向性電磁鋼スラブを１２００℃で加熱した。
その際、加熱時間を１５ｍｉｎ〜１５０ｍｉｎの範囲で
変更した。
【００２４】得られた加熱スラブは、熱間圧延によって
２．７ｍｍ厚に仕上げた後、１０００℃×３０秒の熱延
板焼鈍を施し、酸洗によって鋼板表面のスケールを除去
した。次いでタンデム冷間圧延により最終板厚０．３５
ｍｍに仕上げた。このときタンデム圧延の２パス以後か
ら最終パス前までの鋼板表面温度を２３０℃以上とする
温間圧延とした。得られた冷延鋼板にはアルカリ脱脂に
よる清浄化後、均熱温度を８４０℃、水素分圧に対する
水蒸気分圧の比を０．５として脱炭焼鈍（１次再結晶焼
鈍を兼ねる）を施し、次いでＭｇＯを主体とする焼鈍分
離剤を塗布してコイル状に巻き取り、焼鈍雰囲気を、室
温〜８５０℃の間をＮ2雰囲気、８５０℃〜１１５０℃
を２５％Ｎ2−Ｈ2混合ガスアンモニア分解ガス雰囲気と
し、昇温速度を５００℃〜１１８０℃の間を２５℃／ｈ
とし、その後１１８０℃で５ｈ保持する仕上げ焼鈍を施
した。
２．７ｍｍ厚に仕上げた後、１０００℃×３０秒の熱延
板焼鈍を施し、酸洗によって鋼板表面のスケールを除去
した。次いでタンデム冷間圧延により最終板厚０．３５
ｍｍに仕上げた。このときタンデム圧延の２パス以後か
ら最終パス前までの鋼板表面温度を２３０℃以上とする
温間圧延とした。得られた冷延鋼板にはアルカリ脱脂に
よる清浄化後、均熱温度を８４０℃、水素分圧に対する
水蒸気分圧の比を０．５として脱炭焼鈍（１次再結晶焼
鈍を兼ねる）を施し、次いでＭｇＯを主体とする焼鈍分
離剤を塗布してコイル状に巻き取り、焼鈍雰囲気を、室
温〜８５０℃の間をＮ2雰囲気、８５０℃〜１１５０℃
を２５％Ｎ2−Ｈ2混合ガスアンモニア分解ガス雰囲気と
し、昇温速度を５００℃〜１１８０℃の間を２５℃／ｈ
とし、その後１１８０℃で５ｈ保持する仕上げ焼鈍を施
した。
【００２５】かくして得られた鋼板の磁気特性とスラブ
加熱後のスラブ粒径を図４に示す。ここに示したように
加熱時間が６０〜１２０ｍｉｎの間でスラブの平均結晶
粒径が２０〜３０ｍｍとなり、それに対応する範囲にお
いて鉄損値が低くなった。
加熱後のスラブ粒径を図４に示す。ここに示したように
加熱時間が６０〜１２０ｍｉｎの間でスラブの平均結晶
粒径が２０〜３０ｍｍとなり、それに対応する範囲にお
いて鉄損値が低くなった。
【００２６】
【発明の効果】本発明は上記のように構成したから、ス
ラブ加熱の際の結晶粒の異常成長を防止しながらゴス方
位を有する方向性電磁鋼板を磁気特性のばらつきを小さ
くして安定して製造することができる。
ラブ加熱の際の結晶粒の異常成長を防止しながらゴス方
位を有する方向性電磁鋼板を磁気特性のばらつきを小さ
くして安定して製造することができる。
【図１】スラブ加熱後のスラブ平均粒径と製品の鉄損値
との関係を示すグラフである。
との関係を示すグラフである。
【図２】スラブ加熱温度および加熱時間がスラブ平均粒
径に及ぼす影響を示すグラフである。
径に及ぼす影響を示すグラフである。
【図３】本発明実施例におけるスラブ加熱時間とスラブ
平均粒径及び製品の鉄損値との関係を示すグラフであ
る。
平均粒径及び製品の鉄損値との関係を示すグラフであ
る。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量比で、Ｓｉ：２．０〜４．５％、
Ｃ：０．０２〜０．０６％、Ｍｎ：０．０３〜２．５
％、インヒビター元素としてＡｌ：０．００５〜０．０
５０％、Ｎ：０．００３〜０．０１０％、Ｓ及び／又は
Ｓｅ：合計量で０．０２％以下、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｇｅ、Ｂ
ｉのうち１種もしくは２種以上を各々の元素量で０．０
０３〜０．３％含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物
から成る方向性電磁鋼板スラブを、スラブ加熱した後、
熱間圧延、熱延板焼鈍、および冷間圧延を行って最終板
厚とした後、脱炭、１次再結晶焼鈍を行い、さらに、２
次再結晶と純化を兼ねる仕上げ焼鈍を行う一連の工程か
らなる方向性電磁鋼板の製造方法において、 スラブ加熱を、加熱温度１３００℃以下であって、上記
インヒビター元素が実質的に固溶し、かつ加熱後のスラ
ブの結晶粒径が２０ｍｍ以上、３０ｍｍ以下となる条件
で行うことを特徴とする方向性電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 スラブ加熱条件を次式の関係を満たす条
件で行うことを特徴とする請求項１記載の方向性電磁鋼
板の製造方法。 （３／４）Ｔ−９２２．５≦ｔ≦（３／４）Ｔ−９５
２．５ ただし、Ｔ：スラブ加熱温度（℃）、 ｔ：スラブ加熱温度における均熱時間（分） - 【請求項３】 方向性電磁鋼板スラブはさらにＣｕ及び
／又はＣｒの１種または２種を０．００３〜０．３％含
有することを特徴とする請求項１または２記載の方向性
電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10103953A JPH11286727A (ja) | 1998-03-31 | 1998-03-31 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10103953A JPH11286727A (ja) | 1998-03-31 | 1998-03-31 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11286727A true JPH11286727A (ja) | 1999-10-19 |
Family
ID=14367787
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10103953A Pending JPH11286727A (ja) | 1998-03-31 | 1998-03-31 | 方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11286727A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2022542380A (ja) * | 2019-08-13 | 2022-10-03 | バオシャン アイアン アンド スティール カンパニー リミテッド | 高磁気誘導方向性ケイ素鋼およびその製造方法 |
-
1998
- 1998-03-31 JP JP10103953A patent/JPH11286727A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2022542380A (ja) * | 2019-08-13 | 2022-10-03 | バオシャン アイアン アンド スティール カンパニー リミテッド | 高磁気誘導方向性ケイ素鋼およびその製造方法 |
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