JPH1128551A - 鋼ストリップ連続鋳造装置の溶融金属溜めへと溶融金属を供給する金属供給ノズル - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ストリップ鋳造装置から出るストリップの表
面にメニスカスマークが形成されるのを防ぐ。 【解決手段】 一対の平行な鋳造ロール１６間のロール
間隙６９に金属供給ノズル１９を介し溶融金属を導入し
て、ロール間隙６９直上のロール鋳造表面に支持された
溶融金属の鋳造溜め６８を形成し、鋳造ロール１６を回
転させてロール間隙６９から凝固ストリップ２０を下方
に送給する。金属供給ノズル１９は、炭素を含む耐火材
で構成して、下方へ溶融金属の鋳造溜め６８へと浸漬さ
せ、鋳造溜め６８に浸漬した金属供給ノズル１９の少な
くとも下部の外面にセラミック被覆１００を施して、金
属供給ノズル１９の耐火材中の炭素を、鋳造溜め６８中
の酸素含有化合物に接触することから保護し、セラミッ
ク被覆１００を比較的高融点の材料と比較的低融点の材
料との２相で構成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、鋼ストリップ連続
鋳造装置の溶融金属溜めへと溶融金属を供給する金属供
給ノズルに関する。

【０００２】

【従来の技術】双ロール鋳造装置で連続鋳造することに
より金属ストリップを鋳造することが公知である。この
技術では、冷却されて相反方向に回転する一対の水平鋳
造ロール間に溶融金属を導入し、動いているロール表面
上で金属殻を凝固させ、ロール間隙にてそれら金属殻を
合体させ、凝固したストリップ品としてロール間隙から
下方ヘ送給する。本明細書では、「ロール間隙」という
語はロール同士が最接近する領域全般を指すものとす
る。溶融金属は取鍋から１つ又は一連の小容器へと注が
れ、更にはそこからロール間隙上方に位置した金属供給
ノズルに流れてロール間隙へと向かい、その結果、ロー
ル間隙直上のロール鋳造表面に支持される溶融金属の鋳
造溜めを形成することができる。通常、この鋳造溜めの
端は、ロール端面に摺動係合して保持されて鋳造溜めの
両端からの溢流を防ぐ側部堰又は側部プレートで構成さ
れるが、電磁バリヤ等の代替手段も提案されている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】双ロール鋳造は、冷却
によって急速に凝固する非鉄系金属にはある程度の成功
をおさめているが、鉄系金属の鋳造技術に適用するには
いろいろ問題が生じている。双ロール鋳造機でアルミニ
ウムキルド鋼を鋳造する場合に特に生じる問題は、鋳造
温度で非常に安定していて還元できないアルミネート等
を含む固形含有物を溶融金属に生じやすいことである。
このような含有物はストリップの表面品質に影響を及ぼ
し得るのみならず、金属供給システムにおける小さな鋳
造路を閉塞しがちである。この点に鑑み、本出願人らの
ニュージーランド特許出願第２７０１４７号に記述され
ているように代替物としてマンガン／珪素キルド鋼を用
いるようになった。しかしながら、そのような珪素／マ
ンガンキルド鋼はアルミニウムキルド鋼よりも酸素含有
量が遥かに高いので、炭素を含む耐火材で形成された金
属供給ノズルが鋳造溜めに漬かる鋳造装置では問題が生
じることが予想される。即ち、漬浸した金属供給ノズル
中の炭素と鋳造溜めの溶融金属中の酸素含有化合物との
間の還元反応により生じる一酸化炭素で鋳造溜めが乱さ
れ、その乱れにより鋳造溜めに不連続な波が形成され、
鋳造ストリップのストリップ表面に窪みとなって現れて
しまう。このような欠陥は一般にメニスカスマーク（me
niscus marks）と呼ばれる。更に又、金属供給ノズルの
耐火材からの炭素浸出が高まってしまう。

【０００４】珪素／マンガンキルド鋼が１６００〜１７
００℃の通常の鋳造温度で５０〜１５５ｐｐｍの酸素含
有量を持つのに対し、アルミニウムキルド鋼の酸素含有
量は全般に１０ｐｐｍ以下であるため、珪素マンガンキ
ルド鋼の鋳造を試みる際には炭素浸出が非常に大きな問
題となる。酸素含有量が多いということは酸素含有化合
物の含有量が多いということであって、これらはコアノ
ズル内で炭素に晒されたときに還元しやすい。

【０００５】本出願人らの国際出願ＰＣＴ／ＡＵ９６／
００２４４は、鋳造作業の少なくとも開始時に珪素／マ
ンガンキルド鋼の溶鋼に硫黄を、制御して添加すること
を提案している。しかしながら、制御して硫黄を鋼に添
加することは工程を複雑にし、硫黄含有量の多い鋼とな
ってしまい、これはいかなる市場でも全般に受け入れら
れ得ない。

【０００６】本発明によれば、鋳造溜め中にガスが発生
する問題を避けるため、鋳造溜め中の酸素から金属供給
ノズルの耐火材中の炭素を保護することができる表面被
覆が金属供給ノズルに施される。

【０００７】

【課題を解決するための手段】本発明によれば、一対の
平行な鋳造ロール間のロール間隙に金属供給ノズルを介
し、マンガン／珪素キルド鋼である溶融金属を導入し
て、ロール間隙直上のロール鋳造表面に支持された溶融
金属鋳造溜めを形成し、鋳造ロールを回転させてロール
間隙から凝固ストリップを下方に送給する、鋼ストリッ
プ連続鋳造装置の溶融金属溜めへと溶融金属を供給する
金属供給ノズルにおいて、炭素を含む耐火材で構成され
且つ溶融金属の鋳造溜めに浸漬される金属供給ノズルの
少なくとも下部の外面にセラミック被覆を施して、金属
供給ノズルの耐火材中の炭素を、鋳造溜め中の酸素含有
化合物に接触することから保護し、セラミック被覆を比
較的高融点の材料と比較的低融点の材料との２相で構成
することを特徴とする、鋼ストリップ連続鋳造装置の溶
融金属溜めへと溶融金属を供給する金属供給ノズルが提
供される。

【０００８】被覆の比較的低融点の相は、被覆の浸透性
を抑える結合剤として働くことができる。接着剤及び／
又は凝集性接着剤として働くこともできる。

【０００９】比較的低融点の相は１１００℃を越える温
度で塑となるようパイロプラスティックであってもよ
い。これにより、予熱又は／及び鋳造作業中での被覆で
の応力除去が促進される。

【００１０】比較的低融点の相は、融点温度が１５００
℃位である混合物、Ａｌ₂Ｏ₃＋ＭｎＯ₂＋ＳｉＯ₂であっ
てよい。

【００１１】又は、比較的低融点の相は、融点温度が１
３００〜１４００℃位である混合物、Ａｌ₂Ｏ₃＋ＭｇＯ
＋３ＳｉＯ₂であってもよい。

【００１２】更に又、比較的低融点の相は、菫青石、即
ち、２ＭｇＯ・２Ａｌ₂Ｏ₃・５ＳｉＯ₂であってもよ
い。

【００１３】比較的高融点の相は被覆の腐食／浸出抵抗
に役立つことができる。好ましくは、比較的高融点の相
が被覆組成の少なくとも７０重量％を成す。比較的高融
点の相が被覆組成の９０重量％位であってもよい。

【００１４】比較的高融点の相は１８００℃を越える融
点を有することができ、好ましくは２０００℃を越える
融点を有することができる。

【００１５】好ましくは、比較的高融点の相はＡｌ
₂Ｏ₃、ＭｇＯ、又はＺｒＯ₂で構成することができる。

【００１６】好ましくは、被覆を施される耐火ノズルの
外表面を脱炭する。例えば、被覆施工前に炎加熱で高温
にする等で脱炭することができる。脱炭は被覆される表
面付近の炭素を減らすだけでなく、表面をより多孔にも
するので、被覆の比較的低融点の相がより浸透しやすく
なり、耐火表面への被覆の接着が改善される。

【００１７】被覆は炎スプレー又はプラズマスプレーで
施すことができる。

【００１８】

【発明の実施の形態】本発明を更に充分に説明するた
め、添付図面を参照して特定の実施の形態への適用を詳
細に説明する。

【００１９】図１〜図６は本発明の実施の形態の一例を
示すもので、図示した鋳造装置は工場床１２から立上が
った主機械フレーム１１を有する。主機械フレーム１１
が支持する鋳造ロール台車１３はアセンブリステーショ
ン１４と鋳造ステーション１５との間を水平に移動可能
である。鋳造ロール台車１３が担持する一対の平行な鋳
造ロール１６には、鋳造時に取鍋１７から分配器１８と
金属供給ノズル１９とを介して溶融金属が供給される。
鋳造ロール１６は水冷されているので、動いているロー
ル表面に金属殻が形成されロール間隙６９にて合わされ
て、ロール出口で凝固ストリップ２０が造られる。この
凝固ストリップ２０を主コイラ２１に送って、次いで第
２コイラ２２に送給し得る。容器２３が鋳造ステーショ
ン１５に隣接して主機械フレーム１１に取付けられてい
るので、溶融金属を分配器１８の溢れ口２４を介して容
器２３へと逃すことができる。

【００２０】鋳造ロール台車１３を構成する台車フレー
ム３１がホイール３２によりレール３３に載り、レール
３３は主機械フレーム１１の一部に沿って延びているの
で、鋳造ロール台車１３全体がレール３３に移動可能に
載っていることになる。台車フレーム３１が担持する一
対のロールクレードル３４に鋳造ロール１６が回転可能
に取付けられる。鋳造ロール台車１３をレール３３に沿
って移動させることができる複動油圧ピストンシリンダ
装置３９は鋳造ロール台車１３の駆動ブラケット４０と
主機械フレーム１１との間に接続されて、鋳造ロール台
車１３をアセンブリステーション１４から鋳造ステーシ
ョン１５へ、又その逆へ移動させることができるように
なっている。

【００２１】鋳造ロール１６は電動モータのロール駆動
軸４１と台車フレーム３１上のトランスミッションとを
介して相反方向に回転される。鋳造ロール１６の銅製周
壁に形成され縦方向に延び周方向に離間した一連の水冷
通路には、回転グランド４３を介して水冷ホース４２に
接続されたロール駆動軸４１内の水冷導管からロール端
を介し冷却水が供給される。鋳造ロール１６の典型的な
大きさは径が約５００ｍｍで、最大２ｍ幅の凝固ストリ
ップ２０を造れるよう長さを最大２ｍにすることができ
る。

【００２２】取鍋１７は全く従来の構成であって、天井
クレーンからヨーク４５を介し支持されており、高温金
属受けステーションから定位置へと移すことができる。
取鍋１７に取付けられたストッパロッド４６をサーボシ
リンダにより動かすことによって、溶融金属を取鍋１７
から出口ノズル４７と耐火シュラウド４８を介して分配
器１８へと流すことができる。

【００２３】分配器１８は、防食ライニングを備えた高
アルミナキャスタブル等の耐火材料で造られた広皿状の
ものである。分配器１８の一側は取鍋１７からの溶融金
属を受け、又、前記した溢れ口２４を備えている。分配
器１８の他側には縦方向に離間した一連の出口開口５２
が備えられている。分配器１８下部を担持する取付ブラ
ケット５３は分配器１８を台車フレーム３１に取付ける
ためのものであって、台車フレーム３１の位置合わせペ
グ５４を受けて分配器１８を正確に位置決めするように
なっている。

【００２４】金属供給ノズル１９はアルミナグラファイ
ト耐火材料で造られた２つの同形の半部で形成され、端
同士を合わせ保持されて完全なノズルを構成する。図５
及び図６は、取付ブラケット６０で台車フレーム３１に
支持される金属供給ノズル半部１９Ａの構成を示してい
る。金属供給ノズル半部１９Ａの上部には外方に突出す
る側部フランジ５５が形成されて取付ブラケット６０上
に位置する。

【００２５】各金属供給ノズル半部１９Ａはほぼトラフ
状であって、金属供給ノズル１９は分配器１８の出口開
口５２から流下する溶融金属流６５を受ける上方に開い
たノズルトラフ６１を形成する。ノズルトラフ６１は長
手方向の側壁６２と端壁７０との間に形成され、金属供
給ノズル半部１９Ａの２つの平らな端壁８０で両端間を
横方向に仕切られると見なすことができ、それら端壁８
０を合わせて完全なノズルとされる。ノズルトラフ６１
底部を閉じる水平な床６３は、面取りした底隅部８１で
側壁６２と合わされる。金属供給ノズル１９の底隅部８
１には、ノズル長手方向に沿って一定間隔で配した、長
手方向に離間する細長長孔状の側部開口６４を備える。
側部開口６４は、溶融金属をほぼノズルトラフ６１の床
６３の高さで出すよう配置されている。

【００２６】金属供給ノズル半部１９Ａ外端には、端壁
７０を越えて外方に延びて、別々の溶融金属流６５を鋳
造溜め６８の「三重点」域、即ち、２つの鋳造ロール１
６と側部堰板５６とが会する鋳造溜め６８の域に向かわ
せる、端形成部８７を設ける。溶融金属を三重点域に向
かわせる目的は、これらの域で溶融金属の過早凝固によ
る「スカル」（skulls）の形成を防ぐことである。

【００２７】溶融金属は一連の垂直に自由落下する溶融
金属流６５として分配器１８の出口開口５２からノズル
トラフ６１底部に落下する。溶融金属がこのノズルトラ
フ６１から側部開口６４を介して流出し、鋳造ロール１
６間のロール間隙６９上方に支持された鋳造溜め６８を
形成する。鋳造溜め６８を鋳造ロール１６端で囲込むの
が一対の側部堰板５６であり、それらは鋳造ロール１６
の端部５７に当てて保持されている。側部堰板５６は窒
化硼素等の強耐火材料で造られ、板ホルダ８２に取付け
られる。板ホルダ８２は一対の流体圧シリンダ装置８３
の作動により可動であって、側部堰板５６を鋳造ロール
１６端に係合させて溶融金属の鋳造溜め６８の端クロー
ジャを形成する。

【００２８】鋳造作業では、金属流を制御することによ
り、金属供給ノズル１９下端が鋳造溜め６８に浸漬する
高さに鋳造溜め６８を保持し、金属供給ノズル１９の、
二連の水平方向に離間した側部開口６４を鋳造溜め６８
の表面のすぐ下に配置する。溶融金属は、鋳造溜め６８
表面のすぐ近くで鋳造ロール１６冷却表面に衝突するよ
う、側部開口６４を介し鋳造溜め６８表面の全般に近く
で側方外方を向いた２つの噴出流として流出する。この
ことにより、鋳造溜め６８のメニスカス域に供給される
溶融金属流６５の温度が最大となり、ストリップ表面で
の割れやメニスカスマークの形成が大幅に減少すること
が見出された。

【００２９】例示した装置では鋳造溜め６８の高さを金
属供給ノズル１９のノズルトラフ６１の床６３面より上
の、ノズルトラフ６１内の金属レベルとほぼ同じ高さに
することができる。こうした状況では安定した鋳造溜め
６８を得ることができ、側部開口６４を十分な角度に下
方に向ければ、静かな鋳造溜め６８表面を得ることがで
きる。しかしながら、被覆されていないアルミナグラフ
ァイト製の金属供給ノズル１９を用いた場合、鋳造溜め
６８中の酸素含有化合物と金属供給ノズル１９の浸漬底
端中の炭素との間の還元反応により一酸化炭素の泡が形
成されることによって静かな溜め状態が乱され得ること
が判明している。

【００３０】金属供給ノズル１９は主にアルミナグラフ
ァイトで造られる。典型的には、その組成は、５８％程
のＡｌ₂Ｏ₃、３２％程の炭素、そして５％の二酸化ジル
コニウムＺｒＯ₂である。この耐火材料は幾分多孔性で
あって、その結果、鋳造溜め６８に晒されたノズル表面
から耐火材料のかなりの深さに亘り、鋳造溜め６８中の
酸素含有化合物からの酸素が耐火材料中の炭素と反応し
得、珪素／マンガンキルド鋼の高酸素含有量により耐火
材料から炭素が広範に浸出して、鋳造溜め６８に一酸化
炭素の泡を生じ、それが鋳造ストリップのメニスカスマ
ークとなることが判明している。本図示例によれば、こ
の問題は、金属供給ノズル１９の底端外面を、多孔性の
耐火材料にしっかりと結合し得、鋳造溜め６８の酸素か
ら耐火材料中の炭素を保護し得るセラミック被覆１００
で被覆することにより回避される。

【００３１】図５及び図６は、例示した金属供給ノズル
半部１９Ａの底端に施される適宜のセラミック被覆１０
０を示している。一酸化炭素の泡は主にノズル外面で発
生することが判明しているので、金属供給ノズル１９の
浸漬部全体を保護する高さまで外部被覆を施せば十分で
ある。しかしながら、本発明の範囲内では、金属供給ノ
ズル１９のノズル外面全体を被覆することや、金属供給
ノズル１９の内外面全体を完全に被覆して、金属供給ノ
ズル１９を介して鋳造溜め６８に流入する溶融金属流６
５から金属供給ノズル１９の耐火材料を完全に保護する
ことも可能である。

【００３２】セラミック被覆１００は、主にＡｌ₂Ｏ₃か
ら構成される高融点相と、ＭｎＯ₂から又は混合物Ａｌ₂
Ｏ₃＋ＭｎＯ₂＋ＳｉＯ₂から構成できる低融点相とで構
成できる。又は、低融点相を混合物Ａｌ₂Ｏ₃＋ＭｇＯ＋
ＳｉＯ₂で構成することもできるし、菫青石、即ち、２
ＭｇＯ・２Ａｌ₂Ｏ₃・５ＳｉＯ₂で構成することもでき
る。いずれの場合も、高融点相は全組成の少なくとも７
０重量％とすべきであり、好ましくは９０％程とする。

【００３３】高融点相が保護と腐食／浸出抵抗とを提供
する。低融点相は、被覆の浸透性を抑え、多孔性耐火表
面を浸透して表面の良結合性を促進する結合剤として作
用する。低融点相は、鋳造中の被覆の応力軽減を提供す
るよう、１１００℃を越える温度で塑となるパイロプラ
スティックでもよい。

【００３４】金属供給ノズル１９の外面は、セラミック
被覆１００を施す前に炎加熱で脱炭するのが望ましい。
これにより、被覆すべき表面の多孔性が高まり、比較的
低融点の結合剤が良好に表面中に浸透して良好な結合を
促進する。それにより、炭素が鋳造溜め６８中の酸素と
反応する可能性が減りもする。セラミック被覆１００
は、適宜成分の密な混合物としての粉末供給材料を炎ス
プレー又はプラズマスプレーで施すことができる。

【００３５】以上説明し示した、鋼ストリップ連続鋳造
装置の溶融金属溜めへと溶融金属を供給する金属供給ノ
ズルは、単に例示のためのものであって、本発明がそれ
らの詳細に限定されないのは勿論である。ここで述べら
れた全ての新規特徴及びそれらの組み合わせに及ぶ、修
飾や改変も本発明の範囲を逸脱することなく可能である
と理解すべきである。

【００３６】

【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
鋳造溜め中の酸素から金属供給ノズルの耐火材中の炭素
を保護することができる表面被覆を金属供給ノズルに施
すことにより、金属供給ノズル中の炭素と鋳造溜めの溶
融金属中の酸素含有化合物との間の還元反応による一酸
化炭素等のガスが鋳造溜め中に発生することを回避し
得、鋳造溜めの乱れを抑えて、ストリップの表面にメニ
スカスマークが形成されるのを防ぐことができるという
優れた効果を奏し得る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明により構成され、操作される、双ロール
連続ストリップ鋳造装置を示す全体図である。

【図２】本発明により構成される金属供給ノズルを含む
図１に示した双ロール連続ストリップ鋳造装置の要部の
縦断面図である。

【図３】図２の断面に対し直角な向きの更なる縦断面図
である。

【図４】金属供給ノズル及び鋳造ロール隣接部分の拡大
幅方向縦断面図である。

【図５】金属供給ノズル半部の斜視図である。

【図６】金属供給ノズル半部を下から見た斜視図であ
る。

【符号の説明】

１６ 鋳造ロール １９ 金属供給ノズル ２０ 凝固ストリップ ６８ 鋳造溜め ６９ ロール間隙 １００ セラミック被覆

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 ＦＩ Ｃ２３Ｃ 4/10 Ｃ２３Ｃ 4/10 (72)発明者 キース フレドリック ピッチフォード オーストラリア 2527 ニュー サウス ウェールズ アルビオン パーク チャー チ ストリート 46 (72)発明者 ジョン スピンク オーストラリア 2529 ニュー サウス ウェールズ シェルハーバー ウォロンゴ ン ストリート １／16Ａ

Claims (11)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 一対の平行な鋳造ロール間のロール間隙
   に金属供給ノズルを介し、マンガン／珪素キルド鋼であ
   る溶融金属を導入して、ロール間隙直上のロール鋳造表
   面に支持された溶融金属鋳造溜めを形成し、鋳造ロール
   を回転させてロール間隙から凝固ストリップを下方に送
   給する、鋼ストリップ連続鋳造装置の溶融金属溜めへと
   溶融金属を供給する金属供給ノズルにおいて、炭素を含
   む耐火材で構成され且つ溶融金属の鋳造溜めに浸漬され
   る金属供給ノズルの少なくとも下部の外面にセラミック
   被覆を施して、金属供給ノズルの耐火材中の炭素を、鋳
   造溜め中の酸素含有化合物に接触することから保護し、
   セラミック被覆を比較的高融点の材料と比較的低融点の
   材料との２相で構成することを特徴とする、鋼ストリッ
   プ連続鋳造装置の溶融金属溜めへと溶融金属を供給する
   金属供給ノズル。
2. 【請求項２】 比較的低融点の相を、（ａ）１１００℃
   を越える温度で塑となり、予熱又は／及び鋳造作業中で
   の被覆での応力除去を促進するパイロプラスティック材
   料、（ｂ）融点温度が１５００℃位である混合物、Ａｌ
   ₂Ｏ₃＋ＭｎＯ₂＋ＳｉＯ₂、（ｃ）融点温度が１３００〜
   １４００℃位である混合物、Ａｌ₂Ｏ₃＋ＭｇＯ＋３Ｓｉ
   Ｏ₂、（ｄ）菫青石、即ち、２ＭｇＯ・２Ａｌ₂Ｏ₃・５
   ＳｉＯ₂のうちのいずれか１つ又はそれ以上で構成し
   た、請求項１に記載の鋼ストリップ連続鋳造装置の溶融
   金属溜めへと溶融金属を供給する金属供給ノズル。
3. 【請求項３】 被覆の比較的低融点の相が、被覆の浸透
   性を抑える結合剤、接着剤、凝集性接着剤のうちのいず
   れか１つ又はそれ以上として働く、請求項１又は２に記
   載の鋼ストリップ連続鋳造装置の溶融金属溜めへと溶融
   金属を供給する金属供給ノズル。
4. 【請求項４】 比較的高融点の相をＡｌ₂Ｏ₃、ＭｇＯ、
   ＺｒＯ₂のうちのいずれか１つ又はそれ以上で構成し
   た、請求項１乃至３のいずれかに記載の鋼ストリップ連
   続鋳造装置の溶融金属溜めへと溶融金属を供給する金属
   供給ノズル。
5. 【請求項５】 比較的高融点の相が被覆の腐食／浸出抵
   抗に役立つ、請求項１乃至４のいずれかに記載の鋼スト
   リップ連続鋳造装置の溶融金属溜めへと溶融金属を供給
   する金属供給ノズル。
6. 【請求項６】 比較的高融点の相が被覆組成の少なくと
   も７０重量％を成す、請求項１乃至５のいずれかに記載
   の鋼ストリップ連続鋳造装置の溶融金属溜めへと溶融金
   属を供給する金属供給ノズル。
7. 【請求項７】 比較的高融点の相が被覆組成の９０重量
   ％位である、請求項６に記載の鋼ストリップ連続鋳造装
   置の溶融金属溜めへと溶融金属を供給する金属供給ノズ
   ル。
8. 【請求項８】 比較的高融点の相が１８００℃を越える
   融点を有する、請求項１乃至７のいずれかに記載の鋼ス
   トリップ連続鋳造装置の溶融金属溜めへと溶融金属を供
   給する金属供給ノズル。
9. 【請求項９】 比較的高融点の相が２０００℃を越える
   融点を有する、請求項８に記載の鋼ストリップ連続鋳造
   装置の溶融金属溜めへと溶融金属を供給する金属供給ノ
   ズル。
10. 【請求項１０】 被覆を施される耐火ノズルの外表面
    を、被覆施工前に炎加熱で高温にする等で脱炭する、請
    求項１乃至９のいずれかに記載の鋼ストリップ連続鋳造
    装置の溶融金属溜めへと溶融金属を供給する金属供給ノ
    ズル。
11. 【請求項１１】 被覆を炎スプレー又はプラズマスプレ
    ーで施す、請求項１乃至１０のいずれかに記載の鋼スト
    リップ連続鋳造装置の溶融金属溜めへと溶融金属を供給
    する金属供給ノズル。