JPH11270809A - ラジアントチューブバーナおよびその燃焼方法 - Google Patents
ラジアントチューブバーナおよびその燃焼方法Info
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- JPH11270809A JPH11270809A JP7180798A JP7180798A JPH11270809A JP H11270809 A JPH11270809 A JP H11270809A JP 7180798 A JP7180798 A JP 7180798A JP 7180798 A JP7180798 A JP 7180798A JP H11270809 A JPH11270809 A JP H11270809A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 窒素酸化物の発生量の低減とラジアントチュ
−ブの劣化防止が同時に達成できるバ−ナを得る。 【解決手段】 ２段燃焼を行うためのラジアントチュー
ブバーナであって、気体燃料噴出ノズル１の軸心１ａお
よび燃焼筒３の軸心３ａを、ラジアントチュ−ブ２の軸
心２ａに対して、気体燃料噴出ノズル１はラジアントチ
ュ−ブ２の内径Ｄの0.08〜０．12倍、燃焼筒３はラジア
ントチュ−ブ２の内径Ｄの0.025〜0.040倍だけ同一方向
に偏心させるとともに、前記燃焼筒３の前記気体燃料噴
出ノズル１の噴出口に近接する部分には、燃焼筒１の内
径を縮径させたスロ−ト部３ｂを設け、該スロ−ト部３
ｂから燃焼筒３先端までは、スロ−ト部３ｂにおいて内
径Ｄ 1が最小で、燃焼筒３の先端において内径Ｄ2が最大
となるテ−パ−部３ｃを形成し、該テ−パ−部３ｃの長
さLとテ−パ−部３ｃの最大内径Ｄ2と最小内径Ｄ1の差
ｄとの比Ｌ／ｄを4.3〜5.3としたラジアントチュ−ブバ
−ナ。
−ブの劣化防止が同時に達成できるバ−ナを得る。 【解決手段】 ２段燃焼を行うためのラジアントチュー
ブバーナであって、気体燃料噴出ノズル１の軸心１ａお
よび燃焼筒３の軸心３ａを、ラジアントチュ−ブ２の軸
心２ａに対して、気体燃料噴出ノズル１はラジアントチ
ュ−ブ２の内径Ｄの0.08〜０．12倍、燃焼筒３はラジア
ントチュ−ブ２の内径Ｄの0.025〜0.040倍だけ同一方向
に偏心させるとともに、前記燃焼筒３の前記気体燃料噴
出ノズル１の噴出口に近接する部分には、燃焼筒１の内
径を縮径させたスロ−ト部３ｂを設け、該スロ−ト部３
ｂから燃焼筒３先端までは、スロ−ト部３ｂにおいて内
径Ｄ 1が最小で、燃焼筒３の先端において内径Ｄ2が最大
となるテ−パ−部３ｃを形成し、該テ−パ−部３ｃの長
さLとテ−パ−部３ｃの最大内径Ｄ2と最小内径Ｄ1の差
ｄとの比Ｌ／ｄを4.3〜5.3としたラジアントチュ−ブバ
−ナ。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、工業用加熱炉，熱
処理炉等の熱源の発生用として使用されるラジアントチ
ューブバーナに関し、特に排ガス中のＮＯｘ(窒素酸化
物)の発生が低減できるとともに、ラジアントチューブ
の周方向の温度偏差の発生が防止できるラジアントチュ
ーブバーナおよびその燃焼方法に関する。
処理炉等の熱源の発生用として使用されるラジアントチ
ューブバーナに関し、特に排ガス中のＮＯｘ(窒素酸化
物)の発生が低減できるとともに、ラジアントチューブ
の周方向の温度偏差の発生が防止できるラジアントチュ
ーブバーナおよびその燃焼方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ラジアントチューブバーナに要求される
条件としては、 ラジアントチューブの表面温度が均一になるように加
熱できること 燃焼が安定していること 公害防止のため、窒素酸化物（NOx）の生成量を低く
抑えることができること 等が重要な条件である。
条件としては、 ラジアントチューブの表面温度が均一になるように加
熱できること 燃焼が安定していること 公害防止のため、窒素酸化物（NOx）の生成量を低く
抑えることができること 等が重要な条件である。
【０００３】燃焼中におけるNOxの発生要因としては、Z
eldovich機構等に代表される方程式から分かるように、 火炎温度 高温域における燃焼ガス滞留時間 燃焼ガス中の酸素濃度 等が挙げられる。
eldovich機構等に代表される方程式から分かるように、 火炎温度 高温域における燃焼ガス滞留時間 燃焼ガス中の酸素濃度 等が挙げられる。
【０００４】そして、これらのことから、NOxの生成量
は燃焼ガスの温度が高まるにつれ増加するということが
いえる。
は燃焼ガスの温度が高まるにつれ増加するということが
いえる。
【０００５】したがって、NOxの生成量を低減するため
には、火炎の部分的な過熱防止と、燃焼ガスの温度を下
げることが必要不可欠である。
には、火炎の部分的な過熱防止と、燃焼ガスの温度を下
げることが必要不可欠である。
【０００６】このような性能が要求されるラジアントチ
ューブバーナにおいて、NOxを低減させる方法として
は、以下に示す方法が一般的である。 排ガスの再循環 水・水蒸気の吹き込み 多段燃焼（緩慢混合，火炎形状の変更） このうちの排ガス再循環を行う排ガス再循環型バーナ
は、燃焼空気量と循環する燃焼排ガス量の比率を、ある
望ましい値に制御することが要求される。
ューブバーナにおいて、NOxを低減させる方法として
は、以下に示す方法が一般的である。 排ガスの再循環 水・水蒸気の吹き込み 多段燃焼（緩慢混合，火炎形状の変更） このうちの排ガス再循環を行う排ガス再循環型バーナ
は、燃焼空気量と循環する燃焼排ガス量の比率を、ある
望ましい値に制御することが要求される。
【０００７】特に、バーナのターンダウン操業によっ
て、燃焼用空気供給量が大幅に変わっても、燃焼用空気
の供給量の変化に対応して、燃焼排ガスの循環量を全供
給量変化範囲わたり、所要の比率をもって十分に追随さ
せる必要がある。
て、燃焼用空気供給量が大幅に変わっても、燃焼用空気
の供給量の変化に対応して、燃焼排ガスの循環量を全供
給量変化範囲わたり、所要の比率をもって十分に追随さ
せる必要がある。
【０００８】これを実現させるためには、ラジアントチ
ューブの排気部から分岐してバーナ部に連通する分岐管
を設置する必要があり、構造自体が複雑になる。そのた
め、製作に要するコストを安くするために、排ガス再循
環型バーナを既存のバーナの改造により製作したとして
も、かなり高価なものになる。
ューブの排気部から分岐してバーナ部に連通する分岐管
を設置する必要があり、構造自体が複雑になる。そのた
め、製作に要するコストを安くするために、排ガス再循
環型バーナを既存のバーナの改造により製作したとして
も、かなり高価なものになる。
【０００９】また、バーナの燃焼調整時に、排ガス循環
量と空気比とを、同時に適当な範囲に設定することは、
非常に困難であるという欠点も有している。
量と空気比とを、同時に適当な範囲に設定することは、
非常に困難であるという欠点も有している。
【００１０】の水・水蒸気の吹き込みは、水の潜熱と
水蒸気の顕熱上昇で、火炎の熱を奪って温度を下げると
同時に、酸素濃度を低下させるため、 NOx濃度(ppm)を
１〜２桁というオーダで著しく低減させる効果がある。
そのため、比較的自由なバーナレイアウトが採用できる
というメリットはあるが、反面、水・水蒸気の投入量を
非常に多くする必要があり、燃料原単位が著しく悪化す
るというデメリットがあるので、実際的ではない。
水蒸気の顕熱上昇で、火炎の熱を奪って温度を下げると
同時に、酸素濃度を低下させるため、 NOx濃度(ppm)を
１〜２桁というオーダで著しく低減させる効果がある。
そのため、比較的自由なバーナレイアウトが採用できる
というメリットはあるが、反面、水・水蒸気の投入量を
非常に多くする必要があり、燃料原単位が著しく悪化す
るというデメリットがあるので、実際的ではない。
【００１１】また、の多段燃焼については、そのスペ
ースの制約から２段燃焼が一般的であり従来から各種の
2段燃焼バーナが提案されている。この２段燃焼バ−ナ
は、 （１）燃焼筒の軸心とラジアントチューブの軸心を同一
にするタイプ （２）燃焼筒の軸心をラジアントチュ−ブの軸心から偏
心させるタイプ（特開昭62−134410号公報や特開昭63−
63806号公報に開示されている）の２つに大別すること
ができる。
ースの制約から２段燃焼が一般的であり従来から各種の
2段燃焼バーナが提案されている。この２段燃焼バ−ナ
は、 （１）燃焼筒の軸心とラジアントチューブの軸心を同一
にするタイプ （２）燃焼筒の軸心をラジアントチュ−ブの軸心から偏
心させるタイプ（特開昭62−134410号公報や特開昭63−
63806号公報に開示されている）の２つに大別すること
ができる。
【００１２】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た従来の２段燃焼型のラジアントチュ−ブバ−ナを用い
た燃焼方法には、次のような問題点がある。
た従来の２段燃焼型のラジアントチュ−ブバ−ナを用い
た燃焼方法には、次のような問題点がある。
【００１３】（１）燃焼筒の軸心とラジアントチューブ
の軸心を同一にするタイプ １次・2次空気は、偏流することなく流入する構造にな
っているため、それほどのNOx低減を期待することはで
きない。
の軸心を同一にするタイプ １次・2次空気は、偏流することなく流入する構造にな
っているため、それほどのNOx低減を期待することはで
きない。
【００１４】（２）燃焼筒の軸心をラジアントチュ−ブ
の軸心から偏心させるタイプ バ−ナの設計諸元が定量化されていないので、偏心量が
過剰であると、ＮＯｘの低減効果はあるが、ラジアント
チューブに周方向に温度偏差が発生し、ラジアントチュ
−ブの寿命が著しく短くなる。
の軸心から偏心させるタイプ バ−ナの設計諸元が定量化されていないので、偏心量が
過剰であると、ＮＯｘの低減効果はあるが、ラジアント
チューブに周方向に温度偏差が発生し、ラジアントチュ
−ブの寿命が著しく短くなる。
【００１５】本発明は、従来技術の上述のような問題点
を解消するためになされたものであり、燃焼筒を偏心さ
せるタイプのラジアントチュ−ブバ−ナにおいて、ＮＯ
ｘの低減効果を低下させないとともに、ラジアントチュ
ーブの周方向に大きな温度偏差を発生させないラジアン
トチュ−ブバーナおよびその燃焼方法を提供することを
目的としている。
を解消するためになされたものであり、燃焼筒を偏心さ
せるタイプのラジアントチュ−ブバ−ナにおいて、ＮＯ
ｘの低減効果を低下させないとともに、ラジアントチュ
ーブの周方向に大きな温度偏差を発生させないラジアン
トチュ−ブバーナおよびその燃焼方法を提供することを
目的としている。
【００１６】
【課題を解決するための手段】この発明に係るラジアン
トチュ−ブバーナは、２段燃焼を行うためのラジアント
チューブバーナであって，気体燃料噴出ノズルの軸心お
よび燃焼筒の軸心を、ラジアントチュ−ブの軸心に対し
て、気体燃料噴出ノズルはラジアントチュ−ブの内径の
0.08〜０．12倍、燃焼筒はラジアントチュ−ブの内径の
0.025〜0.040倍だけ同一方向に偏心させるとともに、前
記燃焼筒の前記気体燃料噴出ノズルの噴出口に近接する
部分には、燃焼筒の内径を縮径させたスロ−ト部を設
け、該スロ−ト部から燃焼筒先端までは、スロ−ト部に
おいて内径が最小で、燃焼筒の先端において内径が最大
となるテ−パ−部を形成し、該テ−パ−部の長さLとテ
−パ−部の最大内径と最小内径の差ｄとの比Ｌ／ｄを4.
3〜5.3としたものである。
トチュ−ブバーナは、２段燃焼を行うためのラジアント
チューブバーナであって，気体燃料噴出ノズルの軸心お
よび燃焼筒の軸心を、ラジアントチュ−ブの軸心に対し
て、気体燃料噴出ノズルはラジアントチュ−ブの内径の
0.08〜０．12倍、燃焼筒はラジアントチュ−ブの内径の
0.025〜0.040倍だけ同一方向に偏心させるとともに、前
記燃焼筒の前記気体燃料噴出ノズルの噴出口に近接する
部分には、燃焼筒の内径を縮径させたスロ−ト部を設
け、該スロ−ト部から燃焼筒先端までは、スロ−ト部に
おいて内径が最小で、燃焼筒の先端において内径が最大
となるテ−パ−部を形成し、該テ−パ−部の長さLとテ
−パ−部の最大内径と最小内径の差ｄとの比Ｌ／ｄを4.
3〜5.3としたものである。
【００１７】また、この発明に係るラジアントチュ−ブ
バ−ナの燃焼方法は、上記ラジアントチュ−ブバ−ナを
使用し、1次燃焼用燃焼空気の供給量Ｑ1と2次燃焼用燃
焼空気の供給量Ｑ2との比Ｑ1対Ｑ2を、2：8〜4：6の範
囲にして燃焼するものである。
バ−ナの燃焼方法は、上記ラジアントチュ−ブバ−ナを
使用し、1次燃焼用燃焼空気の供給量Ｑ1と2次燃焼用燃
焼空気の供給量Ｑ2との比Ｑ1対Ｑ2を、2：8〜4：6の範
囲にして燃焼するものである。
【００１８】本発明者等は、ラジアントチュ−ブバーナ
を用いて２段燃焼を行うに際して、どのような条件であ
れば、ＮＯｘの低減とラジアントチューブ周方向の温度
偏差の発生防止を同時に達成することができるか、鋭意
検討した。その結果、気体燃料噴出ノズルの軸心および
燃焼筒の軸心を、ラジアントチュ−ブの軸心から適正量
偏心させ、かつ燃焼筒先端に適正な広がり角を持つテー
パ部分を設けた2段燃焼バーナを採用すれば、ＮＯｘの
低減が図れるともに、ラジアントチューブの周方向の大
きな温度偏差の発生も防止できるという知見が得られ
た。
を用いて２段燃焼を行うに際して、どのような条件であ
れば、ＮＯｘの低減とラジアントチューブ周方向の温度
偏差の発生防止を同時に達成することができるか、鋭意
検討した。その結果、気体燃料噴出ノズルの軸心および
燃焼筒の軸心を、ラジアントチュ−ブの軸心から適正量
偏心させ、かつ燃焼筒先端に適正な広がり角を持つテー
パ部分を設けた2段燃焼バーナを採用すれば、ＮＯｘの
低減が図れるともに、ラジアントチューブの周方向の大
きな温度偏差の発生も防止できるという知見が得られ
た。
【００１９】ラジアントチュ−ブの軸心に対する気体燃
料噴出ノズルの軸心の偏心量を、大きくすればするほ
ど、ＮＯｘの発生量を低減させることはできるが、ラジ
アントチュ−ブの周方向の温度偏差が大きくなってく
る。
料噴出ノズルの軸心の偏心量を、大きくすればするほ
ど、ＮＯｘの発生量を低減させることはできるが、ラジ
アントチュ−ブの周方向の温度偏差が大きくなってく
る。
【００２０】逆に、ラジアントチュ−ブの軸心に対する
気体燃料噴出ノズルの軸心の偏心量を、小さくすればす
るほど、ラジアントチュ−ブの周方向の温度偏差を小さ
くすることはできるが、ＮＯｘの発生量は多くなる。
気体燃料噴出ノズルの軸心の偏心量を、小さくすればす
るほど、ラジアントチュ−ブの周方向の温度偏差を小さ
くすることはできるが、ＮＯｘの発生量は多くなる。
【００２１】したがって、ラジアントチュ−ブの軸心に
対する気体燃料噴出ノズルの軸心の偏心量の下限は、Ｎ
Ｏｘの発生量の低減効果が期待できるラジアントチュ−
ブの内径の０．０８倍とした。また、ラジアントチュ−
ブの軸心に対する気体燃料噴出ノズルの軸心の偏心量の
上限は、ラジアントチュ−ブの周方向の温度偏差が許容
できるラジアントチュ−ブの内径の０．１２倍とした。
対する気体燃料噴出ノズルの軸心の偏心量の下限は、Ｎ
Ｏｘの発生量の低減効果が期待できるラジアントチュ−
ブの内径の０．０８倍とした。また、ラジアントチュ−
ブの軸心に対する気体燃料噴出ノズルの軸心の偏心量の
上限は、ラジアントチュ−ブの周方向の温度偏差が許容
できるラジアントチュ−ブの内径の０．１２倍とした。
【００２２】同様に、ラジアントチュ−ブの軸心に対す
る燃焼筒の軸心の偏心量を、大きくすればするほど、Ｎ
Ｏｘの発生量を低減させることはできるが、ラジアント
チュ−ブの周方向の温度偏差が大きくなってくる。
る燃焼筒の軸心の偏心量を、大きくすればするほど、Ｎ
Ｏｘの発生量を低減させることはできるが、ラジアント
チュ−ブの周方向の温度偏差が大きくなってくる。
【００２３】逆に、ラジアントチュ−ブの軸心に対する
燃焼筒の軸心の偏心量を、小さくすればするほど、ラジ
アントチュ−ブの周方向の温度偏差を小さくすることは
できるが、ＮＯｘの発生量は多くなる。
燃焼筒の軸心の偏心量を、小さくすればするほど、ラジ
アントチュ−ブの周方向の温度偏差を小さくすることは
できるが、ＮＯｘの発生量は多くなる。
【００２４】したがって、ラジアントチュ−ブの軸心に
対する燃焼筒の軸心の偏心量の下限は、ＮＯｘの発生量
の低減効果が期待できるラジアントチュ−ブの内径の
０．０２５倍とした。また、ラジアントチュ−ブの軸心
に対する燃焼筒の軸心の偏心量の上限は、ラジアントチ
ュ−ブの周方向の温度偏差が許容できるラジアントチュ
−ブの内径の０．０４０倍とした。
対する燃焼筒の軸心の偏心量の下限は、ＮＯｘの発生量
の低減効果が期待できるラジアントチュ−ブの内径の
０．０２５倍とした。また、ラジアントチュ−ブの軸心
に対する燃焼筒の軸心の偏心量の上限は、ラジアントチ
ュ−ブの周方向の温度偏差が許容できるラジアントチュ
−ブの内径の０．０４０倍とした。
【００２５】また、燃焼筒先端に設けるテーパ部分につ
いては、テ−パの大きさを示すテ−パ−部の長さＬとテ
−パ−部の最大内径と最小内径の差ｄとの比Ｌ／ｄを、
4.3〜5.3とした場合、ＮＯｘの発生量が最も少なくな
る。
いては、テ−パの大きさを示すテ−パ−部の長さＬとテ
−パ−部の最大内径と最小内径の差ｄとの比Ｌ／ｄを、
4.3〜5.3とした場合、ＮＯｘの発生量が最も少なくな
る。
【００２６】また、上述した条件のラジアントチュ−ブ
バ−ナを使用して、２段燃焼を行う場合に、１次燃焼用
空気の供給量Ｑ1と２次燃焼用空気の供給量Ｑ2との比Ｑ
1対Ｑ2をどのように設定すれば、ＮＯｘの発生量が最も
少なくなるか検討した。そのお結果、Ｑ1対Ｑ2を２：８
〜4：6の範囲とすれば、ＮＯｘの発生量が最も少なくな
ることが分かった。
バ−ナを使用して、２段燃焼を行う場合に、１次燃焼用
空気の供給量Ｑ1と２次燃焼用空気の供給量Ｑ2との比Ｑ
1対Ｑ2をどのように設定すれば、ＮＯｘの発生量が最も
少なくなるか検討した。そのお結果、Ｑ1対Ｑ2を２：８
〜4：6の範囲とすれば、ＮＯｘの発生量が最も少なくな
ることが分かった。
【００２７】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態について、図
面を参照して説明する。図１は本発明の実施の形態のラ
ジアントチュ−ブバ−ナの透視図であるが、このラジア
ントチュ−ブバ−ナにおいては、気体燃料噴出ノズル１
を、その軸心１ａのラジアントチュ−ブ２の軸心２ａに
対する偏心量δ1が、ラジアントチュ−ブ２の内径Ｄの
０．０８〜０．１２倍となるようにして、配置してい
る。
面を参照して説明する。図１は本発明の実施の形態のラ
ジアントチュ−ブバ−ナの透視図であるが、このラジア
ントチュ−ブバ−ナにおいては、気体燃料噴出ノズル１
を、その軸心１ａのラジアントチュ−ブ２の軸心２ａに
対する偏心量δ1が、ラジアントチュ−ブ２の内径Ｄの
０．０８〜０．１２倍となるようにして、配置してい
る。
【００２８】また、燃焼筒３も、その軸心３ａのラジア
ントチュ−ブ２の軸心２ａに対する偏心量δ2が、ラジ
アントチュ−ブ２の内径Ｄの０．０25〜０．040倍とな
るようにして、気体燃料噴出ノズル１と同じ方向に偏心
させて配置している。
ントチュ−ブ２の軸心２ａに対する偏心量δ2が、ラジ
アントチュ−ブ２の内径Ｄの０．０25〜０．040倍とな
るようにして、気体燃料噴出ノズル１と同じ方向に偏心
させて配置している。
【００２９】さらには、燃焼筒３の気体燃料噴出ノズル
１の噴出口に近い位置には、燃焼筒３のそれまでの内径
をＤ1まで縮径させたスロ−ト部３ｂが設けられ、この
スロ−ト部から先端に向けて、内径がＤ1からＤ2まで拡
径されるテ−パ−部３ｃが、長さＬの範囲にわたって設
けられている。
１の噴出口に近い位置には、燃焼筒３のそれまでの内径
をＤ1まで縮径させたスロ−ト部３ｂが設けられ、この
スロ−ト部から先端に向けて、内径がＤ1からＤ2まで拡
径されるテ−パ−部３ｃが、長さＬの範囲にわたって設
けられている。
【００３０】そして、燃焼筒３のテ−パ−部３ｃの長さ
Ｌと、テ−パ−部３ｃの最大内径Ｄ 2と最小内径Ｄ1との
差ｄの比Ｌ／ｄ、すなわちテ−パ−の度合いが、４．３
〜５．３となるようにしている。
Ｌと、テ−パ−部３ｃの最大内径Ｄ 2と最小内径Ｄ1との
差ｄの比Ｌ／ｄ、すなわちテ−パ−の度合いが、４．３
〜５．３となるようにしている。
【００３１】次に、上述したように気体燃料噴出ノズル
１や燃焼筒３を偏心させたり、燃焼筒３にテ−パ−部３
ｃを設けた理由を、図２〜図５のグラフにより説明す
る。
１や燃焼筒３を偏心させたり、燃焼筒３にテ−パ−部３
ｃを設けた理由を、図２〜図５のグラフにより説明す
る。
【００３２】図２は縦軸にＮＯｘの発生量（ｐｐｍ、１
１％Ｏ2のときに換算したもの）およびラジアントチュ
−ブ２の周方向の温度偏差（℃）を、横軸に気体燃料噴
出ノズル１の軸心１ａの偏心量δ1とラジアントチュ−
ブ２の内径Ｄとの比δ1／Ｄをとり、燃焼筒３の軸心３
ａの偏心量δ2とラジアントチュ−ブ２の内径Ｄとの比
δ2／Ｄをパラメ−タとして整理したグラフである。な
お、このときのＬ／ｄは４．７５、１次燃焼用空気の供
給量Ｑ1と２次燃焼用空気の供給量Ｑ2との比は３：７と
した。実線がＮＯｘの発生量を表わし、点線がラジアン
トチュ−ブ２の温度偏差を表わすものであるが、δ1／
Ｄが大きくなるにしたがって、ＮＯｘの発生量は少なく
なってくるが、ラジアントチュ−ブ２の温度偏差は大き
くなってくる。このような傾向に基づき、δ1は下限値
をＮＯｘの発生量の低減がある程度期待できる０．０８
Ｄとし、上限値はラジアントチュ−ブ２の温度偏差の許
容限界である０．１２Ｄとした。
１％Ｏ2のときに換算したもの）およびラジアントチュ
−ブ２の周方向の温度偏差（℃）を、横軸に気体燃料噴
出ノズル１の軸心１ａの偏心量δ1とラジアントチュ−
ブ２の内径Ｄとの比δ1／Ｄをとり、燃焼筒３の軸心３
ａの偏心量δ2とラジアントチュ−ブ２の内径Ｄとの比
δ2／Ｄをパラメ−タとして整理したグラフである。な
お、このときのＬ／ｄは４．７５、１次燃焼用空気の供
給量Ｑ1と２次燃焼用空気の供給量Ｑ2との比は３：７と
した。実線がＮＯｘの発生量を表わし、点線がラジアン
トチュ−ブ２の温度偏差を表わすものであるが、δ1／
Ｄが大きくなるにしたがって、ＮＯｘの発生量は少なく
なってくるが、ラジアントチュ−ブ２の温度偏差は大き
くなってくる。このような傾向に基づき、δ1は下限値
をＮＯｘの発生量の低減がある程度期待できる０．０８
Ｄとし、上限値はラジアントチュ−ブ２の温度偏差の許
容限界である０．１２Ｄとした。
【００３３】図３は縦軸にＮＯｘの発生量（ｐｐｍ、１
１％Ｏ2のときに換算したもの）およびラジアントチュ
−ブ２の周方向の温度偏差（℃）、横軸に燃焼筒３の軸
心３ａの偏心量δ2とラジアントチュ−ブ２の内径Ｄと
の比δ2／Ｄをとり、気体燃料噴射ノズル１の軸心１ａ
の偏心量δ1とラジアントチュ−ブ２の内径Ｄとの比δ1
／Ｄをパラメ−タとして整理したグラフである。なお、
このときのＬ／ｄは４．７５、１次燃焼用空気の供給量
Ｑ1と２次燃焼用空気の供給量Ｑ2との比は３：７とし
た。実線がＮＯｘの発生量を表わし、点線がラジアント
チュ−ブ２の温度偏差を表わすものであるが、δ2／Ｄ
が大きくなるにしたがって、ＮＯｘの発生量は少なくな
ってくるが、ラジアントチュ−ブ２の温度偏差は大きく
なってくる。
１％Ｏ2のときに換算したもの）およびラジアントチュ
−ブ２の周方向の温度偏差（℃）、横軸に燃焼筒３の軸
心３ａの偏心量δ2とラジアントチュ−ブ２の内径Ｄと
の比δ2／Ｄをとり、気体燃料噴射ノズル１の軸心１ａ
の偏心量δ1とラジアントチュ−ブ２の内径Ｄとの比δ1
／Ｄをパラメ−タとして整理したグラフである。なお、
このときのＬ／ｄは４．７５、１次燃焼用空気の供給量
Ｑ1と２次燃焼用空気の供給量Ｑ2との比は３：７とし
た。実線がＮＯｘの発生量を表わし、点線がラジアント
チュ−ブ２の温度偏差を表わすものであるが、δ2／Ｄ
が大きくなるにしたがって、ＮＯｘの発生量は少なくな
ってくるが、ラジアントチュ−ブ２の温度偏差は大きく
なってくる。
【００３４】このような傾向に基づき、δ2は下限値を
ＮＯｘの発生量の低減がある程度期待できる０．０２５
Ｄとし、上限値はラジアントチュ−ブ２の温度偏差の許
容限界である０．０４０Ｄとした。
ＮＯｘの発生量の低減がある程度期待できる０．０２５
Ｄとし、上限値はラジアントチュ−ブ２の温度偏差の許
容限界である０．０４０Ｄとした。
【００３５】図４および図５は縦軸にＮＯｘの発生量
（ｐｐｍ、１１％Ｏ2のときに換算したもの）、横軸に
燃焼筒３のテ−パ−部３ｃの長さＬと、テ−パ−部３ｃ
の最大内径Ｄ2と最小内径Ｄ1との差ｄの比Ｌ／ｄ、すな
わちテ−パ−の度合い横軸にとって整理したグラフであ
る。図４はパラメ−タを気体燃料噴出ノズル１の軸心１
ａの偏心量δ1とラジアントチュ−ブ２の内径Ｄとの比
δ1／Ｄとしたグラフであり、このときのδ2／Ｄは０．
０３４、Ｑ1とＱ2との比は３：７とした。
（ｐｐｍ、１１％Ｏ2のときに換算したもの）、横軸に
燃焼筒３のテ−パ−部３ｃの長さＬと、テ−パ−部３ｃ
の最大内径Ｄ2と最小内径Ｄ1との差ｄの比Ｌ／ｄ、すな
わちテ−パ−の度合い横軸にとって整理したグラフであ
る。図４はパラメ−タを気体燃料噴出ノズル１の軸心１
ａの偏心量δ1とラジアントチュ−ブ２の内径Ｄとの比
δ1／Ｄとしたグラフであり、このときのδ2／Ｄは０．
０３４、Ｑ1とＱ2との比は３：７とした。
【００３６】また、図５はパラメ−タを燃焼筒３の軸心
３ａの偏心量δ2とラジアントチュ−ブ２の内径Ｄとの
比δ2／Ｄとして整理したグラフであり、このときのδ1
／Ｄは０．１０、Ｑ1とＱ2との比は３：７とした。。図
４および図５から、Ｌ／ｄの適性な範囲を４．３〜５．
３とした。
３ａの偏心量δ2とラジアントチュ−ブ２の内径Ｄとの
比δ2／Ｄとして整理したグラフであり、このときのδ1
／Ｄは０．１０、Ｑ1とＱ2との比は３：７とした。。図
４および図５から、Ｌ／ｄの適性な範囲を４．３〜５．
３とした。
【００３７】次に、上述したラジアントチュ−ブバ−ナ
を使用した燃焼方法を説明する。図１に示す燃焼用空気
配管４から供給された燃焼用空気のうち、一部のものは
燃焼筒３に送られて気体燃料噴出ノズル１から噴射され
る気体燃料の１次燃焼に供される。そして、残りのもの
が、ラジアントチュ−ブ２と燃焼筒３との間の通路を通
って、２次燃焼に供される。なお、図１には図示してい
ないが、燃焼筒３には円周方向に沿って複数の開口が設
けられており、１次燃焼用空気は、この開口を通って燃
焼筒３に流入するようになっている。また、燃焼筒３と
ラジアントチュ−ブ２との間には、燃焼筒３を固定する
ための間隔材が配置してあり、２次燃焼空気はこの間隔
材に設けた開口を通ってラジアントチュ−ブ２内に流入
するようになっている。したがって、燃焼筒３に設ける
開口の総面積と、間隔材に設ける開口の総面積の比率を
あらかじめ設定しておくことにより、１次燃焼用空気の
供給量と２次燃焼用空気の供給量との比率を適正なもの
にすることができる。
を使用した燃焼方法を説明する。図１に示す燃焼用空気
配管４から供給された燃焼用空気のうち、一部のものは
燃焼筒３に送られて気体燃料噴出ノズル１から噴射され
る気体燃料の１次燃焼に供される。そして、残りのもの
が、ラジアントチュ−ブ２と燃焼筒３との間の通路を通
って、２次燃焼に供される。なお、図１には図示してい
ないが、燃焼筒３には円周方向に沿って複数の開口が設
けられており、１次燃焼用空気は、この開口を通って燃
焼筒３に流入するようになっている。また、燃焼筒３と
ラジアントチュ−ブ２との間には、燃焼筒３を固定する
ための間隔材が配置してあり、２次燃焼空気はこの間隔
材に設けた開口を通ってラジアントチュ−ブ２内に流入
するようになっている。したがって、燃焼筒３に設ける
開口の総面積と、間隔材に設ける開口の総面積の比率を
あらかじめ設定しておくことにより、１次燃焼用空気の
供給量と２次燃焼用空気の供給量との比率を適正なもの
にすることができる。
【００３８】このような２段燃焼について図６に基づき
詳述すると、次のとおりである。気体燃料噴出ノズル１
から、運動量の大きい気体燃料の噴流を燃焼筒３のテ−
パ−部３ｃに向けて噴射すると、気体燃料は１次燃焼領
域５において、周囲の１次燃焼用空気６と燃焼反応を起
こす。そして、燃焼反応によって発生した未燃焼の可燃
成分を含む燃焼ガスは、気体燃料噴出ノズル１の偏心し
ているのとは反対側で、逆流を形成する。そして、逆流
した高温の未燃焼の可燃成分を含む燃焼ガスは、燃料噴
流中に吸引されるので、燃焼ガスの逆流は連続して起こ
る。このような逆流を１次燃焼排ガスの自己再循環流７
という。
詳述すると、次のとおりである。気体燃料噴出ノズル１
から、運動量の大きい気体燃料の噴流を燃焼筒３のテ−
パ−部３ｃに向けて噴射すると、気体燃料は１次燃焼領
域５において、周囲の１次燃焼用空気６と燃焼反応を起
こす。そして、燃焼反応によって発生した未燃焼の可燃
成分を含む燃焼ガスは、気体燃料噴出ノズル１の偏心し
ているのとは反対側で、逆流を形成する。そして、逆流
した高温の未燃焼の可燃成分を含む燃焼ガスは、燃料噴
流中に吸引されるので、燃焼ガスの逆流は連続して起こ
る。このような逆流を１次燃焼排ガスの自己再循環流７
という。
【００３９】燃料噴流中に吸引された未燃焼の可燃成分
を含む燃焼排ガスは均一に拡散され、燃料と急速に吸熱
ガス化反応を起こす。この１次燃焼排ガスの自己再循環
流７による吸熱ガス化反応と同じような反応は、燃焼筒
３を出た２次燃焼反応領域８でも同様に起こり、２次燃
焼用空気９の供給がラジアントチュ−ブ２の内面に沿っ
て行われるため、ラジアントチュ−ブ２の中心部で、２
次燃焼排ガスの自己再循環流１０が連続的に発生する。
を含む燃焼排ガスは均一に拡散され、燃料と急速に吸熱
ガス化反応を起こす。この１次燃焼排ガスの自己再循環
流７による吸熱ガス化反応と同じような反応は、燃焼筒
３を出た２次燃焼反応領域８でも同様に起こり、２次燃
焼用空気９の供給がラジアントチュ−ブ２の内面に沿っ
て行われるため、ラジアントチュ−ブ２の中心部で、２
次燃焼排ガスの自己再循環流１０が連続的に発生する。
【００４０】このように形成された火炎は、部分的な高
温部を生じさせることなく、理想的な温度分布の火炎と
なる。そして、その結果、ＮＯｘの発生が抑えられると
ともに、ラジアントチュ−ブ２の周方向の温度偏差も小
さい値に抑えられる。
温部を生じさせることなく、理想的な温度分布の火炎と
なる。そして、その結果、ＮＯｘの発生が抑えられると
ともに、ラジアントチュ−ブ２の周方向の温度偏差も小
さい値に抑えられる。
【００４１】これは、一般的に自己排ガス再循環現象と
いわれるものであり、この現象は１次燃焼用空気量を減
らし、２次燃焼用空気量を増やすことで、さらに促進さ
れる。ただし、１次燃焼用空気量をゼロにすることは、
２段燃焼の概念から逸脱することになり、逆にＮＯｘの
発生量が多くなることになる。このことから、１次燃焼
用空気量Ｑ1と２次燃焼用空気量Ｑ2との間の比率Ｑ1対
Ｑ2を適正に選択すれば、ＮＯｘの発生量を効果的に抑
えることができるということが分かる。
いわれるものであり、この現象は１次燃焼用空気量を減
らし、２次燃焼用空気量を増やすことで、さらに促進さ
れる。ただし、１次燃焼用空気量をゼロにすることは、
２段燃焼の概念から逸脱することになり、逆にＮＯｘの
発生量が多くなることになる。このことから、１次燃焼
用空気量Ｑ1と２次燃焼用空気量Ｑ2との間の比率Ｑ1対
Ｑ2を適正に選択すれば、ＮＯｘの発生量を効果的に抑
えることができるということが分かる。
【００４２】図７および図８は縦軸にＮＯｘの発生量
（ｐｐｍ、１１％Ｏ2のときに換算したもの）およびラ
ジアントチュ−ブ２の周方向の温度偏差（℃）、横軸に
１次燃焼用空気量Ｑ1の全燃焼用空気供給量Ｑ0に対する
比Ｑ1／Ｑ0をとったグラフである。図７は気体燃料噴出
ノズル１の軸心１ａの偏心量δ1とラジアントチュ−ブ
２の内径Ｄとの比δ1／Ｄをパラメ−タとして整理した
ものであり、そのときのδ2／Ｄは０．０３４、Ｌ／ｄ
は４．７５とした。また、図８は燃焼筒３の軸心３ａの
偏心量δ2とラジアントチュ−ブ２の内径Ｄとの比δ2／
Ｄをパラメ−タとして整理したものであり、そのときの
δ1／Ｄは０．１０、Ｌ／ｄは４．７５とした。
（ｐｐｍ、１１％Ｏ2のときに換算したもの）およびラ
ジアントチュ−ブ２の周方向の温度偏差（℃）、横軸に
１次燃焼用空気量Ｑ1の全燃焼用空気供給量Ｑ0に対する
比Ｑ1／Ｑ0をとったグラフである。図７は気体燃料噴出
ノズル１の軸心１ａの偏心量δ1とラジアントチュ−ブ
２の内径Ｄとの比δ1／Ｄをパラメ−タとして整理した
ものであり、そのときのδ2／Ｄは０．０３４、Ｌ／ｄ
は４．７５とした。また、図８は燃焼筒３の軸心３ａの
偏心量δ2とラジアントチュ−ブ２の内径Ｄとの比δ2／
Ｄをパラメ−タとして整理したものであり、そのときの
δ1／Ｄは０．１０、Ｌ／ｄは４．７５とした。
【００４３】図７および図８から、１次燃焼用空気量Ｑ
1と２次燃焼用空気量Ｑ2との比率Ｑ 1対Ｑ2は２：８〜
４：６の範囲とした。
1と２次燃焼用空気量Ｑ2との比率Ｑ 1対Ｑ2は２：８〜
４：６の範囲とした。
【００４４】
【実施例】表１に示すような加熱炉の条件および燃焼条
件により、実炉におけるＮＯｘの低減効果およびそのと
きのラジアントチュ−ブの周方向の温度偏差の程度につ
いて調査を行った。
件により、実炉におけるＮＯｘの低減効果およびそのと
きのラジアントチュ−ブの周方向の温度偏差の程度につ
いて調査を行った。
【００４５】
【表１】
【００４６】表２にそのときのＮＯｘの発生量を従来の
場合と比較して示す。燃焼用空気の予熱温度が３００〜
４００℃の範囲において、従来の燃焼筒偏心タイプのラ
ジアントチュ−ブバ−ナを使用した場合に比較して、Ｎ
Ｏｘの濃度は２〜５ｐｐｍ程度しか上昇していない。す
なわち、実質的なＮＯｘの低減効果は、従来の燃焼筒偏
心タイプのラジアントチュ−ブバ−ナを使用した場合と
同等であると言える。
場合と比較して示す。燃焼用空気の予熱温度が３００〜
４００℃の範囲において、従来の燃焼筒偏心タイプのラ
ジアントチュ−ブバ−ナを使用した場合に比較して、Ｎ
Ｏｘの濃度は２〜５ｐｐｍ程度しか上昇していない。す
なわち、実質的なＮＯｘの低減効果は、従来の燃焼筒偏
心タイプのラジアントチュ−ブバ−ナを使用した場合と
同等であると言える。
【００４７】なお、従来のバ−ナは、δ1／Ｄ、δ2／Ｄ
およびＬ／ｄとも本発明の請求範囲から外れたものであ
り、その燃焼における１次燃焼用空気の供給量と２次燃
焼用空気の供給量との比率は６：４とし、その他の燃焼
条件は本発明の場合と同一とした。
およびＬ／ｄとも本発明の請求範囲から外れたものであ
り、その燃焼における１次燃焼用空気の供給量と２次燃
焼用空気の供給量との比率は６：４とし、その他の燃焼
条件は本発明の場合と同一とした。
【００４８】
【表２】
【００４９】表３はそのときのラジアントチュ−ブの周
方向の温度偏差の程度を従来例と比較して示したもので
ある。従来例では温度偏差が最も大きい位置で１９０
℃、最も小さい位置で１００℃程度あるのに対して、本
発明においては、温度偏差が最も大きい位置でも５０℃
未満であり、大きな温度偏差が発生しないことが分か
る。
方向の温度偏差の程度を従来例と比較して示したもので
ある。従来例では温度偏差が最も大きい位置で１９０
℃、最も小さい位置で１００℃程度あるのに対して、本
発明においては、温度偏差が最も大きい位置でも５０℃
未満であり、大きな温度偏差が発生しないことが分か
る。
【００５０】
【表３】
【００５１】このように、温度偏差が低減されることに
より、熱応力は従来の１５ｋｇｆ／ｍｍ2から５ｋｇｆ
／ｍｍ2に軽減されることになるので、ラジアントチュ
−ブの寿命も従来の２年未満から５〜６年に延びること
になる。
より、熱応力は従来の１５ｋｇｆ／ｍｍ2から５ｋｇｆ
／ｍｍ2に軽減されることになるので、ラジアントチュ
−ブの寿命も従来の２年未満から５〜６年に延びること
になる。
【００５２】なお、上記実施例においては，気体燃料と
してCOG（コ−クス炉ガス）を使用したが、LDG（転炉ガ
ス）やBFG（高炉ガス）等も高H2ガスであるので、いず
れも同様の傾向を示す。
してCOG（コ−クス炉ガス）を使用したが、LDG（転炉ガ
ス）やBFG（高炉ガス）等も高H2ガスであるので、いず
れも同様の傾向を示す。
【００５３】また、燃焼用空気の予熱温度については３
００〜４００℃の範囲しか示していないが、常温から通
常レキュペレータの上限値である600℃程度の高温域ま
での全範囲において、NＯxの発生量を従来の燃焼筒偏心
タイプのラジアントチュ−ブバーナと同程度に維持しつ
つ、ラジアントチュ−ブの周方向温度偏差を低位に保つ
ことができるという傾向を示すことは言うまでもない。
００〜４００℃の範囲しか示していないが、常温から通
常レキュペレータの上限値である600℃程度の高温域ま
での全範囲において、NＯxの発生量を従来の燃焼筒偏心
タイプのラジアントチュ−ブバーナと同程度に維持しつ
つ、ラジアントチュ−ブの周方向温度偏差を低位に保つ
ことができるという傾向を示すことは言うまでもない。
【００５４】なお、図１に基づく本発明のラジアントチ
ュ−ブバ−ナの説明においては、燃料噴出ノズルおよび
燃焼筒を上方向に偏心させる例で説明したが、言うまで
もなく下方向でもよく、横方向でもよく、少なくともラ
ジアントチューブの軸心に対して所定量同一方向に偏心
させればよい。
ュ−ブバ−ナの説明においては、燃料噴出ノズルおよび
燃焼筒を上方向に偏心させる例で説明したが、言うまで
もなく下方向でもよく、横方向でもよく、少なくともラ
ジアントチューブの軸心に対して所定量同一方向に偏心
させればよい。
【００５５】
【発明の効果】この発明により、燃焼筒および燃料噴出
ノズルのホルダのみを改造するという簡単かつ安価な対
策を施すだけで、ＮＯｘの発生量の低減効果を低下させ
ることなく、ラジアントチュ−ブの寿命を延ばすことが
できる。
ノズルのホルダのみを改造するという簡単かつ安価な対
策を施すだけで、ＮＯｘの発生量の低減効果を低下させ
ることなく、ラジアントチュ−ブの寿命を延ばすことが
できる。
【図１】本発明の実施の形態のラジアントチュ−ブバ−
ナの透視図である。
ナの透視図である。
【図２】気体燃料噴出ノズルの軸心の偏心量とＮＯｘの
発生量およびラジアントチュ−ブの周方向の温度偏差と
の関係を示すグラフである。
発生量およびラジアントチュ−ブの周方向の温度偏差と
の関係を示すグラフである。
【図３】燃焼筒の軸心の偏心量とＮＯｘの発生量および
ラジアントチュ−ブの周方向の温度偏差との関係を示す
グラフである。
ラジアントチュ−ブの周方向の温度偏差との関係を示す
グラフである。
【図４】燃焼筒のテ−パ−部の長さと、テ−パ−部の最
大内径と最小内径との差の比とＮＯｘの発生量との関係
を示すグラフであり、パラメ−タに気体燃料噴出ノズル
の軸心の偏心量とラジアントチュ−ブの内径との比をと
ったものである。
大内径と最小内径との差の比とＮＯｘの発生量との関係
を示すグラフであり、パラメ−タに気体燃料噴出ノズル
の軸心の偏心量とラジアントチュ−ブの内径との比をと
ったものである。
【図５】燃焼筒のテ−パ−部の長さと、テ−パ−部の最
大内径と最小内径との差の比とＮＯｘの発生量との関係
を示すグラフであり、パラメ−タに燃焼筒の軸心の偏心
量とラジアントチュ−ブの内径との比をとったものであ
る。
大内径と最小内径との差の比とＮＯｘの発生量との関係
を示すグラフであり、パラメ−タに燃焼筒の軸心の偏心
量とラジアントチュ−ブの内径との比をとったものであ
る。
【図６】本発明のラジアントチュ−ブバ−ナを使用した
２段燃焼の説明図である。
２段燃焼の説明図である。
【図７】１次燃焼用空気量の全燃焼用空気供給量に対す
る比とＮＯｘの発生量およびラジアントチュ−ブの周方
向の温度偏差との関係を示すグラフであり、パラメ−タ
に気体燃料噴射ノズルの軸心の偏心量とラジアントチュ
−ブの内径との比をとったものである。
る比とＮＯｘの発生量およびラジアントチュ−ブの周方
向の温度偏差との関係を示すグラフであり、パラメ−タ
に気体燃料噴射ノズルの軸心の偏心量とラジアントチュ
−ブの内径との比をとったものである。
【図８】１次燃焼用空気量の全燃焼用空気供給量に対す
る比とＮＯｘの発生量およびラジアントチュ−ブの周方
向の温度偏差との関係を示すグラフであり、パラメ−タ
に燃焼筒の軸心の偏心量とラジアントチュ−ブの内径と
の比をとったものである。
る比とＮＯｘの発生量およびラジアントチュ−ブの周方
向の温度偏差との関係を示すグラフであり、パラメ−タ
に燃焼筒の軸心の偏心量とラジアントチュ−ブの内径と
の比をとったものである。
１ 気体燃料噴出ノズル １ａ 気体燃料噴出ノズルの軸心 ２ ラジアントチュ−ブ ２ａ ラジアントチュ−ブの軸心 ３ 燃焼筒 ３ａ 燃焼筒の軸心 ３ｂ 燃焼筒のスロ−ト部 ３ｃ 燃焼筒のテ−パ−部 ４ 燃焼用空気配管 ５ １次燃焼領域 ６ １次燃焼用空気 ７ １次燃焼排ガスの自己再循環流 ８ ２次燃焼反応領域 ９ ２次燃焼用空気 １０ ２次燃焼排ガスの自己再循環流
Claims (2)
- 【請求項１】 ２段燃焼を行うためのラジアントチュー
ブバーナであって、気体燃料噴出ノズルの軸心および燃
焼筒の軸心を、ラジアントチューブの軸心に対して、気
体燃料噴出ノズルはラジアントチューブの内径の0.08〜
０．12倍、燃焼筒はラジアントチューブの内径の0.025
〜0.040倍だけ同一方向に偏心させるとともに、前記燃
焼筒の前記気体燃料噴出ノズルの噴出口に近接する部分
には、燃焼筒の内径を縮径させたスロート部を設け、該
スロート部から燃焼筒先端までは、スロ−ト部において
内径が最小で、燃焼筒の先端において内径が最大となる
テーパー部を形成し、該テーパー部の長さLとテーパー
部の最大内径と最小内径の差ｄとの比Ｌ／ｄを4.3〜5.3
としたことを特徴とするラジアントチューブバーナ。 - 【請求項２】 1次燃焼用燃焼空気の供給量Ｑ1と2次燃
焼用燃焼空気の供給量Ｑ2との比Ｑ1対Ｑ2を、2：8〜4：
6の範囲にして燃焼することを特徴とする請求項１に記
載のラジアントチューブバーナの燃焼方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07180798A JP3233093B2 (ja) | 1998-03-20 | 1998-03-20 | ラジアントチューブバーナおよびその燃焼方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP07180798A JP3233093B2 (ja) | 1998-03-20 | 1998-03-20 | ラジアントチューブバーナおよびその燃焼方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11270809A true JPH11270809A (ja) | 1999-10-05 |
| JP3233093B2 JP3233093B2 (ja) | 2001-11-26 |
Family
ID=13471220
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP07180798A Expired - Fee Related JP3233093B2 (ja) | 1998-03-20 | 1998-03-20 | ラジアントチューブバーナおよびその燃焼方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3233093B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104970567A (zh) * | 2015-07-31 | 2015-10-14 | 苏州锟鹏肖氏建材有限公司 | 一种鞋架 |
-
1998
- 1998-03-20 JP JP07180798A patent/JP3233093B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104970567A (zh) * | 2015-07-31 | 2015-10-14 | 苏州锟鹏肖氏建材有限公司 | 一种鞋架 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3233093B2 (ja) | 2001-11-26 |
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