JPH11262247A - サージ電圧抑制装置 - Google Patents
サージ電圧抑制装置Info
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- JPH11262247A JPH11262247A JP10073122A JP7312298A JPH11262247A JP H11262247 A JPH11262247 A JP H11262247A JP 10073122 A JP10073122 A JP 10073122A JP 7312298 A JP7312298 A JP 7312298A JP H11262247 A JPH11262247 A JP H11262247A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 簡単な回路を付加するのみで完全にサージ電
圧を抑制でき、交流電動機の絶縁の長寿命化を図ること
ができるサージ電圧抑制装置を提供すること。 【解決手段】 電圧型ＰＷＭインバータ１の出力端子と
交流電動機２の入力端子を比較的長いケーブル３で接続
した電動機駆動装置において発生するサージ電圧を抑制
するサージ電圧抑制装置であって、電圧型ＰＷＭインバ
ータ１の出力端子に抵抗器１２とインダクタ１１の並列
回路からなるダンピング回路を直列に接続すると共に、
該ダンピング回路の抵抗器１２の抵抗値と該インダクタ
１１のインダクタンス値をケーブル３のインダクタンス
値と漂遊容量値から該ダンピング回路でサージ電圧を吸
収するよう決定する。
圧を抑制でき、交流電動機の絶縁の長寿命化を図ること
ができるサージ電圧抑制装置を提供すること。 【解決手段】 電圧型ＰＷＭインバータ１の出力端子と
交流電動機２の入力端子を比較的長いケーブル３で接続
した電動機駆動装置において発生するサージ電圧を抑制
するサージ電圧抑制装置であって、電圧型ＰＷＭインバ
ータ１の出力端子に抵抗器１２とインダクタ１１の並列
回路からなるダンピング回路を直列に接続すると共に、
該ダンピング回路の抵抗器１２の抵抗値と該インダクタ
１１のインダクタンス値をケーブル３のインダクタンス
値と漂遊容量値から該ダンピング回路でサージ電圧を吸
収するよう決定する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は電圧型ＰＷＭインバ
ータを具備し、該電圧型ＰＷＭインバータの出力を比較
的長いケーブルを通して交流電動機に供給し、該交流電
動機を可変速駆動する電動機駆動装置におけるサージ電
圧抑制装置に関するものである。なお、ここで交流電動
で駆動される被駆動体には水中モータポンプ等の電動機
駆動の被動機を含む。
ータを具備し、該電圧型ＰＷＭインバータの出力を比較
的長いケーブルを通して交流電動機に供給し、該交流電
動機を可変速駆動する電動機駆動装置におけるサージ電
圧抑制装置に関するものである。なお、ここで交流電動
で駆動される被駆動体には水中モータポンプ等の電動機
駆動の被動機を含む。
【０００２】
【従来の技術】図５はこの種の交流電動機駆動装置の基
本的回路構成例を示す図である。図５において、１は電
圧型ＰＷＭ（パルス幅変調）インバータであり、該電圧
型ＰＷＭインバータ１の出力端子と交流電動機２の入力
端子とは比較的長い（例えば数百メートル）ケーブル３
で接続され、該電圧型ＰＷＭインバータ１の出力で交流
電動機２は駆動される。ケーブル３には長さ方向に、抵
抗成分とインダクタンス成分が、線間には漂遊静電容量
が存在し、分布容量回路を形成している。
本的回路構成例を示す図である。図５において、１は電
圧型ＰＷＭ（パルス幅変調）インバータであり、該電圧
型ＰＷＭインバータ１の出力端子と交流電動機２の入力
端子とは比較的長い（例えば数百メートル）ケーブル３
で接続され、該電圧型ＰＷＭインバータ１の出力で交流
電動機２は駆動される。ケーブル３には長さ方向に、抵
抗成分とインダクタンス成分が、線間には漂遊静電容量
が存在し、分布容量回路を形成している。
【０００３】一方、電圧型ＰＷＭインバータ１は図６に
示すような回路構成となっており、整流回路１−１で整
流され、平滑コンデンサ１−２で平滑された直流を出力
段のトランジスタのブリッジ回路１−３を高周波のキャ
リア信号でオンオフし、交流出力電圧を制御している。
ここで、スイッチング時のトランジスタの損失を小さく
するため、電圧の変化をできるだけ急峻にすることが望
ましい。ケーブル３が長い場合、電圧型ＰＷＭインバー
タ１の出力の電圧変化率（ｄｖ／ｄｔ）が高いと、ケー
ブル１の始終端でパルス電圧が反射し、交流電動機２の
端子電圧が上昇する。このため、交流電動機の絶縁の寿
命を縮める結果となる。
示すような回路構成となっており、整流回路１−１で整
流され、平滑コンデンサ１−２で平滑された直流を出力
段のトランジスタのブリッジ回路１−３を高周波のキャ
リア信号でオンオフし、交流出力電圧を制御している。
ここで、スイッチング時のトランジスタの損失を小さく
するため、電圧の変化をできるだけ急峻にすることが望
ましい。ケーブル３が長い場合、電圧型ＰＷＭインバー
タ１の出力の電圧変化率（ｄｖ／ｄｔ）が高いと、ケー
ブル１の始終端でパルス電圧が反射し、交流電動機２の
端子電圧が上昇する。このため、交流電動機の絶縁の寿
命を縮める結果となる。
【０００４】上記の対策として、多くの場合、交流電動
機２の絶縁をより高電圧の仕様（約２倍）にする方法が
採られている。また、図７に示すように、電圧型ＰＷＭ
インバータ１の出力側にフィルターを挿入し電圧型ＰＷ
Ｍインバータ１の出力の電圧変化率を緩和しサージ電圧
を除去するものや、サージ抑制回路装置を設ける場合も
ある。
機２の絶縁をより高電圧の仕様（約２倍）にする方法が
採られている。また、図７に示すように、電圧型ＰＷＭ
インバータ１の出力側にフィルターを挿入し電圧型ＰＷ
Ｍインバータ１の出力の電圧変化率を緩和しサージ電圧
を除去するものや、サージ抑制回路装置を設ける場合も
ある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記交流電動機２の絶
縁をより高電圧の仕様にする方法は、コスト高、電動機
寸法が大きくなるという問題がある。また、この方法で
は既設の交流電動機をインバータ駆動とすることができ
ない。また、上記電圧型ＰＷＭインバータ１の出力側に
フィルターを挿入する方法は、一般にＬＣＲの構成で最
適フィルターの定数は機器毎に個別に選定しなければな
らない。また、フィルタによる交流電動機２の入力端の
電圧の低下の問題もある。
縁をより高電圧の仕様にする方法は、コスト高、電動機
寸法が大きくなるという問題がある。また、この方法で
は既設の交流電動機をインバータ駆動とすることができ
ない。また、上記電圧型ＰＷＭインバータ１の出力側に
フィルターを挿入する方法は、一般にＬＣＲの構成で最
適フィルターの定数は機器毎に個別に選定しなければな
らない。また、フィルタによる交流電動機２の入力端の
電圧の低下の問題もある。
【０００６】また、サージ抑制回路装置を設ける場合
は、大きなリアクトルを必要とし、交流電動機２の前に
ＲＣ回路を設ける必要がある。このＲＣ回路の定数はケ
ーブル３の長さにより決定されることや、電圧降下があ
り、完全にサージ電圧を抑制するためには、その都度Ｒ
Ｃ回路定数を決定しなければならないという困難な問題
がある。
は、大きなリアクトルを必要とし、交流電動機２の前に
ＲＣ回路を設ける必要がある。このＲＣ回路の定数はケ
ーブル３の長さにより決定されることや、電圧降下があ
り、完全にサージ電圧を抑制するためには、その都度Ｒ
Ｃ回路定数を決定しなければならないという困難な問題
がある。
【０００７】本発明は上述の点に鑑みてなされたもの
で、上記問題点を除去し、簡単な回路を付加するのみで
完全にサージ電圧を抑制でき、交流電動機の絶縁の長寿
命化を図ることができるサージ電圧抑制装置を提供する
ことを目的とする。
で、上記問題点を除去し、簡単な回路を付加するのみで
完全にサージ電圧を抑制でき、交流電動機の絶縁の長寿
命化を図ることができるサージ電圧抑制装置を提供する
ことを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
請求項１に記載の発明は、電圧型ＰＷＭインバータを具
備し、該電圧型ＰＷＭインバータの出力端子と交流電動
機の入力端子を比較的長いケーブルで接続した電動機駆
動装置において発生するサージ電圧を抑制するサージ電
圧抑制装置であって、電圧型ＰＷＭインバータの出力端
子に抵抗器とインダクタの並列回路からなるダンピング
回路を直列に接続すると共に、該ダンピング回路の抵抗
器の抵抗値と該インダクタのインダクタンス値をケーブ
ルのインダクタンス値と漂遊容量値から該ダンピング回
路でサージ電圧を吸収するよう決定することを特徴とす
る。
請求項１に記載の発明は、電圧型ＰＷＭインバータを具
備し、該電圧型ＰＷＭインバータの出力端子と交流電動
機の入力端子を比較的長いケーブルで接続した電動機駆
動装置において発生するサージ電圧を抑制するサージ電
圧抑制装置であって、電圧型ＰＷＭインバータの出力端
子に抵抗器とインダクタの並列回路からなるダンピング
回路を直列に接続すると共に、該ダンピング回路の抵抗
器の抵抗値と該インダクタのインダクタンス値をケーブ
ルのインダクタンス値と漂遊容量値から該ダンピング回
路でサージ電圧を吸収するよう決定することを特徴とす
る。
【０００９】また、請求項２に記載の発明は、請求項１
に記載のサージ電圧抑制装置において、ダンピング回路
の抵抗器の抵抗値と該インダクタのインダクタンス値を
ケーブルのインダクタンス値と漂遊容量値の関係から、
使用するケーブルの長さに関係なくサージ電圧を吸収す
るよう決定することを特徴とする。
に記載のサージ電圧抑制装置において、ダンピング回路
の抵抗器の抵抗値と該インダクタのインダクタンス値を
ケーブルのインダクタンス値と漂遊容量値の関係から、
使用するケーブルの長さに関係なくサージ電圧を吸収す
るよう決定することを特徴とする。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態例を図
面に基づいて説明する。図１は本発明に係るサージ電圧
抑制装置を設けた電動機駆動装置の構成例を示す図であ
る。なお、図１において、図５と同一符号を付した部分
は同一又は相当部分を示す。図１（ａ）に示すように、
電圧型ＰＷＭインバータ１の出力端子に抵抗器１２とイ
ンダクタ１１の並列回路からなるダンピング回路を直列
に接続している。図１（ｂ）はケーブル３とダンピング
回路の１相分の等価回路を示す図である。
面に基づいて説明する。図１は本発明に係るサージ電圧
抑制装置を設けた電動機駆動装置の構成例を示す図であ
る。なお、図１において、図５と同一符号を付した部分
は同一又は相当部分を示す。図１（ａ）に示すように、
電圧型ＰＷＭインバータ１の出力端子に抵抗器１２とイ
ンダクタ１１の並列回路からなるダンピング回路を直列
に接続している。図１（ｂ）はケーブル３とダンピング
回路の１相分の等価回路を示す図である。
【００１１】図１（ｂ）の等価回路において、ケーブル
３全体をＬＣ回路にして、ケーブルのインダクタンス値
をＬ0（Ｈ／ｋｍ）、漂遊容量値をＣ0（Ｆ／ｋｍ）と
し、電圧型ＰＷＭインバータ１の出力端子に直列に接続
したダンピング回路の抵抗器１２の抵抗値をＲｘ
（Ω）、インダクタ１１のインダクタンス値をＬｘ
（Ｆ）とする。この等価回路の入力電圧Ｖ１と出力電圧
Ｖ２との伝達関数Ｇｖ（ｓ）は、 Gv(s)=V2(s)/V1(s)=(sLx+Rx)/(s3LxL0C0(Lx+L0)C0Rx+sL
x+Rx) となる。
３全体をＬＣ回路にして、ケーブルのインダクタンス値
をＬ0（Ｈ／ｋｍ）、漂遊容量値をＣ0（Ｆ／ｋｍ）と
し、電圧型ＰＷＭインバータ１の出力端子に直列に接続
したダンピング回路の抵抗器１２の抵抗値をＲｘ
（Ω）、インダクタ１１のインダクタンス値をＬｘ
（Ｆ）とする。この等価回路の入力電圧Ｖ１と出力電圧
Ｖ２との伝達関数Ｇｖ（ｓ）は、 Gv(s)=V2(s)/V1(s)=(sLx+Rx)/(s3LxL0C0(Lx+L0)C0Rx+sL
x+Rx) となる。
【００１２】この伝達関数Ｇｖ（ｓ）の非振動条件は分
母を０と置いた３次方程式の判別式Ｄ，ｎ＝Ｌｘ／Ｌ0
として、 D=-4(n+1)3L0 3C0 3Rx4+n2(n2+20n-8)L0 4C0 2Rx2-4n4L0 5C0
≧0 即ち、根が実根の条件より、 １．n=Lx/L0≧8 ∴Lx≧8L0
母を０と置いた３次方程式の判別式Ｄ，ｎ＝Ｌｘ／Ｌ0
として、 D=-4(n+1)3L0 3C0 3Rx4+n2(n2+20n-8)L0 4C0 2Rx2-4n4L0 5C0
≧0 即ち、根が実根の条件より、 １．n=Lx/L0≧8 ∴Lx≧8L0
【００１３】２．(L0/C0)0.5(Lx/L0)(1/(8Lx/L0)1.5)
〔(Lx/L0)2+20Lx/L0-8+{((Lx/L0)2+20Lx/L0-8)2-64(Lx/
L0+1)3}0.5〕0.5≧Rx≧(L0/C0)0.5(Lx/L0)(1/(8(Lx/L0)
1.5)〔(Lx/L0)2+20Lx/L0-8-((Lx/L0)2+20Lx/L0-8)2-64
(Lx/L0+1)3)0.5〕0.5 が完全にサージ電圧を抑制するための、上記ダンピング
回路のインダクタ１１のインダクタンス値Ｌｘ、抵抗器
１２の抵抗値Ｒｘとなる。
〔(Lx/L0)2+20Lx/L0-8+{((Lx/L0)2+20Lx/L0-8)2-64(Lx/
L0+1)3}0.5〕0.5≧Rx≧(L0/C0)0.5(Lx/L0)(1/(8(Lx/L0)
1.5)〔(Lx/L0)2+20Lx/L0-8-((Lx/L0)2+20Lx/L0-8)2-64
(Lx/L0+1)3)0.5〕0.5 が完全にサージ電圧を抑制するための、上記ダンピング
回路のインダクタ１１のインダクタンス値Ｌｘ、抵抗器
１２の抵抗値Ｒｘとなる。
【００１４】この関係は図２に示す斜線部に当たる。図
２の（Ｌ0／Ｃ0）0.5はケーブル３の種類で決まり、所
定のケーブル３の長さが決まればケーブル３の漂遊容量
値Ｃ0よりインダクタ１１のインダクタンス値Ｌｘと、
抵抗器１２の抵抗値Ｒｘが決まる。
２の（Ｌ0／Ｃ0）0.5はケーブル３の種類で決まり、所
定のケーブル３の長さが決まればケーブル３の漂遊容量
値Ｃ0よりインダクタ１１のインダクタンス値Ｌｘと、
抵抗器１２の抵抗値Ｒｘが決まる。
【００１５】具体例で説明すると、ケーブル３に長さを
１００ｍのＥＰゴム絶縁クロロプレンキャプタイヤケー
ブルを使うと、Ｃ0＝８５ｎＦ／ｋｍ、Ｌ0＝０．３２ｍ
Ｈ／ｋｍであって、回路定数として、Ｃ0＝８５ｎＦ×
０．１＝８．５ｎＦ、Ｌ0＝０．３２ｍＨ×０．１＝
０．０３２ｍＨとなり、（Ｌ0／Ｃ0）0.5＝６１．３５
７、最小値でＬｘ＝８×０．０３２＝０．２５６ｍＨ、
従ってＲｘ＝１．５３９×６１．３５７＝９４．４２８
Ωとなる。この点は図２の斜線部分の先端（Ａ）に当た
る。
１００ｍのＥＰゴム絶縁クロロプレンキャプタイヤケー
ブルを使うと、Ｃ0＝８５ｎＦ／ｋｍ、Ｌ0＝０．３２ｍ
Ｈ／ｋｍであって、回路定数として、Ｃ0＝８５ｎＦ×
０．１＝８．５ｎＦ、Ｌ0＝０．３２ｍＨ×０．１＝
０．０３２ｍＨとなり、（Ｌ0／Ｃ0）0.5＝６１．３５
７、最小値でＬｘ＝８×０．０３２＝０．２５６ｍＨ、
従ってＲｘ＝１．５３９×６１．３５７＝９４．４２８
Ωとなる。この点は図２の斜線部分の先端（Ａ）に当た
る。
【００１６】一方、ケーブル長さを変えても何時でも条
件を成立させるには、図２の斜線部分の下の曲線の漸近
線と上の曲線の交点（Ｂ）以上の部分で、該交点（Ｂ）
以上の値のＬｘｄ／Ｌ0を最大ケーブル長さの時のＬ0よ
り、 Lx≧14.83L0 及び (L0/C0)0.5(Lx/L0)(1/8(Lx/L0)1.5)〔(Lx/L0)2+20Lx/L0
-8+{((Lx/L0)2+20Lx/L0-8)2-64(Lx/L0+1)3}0.5〕0.5≧R
x≧2(L0/C0)0.5 からインダクタ１１のインダクタンス値Ｌｘ、抵抗器１
２の抵抗値Ｒｘを決めておけば、その後のケーブル長さ
が変わってもサージ電圧の抑制条件は満足される。
件を成立させるには、図２の斜線部分の下の曲線の漸近
線と上の曲線の交点（Ｂ）以上の部分で、該交点（Ｂ）
以上の値のＬｘｄ／Ｌ0を最大ケーブル長さの時のＬ0よ
り、 Lx≧14.83L0 及び (L0/C0)0.5(Lx/L0)(1/8(Lx/L0)1.5)〔(Lx/L0)2+20Lx/L0
-8+{((Lx/L0)2+20Lx/L0-8)2-64(Lx/L0+1)3}0.5〕0.5≧R
x≧2(L0/C0)0.5 からインダクタ１１のインダクタンス値Ｌｘ、抵抗器１
２の抵抗値Ｒｘを決めておけば、その後のケーブル長さ
が変わってもサージ電圧の抑制条件は満足される。
【００１７】図３はケーブル３としてケーブル長さ１０
０ｍのＥＰゴム絶縁クロロプレンキャプタイヤケーブル
を使用し、交流電動機２として３．７ＫＷ−４００Ｖ−
５０Ｈｚのものを、電圧型ＰＷＭインバータ１として５
ＫＶＡのものを使用した場合のケーブル３始終端におけ
るパルス波形（電圧型ＰＷＭインバータ１の出力の半波
の中の１パルス部の拡大）を示す。
０ｍのＥＰゴム絶縁クロロプレンキャプタイヤケーブル
を使用し、交流電動機２として３．７ＫＷ−４００Ｖ−
５０Ｈｚのものを、電圧型ＰＷＭインバータ１として５
ＫＶＡのものを使用した場合のケーブル３始終端におけ
るパルス波形（電圧型ＰＷＭインバータ１の出力の半波
の中の１パルス部の拡大）を示す。
【００１８】この時のインダクタ１１のインダクタンス
値Ｌｘ＝２ｍＨ、ケーブル３のインダクタンス値Ｌ0＝
０．０３２ｍＨ、ケーブル３の漂遊容量値Ｃ0＝８．５
ｎＦ、Ｌｘ／Ｌ0＝６２．５、抵抗器１２の抵抗値Ｒｘ
＝１３０Ω、Ｌ0／Ｃ0＝６８．４９、Ｒｘ／（Ｌ0／
Ｃ0）0.5＝２である。また、図４はインダクタ１１と抵
抗器１２とからなるダンピング回路を設けない場合を示
す。図３及び図４から明らかなように、ダンピング回路
を設けることにより、サージ電圧が抑制される。
値Ｌｘ＝２ｍＨ、ケーブル３のインダクタンス値Ｌ0＝
０．０３２ｍＨ、ケーブル３の漂遊容量値Ｃ0＝８．５
ｎＦ、Ｌｘ／Ｌ0＝６２．５、抵抗器１２の抵抗値Ｒｘ
＝１３０Ω、Ｌ0／Ｃ0＝６８．４９、Ｒｘ／（Ｌ0／
Ｃ0）0.5＝２である。また、図４はインダクタ１１と抵
抗器１２とからなるダンピング回路を設けない場合を示
す。図３及び図４から明らかなように、ダンピング回路
を設けることにより、サージ電圧が抑制される。
【００１９】本発明のサージ電圧抑制装置は水中モータ
ポンプ等の電動機駆動の被動機を駆動する電動機の電動
機駆動装置のサージ電圧抑制装置として広く使用するこ
とができる。
ポンプ等の電動機駆動の被動機を駆動する電動機の電動
機駆動装置のサージ電圧抑制装置として広く使用するこ
とができる。
【００２０】
【発明の効果】以上説明したように請求項１に記載の発
明によれば、ケーブルのインダクタンス値と漂遊容量値
から決定されるインダクタンス値と抵抗値を有するイン
ダクタと抵抗器の並列回路からなるダンピング回路を電
圧型ＰＷＭインバータの出力端子に直列に接続するとい
う簡単な回路の付加のみで下記のような優れた効果が得
られる。 交流電動機に印加される高圧のサージ電圧を完全に抑
制できる
明によれば、ケーブルのインダクタンス値と漂遊容量値
から決定されるインダクタンス値と抵抗値を有するイン
ダクタと抵抗器の並列回路からなるダンピング回路を電
圧型ＰＷＭインバータの出力端子に直列に接続するとい
う簡単な回路の付加のみで下記のような優れた効果が得
られる。 交流電動機に印加される高圧のサージ電圧を完全に抑
制できる
【００２１】ダンピング回路の回路定数の選定が比較
的容易で駆動装置個々に定数を選定する煩わしさが無く
なる。
的容易で駆動装置個々に定数を選定する煩わしさが無く
なる。
【００２２】従来のサージ養成回路装置のようにリア
クトル分が無く回路での電圧降下も少なく、交流電動機
の特性維持に有効である。
クトル分が無く回路での電圧降下も少なく、交流電動機
の特性維持に有効である。
【００２３】請求項２に記載に記載の発明によれば、上
記請求項１に記載の発明の効果に加え、ダンピング回路
の定数の選定をケーブル長さに関係なくできると共に、
ケーブルの長さも変更できる。
記請求項１に記載の発明の効果に加え、ダンピング回路
の定数の選定をケーブル長さに関係なくできると共に、
ケーブルの長さも変更できる。
【図１】図１（ａ）は本発明に係るサージ電圧抑制装置
を設けた電動機駆動装置の構成例を示す図で、図１
（ｂ）はケーブルとダンピング回路の１相分の等価回路
を示す図である。
を設けた電動機駆動装置の構成例を示す図で、図１
（ｂ）はケーブルとダンピング回路の１相分の等価回路
を示す図である。
【図２】本発明に係るサージ電圧抑制装置のダンピング
回路の非振動領域を示す図である。
回路の非振動領域を示す図である。
【図３】図１に示すダンピング回路を用いた場合のケー
ブル始終端におけるパルス波形を示す図である。
ブル始終端におけるパルス波形を示す図である。
【図４】図１に示すダンピング回路を用いない場合のケ
ーブル始終端におけるパルス波形を示す図である。
ーブル始終端におけるパルス波形を示す図である。
【図５】従来の電動機駆動装置の基本的回路構成例を示
す図である。
す図である。
【図６】電圧型ＰＷＭインバータの構成例を示す図であ
る。
る。
【図７】従来のサージ電圧抑制装置を設けた電動機駆動
装置の構成例を示す図である。
装置の構成例を示す図である。
１ 電圧型ＰＷＭインバータ ２ 交流電動機 ３ ケーブル １１ インダクタ １２ 抵抗器
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１０年６月２６日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１１】図１（ｂ）の等価回路において、ケーブル
３全体をＬＣ回路にして、ケーブルのインダクタンス値
をＬ０（Ｈ／ｋｍ）、漂遊容量値をＣ０（Ｆ／ｋｍ）と
し、電圧型ＰＷＭインバータ１の出力端子に直列に接続
したダンピング回路の抵抗器１２の抵抗値をＲｘ
（Ω）、インダクタ１１のインダクタンス値をＬｘ
（Ｆ）とする。この等価回路の入力電圧Ｖ１と出力電圧
Ｖ２との伝達関数Ｇｖ（ｓ）は、
３全体をＬＣ回路にして、ケーブルのインダクタンス値
をＬ０（Ｈ／ｋｍ）、漂遊容量値をＣ０（Ｆ／ｋｍ）と
し、電圧型ＰＷＭインバータ１の出力端子に直列に接続
したダンピング回路の抵抗器１２の抵抗値をＲｘ
（Ω）、インダクタ１１のインダクタンス値をＬｘ
（Ｆ）とする。この等価回路の入力電圧Ｖ１と出力電圧
Ｖ２との伝達関数Ｇｖ（ｓ）は、
【数１】 となる。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１３】
【数２】 が完全にサージ電圧を抑制するための、上記ダンピング
回路のインダクタ１１のインダクタンス値Ｌｘ、抵抗器
１２の抵抗値Ｒｘとなる。
回路のインダクタ１１のインダクタンス値Ｌｘ、抵抗器
１２の抵抗値Ｒｘとなる。
Claims (2)
- 【請求項１】 電圧型ＰＷＭインバータを具備し、該電
圧型ＰＷＭインバータの出力端子と交流電動機の入力端
子を比較的長いケーブルで接続した電動機駆動装置にお
いて発生するサージ電圧を抑制するサージ電圧抑制装置
であって、 前記電圧型ＰＷＭインバータの出力端子に抵抗器とイン
ダクタの並列回路からなるダンピング回路を直列に接続
すると共に、該ダンピング回路の抵抗器の抵抗値と該イ
ンダクタのインダクタンス値をケーブルのインダクタン
ス値と漂遊容量値から該ダンピング回路で前記サージ電
圧を吸収するよう決定することを特徴とするサージ電圧
抑制装置。 - 【請求項２】 請求項１に記載のサージ電圧抑制装置に
おいて、 前記ダンピング回路の抵抗器の抵抗値と該インダクタの
インダクタンス値をケーブルのインダクタンス値と漂遊
容量値の関係から、使用する前記ケーブルの長さに関係
なく前記サージ電圧を吸収するよう決定することを特徴
とするサージ電圧抑制装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10073122A JPH11262247A (ja) | 1998-03-06 | 1998-03-06 | サージ電圧抑制装置 |
| PCT/JP1999/001077 WO1999045629A1 (fr) | 1998-03-06 | 1999-03-05 | Suppresseur de surtension |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10073122A JPH11262247A (ja) | 1998-03-06 | 1998-03-06 | サージ電圧抑制装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11262247A true JPH11262247A (ja) | 1999-09-24 |
Family
ID=13509131
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10073122A Pending JPH11262247A (ja) | 1998-03-06 | 1998-03-06 | サージ電圧抑制装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11262247A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6621226B2 (en) | 2001-03-09 | 2003-09-16 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Microwave oven and method for controlling voltage thereof |
-
1998
- 1998-03-06 JP JP10073122A patent/JPH11262247A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6621226B2 (en) | 2001-03-09 | 2003-09-16 | Samsung Electronics Co., Ltd. | Microwave oven and method for controlling voltage thereof |
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Legal Events
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|---|---|---|---|
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040427 |
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| A521 | Written amendment |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20040810 |
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| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20041207 |