JPH11218175A - 減衰力発生装置 - Google Patents
減衰力発生装置Info
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- JPH11218175A JPH11218175A JP2004598A JP2004598A JPH11218175A JP H11218175 A JPH11218175 A JP H11218175A JP 2004598 A JP2004598 A JP 2004598A JP 2004598 A JP2004598 A JP 2004598A JP H11218175 A JPH11218175 A JP H11218175A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 小型化、軽量化することができる減衰力発生
装置を提供する。 【解決手段】 ロッド２と、このロッド２に設けられた
ピストン３と、このピストン３が摺動するシリンダ４
と、このシリンダ４内に封入された作動流体を備えた減
衰力発生装置１において、前記作動流体は、グリセリ
ン、アルキレングリコール、あるいはこれらの化合物か
ら選ばれる１種以上をモノマーとする重合物を、３０重
量％以上含むことを特徴とする減衰力発生装置を構成す
る。
装置を提供する。 【解決手段】 ロッド２と、このロッド２に設けられた
ピストン３と、このピストン３が摺動するシリンダ４
と、このシリンダ４内に封入された作動流体を備えた減
衰力発生装置１において、前記作動流体は、グリセリ
ン、アルキレングリコール、あるいはこれらの化合物か
ら選ばれる１種以上をモノマーとする重合物を、３０重
量％以上含むことを特徴とする減衰力発生装置を構成す
る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は建築用ダンパ、車両
用ダンパ、自動車用緩衝器として有用な、作動流体を用
いた減衰力発生装置に関し、特に小型化、軽量化するこ
とができる減衰力発生装置に関する。
用ダンパ、自動車用緩衝器として有用な、作動流体を用
いた減衰力発生装置に関し、特に小型化、軽量化するこ
とができる減衰力発生装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】図１は、減衰力発生装置の構成の一例を
示すものであって、この減衰力発生装置１は、ロッド
２、ピストン３、シリンダ４、作動流体だめ５から概略
構成されている。前記ロッド２にはピストン３が取り付
けられ、ロッド２とピストン３とが連動して、シリンダ
４内を摺動するようになっている。このピストン３には
バルブＡ６が設けられており、バルブＡ６によって発生
減衰力を調整できるようになっている。シリンダ４と作
動流体だめ５は、バルブＢ７を介して連通しており、こ
のシリンダ４と作動流体だめ５には、作動流体が封入さ
れている。シリンダ４と作動流体だめ５との間に設けら
れたバルブＢ７は、オリフィスと逆止弁を備え、シリン
ダ４が負圧になるのを防止するとともに、シリンダ４内
の作動流体が熱膨張して体積が増加する分の作動流体
と、作動中に発生する気泡を作動流体だめ５内に逃がす
ように動作する。
示すものであって、この減衰力発生装置１は、ロッド
２、ピストン３、シリンダ４、作動流体だめ５から概略
構成されている。前記ロッド２にはピストン３が取り付
けられ、ロッド２とピストン３とが連動して、シリンダ
４内を摺動するようになっている。このピストン３には
バルブＡ６が設けられており、バルブＡ６によって発生
減衰力を調整できるようになっている。シリンダ４と作
動流体だめ５は、バルブＢ７を介して連通しており、こ
のシリンダ４と作動流体だめ５には、作動流体が封入さ
れている。シリンダ４と作動流体だめ５との間に設けら
れたバルブＢ７は、オリフィスと逆止弁を備え、シリン
ダ４が負圧になるのを防止するとともに、シリンダ４内
の作動流体が熱膨張して体積が増加する分の作動流体
と、作動中に発生する気泡を作動流体だめ５内に逃がす
ように動作する。
【０００３】このような減衰力発生装置１は、建築物、
車両、自動車などの物体の振動がロッド２に伝わるよう
に設置される。前記物体が振動すると、ロッド２とピス
トン３がシリンダ４内を摺動し、このシリンダ４内に封
入された作動流体の作用によってこの振動が吸収され、
減衰させられる。しかしながら、従来の減衰力発生装置
１は、大型で重いという問題があった。このため人力で
運ぶことができず、取り付け時の作業が大がかりにな
り、操作性が低かった。また、大きな設置スペースが必
要であった。
車両、自動車などの物体の振動がロッド２に伝わるよう
に設置される。前記物体が振動すると、ロッド２とピス
トン３がシリンダ４内を摺動し、このシリンダ４内に封
入された作動流体の作用によってこの振動が吸収され、
減衰させられる。しかしながら、従来の減衰力発生装置
１は、大型で重いという問題があった。このため人力で
運ぶことができず、取り付け時の作業が大がかりにな
り、操作性が低かった。また、大きな設置スペースが必
要であった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は前記事情に鑑
みてなされたもので、小型化、軽量化することができる
減衰力発生装置を提供することを課題とする。
みてなされたもので、小型化、軽量化することができる
減衰力発生装置を提供することを課題とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の第１の発明は、
ロッドと、このロッドに設けられたピストンと、このピ
ストンが摺動するシリンダと、このシリンダ内に封入さ
れた作動流体を備えた減衰力発生装置において、前記作
動流体は、グリセリン、アルキレングリコール、あるい
はこれらの化合物から選ばれる１種以上をモノマーとす
る重合物を、３０重量％以上含むことを特徴とする減衰
力発生装置である。第２の発明は、前記作動流体は、グ
リセリン、アルキレングリコールから選ばれる１種以上
をモノマーとする重合物を３０重量％以上含み、かつ酸
化防止剤を含むことを特徴とする第１の発明の減衰力発
生装置である。
ロッドと、このロッドに設けられたピストンと、このピ
ストンが摺動するシリンダと、このシリンダ内に封入さ
れた作動流体を備えた減衰力発生装置において、前記作
動流体は、グリセリン、アルキレングリコール、あるい
はこれらの化合物から選ばれる１種以上をモノマーとす
る重合物を、３０重量％以上含むことを特徴とする減衰
力発生装置である。第２の発明は、前記作動流体は、グ
リセリン、アルキレングリコールから選ばれる１種以上
をモノマーとする重合物を３０重量％以上含み、かつ酸
化防止剤を含むことを特徴とする第１の発明の減衰力発
生装置である。
【０００６】上述の減衰力発生装置においては、以下の
様な効果を得ることができる。すなわち、第１の発明に
おいて用いられる作動流体は、体積弾性係数が非常に大
きく、また、空気の溶解度が小さいため、作動中のみか
けの体積弾性係数の低下を小さくすることができる。こ
の結果、作動流体の体積を小さくして、減衰力発生装置
の大幅な小型化、軽量化を図ることができる。また、第
２の発明においては、酸化防止剤の添加によって、重合
物が有するエーテル結合の切断によって発生する性能劣
化を防ぐことができる。
様な効果を得ることができる。すなわち、第１の発明に
おいて用いられる作動流体は、体積弾性係数が非常に大
きく、また、空気の溶解度が小さいため、作動中のみか
けの体積弾性係数の低下を小さくすることができる。こ
の結果、作動流体の体積を小さくして、減衰力発生装置
の大幅な小型化、軽量化を図ることができる。また、第
２の発明においては、酸化防止剤の添加によって、重合
物が有するエーテル結合の切断によって発生する性能劣
化を防ぐことができる。
【０００７】
【発明の実施の形態】従来、減衰力発生装置の作動流体
としては、鉱油を基材とし、これに粘度指数向上剤、潤
滑剤、消泡剤などの各種添加剤を添加したものが用いら
れている。従来の鉱油を用いた減衰力発生装置において
は、減衰させるエネルギー量を大きくして必要な特性を
確保するためには、ピストン面積を増して、作動流体の
体積を大きくする必要がある。以下図１、２を参照しな
がら、モデルと数式を用いて説明する。図２は、図１に
示す減衰力発生装置１を解析するための、マクスウェル
モデルとよばれるモデルであって、図中符号８はダッシ
ュポット、９はバネである。このバネ９に、Ｘ＝Ａ＊ｓ
ｉｎ（ωｔ）で示される強制変位Ｘを加えると、減衰力
（発生減衰力）Ｆが発生する。伝達関数Ｆ／Ｘは、以下
の式（１）のように表される。
としては、鉱油を基材とし、これに粘度指数向上剤、潤
滑剤、消泡剤などの各種添加剤を添加したものが用いら
れている。従来の鉱油を用いた減衰力発生装置において
は、減衰させるエネルギー量を大きくして必要な特性を
確保するためには、ピストン面積を増して、作動流体の
体積を大きくする必要がある。以下図１、２を参照しな
がら、モデルと数式を用いて説明する。図２は、図１に
示す減衰力発生装置１を解析するための、マクスウェル
モデルとよばれるモデルであって、図中符号８はダッシ
ュポット、９はバネである。このバネ９に、Ｘ＝Ａ＊ｓ
ｉｎ（ωｔ）で示される強制変位Ｘを加えると、減衰力
（発生減衰力）Ｆが発生する。伝達関数Ｆ／Ｘは、以下
の式（１）のように表される。
【０００８】
【数１】
【０００９】式（１）中、Ｃはダッシュポット８の等価
減衰係数、Ｋは等価バネ定数、ｓはラプラス演算子、Ｃ
ｓは理想ダンパ特性を示す。ここで、等価バネ定数Ｋ
は、以下の（Ａ）〜（Ｄ）の４項目の剛性を直列に接続
したものである。 （Ａ）作動流体の体積弾性係数 （Ｂ）液圧によるシリンダ４の内径の増加量および、フ
ランジのたわみによるシリンダ４の体積の増加量 （Ｃ）ロッド２の変形量 （Ｄ）減衰力発生装置１を取り付けた部位の剛性
減衰係数、Ｋは等価バネ定数、ｓはラプラス演算子、Ｃ
ｓは理想ダンパ特性を示す。ここで、等価バネ定数Ｋ
は、以下の（Ａ）〜（Ｄ）の４項目の剛性を直列に接続
したものである。 （Ａ）作動流体の体積弾性係数 （Ｂ）液圧によるシリンダ４の内径の増加量および、フ
ランジのたわみによるシリンダ４の体積の増加量 （Ｃ）ロッド２の変形量 （Ｄ）減衰力発生装置１を取り付けた部位の剛性
【００１０】前記式（１）より、理想ダンパ特性Ｃｓ
に、バネ９の影響として、時定数τ＝Ｃ／Ｋの一次遅れ
が加わるということがわかる。前記式（１）に、ｓ＝ｊ
ω（ｊは√（−１）を示している。）を代入して書き換
えると、発生させることができる減衰力Ｆは、以下の式
（２）で表すことができる。
に、バネ９の影響として、時定数τ＝Ｃ／Ｋの一次遅れ
が加わるということがわかる。前記式（１）に、ｓ＝ｊ
ω（ｊは√（−１）を示している。）を代入して書き換
えると、発生させることができる減衰力Ｆは、以下の式
（２）で表すことができる。
【００１１】
【数２】
【００１２】強制変位Ｘが加えられる１周期の間に、ダ
ッシュポット８において吸収、減衰させられるエネルギ
ーをＥとする。このエネルギーＥは、等価バネ定数Ｋが
無限大で、理想特性のときのエネルギーをＥ0とする
と、以下の式（３）にように表される。
ッシュポット８において吸収、減衰させられるエネルギ
ーをＥとする。このエネルギーＥは、等価バネ定数Ｋが
無限大で、理想特性のときのエネルギーをＥ0とする
と、以下の式（３）にように表される。
【００１３】
【数３】
【００１４】式（３）より、このエネルギーＥは、減衰
力Ｆの振幅低下と位相遅れによって低下し、Ｋ＝Ｃωの
場合には、前記Ｅ0に対して１／２になってしまうこと
がわかる。すなわち、前記式（３）より、等価バネ係数
Ｋができるだけ大きい方が、エネルギーＥが大きくな
り、好ましいことがわかる。
力Ｆの振幅低下と位相遅れによって低下し、Ｋ＝Ｃωの
場合には、前記Ｅ0に対して１／２になってしまうこと
がわかる。すなわち、前記式（３）より、等価バネ係数
Ｋができるだけ大きい方が、エネルギーＥが大きくな
り、好ましいことがわかる。
【００１５】上述のように等価バネ係数Ｋを構成する第
１の項目は、（Ａ）作動流体の体積弾性係数である。し
たがって、体積弾性係数ができるだけ大きい作動流体を
選択すると好ましい。しかし、従来の減衰力発生装置１
に用いられている鉱油は、体積弾性係数が１．３〜１．
５ＧＰａであり、小さい。また、減衰力発生装置１の作
動中にロッド２とピストン３がシリンダ４を摺動するこ
とによって、作動流体中に溶解していた空気が、静圧の
低下にともなって気泡を発生し、作動流体のみかけの体
積弾性係数を低下させることが知られている。したがっ
て作動流体は、空気の溶解度ができるだけ小さいものが
好ましい。しかし、鉱油に対する空気の溶解度は、７〜
９容量％（１気圧の場合）と大きい。
１の項目は、（Ａ）作動流体の体積弾性係数である。し
たがって、体積弾性係数ができるだけ大きい作動流体を
選択すると好ましい。しかし、従来の減衰力発生装置１
に用いられている鉱油は、体積弾性係数が１．３〜１．
５ＧＰａであり、小さい。また、減衰力発生装置１の作
動中にロッド２とピストン３がシリンダ４を摺動するこ
とによって、作動流体中に溶解していた空気が、静圧の
低下にともなって気泡を発生し、作動流体のみかけの体
積弾性係数を低下させることが知られている。したがっ
て作動流体は、空気の溶解度ができるだけ小さいものが
好ましい。しかし、鉱油に対する空気の溶解度は、７〜
９容量％（１気圧の場合）と大きい。
【００１６】等価バネ係数を構成する前記（Ｂ）〜
（Ｄ）の３項目は、減衰力発生装置１の機構に関わる部
位の剛性に係るものであって、できるだけ、これらの部
位の剛性を向上させることが有効であることを示してい
る。
（Ｄ）の３項目は、減衰力発生装置１の機構に関わる部
位の剛性に係るものであって、できるだけ、これらの部
位の剛性を向上させることが有効であることを示してい
る。
【００１７】本発明においては上述の解析を基に、従来
の減衰力発生装置において、最も等価バネ係数Ｋを低下
させる原因となっている前記（Ａ）作動流体の体積弾性
係数を向上させることができる、作動流体として好まし
い特性を有するものについて検討を行った。この結果、
本発明者らは、グリセリン、アルキレングリコールが好
適であることを見いだした。アルキレングリコールとし
ては、エチレングリコール、プロピレングリコールが好
適である。グリセリン、エチレングリコール、プロピレ
ングリコールは、それぞれ下記一般式（ａ），（ｂ），
（ｃ）で示される。
の減衰力発生装置において、最も等価バネ係数Ｋを低下
させる原因となっている前記（Ａ）作動流体の体積弾性
係数を向上させることができる、作動流体として好まし
い特性を有するものについて検討を行った。この結果、
本発明者らは、グリセリン、アルキレングリコールが好
適であることを見いだした。アルキレングリコールとし
ては、エチレングリコール、プロピレングリコールが好
適である。グリセリン、エチレングリコール、プロピレ
ングリコールは、それぞれ下記一般式（ａ），（ｂ），
（ｃ）で示される。
【００１８】
【化１】
【００１９】
【化２】
【００２０】
【化３】
【００２１】また、グリセリン、アルキレングリコール
から選ばれる１種以上をモノマーとして、重合して得ら
れる重合物も好適である。この重合物は、ホモポリマー
であってもよいし、コポリマーであってもよい。ホモポ
リマーとしては、ポリグリセリン、ポリエチレングリコ
ール、ポリプロピレングリコールなどが好適である。
から選ばれる１種以上をモノマーとして、重合して得ら
れる重合物も好適である。この重合物は、ホモポリマー
であってもよいし、コポリマーであってもよい。ホモポ
リマーとしては、ポリグリセリン、ポリエチレングリコ
ール、ポリプロピレングリコールなどが好適である。
【００２２】これらの化合物と重合物は単独で用いるこ
とのできるし、２種以上の混合物として用いることもで
きる。また、これらの化合物および／または重合物は、
一般に市販されているものを用いることができる。例え
ばエチレングリコールとして市販されているものには、
ＯＨ基を二つ有するジオールの他に、ＯＨ基をひとつ有
するモノオールが含まれている場合が多く、ブレーキフ
ルードの基材、不凍液などに用いられている。また、プ
ロピレングリコールとして市販されているものにも、Ｏ
Ｈ基を二つ有するジオールの他に、ＯＨ基をひとつ有す
るモノオールが含まれている場合が多く、特定のブレー
キフルードなどに用いられている。
とのできるし、２種以上の混合物として用いることもで
きる。また、これらの化合物および／または重合物は、
一般に市販されているものを用いることができる。例え
ばエチレングリコールとして市販されているものには、
ＯＨ基を二つ有するジオールの他に、ＯＨ基をひとつ有
するモノオールが含まれている場合が多く、ブレーキフ
ルードの基材、不凍液などに用いられている。また、プ
ロピレングリコールとして市販されているものにも、Ｏ
Ｈ基を二つ有するジオールの他に、ＯＨ基をひとつ有す
るモノオールが含まれている場合が多く、特定のブレー
キフルードなどに用いられている。
【００２３】これらの化合物および／または重合物は、
潤滑性を有し、さらに鉱油と比較して体積弾性係数が非
常に大きく、空気の溶解度が小さい特性を有している。
表１は、各種液体の体積弾性係数を示すものである。表
１にされているスピンドル油が、従来用いられている鉱
油である。
潤滑性を有し、さらに鉱油と比較して体積弾性係数が非
常に大きく、空気の溶解度が小さい特性を有している。
表１は、各種液体の体積弾性係数を示すものである。表
１にされているスピンドル油が、従来用いられている鉱
油である。
【００２４】
【表１】
【００２５】表１より、グリセリンの体積弾性係数は
４．５ＧＰａである。これは鉱油の体積弾性係数の約３
倍にあたる。このため体積弾性係数の値のみを比較する
と、減衰力発生装置１において、理論的には鉱油を用い
た場合の１／３の作動流体の使用体積で、同様の性能が
得られることになる。また、グリセリンの空気の溶解度
は２〜３重量％であって、鉱油の空気の溶解度の約１／
３である。したがって、鉱油よりも作動中の気泡の発生
による作動流体のみかけの体積弾性係数の低下を小さく
することができる。この結果、減衰力発生装置１におけ
る作動流体の体積を大幅に小さくすることができ、減衰
力発生装置１の小型化、軽量化を図ることができる。ア
ルキレングリコールも、鉱油よりも体積弾性係数が大き
く、空気の溶解度が小さいので、減衰力発生装置１の小
型化、軽量化を図ることができる。特にエチレングリコ
ール、プロピレングリコールの体積弾性係数と空気の溶
解度は、グリセリンと同程度であり、効果が高く、好適
である。さらに、これらの化合物および／または重合物
を用いると、シリンダ４内に錆が発生しにくいという効
果も得られ、減衰力発生装置１の耐久性を向上させるこ
とができる。減衰力発生装置１は一度設置してしまう
と、その内部の点検が困難な場合があるので、錆の発生
を抑制できることは大きな効果である。
４．５ＧＰａである。これは鉱油の体積弾性係数の約３
倍にあたる。このため体積弾性係数の値のみを比較する
と、減衰力発生装置１において、理論的には鉱油を用い
た場合の１／３の作動流体の使用体積で、同様の性能が
得られることになる。また、グリセリンの空気の溶解度
は２〜３重量％であって、鉱油の空気の溶解度の約１／
３である。したがって、鉱油よりも作動中の気泡の発生
による作動流体のみかけの体積弾性係数の低下を小さく
することができる。この結果、減衰力発生装置１におけ
る作動流体の体積を大幅に小さくすることができ、減衰
力発生装置１の小型化、軽量化を図ることができる。ア
ルキレングリコールも、鉱油よりも体積弾性係数が大き
く、空気の溶解度が小さいので、減衰力発生装置１の小
型化、軽量化を図ることができる。特にエチレングリコ
ール、プロピレングリコールの体積弾性係数と空気の溶
解度は、グリセリンと同程度であり、効果が高く、好適
である。さらに、これらの化合物および／または重合物
を用いると、シリンダ４内に錆が発生しにくいという効
果も得られ、減衰力発生装置１の耐久性を向上させるこ
とができる。減衰力発生装置１は一度設置してしまう
と、その内部の点検が困難な場合があるので、錆の発生
を抑制できることは大きな効果である。
【００２６】前記重合物は、モノマーよりも体積弾性係
数が大きく、さらに効果を向上させることができる。し
かし、平均分子量が大きくなりすぎると粘度が高くなり
すぎるため、不都合である。作動流体としての好適な粘
度は５〜５０ｃＳｔである。重合物の平均分子量と粘度
との関係は、モノマーの種類などによって異なるので、
前記粘度の好適な数値範囲を満足するように、重合物の
平均分子量を適宜調整する。これらの化合物および／ま
たは重合物の中では、プロピレングリコール、ポリプロ
ピレングリコールが最も潤滑性に優れ、また吸湿性が低
いため好適である。
数が大きく、さらに効果を向上させることができる。し
かし、平均分子量が大きくなりすぎると粘度が高くなり
すぎるため、不都合である。作動流体としての好適な粘
度は５〜５０ｃＳｔである。重合物の平均分子量と粘度
との関係は、モノマーの種類などによって異なるので、
前記粘度の好適な数値範囲を満足するように、重合物の
平均分子量を適宜調整する。これらの化合物および／ま
たは重合物の中では、プロピレングリコール、ポリプロ
ピレングリコールが最も潤滑性に優れ、また吸湿性が低
いため好適である。
【００２７】作動流体中の、前記化合物および／または
重合物の量は、３０重量％〜１００重量％とされる。３
０重量％未満であると、作動流体の体積を小さくする効
果が十分に得られない場合がある。また、作動流体には
これら必須の化合物および／または重合物の他に、鉱
油、リン酸エステルなどの潤滑性を有する液体を混合し
て用いることができる。また、作動流体には潤滑剤（極
圧添加材）、酸化防止剤、粘度指数向上剤、消泡剤、防
錆剤などの公知の添加物を添加することができる。特に
重合物はエーテル結合を有し、このエーテル結合が切れ
ると、揮発性の低分子量の化合物が発生し、作動流体の
みかけの体積弾性係数の低下などの性能劣化を生じるこ
とがある。このエーテル結合の切断を防止するには、酸
化防止剤の添加が有効である。酸化防止剤は、作動流体
中に０．５〜２．０重量％程度添加される。酸化防止剤
としては公知のものを用いることができ、例えばフェノ
ール系抗酸化剤、イオウ系抗酸化剤などを例示すること
ができる。
重合物の量は、３０重量％〜１００重量％とされる。３
０重量％未満であると、作動流体の体積を小さくする効
果が十分に得られない場合がある。また、作動流体には
これら必須の化合物および／または重合物の他に、鉱
油、リン酸エステルなどの潤滑性を有する液体を混合し
て用いることができる。また、作動流体には潤滑剤（極
圧添加材）、酸化防止剤、粘度指数向上剤、消泡剤、防
錆剤などの公知の添加物を添加することができる。特に
重合物はエーテル結合を有し、このエーテル結合が切れ
ると、揮発性の低分子量の化合物が発生し、作動流体の
みかけの体積弾性係数の低下などの性能劣化を生じるこ
とがある。このエーテル結合の切断を防止するには、酸
化防止剤の添加が有効である。酸化防止剤は、作動流体
中に０．５〜２．０重量％程度添加される。酸化防止剤
としては公知のものを用いることができ、例えばフェノ
ール系抗酸化剤、イオウ系抗酸化剤などを例示すること
ができる。
【００２８】図３は、本発明の一実施例と、鉱油を用い
た従来品と、理想特性に関するそれぞれの減衰力曲線を
示すグラフである。横軸はロッド２およびピストン３の
変位、縦軸は発生減衰力（減衰力Ｆ）であり、どちらも
理想特性の最大値を１として相対値として表示してい
る。等価バネ定数Ｋが無限大の理想特性と、本発明の一
実施例と従来品を比較すると、明らかに従来品は、発生
減衰力の低下と位相遅れが大きく、本発明の実施例は、
理想特性に近いグラフとなっており、発生減衰力の低下
と位相遅れが大幅に改善されていることが明らかであ
る。
た従来品と、理想特性に関するそれぞれの減衰力曲線を
示すグラフである。横軸はロッド２およびピストン３の
変位、縦軸は発生減衰力（減衰力Ｆ）であり、どちらも
理想特性の最大値を１として相対値として表示してい
る。等価バネ定数Ｋが無限大の理想特性と、本発明の一
実施例と従来品を比較すると、明らかに従来品は、発生
減衰力の低下と位相遅れが大きく、本発明の実施例は、
理想特性に近いグラフとなっており、発生減衰力の低下
と位相遅れが大幅に改善されていることが明らかであ
る。
【００２９】
【発明の効果】以上説明したように、第１の発明におい
ては、グリセリン、アルキレングリコール、あるいはこ
れらの化合物から選ばれる１種以上をモノマーとする重
合物を、３０重量％以上含む作動流体を用いたので、以
下のような効果が得られる。すなわち、これらの化合物
は鉱油と比較して、体積弾性係数が非常に大きい。ま
た、鉱油と比較して空気の溶解度が小さいため、作動中
のみかけの体積弾性係数の低下を小さくすることができ
る。この結果、作動流体の体積を小さくして、減衰力発
生装置の大幅な小型化、軽量化を図ることができる。さ
らに、シリンダ内に錆が発生しにくいという効果も得ら
れ、減衰力発生装置の耐久性を向上させることができ
る。また、第２の発明において、グリセリン、アルキレ
ングリコールから選ばれる１種以上をモノマーとする重
合物を３０重量％以上含み、かつ酸化防止剤を含む作動
流体を用いたので、酸化防止剤の添加によって、前記重
合物が有するエーテル結合の切断によって発生する性能
劣化を防ぐことができる。
ては、グリセリン、アルキレングリコール、あるいはこ
れらの化合物から選ばれる１種以上をモノマーとする重
合物を、３０重量％以上含む作動流体を用いたので、以
下のような効果が得られる。すなわち、これらの化合物
は鉱油と比較して、体積弾性係数が非常に大きい。ま
た、鉱油と比較して空気の溶解度が小さいため、作動中
のみかけの体積弾性係数の低下を小さくすることができ
る。この結果、作動流体の体積を小さくして、減衰力発
生装置の大幅な小型化、軽量化を図ることができる。さ
らに、シリンダ内に錆が発生しにくいという効果も得ら
れ、減衰力発生装置の耐久性を向上させることができ
る。また、第２の発明において、グリセリン、アルキレ
ングリコールから選ばれる１種以上をモノマーとする重
合物を３０重量％以上含み、かつ酸化防止剤を含む作動
流体を用いたので、酸化防止剤の添加によって、前記重
合物が有するエーテル結合の切断によって発生する性能
劣化を防ぐことができる。
【図１】 減衰力発生装置の構成の一例を示す一部側断
面図である。
面図である。
【図２】 減衰力発生装置を解析するための、マクスウ
ェルモデルの構成図である。
ェルモデルの構成図である。
【図３】 本発明の減衰力発生装置と従来の減衰力発生
装置の減衰力曲線を示すグラフである。
装置の減衰力曲線を示すグラフである。
１…減衰力発生装置、２…ロッド、３…ピストン、４…
シリンダ、５…作動流体だめ。
シリンダ、５…作動流体だめ。
Claims (2)
- 【請求項１】 ロッドと、このロッドに設けられたピス
トンと、このピストンが摺動するシリンダと、このシリ
ンダ内に封入された作動流体を備えた減衰力発生装置に
おいて、 前記作動流体は、グリセリン、アルキレングリコール、
あるいはこれらの化合物から選ばれる１種以上をモノマ
ーとする重合物を、３０重量％以上含むことを特徴とす
る減衰力発生装置。 - 【請求項２】 前記作動流体は、グリセリン、アルキレ
ングリコールから選ばれる１種以上をモノマーとする重
合物を３０重量％以上含み、かつ酸化防止剤を含むこと
を特徴とする請求項１記載の減衰力発生装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2004598A JPH11218175A (ja) | 1998-01-30 | 1998-01-30 | 減衰力発生装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2004598A JPH11218175A (ja) | 1998-01-30 | 1998-01-30 | 減衰力発生装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11218175A true JPH11218175A (ja) | 1999-08-10 |
Family
ID=12016100
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2004598A Pending JPH11218175A (ja) | 1998-01-30 | 1998-01-30 | 減衰力発生装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11218175A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009036257A (ja) * | 2007-07-31 | 2009-02-19 | Kayaba Ind Co Ltd | 緩衝器 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS57208333A (en) * | 1981-06-15 | 1982-12-21 | Secoh Giken Inc | Delay device utilizing liquid sealed by magnetic fluid |
| JPH0251724U (ja) * | 1988-10-07 | 1990-04-12 | ||
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| JPH03113129A (ja) * | 1989-04-28 | 1991-05-14 | Tonen Corp | 電気粘性流体用電極 |
| JPH0571489U (ja) * | 1992-03-05 | 1993-09-28 | 東海ゴム工業株式会社 | 液体封入式防振装置 |
| JPH09317808A (ja) * | 1996-06-03 | 1997-12-12 | Kajima Corp | 高剛性ダンパー |
-
1998
- 1998-01-30 JP JP2004598A patent/JPH11218175A/ja active Pending
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