JPH1119764A - 溶鋼容器の注湯口への耐火性材料の充填方法 - Google Patents
溶鋼容器の注湯口への耐火性材料の充填方法Info
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- JPH1119764A JPH1119764A JP18889597A JP18889597A JPH1119764A JP H1119764 A JPH1119764 A JP H1119764A JP 18889597 A JP18889597 A JP 18889597A JP 18889597 A JP18889597 A JP 18889597A JP H1119764 A JPH1119764 A JP H1119764A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 溶鋼容器の溶鋼を排出する際における自然開
孔率を向上する。 【解決手段】 溶鋼容器の注湯口に耐火性材料を充填す
るに際し、下層部に下記の条件を満足する焼結層形成
耐火性材料を充填し、上層部に下記の条件を満足する
溶融層形成耐火性材料を充填する方法。 溶鋼容器に溶鋼を装入すると焼結層を形成し、その形
成した焼結層の強度が０ ．１〜２ｋｇ／ｃｍ2 であ
る。 融点が１６００℃超である成分を７０ｗｔ％以上含有
し、かつ粒度１ｍｍ以下の原料粒子が生成する液相率が
１６００℃において１５％超である。
孔率を向上する。 【解決手段】 溶鋼容器の注湯口に耐火性材料を充填す
るに際し、下層部に下記の条件を満足する焼結層形成
耐火性材料を充填し、上層部に下記の条件を満足する
溶融層形成耐火性材料を充填する方法。 溶鋼容器に溶鋼を装入すると焼結層を形成し、その形
成した焼結層の強度が０ ．１〜２ｋｇ／ｃｍ2 であ
る。 融点が１６００℃超である成分を７０ｗｔ％以上含有
し、かつ粒度１ｍｍ以下の原料粒子が生成する液相率が
１６００℃において１５％超である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自然開孔性に優れ
る溶鋼容器の注湯口に耐火性材料を充填する方法に関す
るものである。
る溶鋼容器の注湯口に耐火性材料を充填する方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】従来より、溶鋼容器に溶鋼を収容するに
際しては予め注湯口内に耐火性の充填物を充填してい
る。この溶鋼容器の注湯口に充填される耐火性材料が発
現しなければならない機能として、鋼の融点近傍で溶融
層を形成することで注湯された溶鋼の注湯口内への浸透
防止がある。そのため、耐火性材料としては、一般的
に、例えば特公昭５９−５３８８号公報に提案の比較的
融点の低いシリカを主成分とした耐火性材料が使用され
ている。
際しては予め注湯口内に耐火性の充填物を充填してい
る。この溶鋼容器の注湯口に充填される耐火性材料が発
現しなければならない機能として、鋼の融点近傍で溶融
層を形成することで注湯された溶鋼の注湯口内への浸透
防止がある。そのため、耐火性材料としては、一般的
に、例えば特公昭５９−５３８８号公報に提案の比較的
融点の低いシリカを主成分とした耐火性材料が使用され
ている。
【０００３】この特公昭５９−５３８８号公報で提案の
シリカ質耐火性材料は、溶鋼容器内で在湯時に、熱伝導
により注湯口に充填された耐火性材料内部での温度上昇
で、図１に示すように溶融層１及び焼結層２を形成す
る。
シリカ質耐火性材料は、溶鋼容器内で在湯時に、熱伝導
により注湯口に充填された耐火性材料内部での温度上昇
で、図１に示すように溶融層１及び焼結層２を形成す
る。
【０００４】焼結層２は、耐火性材料の原料粒子間で進
行する焼結により形成されるが、この焼結によりもたら
される過度の強度発現が原因で、溶鋼容器の注湯口から
容器内の溶鋼を排出する際に発生する不開孔と称せられ
る、注湯口に充填された耐火性材料の閉塞現象が発生す
ることがある。
行する焼結により形成されるが、この焼結によりもたら
される過度の強度発現が原因で、溶鋼容器の注湯口から
容器内の溶鋼を排出する際に発生する不開孔と称せられ
る、注湯口に充填された耐火性材料の閉塞現象が発生す
ることがある。
【０００５】この閉塞現象を解消することを目的とし
て、例えば特開平５−４２３６０号公報に提案のように
注湯口への耐火性材料の充填方法がある。この充填方法
とは、図２に示すように注湯口下部に焼結が進行するこ
とでの過度の強度発現を防止するために、難焼結性の耐
火性材料８を図１に示す焼結層２の領域まで充填し、注
湯口上部に鋼の融点近傍で溶融層を形成する融点の低い
耐火性材料７を充填する方法である。
て、例えば特開平５−４２３６０号公報に提案のように
注湯口への耐火性材料の充填方法がある。この充填方法
とは、図２に示すように注湯口下部に焼結が進行するこ
とでの過度の強度発現を防止するために、難焼結性の耐
火性材料８を図１に示す焼結層２の領域まで充填し、注
湯口上部に鋼の融点近傍で溶融層を形成する融点の低い
耐火性材料７を充填する方法である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】特開平５−４２３６０
号公報で提案の充填方法では、熱伝導により耐火性材料
内部で温度上昇が起きた場合でも、前記注湯口下部に充
填した耐火性材料８内部で強度発現を引き起こす焼結が
進行し、そのため、在湯時には前記耐火性材料８内部の
状態は、最近接の原料粒子間同士には結合界面が生成し
ていない。すなわち何ら結合力が働いていない状態とな
っており、注湯口に充填した直後の粉粒体の状態と同一
となる。
号公報で提案の充填方法では、熱伝導により耐火性材料
内部で温度上昇が起きた場合でも、前記注湯口下部に充
填した耐火性材料８内部で強度発現を引き起こす焼結が
進行し、そのため、在湯時には前記耐火性材料８内部の
状態は、最近接の原料粒子間同士には結合界面が生成し
ていない。すなわち何ら結合力が働いていない状態とな
っており、注湯口に充填した直後の粉粒体の状態と同一
となる。
【０００７】そのため、在湯時に上部に充填された耐火
性材料７が液相を主体とする溶融層を形成し、液相が下
部の耐火性材料８内部に流れ込んでくると、液相は耐火
性材料７内部の空隙のみならず、最近接する原料粒子間
にも浸透することになる。最近接する原料粒子間に浸透
した液相は、その表面張力に起因する毛細管作用を引き
起こし、最近接する原料粒子間に結合力を生成させる。
その結果、在湯時に耐火性材料８内部で過度の強度が発
現するために、溶鋼容器の注湯口から容器内の溶鋼を排
出する際に、溶鋼の静圧のみでは溶鋼容器の注湯口に充
填された耐火性材料は、自然開孔せず溶鋼の排出が不可
能となる現象が多々発生し、生産性や溶鋼歩留が大きく
低下する等の問題があった。
性材料７が液相を主体とする溶融層を形成し、液相が下
部の耐火性材料８内部に流れ込んでくると、液相は耐火
性材料７内部の空隙のみならず、最近接する原料粒子間
にも浸透することになる。最近接する原料粒子間に浸透
した液相は、その表面張力に起因する毛細管作用を引き
起こし、最近接する原料粒子間に結合力を生成させる。
その結果、在湯時に耐火性材料８内部で過度の強度が発
現するために、溶鋼容器の注湯口から容器内の溶鋼を排
出する際に、溶鋼の静圧のみでは溶鋼容器の注湯口に充
填された耐火性材料は、自然開孔せず溶鋼の排出が不可
能となる現象が多々発生し、生産性や溶鋼歩留が大きく
低下する等の問題があった。
【０００８】本発明は、溶鋼容器内に溶鋼が長時間収容
されていても、耐火性材料内部での過度の強度発現を防
止し、溶鋼容器の溶鋼を排出する際における自然開孔率
を向上することを課題とする。
されていても、耐火性材料内部での過度の強度発現を防
止し、溶鋼容器の溶鋼を排出する際における自然開孔率
を向上することを課題とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を解
決するためになされたもので、その手段は、溶鋼容器の
注湯口に耐火性材料を充填するに際し、下層部に下記
の条件を満足する焼結層形成耐火性材料を充填し、上層
部に下記の条件を満足する溶融層形成耐火性材料を充
填することを特徴とする溶鋼容器の注湯口への耐火性材
料の充填方法にある。 溶鋼容器に溶鋼を装入すると焼結層を形成し、その形
成した焼結層の強度が０．１〜２ｋｇ／ｃｍ2 である。 融点が１６００℃超である成分を７０ｗｔ％以上含有
し、かつ粒度１ｍｍ以下 の原料粒子が生成する液相率
が１６００℃において１５％超である。
決するためになされたもので、その手段は、溶鋼容器の
注湯口に耐火性材料を充填するに際し、下層部に下記
の条件を満足する焼結層形成耐火性材料を充填し、上層
部に下記の条件を満足する溶融層形成耐火性材料を充
填することを特徴とする溶鋼容器の注湯口への耐火性材
料の充填方法にある。 溶鋼容器に溶鋼を装入すると焼結層を形成し、その形
成した焼結層の強度が０．１〜２ｋｇ／ｃｍ2 である。 融点が１６００℃超である成分を７０ｗｔ％以上含有
し、かつ粒度１ｍｍ以下 の原料粒子が生成する液相率
が１６００℃において１５％超である。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明の溶鋼容器の注湯口に充填
される耐火性材料の溶融層の形成は、在湯時の溶鋼の注
湯口内への浸透防止を図るためのものである。その化学
成分において融点が１６００℃超である成分の含有量を
７０ｗｔ％以上とするのは、在湯時に溶鋼の熱で、溶融
している耐火性材料の流出防止を図り、溶鋼の注湯口内
への浸透を防止するためである。
される耐火性材料の溶融層の形成は、在湯時の溶鋼の注
湯口内への浸透防止を図るためのものである。その化学
成分において融点が１６００℃超である成分の含有量を
７０ｗｔ％以上とするのは、在湯時に溶鋼の熱で、溶融
している耐火性材料の流出防止を図り、溶鋼の注湯口内
への浸透を防止するためである。
【００１１】ところで、溶融層形成耐火性材料の組織解
析結果から、溶融層の源である液相は、原料粒子の粒度
で、１ｍｍ以下の粒子が溶融して形成されることが判明
した。この粒度１ｍｍ以下の原料粒子が溶融し液相を生
成する比率が、溶鋼の注湯口内への浸透を防止する上で
重要な因子となる。
析結果から、溶融層の源である液相は、原料粒子の粒度
で、１ｍｍ以下の粒子が溶融して形成されることが判明
した。この粒度１ｍｍ以下の原料粒子が溶融し液相を生
成する比率が、溶鋼の注湯口内への浸透を防止する上で
重要な因子となる。
【００１２】そのため、耐火性材料の１ｍｍ以下の粒度
の原料粒子が生成する液相率が１６００℃において１５
％超とするのは、溶鋼容器に収容された溶鋼の注湯口内
への浸透防止を図るためである。この耐火性材料の１ｍ
ｍ以下の粒度の原料粒子が生成する液相率が１６００℃
において１５％以下では、耐火性材料が溶鋼と接触した
時に生成する液相量が少ないために、溶鋼が注湯口内へ
浸透し注湯口に充填された耐火性材料に閉塞現象を引き
起こし、溶鋼容器の注湯口から容器内の溶鋼を排出する
際に溶鋼の静圧のみでは溶鋼容器の注湯口に充填された
耐火性材料は、自然開孔せず、溶鋼の排出が不可能とな
るからである。
の原料粒子が生成する液相率が１６００℃において１５
％超とするのは、溶鋼容器に収容された溶鋼の注湯口内
への浸透防止を図るためである。この耐火性材料の１ｍ
ｍ以下の粒度の原料粒子が生成する液相率が１６００℃
において１５％以下では、耐火性材料が溶鋼と接触した
時に生成する液相量が少ないために、溶鋼が注湯口内へ
浸透し注湯口に充填された耐火性材料に閉塞現象を引き
起こし、溶鋼容器の注湯口から容器内の溶鋼を排出する
際に溶鋼の静圧のみでは溶鋼容器の注湯口に充填された
耐火性材料は、自然開孔せず、溶鋼の排出が不可能とな
るからである。
【００１３】ここで１６００℃における耐火性材料の１
ｍｍ以下の粒度の原料粒子が溶融して生成する液相率と
は、以下に定義されるものである。 液相率（％）＝（粒度が１ｍｍ以下の原料粒子の重量分
率）×（粒度が１ｍｍ以下の原料粒子の平均化学成分よ
り計算状態図から算出される１６００℃での液相率）
ｍｍ以下の粒度の原料粒子が溶融して生成する液相率と
は、以下に定義されるものである。 液相率（％）＝（粒度が１ｍｍ以下の原料粒子の重量分
率）×（粒度が１ｍｍ以下の原料粒子の平均化学成分よ
り計算状態図から算出される１６００℃での液相率）
【００１４】本発明の溶鋼容器の注湯口に充填される耐
火性材料の焼結層の形成は、在湯時に、上部の耐火性材
料が生成する液相の浸透による過度の強度発現の防止を
図るためのものである。在湯時に、最近接する原料粒子
間に焼結が起こり、結合界面が形成されると、上部より
流れ込んでくる液相は、最近接の原料粒子間に浸透する
ことはなく、液相の表面張力により、最近接する原料粒
子間に結合力が生成されることはない。
火性材料の焼結層の形成は、在湯時に、上部の耐火性材
料が生成する液相の浸透による過度の強度発現の防止を
図るためのものである。在湯時に、最近接する原料粒子
間に焼結が起こり、結合界面が形成されると、上部より
流れ込んでくる液相は、最近接の原料粒子間に浸透する
ことはなく、液相の表面張力により、最近接する原料粒
子間に結合力が生成されることはない。
【００１５】しかし、在湯時に、最近接する原料粒子間
で過度に焼結が進行すると、発現される強度が異常に大
きくなり、溶鋼容器の注湯口から容器内の溶鋼を排出す
る際に溶鋼の静圧のみでは溶鋼容器の注湯口に充填され
た耐火性材料は、自然開孔せず、溶鋼の排出が不可能と
なるからである。
で過度に焼結が進行すると、発現される強度が異常に大
きくなり、溶鋼容器の注湯口から容器内の溶鋼を排出す
る際に溶鋼の静圧のみでは溶鋼容器の注湯口に充填され
た耐火性材料は、自然開孔せず、溶鋼の排出が不可能と
なるからである。
【００１６】一方で、熱伝導解析から、注湯口に充填さ
れた耐火性材料内部で自然開孔を阻害させる過度の強度
発現が見られる領域、すなわち、図１に示す焼結層２の
温度は約１４００℃であることが判明した。
れた耐火性材料内部で自然開孔を阻害させる過度の強度
発現が見られる領域、すなわち、図１に示す焼結層２の
温度は約１４００℃であることが判明した。
【００１７】そこで、焼結層を形成する耐火性材料の１
４００℃における発現強度と実操業での自然開孔性との
関係を調査した結果を図３に示す。図３から、焼結層形
成耐火性材料の１４００℃における発現強度が０．１〜
２ｋｇ／ｃｍ2 であると、自然開孔率１００％を達成す
ることが判明した。
４００℃における発現強度と実操業での自然開孔性との
関係を調査した結果を図３に示す。図３から、焼結層形
成耐火性材料の１４００℃における発現強度が０．１〜
２ｋｇ／ｃｍ2 であると、自然開孔率１００％を達成す
ることが判明した。
【００１８】焼結層を形成する耐火性材料としては、鋼
玉やボーキサイト等のアルミナ質原料や溶融金属処理容
器の内張り耐火物であるアルミナ−マグネシア系、アル
ミナ−シリカ系、マグネシア−クロマイト系、アルミナ
−炭化珪素−カーボン系、マグネシア−カーボン系耐火
物の使用後の破砕粒子等が使用可能である。
玉やボーキサイト等のアルミナ質原料や溶融金属処理容
器の内張り耐火物であるアルミナ−マグネシア系、アル
ミナ−シリカ系、マグネシア−クロマイト系、アルミナ
−炭化珪素−カーボン系、マグネシア−カーボン系耐火
物の使用後の破砕粒子等が使用可能である。
【００１９】
【実施例】以下に本発明の実施例を示す。表１及び表２
に本発明実施例および比較例に使用した溶鋼容器の注湯
口に充填される耐火性材料の特性を示すとともに、表３
に容量３６０ｔ溶鋼鍋の注湯口の充填材として５００回
使用した時の自然開孔率を示す。耐火性材料の溶鋼容器
の注湯口への充填は、先ず、焼結層を形成する耐火性材
料を全充填容積の約８０％を占有するまで充填した後
に、溶融層を形成する耐火性材料を充填することにより
行った。
に本発明実施例および比較例に使用した溶鋼容器の注湯
口に充填される耐火性材料の特性を示すとともに、表３
に容量３６０ｔ溶鋼鍋の注湯口の充填材として５００回
使用した時の自然開孔率を示す。耐火性材料の溶鋼容器
の注湯口への充填は、先ず、焼結層を形成する耐火性材
料を全充填容積の約８０％を占有するまで充填した後
に、溶融層を形成する耐火性材料を充填することにより
行った。
【００２０】焼結層を形成する耐火性材料としては、溶
鋼鍋、真空脱ガス槽で内張りとして使用したアルミナ−
シリカ系（表２中Ｆ）、アルミナ−マグネシア系（表２
中Ｇ）、マグネシア−クロマイト系（表２中Ｈ）の各耐
火物を破砕したもの及びマグネシア−カルシア系（表２
中Ｉ）、クロマイト−シリカ系（表２中Ｊ）の耐火性原
料を使用した。焼結層を形成する上記耐火性材料の１４
００℃における発現強度は、耐火性材料を１４００℃で
焼成した焼成体の常温での圧縮強度で代表させた。
鋼鍋、真空脱ガス槽で内張りとして使用したアルミナ−
シリカ系（表２中Ｆ）、アルミナ−マグネシア系（表２
中Ｇ）、マグネシア−クロマイト系（表２中Ｈ）の各耐
火物を破砕したもの及びマグネシア−カルシア系（表２
中Ｉ）、クロマイト−シリカ系（表２中Ｊ）の耐火性原
料を使用した。焼結層を形成する上記耐火性材料の１４
００℃における発現強度は、耐火性材料を１４００℃で
焼成した焼成体の常温での圧縮強度で代表させた。
【００２１】また、下記で調製した耐火性材料を常
温での圧縮強度の測定はＪＩＳ−Ｒ２２０６に準拠して
行った。 １４００℃での耐火性材料の焼成は、炭素坩堝に自然
充填した耐火性材料を大気中で１４００℃に保持した電
気炉内に挿入して３時間保持焼成する。 その後、再度大気中で６００℃で長時間焼成すること
により炭素坩堝を焼却除去させ、圧縮強度測定用の試料
を調製した。 また、溶融層を形成する耐火性材料としては珪砂（表１
中Ａ〜Ｃ、Ｅ）、珪砂とホウ砂の混合物（表１中Ｄ）を
使用した。
温での圧縮強度の測定はＪＩＳ−Ｒ２２０６に準拠して
行った。 １４００℃での耐火性材料の焼成は、炭素坩堝に自然
充填した耐火性材料を大気中で１４００℃に保持した電
気炉内に挿入して３時間保持焼成する。 その後、再度大気中で６００℃で長時間焼成すること
により炭素坩堝を焼却除去させ、圧縮強度測定用の試料
を調製した。 また、溶融層を形成する耐火性材料としては珪砂（表１
中Ａ〜Ｃ、Ｅ）、珪砂とホウ砂の混合物（表１中Ｄ）を
使用した。
【００２２】本発明の実施例の１〜３は１００％の自然
開孔を達成し、優れた自然開孔性を示した。比較例１は
溶融層を形成する耐火性材料は、融点が１６００℃超で
ある化学成分の含有量が７０ｗｔ％未満であり、溶鋼の
熱で過溶融し流出するために自然開孔性に劣っていた。
比較例２は溶融層を形成する耐火性材料の粒度が１ｍｍ
以下の原料粒子が生成する液相率が１６００℃において
１５％未満であるために、自然開孔性に劣っていた。比
較例３は焼結層を形成する耐火性材料の１４００℃で焼
成した焼成体の常温での圧縮強度が０ｋｇ／ｃｍ2 であ
るために自然開孔性に劣っていた。比較例４は焼結層を
形成する耐火性材料の１４００℃で焼成した焼成体の常
温での圧縮強度が２ｋｇ／ｃｍ2 超であるために、自然
開孔性に劣っていた。
開孔を達成し、優れた自然開孔性を示した。比較例１は
溶融層を形成する耐火性材料は、融点が１６００℃超で
ある化学成分の含有量が７０ｗｔ％未満であり、溶鋼の
熱で過溶融し流出するために自然開孔性に劣っていた。
比較例２は溶融層を形成する耐火性材料の粒度が１ｍｍ
以下の原料粒子が生成する液相率が１６００℃において
１５％未満であるために、自然開孔性に劣っていた。比
較例３は焼結層を形成する耐火性材料の１４００℃で焼
成した焼成体の常温での圧縮強度が０ｋｇ／ｃｍ2 であ
るために自然開孔性に劣っていた。比較例４は焼結層を
形成する耐火性材料の１４００℃で焼成した焼成体の常
温での圧縮強度が２ｋｇ／ｃｍ2 超であるために、自然
開孔性に劣っていた。
【００２３】
【発明の効果】本発明は溶鋼容器内に溶鋼が長時間収容
されていても、耐火性材料内部での過度の強度発現を防
止し、溶鋼容器の溶鋼を排出する際における優れた自然
開孔性を得ることが可能となり、人手による開孔作業を
大幅に低減出来、生産性の向上や溶鋼歩留の向上等の効
果を奏するものである。
されていても、耐火性材料内部での過度の強度発現を防
止し、溶鋼容器の溶鋼を排出する際における優れた自然
開孔性を得ることが可能となり、人手による開孔作業を
大幅に低減出来、生産性の向上や溶鋼歩留の向上等の効
果を奏するものである。
【図１】注湯口に充填された耐火性材料の在湯時の状態
に関する概念図
に関する概念図
【図２】注湯口に充填された耐火性材料の在湯時の状態
に関する概念図
に関する概念図
【図３】焼結層を形成する耐火性材料の１４００℃で焼
成した耐火性材料の常温での圧縮強度と耐火性材料の自
然開孔率との関係を示す図。
成した耐火性材料の常温での圧縮強度と耐火性材料の自
然開孔率との関係を示す図。
【表１】
【表２】
【表３】
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 川辺 典章 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本製 鐵株式会社大分製鐵所内 (72)発明者 日高 雄二 大分県大分市大字西ノ洲１番地 新日本製 鐵株式会社大分製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 溶鋼容器の注湯口に耐火性材料を充填す
るに際し、下層部に下記の条件を満足する焼結層形成
耐火性材料を充填し、上層部に下記の条件を満足する
溶融層形成耐火性材料を充填することを特徴とする溶鋼
容器の注湯口への耐火性材料の充填方法。 溶鋼容器に溶鋼を装入すると焼結層を形成し、その形
成した焼結層の強度が０ ．１〜２ｋｇ／ｃｍ2 であ
る。 融点が１６００℃超である成分を７０ｗｔ％以上含有
し、かつ粒度１ｍｍ以下の原料粒子が生成する液相率が
１６００℃において１５％超である。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18889597A JP3639697B2 (ja) | 1997-07-01 | 1997-07-01 | 溶鋼容器の注湯口への耐火性材料の充填方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18889597A JP3639697B2 (ja) | 1997-07-01 | 1997-07-01 | 溶鋼容器の注湯口への耐火性材料の充填方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1119764A true JPH1119764A (ja) | 1999-01-26 |
| JP3639697B2 JP3639697B2 (ja) | 2005-04-20 |
Family
ID=16231769
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18889597A Expired - Fee Related JP3639697B2 (ja) | 1997-07-01 | 1997-07-01 | 溶鋼容器の注湯口への耐火性材料の充填方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3639697B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114985718A (zh) * | 2022-06-13 | 2022-09-02 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种复合型引流砂及其使用方法 |
-
1997
- 1997-07-01 JP JP18889597A patent/JP3639697B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114985718A (zh) * | 2022-06-13 | 2022-09-02 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种复合型引流砂及其使用方法 |
| CN114985718B (zh) * | 2022-06-13 | 2024-06-07 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种复合型引流砂及其使用方法 |
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| JP3639697B2 (ja) | 2005-04-20 |
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