JPH11147315A - インクジェットヘッドおよびインクジェットプリント装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 吐出信頼性を保ちつつ、高速プリントを可能
とする。 【解決手段】 液流路１４を成す天板１５に補助穴１３
を設け、補助穴１３の開口面積を吐出口１２の開口面積
の３倍以上とし、かつ補助穴１３と吐出口１２との間の
最短距離Ｌ４は液流路１４の高さＨ１の３倍以上とし
た。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、プリント媒体に向
ってインク滴を吐出させることによりプリントを行うイ
ンクジェットヘッドおよびインクジェットプリント装置
に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】インクジェットヘッドとして、ヒータか
らの熱エネルギーによりインクを瞬時に発泡させ、その
気泡の成長によりインクを吐出してプリントを行うもの
がある。このようなヘッドは、特に高速記録、高密度記
録に優れている。このようなヘッドにおいては、ヒータ
上で発生したインクの気泡が外気と連通する方式のもの
が知られている（特開平４−１０９４０号、特開平４−
１０９４１号、特開平４−１０９４２号等）。この方式
のヘッドの第１の特徴は、インクの吐出速度が高く吐出
信頼性が高いことである。第２の特徴は、ヒータと吐出
口との間のインクがほぼ全て吐出されて、全吐出口から
の吐出インクの体積がほぼ一様となるため、濃度ムラが
少ないことである。

【０００３】記録技術の進歩に伴い、より小さなインク
滴を被記録媒体に高密度に記録することが求められてき
ている。しかし、インク滴を小さくしようとすればする
程、インクの流路が細くなり、吐出効率の低下すなわち
吐出速度が低下する傾向がある。このため、インクの吐
出方向の不安定化、ヘッド休止時のインク中の水分蒸発
によるインクの増粘による吐出不安定化等、信頼性の問
題が生じやすい。この点、前述した方式のヘッド、つま
り気泡が大気と連通する方式のヘッドは、前述したよう
な理由から、このような問題を起こしづらく、今後の高
品位記録の要請に応え得るものである。

【０００４】しかしながら、このような方式のヘッドに
は、次のような問題があった。すなわち、気泡が成長し
ている時点でその気泡が外気と連通するため、外気と連
通した時点の気泡がそのまま大きなメニスカスになり、
インクのリフィル時間が長くなってしまうことである。
そのリフィル終了を待たずに次の発泡が起きると、場合
によってはインクが正常の液滴とならずミスト状態とな
り、かつインクが様々な方向に飛翔し、インクが被記録
材上で汚れとなるいわゆるミスト現象を引き起こす。

【０００５】一方、従来より、パソコン等の出力手段と
して様々な記録方式のプリンターが用いられており、近
年のパソコンの処理速度の高性能化、インターネットの
普及などに伴い、カラー画像記録の高速化の要求がます
ます増大してきている。そこで、レーザビームプリンタ
並みの高速印字が可能で、カラー化にも容易に対応で
き、低コストであるインクジェットプリンターが広く使
用されるようになっている。

【０００６】このインクジェットプリンターの代表的な
記録方式の一つであるバブルジェット記録方式は、前述
したように、熱エネルギー発生手段によりインクを加熱
して気化させ、発生した気泡の圧力によりインク液滴を
吐出口から吐出させる方式である。インク液滴吐出後、
気泡内のインクの蒸発が凝縮し液体に戻るため、ついに
は気泡は消滅する。インク液滴吐出によりインク流路内
のインクが減少するが、インク供給路からインクが補充
される。

【０００７】図１５は、背景技術に係るバブルジェット
記録方式のヘッドの構成を示す説明図である。インク供
給路２１から多数のインク流路２２が分岐しており、イ
ンク供給路２１とインク流路２２とは連通している。各
インク流路２２の先端には、インク液滴の吐出口２３が
設けられており、この吐出口２３と対向するように熱エ
ネルギー発生手段である発熱体２４（図１７参照）がそ
れぞれ配設されている。また、各インク流路２２の長さ
（インク供給路２１との分岐位置２５から、吐出口２３
までの距離）は均一ではなく僅かに違えることにより、
吐出口位置をずらして高密度記録が可能になっている。
なお、吐出口２３中心と発熱体２４中心とは対向位置に
あるため、インク供給路２１との分岐位置２５から吐出
口２３までの距離と、インク供給路２１との分岐位置２
５から発熱体２４までの距離（Ｃ−Ｈ間距離）とは一致
している。

【０００８】この例では合計２５６本のインク流路２２
が設けられているが、図１５には、そのうちの３２本の
み示している。これらのインク流路２２は、図面左方に
位置する偶数番流路と右方の奇数番流路との２組に分け
られ、さらに、それぞれの組において、インク流路は８
本ずつの１６グループに分けられている。同一グループ
の８本のインク流路２２の発熱体２４は同時に駆動さ
れ、各グループ毎の計１６回の発熱体駆動を１サイクル
とするように時分割駆動が行われる。なお、インク流路
２２の長さ（分岐位置２５から吐出口２３までの距離）
は５種類に分けられる。

【０００９】この例を具体的に説明すると、偶数番流路
（以下、「偶数流路」ともいう）に関しては、Ｓｅｇ
０，３２，６４，９６，１２８…２２４の８本が第１グ
ループ、Ｓｅｇ１０，４２，７４…２３４が第２グルー
プ、Ｓｅｇ２０，５２…２４４が第３グループ、Ｓｅｇ
３０，６２…２５４が第４グループ、Ｓｅｇ８，４０…
２３２が第５グループ、Ｓｅｇ１８，５０…２４２が第
６グループ、Ｓｅｇ２８，６０…２５２が第７グルー
プ、Ｓｅｇ６，３８…２３０が第８グループ、Ｓｅｇ１
６，４８…２４０が第９グループ、Ｓｅｇ２６，５８…
２５０が第１０グループ、Ｓｅｇ４，３６…２２８が第
１１グループ、Ｓｅｇ１４，４６…２３８が第１２グル
ープ、Ｓｅｇ２４，５６…２４８が第１３グループ、Ｓ
ｅｇ２，３４…２２６が第１４グループ、Ｓｅｇ１２，
４４…２３６が第１５グループ、Ｓｅｇ２２，５４…２
４６が第１６グループというように、１６本おきにイン
ク流路がグループ分けされている。

【００１０】奇数番流路（以下、「奇数流路」ともい
う）に関しても、偶数流路と同様に、Ｓｅｇ１，３３，
６５，９７，１２９…２２５が第１グループ、Ｓｅｇ１
１，４３，７５…２３５が第２グループ、Ｓｅｇ２１，
５３…２４５が第３グループ、…、Ｓｅｇ２３，５５…
２４７が第１６グループというように、１６本おきにイ
ンク流路がグループ分けされている。したがって、各グ
ループは偶数流路８本と奇数流路８本の合計１６本で構
成されている。

【００１１】記録時には、第１グループから第１６グル
ープまで順番にグループごとに駆動される。あるグルー
プを駆動してから次のグループを駆動するまでの間隔は
５．９μｓである。

【００１２】

【発明が解決しようとする課題】前記した図１５の例の
場合、偶数流路では、Ｃ−Ｈ間距離の短いインク流路か
ら順にインク液滴を吐出するように駆動され、また、奇
数流路では、Ｃ−Ｈ間距離の長いインク流路から順にイ
ンク液滴を吐出するように駆動される。後からインク液
滴を吐出するインク流路は、先にインク液滴を吐出した
インク流路の影響を受ける。すなわち、たとえば第１６
グループのＳｅ２２，５４…２４６およびＳｅｇ２３，
５５…２４７は、それ以前に駆動された全グループのイ
ンク流路の振動の影響を受ける。特に、Ｃ−Ｈ間距離の
短いインク流路では、他のグループにおけるインク吐出
による振動の影響が、吐出口部分のメニスカス部にまで
及び易い。

【００１３】図１６は、図１５の偶数流路の第１６グル
ープのインク流路（Ｃ−Ｈ間距離の短いインク流路）に
関し、第１グループに駆動パルスが印加されてからの経
過時間を横軸に、吐出口部分のメニスカスの位置を縦軸
にとったグラフである。なお、メニスカスの位置は、吐
出口端面を０とし、プラスの数値はメニスカスが吐出口
の外側に盛り上がるように突出している量を示し、マイ
ナスの数値はメニスカスが吐出口の内側に後退している
量を示す。第１６グループのインク流路の発熱体（ヒー
ター）が駆動されるまで、他のグループの発熱体の駆動
が１５回行われる間に、第１６グループのメニスカスは
膨張を続け吐出口端面からの突出量が増大する。

【００１４】本発明者が検討を重ね経験則的に得た結果
によれば、メニスカスの突出が吐出口から＋３μｍ以上
になると、図１７の示すように、発熱体駆動時に記録用
のインク液滴９が球状になって吐出し、それと分離され
た小滴１０が追随して吐出する、いわゆる玉割れ吐出現
象が生じる。この場合、他の吐出口に比べて、吐出され
るインク量が多く液滴が大きくなる。例えば、全吐出口
からインクを吐出していわゆる黒ベタ印字を行うような
場合、記録面に、部分的に濃度の濃い黒スジが周期的に
表れてしまい、印字品質が悪くなる。なお、図１７にお
いて、符号２９ａは、インク吐出後のメニスカスを示し
ている。

【００１５】図１５の奇数流路の場合は、Ｃ−Ｈ間距離
の長いインク流路から順にインク液滴を吐出するように
駆動され、また、Ｃ−Ｈ間距離の最も短いインク流路は
第１グループにある。通常の印字動作においては、時分
割駆動サイクル（１６回の発熱体駆動＝１サイクル）が
繰り返されるので、第２グループから第１６グループま
でのインク液滴吐出、さらに次サイクルにおける第１グ
ループのインク液滴吐出までの間のインク流路の振動の
影響により、第１グループのメニスカス部のインクの位
置は、図１６に示す状態と実質的に同様になる。従っ
て、時分割駆動サイクルが繰り返し行われるのであれ
ば、どのグループに属していても、Ｃ−Ｈ間距離の短い
インク流路は、前記玉割れ吐出現象が生じるおそれがあ
る。

【００１６】本発明の第１の目的は、吐出信頼性を保ち
つつ、高速プリントを可能とすることである。また、本
発明の他の目的は、ミスト現象のない高品位記録を可能
とすることである。

【００１７】さらに、本発明の他の目的は、玉割れ吐出
現象を防止し、印字品質のよいインクジェットヘッドお
よびインクジェットプリント装置を提供することにあ
る。

【００１８】

【課題を解決するための手段】本発明のインクジェット
ヘッドの第１の形態は、インク流路内のインクに、電気
熱変換体から熱エネルギーを付与して気泡を発生させる
ことにより、前記電気熱変換体と対向する吐出口からイ
ンクを吐出可能なインクジェットヘッドにおいて、前記
インク流路は前記吐出口にインクを供給するものであ
り、前記インク流路の天井部に外部に開放される補助穴
を設け、前記補助穴の開口面積は前記吐出口の開口面積
の３倍以上とし、前記補助穴と前記吐出口との間の最短
距離は前記インク流路の高さの３倍以上としたことを特
徴とする。

【００１９】本発明のインクジェットプリント装置の第
１の形態は、上記第１の形態のインクジェットヘッド
と、前記インクジェットヘッドとプリント媒体とを相対
移動させる移動手段とを備えてなることを特徴とする。

【００２０】本発明のインクジェットヘッドの第２の形
態は、インク供給路と、前記インク供給路から分岐した
複数のインク流路と、前記インク流路の先端部にそれぞ
れ設けられている吐出口および該吐出口からインクを吐
出するために利用される熱エネルギーを発生する熱エネ
ルギー発生手段とを有し、複数の前記インク流路の熱エ
ネルギー発生手段が時分割駆動されるインクジェットヘ
ッドであって、前記複数のインク流路のうちの少なくと
も１つには、前記インク供給路との分岐位置と、前記熱
エネルギー発生手段との間に、インクの圧力変動及び振
動の緩衝用のダミー孔部が設けられていることを特徴と
する。

【００２１】本発明のインクジェットプリント装置の第
２の形態は、上記第２の形態のインクジェットヘッド
と、該ヘッドを載置するための手段とを有することを特
徴とする。

【００２２】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面に
基づいて説明する。

【００２３】（第１の実施形態）図１，図２，図３は、
本発明の第１の実施形態を説明するための図であり、図
１は、インクジェットヘッド１の平面図、図２は、図１
のII−II線に沿う拡大断面図、図３は、図２のIII 矢視
図である。

【００２４】ヘッド１は、発熱抵抗体（電気熱変換体）
１１の発熱によりインク１７を加熱して気泡を発生さ
せ、その成長により吐出口１２からインク滴１７′を吐
出して記録を行うものである。１０はＳｉ製の基板であ
り、その基板１１上に、電気熱変換体としての発熱抵抗
体（「ヒータ」ともいう）１１が設けられている。発熱
抵抗体１１の表面は、吐出口１２と略平行に対向してい
る。１８は、基板１０に開けられたインク供給口であ
り、その両側に６４ずつの吐出口１２が配列されてい
る。左の列と右の列の吐出口１２のそれぞれは、８４．
６μｍのピッチで図１中の上下方向に配置され、また左
右の吐出口１２は４２．３μｍずれて斜めに対向するい
わゆる千鳥配置となっている。

【００２５】インク１７は、不図示のタンクからインク
供給口１８を通して導入され、図２中の矢印９の方向か
ら発熱抵抗体１１の部分に供給される。１４は、供給口
１８から各々の発熱抵抗体１１へインクを供給するため
の液流路（インク流路）であり、隔壁１６によって分離
されている。隔壁１６と端１６′と供給口１８のエッジ
１８′との距離Ｌ１は１０μｍである。また、発熱抵抗
体１１の中心からエッジ１８′までの距離Ｌ２は１１１
μｍである。液流路１４の高さＨ１は１２μｍである。
図中１３は、本発明の特徴としての補助穴であり、液流
路１４上の天板１５に設けられている。天板１５の厚み
Ｗ１は８μｍである。

【００２６】吐出口１２および補助穴１３のサイズは、
それぞれ２２μｍ×２２μｍ、３０μｍ×５４μｍであ
り、両者とも四隅にＲ４μｍのラウンジ部が形成されて
いる。吐出口１２と補助穴１３の中心間距離Ｌ３は６５
μｍであり、最短距離Ｌ４は４０μｍである。

【００２７】本例の場合は、発熱抵抗体１１から吐出口
１２の上面までの距離（Ｈ１＋Ｗ１）が２０μｍと短い
ため、この間のインク１７がほぼそのインク滴１７′と
して吐出され、発生した気泡が消滅する前に、その気泡
が大気に連通されることになる。図２は、その様子を示
したものである。気泡の発生、成長により、インク１７
は、吐出口１２から吐出すると共に、補助穴１３の外側
に盛り上がるように、若干盛り出ることになる。この盛
り出し量の最大は、オリフィスプレートを成す天板１５
の上面から高さ６μｍ、体積は３８００μｍ³ であっ
た。なお、吐出する液滴１７′の体積は９０００μｍ³
であった。

【００２８】このようなインク１７の盛り出しにより、
この盛り出し部分の圧力が上昇し、次の時点におけるイ
ンク１７の再充填を助けることになる。本例では、発熱
抵抗体１１への電気パルスの印加開始から、インク滴１
７′の吐出を経てインク１７が再充填されるまでの時間
（「リフィル時間」ともいう）は５２μｓｅｃであっ
た。比較例として、補助穴１３がない場合は、その時間
に７６μｓｅｃを要した。

【００２９】もし、補助穴１３の位置が本例よりも吐出
口１２に近い場合には、補助穴１３からインク滴が吐出
してしまい、もしくは、そのインク滴が吐出しないまで
も吐出口１２の周辺がインクで濡れてしまい、ひいては
そのインクが吐出口１２を塞いで連続使用に耐えられな
くなる。逆に、補助穴１３の位置が本例よりも吐出口１
２から遠い場合には、補助穴１３と吐出口１２との間の
流路抵抗が高くなって、インク１７の再充填時間の短縮
効果が小さくなる。

【００３０】次に、補助穴１３のサイズについて述べ
る。補助穴１３のサイズが小さ過ぎると圧力上昇は十分
になるが、その盛り出したインク１７を貯える能力（容
量）が減ってしまう。逆に、補助穴１３のサイズが大き
過ぎると盛り出したインク１７の曲率半径が大きくな
り、圧力上昇が足りずに、再充填時間の短縮効果が小さ
くなる。

【００３１】以上の観点から、本発明では、補助穴を液
流路内に設け、補助穴１３の開口面積を吐出口１２の開
口面積の３倍以上とし、かつ、それらの間の最短距離Ｌ
４を液流路１４の高さＨ１の３倍以上とした。このよう
に補助穴１３の大きさと位置を特定したことの有効性
は、次のような実験により確認できた。

【００３２】図７は、本実施形態において、まず、補助
穴１３の位置を変更して、Ａ４サイズの記録紙１頁の印
字の間に、吐出口１２周辺のインクの濡れによって印字
不可能になる割合を示したものである。ここで、縦軸
は、１０回のテスト中に印字不可能になった回数を示
す。以上の実験は複数回行われたが、吐出口１２と補助
穴１３との最短距離Ｌ４が流路１４高さＨ１の３倍を下
回ると、急に、吐出口１２周辺のインクの濡れによる印
字不能の割合が増した。尚、図７は複数回の実験の中の
代表的な一例を示しているが、このときには最短距離が
流路高さの３倍より少し小さい値でも回数：０回の結果
が出た。図８は、補助穴１３のサイズを変えた時のリフ
ィル時間である。補助穴１３のサイズ（開口面積）が吐
出口１２のサイズ（開口面積）の３倍を越える（以上と
なる）と、リフィル時間が安定的に短くなった。

【００３３】なお、補助穴は、大きさの上限として、補
助穴を下に向けても、メニスカスが保持されて補助穴か
らインクがこぼれ落ちない大きさ以下であることが好ま
しい。

【００３４】（第２の実施形態）本例の場合は、補助穴
１３からインク１７が盛り出した時の圧力上昇を十分に
高くし、その盛り出したインクを貯える容量を確保する
ために、比較的小さな補助穴１３を複数設けた。

【００３５】図４は、本例におけるヘッドの主要部の平
面図である。４つの補助穴１３−１，１３−２，１３−
３，１３−４を設けた以外は、前述した第１の実施形態
と同じである。各補助穴１３−１〜１３−４のサイズは
２０μｍ×２０μｍであり、それぞれの四隅にはＲ４μ
ｍのラウンジ部が形成されている。本例のヘッドによる
効果は第１の実施形態の場合よりも顕著となった。構成
上、本例が前述した第１の実施形態と違う点は、第１の
実施形態のものより小さな開口面積の補助穴１３（１３
−１〜１３−４）を複数設けている点である。本例の補
助穴１３の全体としての開口面積、つまり補助穴１３−
１〜１３−４の合計の開口面積は、第１の実施形態より
も多少大きく、また補助穴１３−３，１３−４は吐出口
１２からより離れている。しかし、補助穴１３の大きさ
と位置は、前述した第１の実施形態と同様に特定されて
いる。

【００３６】本例では、１つ１つの補助穴１３−１〜１
３−４の開口面積が小さいために、気泡が成長する際、
これら補助穴１３−１〜１３−４からのインク１７の盛
り出しによる圧力上昇が第１の実施形態の場合よりも高
くなり、リフィル時間がより短縮されて４５μｓｅｃと
なった。

【００３７】（第３の実施形態）図５は、本発明の第３
の実施形態におけるヘッドの主要部の平面図である。本
例では、補助穴１３が供給口１２から見てヒータ１１の
奥方（図５中の右方）に設けられている。このタイプの
ヘッドでは、リフィル時間の短縮をより大幅に図ること
ができた。そのリフィル時間は、インク滴１７′の１発
目で３０μｓｅｃであったが、２発目は４２μｓｅｃ、
３発目は５５μｓｅｃ、４発目で６５μｓｅｃ、５発目
は７１μｓｅｃであった。つまり、１発目での効果は良
いが、それ以降は効果は落ちた。しかしながら、図５中
の２点鎖線のように供給口１８とヒータ１１との間にも
補助穴１３−１，１３−２を追加することにより、この
欠点が解消して、リフィル時間が安定して４８μｓｅｃ
となった。

【００３８】いずれにしても、本例におけるヒータ１１
の奥方の補助穴１３の大きさと位置は、前述した第１の
実施形態と同様に特定されている。このようにヒータ１
１の奥方の補助穴１３の大きさと位置を特定したことの
有効性は、第１の実施形態と同様、吐出口まわりの濡れ
による不吐出の割合の測定（図７）と、リフィル時間の
測定（図８）によって確認できた。

【００３９】（第４の実施形態）１つのヘッド内の複数
の発熱抵抗体１１が備わり、これらが異なるタイミング
（時分割）で駆動される場合、ヒータ１１から供給口１
２までの間の距離を異ならせることがある。つまり、ヘ
ッドを走査しつつプリントをするいわゆるシリアルスキ
ャン方式において、列状に配設された吐出口１２を複数
のブロックに分け、それらのブロック毎のヒータ１１を
時分割駆動する場合、それらのブロック毎の吐出口１２
の位置を走査方向にずらす必要がある。仮に、そのよう
なずれがない場合には、走査方向と直交する方向の縦線
を直線状にプリントすることができなくなる。このよう
ないわゆる縦線の直線性の要求から、結果的に、ヒータ
１１から供給口１２までの間の距離がブロック毎に異な
ることになる。一般に、供給口１２とヒータ１１との間
の距離が長いとリフィル時間が長くなる。そこで、供給
口１２からヒータ１１までの間の距離に比例した個数の
補助穴１３を設けることが有効となる。

【００４０】（第５の実施形態）図６は、本発明の第５
の実施形態としてのインクジェットプリント装置の概略
を示す斜視図である。

【００４１】インクジェットプリント装置１００におい
て、キャリッジ１０１は、互いに平行に延在する２本の
ガイド軸１０４および１０５と摺動可能に係合する。こ
れにより、キャリッジ１０１は、駆動用モータおよびそ
の駆動力を伝達するベルト等の駆動力伝達機構（いずれ
も不図示）により、ガイド軸１０４および１０５に沿っ
て往復動される。キャリッジ１０１には、インクジェッ
トユニット１０３が搭載される。そのユニット１０３
は、前述した実施形態におけるインクジェットヘッド１
と、このヘッド１で用いられるインクを収納するインク
容器としてのインクタンクとを有する。

【００４２】本例の場合、インクジェットユニット１０
３は、ブラック（Ｂｋ），シアン（Ｃ），マゼンタ
（Ｍ）およびイエロー（Ｙ）の４色の各インクのそれぞ
れを吐出する４個のヘッド、およびこれらのそれぞれに
対応して設けられるタンクからなる。さらに、各ヘッド
とタンクとは相互に着脱可能とされ、タンク内のインク
が無くなった場合等、必要に応じて個々のインク色毎に
タンクのみを交換できるようになっている。また、ヘッ
ドのみを必要に応じて交換できることは勿論である。な
お、ヘッドおよびタンクの着脱の構成は、上記の例に限
られず、ヘッドとタンクが一体に形成された構成として
もよい。

【００４３】プリント媒体としての用紙１０６は、装置
の前端部に設けられる挿入口１１１から挿入され、最終
的にその搬送方向が反転され、送りローラ１０９によっ
て上記キャリッジ１０１の移動領域の下部に搬送され
る。キャリッジ１０１に搭載されたヘッドは、その移動
に伴って、プラテン１０８によって支持された用紙１０
６上のプリント領域にプリントする。

【００４４】以上のようにして、キャリッジ１０１の移
動に伴う、ヘッドの吐出口配列の幅に対応した幅のプリ
ントと、用紙１０６の送りとを交互に繰り返しながら、
用紙１０６全体にプリントがなされ、その後、用紙１０
６は装置前方に排出される。

【００４５】キャリッジ１０１の移動可能な領域の左端
には、キャリッジ１０１上の各ヘッドとそれらの下部に
おいて対向可能な回復系ユニット１１０が設けられてい
る。この回復系ユニット１１０により、非記録時等に、
各ヘッドの吐出口をキャップする動作や各ヘッドの吐出
口からインクを吸引する等の動作を行うことができる。
また、この左端部の所定位置は、ヘッドのホームポジシ
ョンとして設定される。

【００４６】一方、装置の右端部には、スイッチや表示
素子を備えた操作部１０７が設けられる。ここにおける
スイッチは、装置電源のオン／オフや各種プリントモー
ドの設定時等に使用され、表示素子は装置の各種状態を
表示する役割をする。

【００４７】（第６の実施形態）図９は本発明のインク
ジェットヘッド（以下、「インクジェット記録ヘッド」
ともいう）の第６の実施形態の要部を模式的に示した説
明図である。基本的な構成は、前記した図１５の例と同
様であり、インク流路２１から２５６本のインク流路２
２が分岐している。各インク流路２２の先端には吐出口
２３が設けられ、この吐出口２３と対向するように、熱
エネルギー発生手段である発熱体（電気熱変換体）２４
（図１２，１３参照）が配設されている。インク流路２
２の長さは均一ではなく僅かに違えることにより、吐出
口２３の位置をずらして高密度記録が可能になってい
る。

【００４８】２５６本のインク流路２２は、図１左方に
位置する偶数番流路（以下、「偶数流路」ともいう）と
右方の奇数番流路（以下、「奇数流路」ともいう）との
２組に分けられ、さらに、それぞれの組において、イン
ク流路は８本ずつの１６グループに分けられている。図
１５の従来例と同様に、各グループは、偶数流路８本と
奇数流路８本の合計１６本で構成されている。そして、
記録時には、同一グループの１６本のインク流路２２の
発熱体２４が同時に駆動され、かつ第１グループから第
１６グループまで順番に発熱体駆動されて、１６回の発
熱体駆動で１サイクルとなるように、時分割駆動が行わ
れる。流路数が２５６本と多いため、瞬間に流れる電流
値を抑制するように、このような時分割駆動を行ってい
る。あるグループを駆動してから次のグループを駆動す
るまでの間隔は５．９μｓである。

【００４９】なお、図９には、便宜上、２５６本のイン
ク流路２２の内の３２本のみがＳｅｇ０〜Ｓｅｇ３１と
して示され、それらは実際の寸法通りに表されてはいな
い。インク供給路２１との分岐位置２５から、発熱体
（ヒーター）２４の中心までの距離（Ｃ−Ｈ間距離）
は、各インク流路２２ごとに異なっている。図面左側の
偶数流路に関しては、Ｓｅｇ０の発熱体２４の中心の位
置を０とすると、Ｓｅｇ２の発熱体２４の中心は図面右
方に０．０１６５ｍｍずれた位置にある。以下、同様
に、Ｓｅｇ４…Ｓｅｇ３０の偶数流路の発熱体２４の中
心位置は、０．０１２５ｍｍ、０．００９０ｍｍ、０．
００５０ｍｍ、０．００１５ｍｍ、０．０１７５ｍｍ、
０．０１４０ｍｍ、０．０１００ｍｍ、０．００６５ｍ
ｍ、０．００２５ｍｍ、０．０１９０ｍｍ、０．０１５
０ｍｍ、０．０１１５ｍｍ、０．００７５ｍｍ、０．０
０４０ｍｍずれた位置にある。

【００５０】一方、右側の奇数流路に関しては、Ｓｅｇ
１の発熱体２４の中心はＳｅｇ０の発熱体２４の中心か
ら図面右方へ０．２９６０ｍｍ離れた位置にある。この
Ｓｅｇ１の発熱体２４の中心の位置を０とすると、Ｓｅ
ｇ３，Ｓｅｇ５…Ｓｅｇ３１の奇数流路の発熱体２４の
中心位置は、図中の右方に、０．０１６５ｍｍ、０．０
１２５ｍｍ、０．００９０ｍｍ、０．００５０ｍｍ、
０．００１５ｍｍ、０．０１７５ｍｍ、０．０１４０ｍ
ｍ、０．０１００ｍｍ、０．００６５ｍｍ、０．００２
５ｍｍ、０．０１９０ｍｍ、０．０１５０ｍｍ、０．０
１１５ｍｍ、０．００７５ｍｍ、０．００４０ｍｍずれ
て、偶数流路と同様な位置関係になっている。

【００５１】このように各インク流路２２は、Ｃ−Ｈ間
距離により概ね５種類に分けられる。すなわち、偶数流
路のＳｅｇ２，Ｓｅｇ１２，Ｓｅｇ２２と奇数流路のＳ
ｅｇ１，Ｓｅｇ１１，Ｓｅｇ２１，Ｓｅｇ３１がＣ−Ｈ
間距離の最も短い流路群である。次いで、Ｓｅｇ４，Ｓ
ｅｇ１４，Ｓｅｇ２４，Ｓｅｇ９，Ｓｅｇ１９，Ｓｅｇ
２９が次に短い流路群である。さらに、Ｃ−Ｈ間距離の
短い順に、Ｓｅｇ６，Ｓｅｇ１６，Ｓｅｇ２６，Ｓｅｇ
７，Ｓｅｇ１７，Ｓｅｇ２７の流路群、Ｓｅｇ８、Ｓｅ
ｇ１８，Ｓｅｇ２８，Ｓｅｇ５，Ｓｅｇ１５，Ｓｅｇ２
５の流路群と続き、Ｓｅｇ０，Ｓｅｇ１０、Ｓｅｇ２
０，Ｓｅｇ３０，Ｓｅｇ３，Ｓｅｇ１３，Ｓｅｇ２３が
Ｃ−Ｈ間距離の最も長い流路群である。なお、吐出口２
３の中心と発熱体２４の中心とは対向位置にあるため、
インク供給路２１との分岐位置２５から吐出口２３まで
の距離と、Ｃ−Ｈ間距離とは一致している。

【００５２】本実施形態では、Ｃ−Ｈ間距離が最も短い
流路群の各インク流路の吐出口２３および発熱体２４
と、分岐位置２５との間に、図９，図１０に示すよう
に、補助穴（以下、「圧力緩衝用のダミー孔部」とい
う）２６が設けられている。

【００５３】Ｓｅｇ０〜Ｓｅｇ３１を駆動する駆動信号
が入力されると、前記第１グループから第１６グループ
の順番に、それらの発熱体２４に駆動パルスが印加され
る。

【００５４】例えば、偶数の第１６グループのインク流
路（Ｓｅｇ２２）は、先にインク液滴吐出が行われる他
の全てのインク流路（Ｓｅｇ０〜Ｓｅｇ２１およびＳｅ
ｇ２４〜Ｓｅｇ３１）からの流体力学上の影響を、イン
ク液滴吐出の直前まで受けている。

【００５５】すなわち、バブルジェット方式のインクジ
ェット記録ヘッドの場合、発熱体２４の加熱によりイン
ク中に気泡が発生し、その圧力によりインク液滴が吐出
口２３から吐出し、その後、液体に戻り消滅する。それ
から、インク供給路２１からインク流路２２にインクが
補充される。このようにインク流路２２内では、気泡の
発生−インク液滴吐出−気泡の消滅−インクの補充とい
う過程で、内部に圧力変動および振動が生じる。全イン
ク流路２２は、インク供給路２１によってつながってい
るため、他のインク流路におけるインク液滴吐出の影響
が伝わってくる。図９に示す例では、第１６グループの
インク流路（Ｓｅｇ２２）は、それまでの１５回の他の
インク流路のインク液滴吐出の影響を受けて、内部のイ
ンクの圧力変動および振動発生が起こっている。そのた
め、従来は、Ｓｅｇ２２などＣ−Ｈ間距離が他より短い
インク流路の先端のメニスカスは、図１６に示すよう
に、他のインク流路のインク液滴吐出時のインクの圧力
変動や振動の影響を受けて、振動しながら徐々に外部に
膨らんで盛り上がる。そのため、この状態でインク液滴
の吐出が行われると、図１７に示すような玉割れ吐出現
象が生じていた。

【００５６】しかし本実施形態では、インク流路Ｓｅｇ
２２の分岐位置２５と発熱体２４との間にダミー孔部２
６が設けられている。従って、インクがダミー孔部２６
から外部へ膨張して突出することにより、他のインク流
路のインク液滴の吐出による圧力変動や振動は緩衝さ
れ、結果的に、メニスカスは吐出口から外部にあまり突
出しない。従来は、他のインク流路におけるインク液滴
の吐出に応じて、吐出口２３においてメニスカスが盛り
上がったり縮んだりしていた（図１６参照）。しかし、
本実施形態では、図１３に示すように、ダミー孔部２６
において同様にインクが盛り上がったり縮んだりする。
この結果、吐出口２３のメニスカス部には、圧力変動や
振動がダイレクトに伝わらずかなり緩衝され、メニスカ
スの変位が小さくなる（図１１参照）。したがってイン
ク液滴吐出時には、図１２に示すように、玉割れ吐出現
象は生ぜず、尾を引いた１個のインク液滴２７が正常に
吐出される。吐出されるインク液滴２７が他の吐出口か
らの液滴と同等の大きさになるので、黒ベタ印字を行っ
ても、部分的に濃度の濃い黒スジは発生しない。

【００５７】インク液滴吐出が行われたインク流路は、
インク供給路からインクが補充されて、流路内の振動は
一旦収まり、メニスカスは０の位置に復帰する。そし
て、第１〜１６グループの駆動が繰り返されると、イン
ク流路Ｓｅｇ２２のメニスカスに関しては、図１１に示
すグラフの０〜９０μｓ間の波形が繰り返される。な
お、ダミー孔部２６は発熱体２４から十分距離をおいて
設けられている。したがって、吐出口２３からインク液
滴が吐出される場合にも、ダミー孔部２６におけるイン
クは、表面張力により保持され、凹凸するのみで外部に
漏出することはない。

【００５８】また、このような構成では、奇数流路に関
しては、１サイクル中の前半にインクを吐出する第１〜
４グループのインク流路Ｓｅｇ１，Ｓｅｇ１１，Ｓｅｇ
２１，Ｓｅｇ３１に、ダミー孔部２６が設けられてい
る。前記したような第１〜１６グループの駆動サイクル
が繰り返し行われる場合、奇数流路は、偶数流路の場合
とタイミングが少しずれるだけであり、偶数流路の場合
と同様にダミー孔部２６によりインクの圧力変動や振動
が緩衝される。したがって、奇数流路からも、図１２の
ような正常な吐出が行われて、吐出される液滴は、周囲
の他の吐出口から吐出される液滴に比べて大きくならな
い。

【００５９】（第７の実施形態）上記第６の実施形態
は、Ｃ−Ｈ間距離が最も短い流路群にダミー孔部２６が
形成されているが、どの流路にダミー孔部を形成するか
は任意に設定できる。例えば、図示しないが第７の実施
形態として、Ｃ−Ｈ間距離の最も長い流路群（Ｓｅｇ
０，Ｓｅｇ３，Ｓｅｇ１０，Ｓｅｇ１３，Ｓｅｇ２０，
Ｓｅｇ２３）に、第６の実施形態と同様なダミー孔部２
６（図１０参照）を設けることもできる。

【００６０】以上説明してきたように、第６，第７の実
施形態では、インク流路２２にダミー孔部２６を設ける
ことにより、球割れ現象を回避することができる。ただ
し、あまり多くのインク流路２２にダミー孔部２６を設
けると、吐出口２３が形成される吐出口プレートの機械
的強度が下がり、またインク中の揮発成分の蒸発量が全
体的に多くなって、粘度上昇による不吐出が起きやすく
なるという弊害が生じる。そのため、前記第６，７の実
施形態のように、全インク流路の２〜３割程度のインク
流路２２にダミー孔部２６が設けられることが好まし
く、さらに、ダミー孔部２６が設けられているインク流
路２２は、全インク流路２２中において偏りなく配置さ
れることが好ましい。

【００６１】また、上記第６，第７の実施形態における
ダミー孔部２６は、前述した第１〜第４の実施形態にお
ける補助穴１３と同じ条件で設けることができる。ダミ
ー孔部２６を補助穴１３と同じように設けることによ
り、インク吐出信頼性の向上、およびインクのリフィル
時間の短縮等、第１〜第４の実施形態と同様の効果をも
奏することができる。

【００６２】（第８の実施形態）図１４には、以上の第
６，第７の実施形態において説明した構成のインクジェ
ット記録ヘッド２１１を備えたインクジェット記録装置
が示されている。この記録装置の構成を簡単に説明する
と、供給ローラ２１２等を含み紙等の記録媒体（図示せ
ず）が供給される給紙部２１３と、記録媒体にインクジ
ェット記録ヘッド２１１からインク吐出を行なう印字部
２１４と、印字された記録媒体を排出する排紙部２１５
とを有している。印字部２１４には、インクジェット記
録ヘッド２１１を載置するための手段であるキャリッジ
２１６が、ガイドレール２１７に沿って摺動可能に設け
られている。そして、キャリッジ２１６にインクジェッ
ト記録ヘッド２１１が搭載され、これらは、記録媒体の
搬送方向に実質的に直交する方向に一体的に往復動す
る。

【００６３】（その他）なお、本発明は、特にインクジ
ェット記録方式の中でも、インク吐出を行わせるために
利用されるエネルギとして熱エネルギを発生する手段
（例えば電気熱変換体やレーザ光等）を備え、前記熱エ
ネルギによりインクの状態変化を生起させる方式のプリ
ントヘッド（以下、「記録ヘッド」ともいう）、プリン
ト装置（以下、「記録装置」ともいう）において優れた
効果をもたらすものである。かかる方式によれば記録の
高密度化，高精細化が達成できるからである。

【００６４】その代表的な構成や原理については、例え
ば、米国特許第４７２３１２９号明細書，同第４７４０
７９６号明細書に開示されている基本的な原理を用いて
行うものが好ましい。この方式は所謂オンデマンド型，
コンティニュアス型のいずれにも適用可能であるが、特
に、オンデマンド型の場合には、液体（インク）が保持
されているシートや液路に対応して配置されている電気
熱変換体に、記録情報に対応していて核沸騰を越える急
速な温度上昇を与える少なくとも１つの駆動信号を印加
することによって、電気熱変換体に熱エネルギを発生せ
しめ、記録ヘッドの熱作用面に膜沸騰を生じさせて、結
果的にこの駆動信号に一対一で対応した液体（インク）
内の気泡を形成できるので有効である。この気泡の成
長，収縮により吐出用開口を介して液体（インク）を吐
出させて、少なくとも１つの滴を形成する。この駆動信
号をパルス形状とすると、即時適切に気泡の成長収縮が
行われるので、特に応答性に優れた液体（インク）の吐
出が達成でき、より好ましい。このパルス形状の駆動信
号としては、米国特許第４４６３３５９号明細書，同第
４３４５２６２号明細書に記載されているようなものが
適している。なお、上記熱作用面の温度上昇率に関する
発明の米国特許第４３１３１２４号明細書に記載されて
いる条件を採用すると、さらに優れた記録を行うことが
できる。

【００６５】記録ヘッドの構成としては、上述の各明細
書に開示されているような吐出口，液路，電気熱変換体
の組合せ構成（直線状液流路または直角液流路）の他に
熱作用部が屈曲する領域に配置されている構成を開示す
る米国特許第４５５８３３３号明細書，米国特許第４４
５９６００号明細書を用いた構成も本発明に含まれるも
のである。加えて、複数の電気熱変換体に対して、共通
するスリットを電気熱変換体の吐出部とする構成を開示
する特開昭５９−１２３６７０号公報や熱エネルギの圧
力波を吸収する開孔を吐出部に対応させる構成を開示す
る特開昭５９−１３８４６１号公報に基いた構成として
も本発明の効果は有効である。すなわち、記録ヘッドの
形態がどのようなものであっても、本発明によれば記録
を確実に効率よく行うことができるようになるからであ
る。

【００６６】さらに、記録装置が記録できる記録媒体の
最大幅に対応した長さを有するフルラインタイプの記録
ヘッドに対しても本発明は有効に適用できる。そのよう
な記録ヘッドとしては、複数記録ヘッドの組合せによっ
てその長さを満たす構成や、一体的に形成された１個の
記録ヘッドとしての構成のいずれでもよい。

【００６７】加えて、上例のようなシリアルタイプのも
のでも、装置本体に固定された記録ヘッド、あるいは装
置本体に装着されることで装置本体との電気的な接続や
装置本体からのインクの供給が可能になる交換自在のチ
ップタイプの記録ヘッド、あるいは記録ヘッド自体に一
体的にインクタンクが設けられたカートリッジタイプの
記録ヘッドを用いた場合にも本発明は有効である。

【００６８】また、本発明の記録装置の構成として、記
録ヘッドの吐出回復手段、予備的な補助手段等を付加す
ることは本発明の効果を一層安定できるので、好ましい
ものである。これらを具体的に挙げれば、記録ヘッドに
対してのキャッピング手段、クリーニング手段、加圧或
は吸引手段、電気熱変換体或はこれとは別の加熱素子或
はこれらの組み合わせを用いて加熱を行う予備加熱手
段、記録とは別の吐出を行なう予備吐出手段を挙げるこ
とができる。

【００６９】また、搭載される記録ヘッドの種類ないし
個数についても、例えば単色のインクに対応して１個の
みが設けられたものの他、記録色や濃度を異にする複数
のインクに対応して複数個数設けられるものであっても
よい。すなわち、例えば記録装置の記録モードとしては
黒色等の主流色のみの記録モードだけではなく、記録ヘ
ッドを一体的に構成するか複数個の組み合わせによるか
いずれでもよいが、異なる色の複色カラー、または混色
によるフルカラーの各記録モードの少なくとも一つを備
えた装置にも本発明は極めて有効である。

【００７０】さらに加えて、以上説明した本発明実施例
においては、インクを液体として説明しているが、室温
やそれ以下で固化するインクであって、室温で軟化もし
くは液化するものを用いてもよく、あるいはインクジェ
ット方式ではインク自体を３０℃以上７０℃以下の範囲
内で温度調整を行ってインクの粘性を安定吐出範囲にあ
るように温度制御するものが一般的であるから、使用記
録信号付与時にインクが液状をなすものを用いてもよ
い。加えて、熱エネルギによる昇温を、インクの固形状
態から液体状態への状態変化のエネルギとして使用せし
めることで積極的に防止するため、またはインクの蒸発
を防止するため、放置状態で固化し加熱によって液化す
るインクを用いてもよい。いずれにしても熱エネルギの
記録信号に応じた付与によってインクが液化し、液状イ
ンクが吐出されるものや、記録媒体に到達する時点では
すでに固化し始めるもの等のような、熱エネルギの付与
によって初めて液化する性質のインクを使用する場合も
本発明は適用可能である。このような場合のインクは、
特開昭５４−５６８４７号公報あるいは特開昭６０−７
１２６０号公報に記載されるような、多孔質シート凹部
または貫通孔に液状又は固形物として保持された状態
で、電気熱変換体に対して対向するような形態としても
よい。本発明においては、上述した各インクに対して最
も有効なものは、上述した膜沸騰方式を実行するもので
ある。

【００７１】さらに加えて、本発明インクジェット記録
装置の形態としては、コンピュータ等の情報処理機器の
画像出力端末として用いられるものの他、リーダ等と組
合せた複写装置、さらには送受信機能を有するファクシ
ミリ装置の形態を採るもの等であってもよい。

【００７２】

【発明の効果】以上説明したように、本発明は、吐出口
と補助穴の大きさと位置関係を特定することにより、イ
ンクの吐出信頼性、吐出安定性、印字等のプリント特性
を向上させることができ、かつ高速プリントを可能とす
ることができる。

【００７３】また、本発明によると、インク液滴吐出時
のインク圧力変動や振動が補助穴としてのダミー孔部に
より緩衝されて、続いてインク液滴が吐出されるインク
流路のメニスカス部において、インクが外方に大きく盛
り上げることが抑制される。この結果、玉割れ現象が防
止でき、全インク流路で均一なインク液滴吐出が可能に
なり、印字品質が向上する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施形態としてのインクジェッ
トヘッドの平面図である。

【図２】図１のII−II線に沿う拡大断面図である。

【図３】図２のIII 矢視図である。

【図４】本発明の第２の実施形態としてのインクジェッ
トヘッドの要部の拡大平面図である。

【図５】本発明の第３の実施形態としてのインクジェッ
トヘッドの要部の拡大平面図である。

【図６】本発明の第５の実施形態としてのインクジェッ
トプリント装置の斜視図である。

【図７】本発明の第１の実施形態としてのインクジェッ
トヘッドの有効性の実験データの説明図である。

【図８】本発明の第１の実施形態としてのインクジェッ
トヘッドの有効性の実験データの説明図である。

【図９】本発明のインクジェットヘッドの第６の実施形
態の要部を示す平面図である。

【図１０】図９の部分拡大図である。

【図１１】第６の実施形態におけるメニスカス位置の変
動を示す説明図である。

【図１２】第６の実施形態におけるインク液滴吐出状態
を示す説明図である。

【図１３】第６の実施形態におけるダミー孔部によるイ
ンクの圧力変動や振動の緩衝状態を示す説明図である。

【図１４】本発明のインクジェット記録装置の斜視図で
ある。

【図１５】背景技術に係るインクジェットヘッドの要部
を示す平面図である。

【図１６】背景技術に係るインクジェットヘッドにおけ
るメニスカス位置の変動を示す説明図である。

【図１７】背景技術に係るインクジェットヘッドにおけ
るインク液滴吐出状態を示す説明図である。

【符号の説明】

１ インクジェットヘッド １０ 基板 １１ 発熱抵抗体（電気熱変換体） １２ 吐出口 １３ 補助穴 １４ 液流路（インク流路） １５ 天板 １６ 隔壁 １７ インク １７′ インク滴 １８ インク供給口

Claims (17)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 インク流路内のインクに、電気熱変換体
   から熱エネルギーを付与して気泡を発生させることによ
   り、前記電気熱変換体と対向する吐出口からインクを吐
   出可能なインクジェットヘッドにおいて、 前記インク流路は前記吐出口にインクを供給するもので
   あり、 前記インク流路の天井部に外部に開放される補助穴を設
   け、 前記補助穴の開口面積は前記吐出口の開口面積の３倍以
   上とし、 前記補助穴と前記吐出口との間の最短距離は前記インク
   流路の高さの３倍以上としたことを特徴とするインクジ
   ェットヘッド。
2. 【請求項２】 前記補助穴は、前記吐出口よりもインク
   の供給方向の前側に位置する前記インク流路の天井部に
   設けたことを特徴とする請求項１に記載のインクジェッ
   トヘッド。
3. 【請求項３】 前記補助穴は、前記吐出口よりもインク
   の供給方向の後側に位置する前記インク流路の天井部に
   設けたことを特徴とする請求項１に記載のインクジェッ
   トヘッド。
4. 【請求項４】 前記補助穴は、前記インク流路の１つに
   対して複数に分けて設けたことを特徴とする請求項１か
   ら３のいずれかに記載のインクジェットヘッド。
5. 【請求項５】 前記吐出口は、前記インクに発生する気
   泡の成長過程において、その気泡を大気と連通させるこ
   とを特徴とする請求項１から４のいずれかに記載のイン
   クジェットヘッド。
6. 【請求項６】 前記インク流路は、前記電気熱変換体が
   設けられる基板と、前記吐出口が形成される天板との間
   に形成され、 前記補助穴は、前記天板に形成されることを特徴とする
   請求項１から５のいずれかに記載のインクジェットヘッ
   ド。
7. 【請求項７】 前記インク流路は、前記吐出口の数に対
   応して複数並列に形成されて共通のインク供給口に連通
   することを特徴とする請求項１から６のいずれかに記載
   のインクジェットヘッド。
8. 【請求項８】 前記インク流路は、前記共通のインク供
   給口の両側のそれぞれに複数ずつ並列に形成されている
   ことを特徴とする請求項７に記載のインクジェットヘッ
   ド。
9. 【請求項９】 前記インクジェットヘッドとプリント媒
   体とを相対移動させる移動手段とを備えてなることを特
   徴とするインクジェットプリント装置。
10. 【請求項１０】 前記移動手段は、前記インクジェット
    ヘッドを主走査方向に往復移動させ、かつ前記プリント
    媒体を前記主走査方向と略直交する副走査方向に移動さ
    せることを特徴とする請求項９に記載のインクジェット
    プリント装置。
11. 【請求項１１】 インク供給路と、前記インク供給路か
    ら分岐した複数のインク流路と、前記インク流路の先端
    部にそれぞれ設けられている吐出口および該吐出口から
    インクを吐出するために利用される熱エネルギーを発生
    する熱エネルギー発生手段とを有し、複数の前記インク
    流路の熱エネルギー発生手段が時分割駆動されるインク
    ジェットヘッドであって、 前記複数のインク流路のうちの少なくとも１つには、前
    記インク供給路との分岐位置と、前記熱エネルギー発生
    手段との間に、インクの圧力変動及び振動の緩衝用のダ
    ミー孔部が設けられていることを特徴とするインクジェ
    ットヘッド。
12. 【請求項１２】 前記ダミー孔部の開口面積は前記吐出
    口の開口面積の３倍以上とし、 前記ダミー孔部と前記吐出口との間の最短距離は前記イ
    ンク流路の高さの３倍以上としたことを特徴とする請求
    項１１に記載のインクジェットヘッド。
13. 【請求項１３】 複数の前記インク流路がＮ個のグルー
    プに分けられて、それぞれのグループごとに順番に前記
    熱エネルギー発生手段が駆動されるＮ分割の時分割駆動
    が行われ、 全ての前記インク流路のうちの少なくとも１／Ｎに、前
    記ダミー孔部が設けられている請求項１１または１２に
    記載のインクジェットヘッド。
14. 【請求項１４】 前記複数のインク流路のうち、前記イ
    ンク供給路との分岐位置と前記熱エネルギー発生手段と
    の間の間隔が他より短いインク流路に、前記ダミー孔部
    が設けられている請求項１１から１３のいずれかに記載
    のインクジェットヘッド。
15. 【請求項１５】 前記複数のインク流路のうち、前記イ
    ンク供給路との分岐位置と前記熱エネルギー発生手段と
    の間の間隔が他より長いインク流路に、前記ダミー孔部
    が設けられている請求項１１から１３のいずれかに記載
    のインクジェットヘッド。
16. 【請求項１６】 前記熱エネルギー発生手段は電気熱変
    換体である請求項１１から１５のいずれかに記載のイン
    クジェットヘッド。
17. 【請求項１７】 請求項１１から１６のいずれかに記載
    のインクジェットヘッドと、該ヘッドを載置するための
    手段とを有することを特徴とするインクジェットプリン
    ト装置。