JPH11140106A - 気相重合装置の気体流量制御方法および気相重合装置 - Google Patents
気相重合装置の気体流量制御方法および気相重合装置Info
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- JPH11140106A JPH11140106A JP24952998A JP24952998A JPH11140106A JP H11140106 A JPH11140106 A JP H11140106A JP 24952998 A JP24952998 A JP 24952998A JP 24952998 A JP24952998 A JP 24952998A JP H11140106 A JPH11140106 A JP H11140106A
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- gas
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 重合反応時に流動床反応器に吹き込むガス状
単量体の流量制御を、流動床反応器内のガスの状態に正
確に追従して行なうことができるとともに、良好な応答
性、低い圧力損失で実現可能にする。 【解決手段】 本発明に係る気相重合装置は、ブロワー
８の入力側および出力側のガス状単量体の圧力差を測定
する差圧検出部３１と、上記差圧検出部３１で得られる
圧力差と、上記ガス状単量体の密度とに基づいたパラメ
ータＨを算出し、上記ブロワー８の特性曲線に基づいて
このパラメータＨから所望の気体流量Ｑが得られるブロ
ワー羽根車の回転数を算出するＣＰＵ３４と、上記ＣＰ
Ｕ３４で得られた回転数にて上記ブロワー８の上記ブロ
ワー羽根車の回転数を制御するブロワー制御部３５とを
備えた流量制御部３３とを有する。
単量体の流量制御を、流動床反応器内のガスの状態に正
確に追従して行なうことができるとともに、良好な応答
性、低い圧力損失で実現可能にする。 【解決手段】 本発明に係る気相重合装置は、ブロワー
８の入力側および出力側のガス状単量体の圧力差を測定
する差圧検出部３１と、上記差圧検出部３１で得られる
圧力差と、上記ガス状単量体の密度とに基づいたパラメ
ータＨを算出し、上記ブロワー８の特性曲線に基づいて
このパラメータＨから所望の気体流量Ｑが得られるブロ
ワー羽根車の回転数を算出するＣＰＵ３４と、上記ＣＰ
Ｕ３４で得られた回転数にて上記ブロワー８の上記ブロ
ワー羽根車の回転数を制御するブロワー制御部３５とを
備えた流量制御部３３とを有する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、流動床反応器内に
重合用固体触媒を供給するとともに、ブロワーにより流
動床反応器の底部から分散板を介してガス状単量体を流
動床反応器内に吹き込んで、流動床反応器内に流動床を
形成し、該流動床内での気相重合反応によって重合体を
製造するに際し、上記ガス状単量体の流量を制御する気
相重合装置の気体流量制御方法に関する。
重合用固体触媒を供給するとともに、ブロワーにより流
動床反応器の底部から分散板を介してガス状単量体を流
動床反応器内に吹き込んで、流動床反応器内に流動床を
形成し、該流動床内での気相重合反応によって重合体を
製造するに際し、上記ガス状単量体の流量を制御する気
相重合装置の気体流量制御方法に関する。
【０００２】また、本発明は、上記気体流量制御方法を
適用した気相重合装置に関する。
適用した気相重合装置に関する。
【０００３】
【従来の技術】従来より、例えばポリエチレンなどのポ
リオレフィンを得る場合に、エチレンなどのオレフィン
単量体などをチタン系固体状触媒の存在下で気相重合さ
せる気相重合法が用いられている。
リオレフィンを得る場合に、エチレンなどのオレフィン
単量体などをチタン系固体状触媒の存在下で気相重合さ
せる気相重合法が用いられている。
【０００４】このような気相重合法では、たとえば、図
６に示すように、固体状触媒Ａを供給ライン１１２を介
して流動床反応器１１０内に供給するとともに、供給ラ
イン１１３を介して流動床反応器１１０の底部から、流
動床反応器１１０底部近傍に配設した多孔板などからな
るガス分散板１１１を介してガス状のオレフィンを吹き
込んで、流動床（反応系）１１４を流動状態に維持しつ
つ、流動床１１４内で重合反応を行なっている。そし
て、流動床１１４内で重合反応して生成されたポリマー
粒子は、ライン１１５を介して流動床反応器１１０か
ら、連続的に抜き出されるようになっている。また、流
動床反応器１１０の流動床１１４を通過した未反応のガ
ス状のオレフィンなどは、流動床反応器１１０の上方部
分に設けられた減速領域１１６にて流速が低減されて、
流動床反応器１１０の上部に設けられたガス出口１１０
Ａを介して流動床反応器１１０外に排出される。一方、
流動床反応器１１０より排出された未反応のガス状のオ
レフィンなどは、循環ライン１１７を介して再び流動床
反応器１１０内の流動床１１４内に吹き込まれるように
なっている。なお、ガス状のオレフィンは、循環ライン
１１７上に配設された熱交換器（冷却装置）１１９を通
り冷却され、該循環ライン１１７に合流する供給ライン
１２０を介してブロワー１１８に供給され、ブロワー１
１８により連続的に流動床反応器１１０に供給されるよ
うになっている。
６に示すように、固体状触媒Ａを供給ライン１１２を介
して流動床反応器１１０内に供給するとともに、供給ラ
イン１１３を介して流動床反応器１１０の底部から、流
動床反応器１１０底部近傍に配設した多孔板などからな
るガス分散板１１１を介してガス状のオレフィンを吹き
込んで、流動床（反応系）１１４を流動状態に維持しつ
つ、流動床１１４内で重合反応を行なっている。そし
て、流動床１１４内で重合反応して生成されたポリマー
粒子は、ライン１１５を介して流動床反応器１１０か
ら、連続的に抜き出されるようになっている。また、流
動床反応器１１０の流動床１１４を通過した未反応のガ
ス状のオレフィンなどは、流動床反応器１１０の上方部
分に設けられた減速領域１１６にて流速が低減されて、
流動床反応器１１０の上部に設けられたガス出口１１０
Ａを介して流動床反応器１１０外に排出される。一方、
流動床反応器１１０より排出された未反応のガス状のオ
レフィンなどは、循環ライン１１７を介して再び流動床
反応器１１０内の流動床１１４内に吹き込まれるように
なっている。なお、ガス状のオレフィンは、循環ライン
１１７上に配設された熱交換器（冷却装置）１１９を通
り冷却され、該循環ライン１１７に合流する供給ライン
１２０を介してブロワー１１８に供給され、ブロワー１
１８により連続的に流動床反応器１１０に供給されるよ
うになっている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、流動床１１
４を流動状態に維持するためには、一定流量以上のガス
状のオレフィンを供給ライン１１３を介して流動床反応
器１１０に供給する必要がある。また、一方、ガス状の
オレフィンの流量が過度にすぎると、重合体パウダーが
減速領域１１６を抜け出し、熱交換器、ブロワー、分散
板等をつまらせ、運転に支障をきたしてしまう。
４を流動状態に維持するためには、一定流量以上のガス
状のオレフィンを供給ライン１１３を介して流動床反応
器１１０に供給する必要がある。また、一方、ガス状の
オレフィンの流量が過度にすぎると、重合体パウダーが
減速領域１１６を抜け出し、熱交換器、ブロワー、分散
板等をつまらせ、運転に支障をきたしてしまう。
【０００６】このため、通常、循環ライン１１７上に流
量計１２１を配設し、この流量計１２１により流量を監
視して、必要に応じて流体継手を含むモーターやインバ
ータモーターを用いてブロワー１１８内の羽根車の回転
数を変化させたり、必要に応じてブロワー１１８の入力
側に吸込ベーン、いわゆるインレットガイドベーン（Ｉ
ＧＶ）を配設し、ブロワー１１８内の羽根の特性を変化
させたり、また弁の開閉操作を行なうことで、流動床反
応器１１０へ吹き込まれるガス状のオレフィンの流量を
制御していた。
量計１２１を配設し、この流量計１２１により流量を監
視して、必要に応じて流体継手を含むモーターやインバ
ータモーターを用いてブロワー１１８内の羽根車の回転
数を変化させたり、必要に応じてブロワー１１８の入力
側に吸込ベーン、いわゆるインレットガイドベーン（Ｉ
ＧＶ）を配設し、ブロワー１１８内の羽根の特性を変化
させたり、また弁の開閉操作を行なうことで、流動床反
応器１１０へ吹き込まれるガス状のオレフィンの流量を
制御していた。
【０００７】この流量計１２１としては、例えばオリフ
ィス流量計が挙げられるが、循環ライン１１７の直管長
を大きくとる必要（例えば、管径が９００φの場合９ｍ
の直管長）があり、装置が大型化してしまう。また、オ
リフィス流量計は、圧力損失が大きくなり、しかも循環
ライン１１７からのガスに混在する重合体パウダーが流
量計に付着して測定精度が悪くなる虞があった。さら
に、この場合検出される流量が循環ラインの流量であ
り、必ずしもブロワー１１８からの流量をモニタしてい
るわけではないため、ガス状オレフィンの流量制御が流
動床反応器内の状態に正確に基づいたものではないので
流動床反応器内の反応を定常化できない虞があった。ま
た、オリフィス流量計の他にも、超音波流量計、渦流量
計、熱式流量計などが挙げられるが、これらの流量計
は、オリフィス流量計の問題点を改良するような流量計
として検討されているが、未だ工業的には確立されてい
ない。
ィス流量計が挙げられるが、循環ライン１１７の直管長
を大きくとる必要（例えば、管径が９００φの場合９ｍ
の直管長）があり、装置が大型化してしまう。また、オ
リフィス流量計は、圧力損失が大きくなり、しかも循環
ライン１１７からのガスに混在する重合体パウダーが流
量計に付着して測定精度が悪くなる虞があった。さら
に、この場合検出される流量が循環ラインの流量であ
り、必ずしもブロワー１１８からの流量をモニタしてい
るわけではないため、ガス状オレフィンの流量制御が流
動床反応器内の状態に正確に基づいたものではないので
流動床反応器内の反応を定常化できない虞があった。ま
た、オリフィス流量計の他にも、超音波流量計、渦流量
計、熱式流量計などが挙げられるが、これらの流量計
は、オリフィス流量計の問題点を改良するような流量計
として検討されているが、未だ工業的には確立されてい
ない。
【０００８】本発明は、上述の実情に鑑みてなされたも
のであり、重合反応時に流動床反応器に吹き込むガス状
単量体の流量制御が、流動床反応器内のガスの状態に正
確に追従して行なうことを可能にするとともに、良好な
応答性、低い圧力損失で実現可能であり、かつ、流量制
御の際に大きな直管長を必要としない気相重合装置の気
体流量制御方法を提供することを目的としている。
のであり、重合反応時に流動床反応器に吹き込むガス状
単量体の流量制御が、流動床反応器内のガスの状態に正
確に追従して行なうことを可能にするとともに、良好な
応答性、低い圧力損失で実現可能であり、かつ、流量制
御の際に大きな直管長を必要としない気相重合装置の気
体流量制御方法を提供することを目的としている。
【０００９】また、本発明は、上記の気体流量制御方法
を適用した気相重合装置を提供することを目的としてい
る。
を適用した気相重合装置を提供することを目的としてい
る。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明に係る気相重合装
置の気体流量制御方法は、上述の問題を解決するため、
流動床反応器内に重合用固体触媒を供給するとともに、
ブロワーにより流動床反応器の底部から分散板を介して
所定の密度のガス状単量体を流動床反応器内に吹き込ん
で、流動床反応器内に流動床を形成し、該流動床内での
気相重合反応によって重合体を製造するに際し、上記ブ
ロワーの入口側および出口側でのガス状単量体の圧力差
を測定し、この測定結果と、上記ガス状単量体の密度と
に基づいたパラメータＨを算出し、上記ブロワーの特性
曲線に基づいて、このパラメータＨから所望の気体流量
Ｑが得られるブロワー羽根車の回転数を算出し、その算
出値によって上記ブロワー羽根車の回転数を制御して、
上記ガス状単量体の流量を制御することを特徴としてい
る。
置の気体流量制御方法は、上述の問題を解決するため、
流動床反応器内に重合用固体触媒を供給するとともに、
ブロワーにより流動床反応器の底部から分散板を介して
所定の密度のガス状単量体を流動床反応器内に吹き込ん
で、流動床反応器内に流動床を形成し、該流動床内での
気相重合反応によって重合体を製造するに際し、上記ブ
ロワーの入口側および出口側でのガス状単量体の圧力差
を測定し、この測定結果と、上記ガス状単量体の密度と
に基づいたパラメータＨを算出し、上記ブロワーの特性
曲線に基づいて、このパラメータＨから所望の気体流量
Ｑが得られるブロワー羽根車の回転数を算出し、その算
出値によって上記ブロワー羽根車の回転数を制御して、
上記ガス状単量体の流量を制御することを特徴としてい
る。
【００１１】また、上記ブロワーの特性曲線は、該ブロ
ワー内の羽根車に配設された羽根の形状で決定される曲
線であって、上記羽根車の回転数ごとに得られる、上記
パラメータＨと気体流量Ｑとの関係を示す曲線であるこ
とが好ましい。
ワー内の羽根車に配設された羽根の形状で決定される曲
線であって、上記羽根車の回転数ごとに得られる、上記
パラメータＨと気体流量Ｑとの関係を示す曲線であるこ
とが好ましい。
【００１２】あるいは、上記気体流量制御方法は、上記
ブロワーの入口側および出口側でのガス状単量体の圧力
差を測定し、この測定結果と、上記ガス状単量体の密度
とに基づいたパラメータＨを算出し、上記ブロワーの特
性曲線に基づいて、このパラメータＨから所望の気体流
量Ｑを得るための、ブロワー羽根車に上記ガス状単量体
を案内するための所定の形状を有する吸込ベーンの開度
を算出し、その算出値によって上記吸込ベーンの開度を
制御して、上記ガス状単量体の流量を制御することを特
徴としている。
ブロワーの入口側および出口側でのガス状単量体の圧力
差を測定し、この測定結果と、上記ガス状単量体の密度
とに基づいたパラメータＨを算出し、上記ブロワーの特
性曲線に基づいて、このパラメータＨから所望の気体流
量Ｑを得るための、ブロワー羽根車に上記ガス状単量体
を案内するための所定の形状を有する吸込ベーンの開度
を算出し、その算出値によって上記吸込ベーンの開度を
制御して、上記ガス状単量体の流量を制御することを特
徴としている。
【００１３】また、上記ブロワーの特性曲線は、上記吸
込ベーンの形状で決定される曲線であって、上記吸込ベ
ーンの開度ごとに得られる、上記パラメータＨと気体流
量Ｑとの関係を示す曲線であることが好ましい。
込ベーンの形状で決定される曲線であって、上記吸込ベ
ーンの開度ごとに得られる、上記パラメータＨと気体流
量Ｑとの関係を示す曲線であることが好ましい。
【００１４】本発明の気相重合装置は、流動床反応器内
に重合用固体触媒を供給するとともに、ブロワーにより
流動床反応器の底部から分散板を介して所定の密度のガ
ス状単量体を流動床反応器内に吹き込んで、流動床反応
器内に流動床を形成し、該流動床内での気相重合反応に
よって重合体を得るように構成した気相重合装置におい
て、上記ブロワーの入口側および出口側のガス状単量体
の圧力差を測定する差圧検出部と、上記差圧検出部で得
られる圧力差と、上記ガス状単量体の密度とに基づいた
パラメータＨを算出し、上記ブロワーの特性曲線に基づ
いてこのパラメータＨから所望の気体流量Ｑが得られる
ブロワー羽根車の回転数を算出する計算部と、上記計算
部で得られた算出値にて上記ブロワー羽根車の回転数を
制御するブロワー制御部とを備えた流量制御部とを有す
ることを特徴としている。
に重合用固体触媒を供給するとともに、ブロワーにより
流動床反応器の底部から分散板を介して所定の密度のガ
ス状単量体を流動床反応器内に吹き込んで、流動床反応
器内に流動床を形成し、該流動床内での気相重合反応に
よって重合体を得るように構成した気相重合装置におい
て、上記ブロワーの入口側および出口側のガス状単量体
の圧力差を測定する差圧検出部と、上記差圧検出部で得
られる圧力差と、上記ガス状単量体の密度とに基づいた
パラメータＨを算出し、上記ブロワーの特性曲線に基づ
いてこのパラメータＨから所望の気体流量Ｑが得られる
ブロワー羽根車の回転数を算出する計算部と、上記計算
部で得られた算出値にて上記ブロワー羽根車の回転数を
制御するブロワー制御部とを備えた流量制御部とを有す
ることを特徴としている。
【００１５】また、上記ブロワーの特性曲線は、該ブロ
ワー内の羽根車に配設された羽根の形状で決定される曲
線であって、上記羽根車の回転数ごとに得られる、上記
パラメータＨと気体流量Ｑとの関係を示す曲線であるこ
とが好ましい。
ワー内の羽根車に配設された羽根の形状で決定される曲
線であって、上記羽根車の回転数ごとに得られる、上記
パラメータＨと気体流量Ｑとの関係を示す曲線であるこ
とが好ましい。
【００１６】あるいは、上記気相重合装置は、上記ブロ
ワーの入口側に配設されるとともに、上記ガス状単量体
を該ブロワー内の羽根車へ案内する吸込ベーンと、上記
ブロワーの入口側および出口側のガス状単量体の圧力差
を測定する差圧検出部と、上記差圧検出部で得られる圧
力差と、上記ガス状単量体の密度とに基づいたパラメー
タＨを算出し、上記ブロワーの特性曲線に基づいてこの
パラメータＨから所望の気体流量Ｑが得られる上記吸込
ベーンの開度を算出する計算部と、上記計算部で得られ
た算出値にて上記吸込ベーンの開度を制御するブロワー
制御部とを備えた流量制御部とを有することを特徴とし
ている。
ワーの入口側に配設されるとともに、上記ガス状単量体
を該ブロワー内の羽根車へ案内する吸込ベーンと、上記
ブロワーの入口側および出口側のガス状単量体の圧力差
を測定する差圧検出部と、上記差圧検出部で得られる圧
力差と、上記ガス状単量体の密度とに基づいたパラメー
タＨを算出し、上記ブロワーの特性曲線に基づいてこの
パラメータＨから所望の気体流量Ｑが得られる上記吸込
ベーンの開度を算出する計算部と、上記計算部で得られ
た算出値にて上記吸込ベーンの開度を制御するブロワー
制御部とを備えた流量制御部とを有することを特徴とし
ている。
【００１７】また、上記ブロワーの特性曲線は、上記吸
込ベーンの形状で決定される曲線であって、上記吸込ベ
ーンの開度ごとに得られる、上記パラメータＨと気体流
量Ｑとの関係を示す曲線であることが好ましい。
込ベーンの形状で決定される曲線であって、上記吸込ベ
ーンの開度ごとに得られる、上記パラメータＨと気体流
量Ｑとの関係を示す曲線であることが好ましい。
【００１８】
【発明の実施の形態】以下、本発明に係る気相重合装置
の気体流量制御方法およびこれを適用した気相重合装置
を、図面を参照しながら詳細に説明する。
の気体流量制御方法およびこれを適用した気相重合装置
を、図面を参照しながら詳細に説明する。
【００１９】なお、本発明において、「重合」という語
は単独重合のみならず、共重合を包含した意味で用いら
れることがあり、また「重合体」という語は、単独重合
体のみならず、共重合体を包含した意味で用いられるこ
とがある。また、共重合を行なう場合のガス状単量体
は、複数のガス単量体の混合物をいう。
は単独重合のみならず、共重合を包含した意味で用いら
れることがあり、また「重合体」という語は、単独重合
体のみならず、共重合体を包含した意味で用いられるこ
とがある。また、共重合を行なう場合のガス状単量体
は、複数のガス単量体の混合物をいう。
【００２０】図１は、本発明に係る気体流量制御方法を
適用した気相重合装置の概略図である。図１に示すよう
に、気相重合装置は、流動床反応器１内に重合用固体触
媒Ａを供給するとともに、ブロワー８により流動床反応
器１の底部からガス分散板１１を介してガス状単量体を
流動床反応器１内に吹き込んで、流動床反応器１内に流
動床４を形成し、該流動床４内での気相重合反応によっ
て重合体もしくは共重合体を得るように構成されてい
る。ここでガス状単量体は、重合用固体触媒の作用で重
合する一種またはそれ以上の単量体（モノマー、コモノ
マー）であり、重合系へは水素のような分子量制御剤、
窒素や炭化水素のような不活性ガスとともに供給されて
もよい。
適用した気相重合装置の概略図である。図１に示すよう
に、気相重合装置は、流動床反応器１内に重合用固体触
媒Ａを供給するとともに、ブロワー８により流動床反応
器１の底部からガス分散板１１を介してガス状単量体を
流動床反応器１内に吹き込んで、流動床反応器１内に流
動床４を形成し、該流動床４内での気相重合反応によっ
て重合体もしくは共重合体を得るように構成されてい
る。ここでガス状単量体は、重合用固体触媒の作用で重
合する一種またはそれ以上の単量体（モノマー、コモノ
マー）であり、重合系へは水素のような分子量制御剤、
窒素や炭化水素のような不活性ガスとともに供給されて
もよい。
【００２１】また、上記気相重合装置では、固体状触媒
Ａを供給ライン２を介して流動床反応器１内に供給する
一方、ガス状のオレフィンなどの単量体を、供給ライン
３を介して流動床反応器１の底部から、流動床反応器１
底部近傍に配設した多孔板などからなるガス分散板１１
を介して吹き込んで、流動床（反応系）４を流動状態に
維持しつつ、流動床４内で重合反応が行なわれる。な
お、ガス状単量体は、循環ライン７に合流する供給ライ
ン２０を介して連続的に供給されるようになっている。
Ａを供給ライン２を介して流動床反応器１内に供給する
一方、ガス状のオレフィンなどの単量体を、供給ライン
３を介して流動床反応器１の底部から、流動床反応器１
底部近傍に配設した多孔板などからなるガス分散板１１
を介して吹き込んで、流動床（反応系）４を流動状態に
維持しつつ、流動床４内で重合反応が行なわれる。な
お、ガス状単量体は、循環ライン７に合流する供給ライ
ン２０を介して連続的に供給されるようになっている。
【００２２】そして、流動床４内で重合反応が進んで生
成されたポリマー粒子は、ライン５を介して流動床反応
器１から連続的に抜き出されるようになっている。一
方、流動床４を通過した未反応のガス状単量体は、流動
床反応器１の上方部分に設けられた減速領域６にて流速
が低減されて、流動床反応器１の上部に設けられたガス
出口１０Ａを介して流動床反応器１外に排出されるよう
になっている。
成されたポリマー粒子は、ライン５を介して流動床反応
器１から連続的に抜き出されるようになっている。一
方、流動床４を通過した未反応のガス状単量体は、流動
床反応器１の上方部分に設けられた減速領域６にて流速
が低減されて、流動床反応器１の上部に設けられたガス
出口１０Ａを介して流動床反応器１外に排出されるよう
になっている。
【００２３】ところで、流動床反応器１より排出された
未反応の単量体は、再び流動床反応器１内の流動床４内
に吹き込む前にその重合反応熱を除去する必要があるた
め、循環ライン７の上流側に接続された熱交換器（冷却
装置）９に導入され冷却されるようになっている。
未反応の単量体は、再び流動床反応器１内の流動床４内
に吹き込む前にその重合反応熱を除去する必要があるた
め、循環ライン７の上流側に接続された熱交換器（冷却
装置）９に導入され冷却されるようになっている。
【００２４】熱交換器９によって冷却された単量体のガ
スは、続いて、循環ライン７の下流側に配設されたブロ
ワー８および供給ライン３を介し、流動床反応器１の底
部からガス分散板１１を通して再び流動床反応器１内の
流動床４内に吹き込まれるように構成されている。
スは、続いて、循環ライン７の下流側に配設されたブロ
ワー８および供給ライン３を介し、流動床反応器１の底
部からガス分散板１１を通して再び流動床反応器１内の
流動床４内に吹き込まれるように構成されている。
【００２５】ところで、上記ブロワー８の入口側および
出口側には、入口側と出口側と間のガス状単量体の圧力
差を測定する差圧検出部３１を備えており、ブロワー８
には流量制御部３３が接続されている。この流量制御部
３３は、所望の気体流量ＱDが得られるような上記ブロ
ワー８の羽根車の回転数ＮD を算出する計算部であるＣ
ＰＵ３４と、上記計算部で得られた回転数ＮD にて上記
ブロワー８の羽根車の回転数を制御するブロワー制御部
３５とを備えている。このＣＰＵ３４では、上記差圧検
出部３１で得られる圧力差と、上記ガス状単量体の密度
とに基づいたパラメータであるヘッドＨ（以下、単にＨ
値という）を算出し、上記ブロワー８の特性曲線に基づ
いてこのＨ値から上記所望の気体流量ＱD を得るように
なっている。また、ブロワー８は、遠心型ブロワーであ
ることが好ましく、また図示しないが、入口側に上記ガ
ス状単量体をブロワー羽根車に案内する吸込ベーン、い
わゆるインレットガイドベーンを放射状に配設してもよ
い。このインレットガイドベーン付きのブロワーを用い
る場合には、該ベーン開度を測定し、この開度ごとに決
定されるブロワー特性曲線に基づいて気体流量を制御し
てもよい。
出口側には、入口側と出口側と間のガス状単量体の圧力
差を測定する差圧検出部３１を備えており、ブロワー８
には流量制御部３３が接続されている。この流量制御部
３３は、所望の気体流量ＱDが得られるような上記ブロ
ワー８の羽根車の回転数ＮD を算出する計算部であるＣ
ＰＵ３４と、上記計算部で得られた回転数ＮD にて上記
ブロワー８の羽根車の回転数を制御するブロワー制御部
３５とを備えている。このＣＰＵ３４では、上記差圧検
出部３１で得られる圧力差と、上記ガス状単量体の密度
とに基づいたパラメータであるヘッドＨ（以下、単にＨ
値という）を算出し、上記ブロワー８の特性曲線に基づ
いてこのＨ値から上記所望の気体流量ＱD を得るように
なっている。また、ブロワー８は、遠心型ブロワーであ
ることが好ましく、また図示しないが、入口側に上記ガ
ス状単量体をブロワー羽根車に案内する吸込ベーン、い
わゆるインレットガイドベーンを放射状に配設してもよ
い。このインレットガイドベーン付きのブロワーを用い
る場合には、該ベーン開度を測定し、この開度ごとに決
定されるブロワー特性曲線に基づいて気体流量を制御し
てもよい。
【００２６】なお、流動床反応器１には、内部のガスの
圧力Ｐを検出する圧力測定部１２と、該内部のガス組成
を検出するためのガスクロマトグラフィ装置１３とが接
続され、これらの測定結果がＣＰＵ３４に送られるよう
になっている。また、循環ライン７の下流側には供給ラ
イン２０と合流する前のガス温度Ｔを検出する温度測定
部１４が接続されている。
圧力Ｐを検出する圧力測定部１２と、該内部のガス組成
を検出するためのガスクロマトグラフィ装置１３とが接
続され、これらの測定結果がＣＰＵ３４に送られるよう
になっている。また、循環ライン７の下流側には供給ラ
イン２０と合流する前のガス温度Ｔを検出する温度測定
部１４が接続されている。
【００２７】これら圧力測定部１２、ガスクロマトグラ
フィ装置１３および温度測定部１４により、循環ライン
７におけるガスの状態がモニタできるようになってい
る。差圧検出部３１は、ブロワー８の入口側および出口
側のガス状単量体の圧力差ΔＰを測定し、この結果を流
量制御部３３内のＣＰＵ３４に送る。
フィ装置１３および温度測定部１４により、循環ライン
７におけるガスの状態がモニタできるようになってい
る。差圧検出部３１は、ブロワー８の入口側および出口
側のガス状単量体の圧力差ΔＰを測定し、この結果を流
量制御部３３内のＣＰＵ３４に送る。
【００２８】この流量制御部３３は、ＣＰＵ３４、ブロ
ワー制御部３５、ＲＡＭ３６およびＲＯＭ３７を備えて
いる。ＣＰＵ３４は、上記圧力Ｐ、温度Ｔ、ガス組成、
圧力差ΔＰおよび所望の気体流量ＱD を用いて、最適な
羽根車回転数ＮD を算出し、この羽根車回転数ＮD デー
タをブロワー制御部３５に送る。さらに、ブロワー制御
部３５は、上記羽根車回転数ＮD データに基づいて、上
記ブロワー羽根車の回転動作を回転数ＮD にするように
制御する。
ワー制御部３５、ＲＡＭ３６およびＲＯＭ３７を備えて
いる。ＣＰＵ３４は、上記圧力Ｐ、温度Ｔ、ガス組成、
圧力差ΔＰおよび所望の気体流量ＱD を用いて、最適な
羽根車回転数ＮD を算出し、この羽根車回転数ＮD デー
タをブロワー制御部３５に送る。さらに、ブロワー制御
部３５は、上記羽根車回転数ＮD データに基づいて、上
記ブロワー羽根車の回転動作を回転数ＮD にするように
制御する。
【００２９】このように構成することで、ガスを一定の
適切な流量で流動床反応器１に吹き込むようにすること
ができる。ここでは、上記ブロワー羽根車の回転数をブ
ロワー制御部３５により自動制御する構成をとっている
が、このブロワー制御部３５の代わりに例えば回転数Ｎ
D データに基づいて回転数ＮD を表示する表示部を用い
て、この表示部の表示に従って手動で上記ブロワー羽根
車の回転数を変更することにより流量制御してもよい。
適切な流量で流動床反応器１に吹き込むようにすること
ができる。ここでは、上記ブロワー羽根車の回転数をブ
ロワー制御部３５により自動制御する構成をとっている
が、このブロワー制御部３５の代わりに例えば回転数Ｎ
D データに基づいて回転数ＮD を表示する表示部を用い
て、この表示部の表示に従って手動で上記ブロワー羽根
車の回転数を変更することにより流量制御してもよい。
【００３０】上記気相重合装置のブロワーのガス状単量
体の流量制御を行なうための気体流量制御方法は、図２
に示すように、まずステップＳ１でブロワー羽根車の回
転数の初期値を入力しておく。この初期値は、必要とす
る回転数よりも小さい値の場合が多く、後の操作で徐々
に必要な回転数に近づけていく。上記ブロワーの入口側
および出口側でのガス状単量体の圧力差を測定し（ステ
ップＳ２）、この測定結果と、上記ガス状単量体の密度
とに基づいてＨ値を算出し（ステップＳ３）、上記ブロ
ワーの特性曲線に基づいて、このＨ値から所望の気体流
量Ｑが得られる上記ブロワー羽根車の回転数または上記
インレットガイドベーンの開度を算出し（ステップＳ
５）、得られた算出値にて上記ブロワー羽根車の回転数
またはインレットガイドベーンの開度を制御して（ステ
ップＳ６）、上記ガス状単量体の流量を制御するように
している。
体の流量制御を行なうための気体流量制御方法は、図２
に示すように、まずステップＳ１でブロワー羽根車の回
転数の初期値を入力しておく。この初期値は、必要とす
る回転数よりも小さい値の場合が多く、後の操作で徐々
に必要な回転数に近づけていく。上記ブロワーの入口側
および出口側でのガス状単量体の圧力差を測定し（ステ
ップＳ２）、この測定結果と、上記ガス状単量体の密度
とに基づいてＨ値を算出し（ステップＳ３）、上記ブロ
ワーの特性曲線に基づいて、このＨ値から所望の気体流
量Ｑが得られる上記ブロワー羽根車の回転数または上記
インレットガイドベーンの開度を算出し（ステップＳ
５）、得られた算出値にて上記ブロワー羽根車の回転数
またはインレットガイドベーンの開度を制御して（ステ
ップＳ６）、上記ガス状単量体の流量を制御するように
している。
【００３１】また、上記ブロワーの特性曲線は、例えば
図１のＲＯＭ３７内に格納されており、該ブロワー内の
羽根の形状で決定される曲線であって、羽根車の回転数
ごとに得られる、上記Ｈ値と気体流量Ｑとの関係を示す
曲線であることが好ましい。あるいは、上記特性曲線
は、上記インレットガイドベーンの形状で決定されるよ
うな曲線でもよく、この場合該特性曲線は上記インレッ
トガイドベーンの開度ごとに得られるものである。
図１のＲＯＭ３７内に格納されており、該ブロワー内の
羽根の形状で決定される曲線であって、羽根車の回転数
ごとに得られる、上記Ｈ値と気体流量Ｑとの関係を示す
曲線であることが好ましい。あるいは、上記特性曲線
は、上記インレットガイドベーンの形状で決定されるよ
うな曲線でもよく、この場合該特性曲線は上記インレッ
トガイドベーンの開度ごとに得られるものである。
【００３２】また、上記特性曲線のＲＯＭ３７への格納
は、図示されない記録媒体読み取り装置を介して記録媒
体より行なってもよいし、図示されない入力装置を用い
て手で入力してもよいし、図示されないデータベースよ
り取り出して行なってもよい。
は、図示されない記録媒体読み取り装置を介して記録媒
体より行なってもよいし、図示されない入力装置を用い
て手で入力してもよいし、図示されないデータベースよ
り取り出して行なってもよい。
【００３３】上記気体流量制御方法において、適当な回
転数でブロワー８を作動し、流動床反応器１を作動さ
せ、ステップＳ１では、循環ライン７内のガス状単量
体、例えばオレフィンの単量体の圧力Ｐ、温度Ｔ、ガス
組成、回転数、開度および所望の気体流量ＱD などの初
期値を入力し、ステップＳ２に進む。
転数でブロワー８を作動し、流動床反応器１を作動さ
せ、ステップＳ１では、循環ライン７内のガス状単量
体、例えばオレフィンの単量体の圧力Ｐ、温度Ｔ、ガス
組成、回転数、開度および所望の気体流量ＱD などの初
期値を入力し、ステップＳ２に進む。
【００３４】ステップＳ２では、ブロワーの入口側およ
び出口側のガスの圧力差ΔＰを測定し、ステップＳ３に
進む。ステップＳ３では、圧力差ΔＰおよびガス密度ρ
g より以下の（１）式に基づいてＨ値を求め、ステップ
Ｓ４に進む。なお、ガス密度は圧力Ｐ、温度およびガス
組成が決まれば決定される値である。
び出口側のガスの圧力差ΔＰを測定し、ステップＳ３に
進む。ステップＳ３では、圧力差ΔＰおよびガス密度ρ
g より以下の（１）式に基づいてＨ値を求め、ステップ
Ｓ４に進む。なお、ガス密度は圧力Ｐ、温度およびガス
組成が決まれば決定される値である。
【００３５】Ｈ＝ΔＰ／ρg ・・・（１） 但し、ρg ＝ｆ（Ｐ，Ｔ，ガス組成，ｚ）、ｚ：圧縮係
数 特に理想気体の場合は、ρg ＝ｗ／Ｖ＝Ｐ・Ｍ／（ｚ・
（Ｒ・Ｔ）） （式中、ＰおよびＴは上記の通りであり、ｗは気体の重
量、Ｖは気体の容積、Ｍは気体の分子量、Ｒは気体定数
である。） ステップＳ４では、図３に示すようなブロワーの特性曲
線に基づいて、上記Ｈ値と、ブロワー８の羽根車回転数
Ｎ（図３においてはＮ3 ）またはインレットガイドベー
ンの開度とから気体流量Ｑを求め、ステップＳ５に進
む。また、このステップＳ４は、任意に行われる工程で
ある。なお、上記特性曲線は、前述のように、ブロワー
の羽根車に配設された羽根の形状、またはインレットガ
イドベーン付きのブロワーを用いる場合には、該インレ
ットガイドベーンの形状により決定されるものである。
数 特に理想気体の場合は、ρg ＝ｗ／Ｖ＝Ｐ・Ｍ／（ｚ・
（Ｒ・Ｔ）） （式中、ＰおよびＴは上記の通りであり、ｗは気体の重
量、Ｖは気体の容積、Ｍは気体の分子量、Ｒは気体定数
である。） ステップＳ４では、図３に示すようなブロワーの特性曲
線に基づいて、上記Ｈ値と、ブロワー８の羽根車回転数
Ｎ（図３においてはＮ3 ）またはインレットガイドベー
ンの開度とから気体流量Ｑを求め、ステップＳ５に進
む。また、このステップＳ４は、任意に行われる工程で
ある。なお、上記特性曲線は、前述のように、ブロワー
の羽根車に配設された羽根の形状、またはインレットガ
イドベーン付きのブロワーを用いる場合には、該インレ
ットガイドベーンの形状により決定されるものである。
【００３６】ステップＳ５では、上記特性曲線に基づい
て、例えば上記Ｈ値と所望する気体流量ＱD との組み合
わせに対応する、例えばブロワー羽根車の回転数を回転
数Ｎ D として求め、ステップＳ６に進む。
て、例えば上記Ｈ値と所望する気体流量ＱD との組み合
わせに対応する、例えばブロワー羽根車の回転数を回転
数Ｎ D として求め、ステップＳ６に進む。
【００３７】このとき、図４に示すように、所望の気体
流量ＱD が上記気体流量Ｑと等しい場合は、点（Ｑ，
Ｈ）を含む曲線に該当する回転数、すなわちそのときの
回転数（例えばＮ3 ）を回転数ＮD として求める。ま
た、例えば気体流量ＱD’が所望する流量である場合
は、現在の回転数はＮ3 であるが、点（ＱD’，Ｈ）を
含む曲線に該当する回転数Ｎ2 が回転数ＮD として求め
られる。
流量ＱD が上記気体流量Ｑと等しい場合は、点（Ｑ，
Ｈ）を含む曲線に該当する回転数、すなわちそのときの
回転数（例えばＮ3 ）を回転数ＮD として求める。ま
た、例えば気体流量ＱD’が所望する流量である場合
は、現在の回転数はＮ3 であるが、点（ＱD’，Ｈ）を
含む曲線に該当する回転数Ｎ2 が回転数ＮD として求め
られる。
【００３８】また、仮に気体流量ＱD”が所望する流量
である場合は、例えば手動で回転数Ｎ1 またはＮ2 に合
わせて様子を見た上で、必要ならばさらに制御を行わせ
てもよい。
である場合は、例えば手動で回転数Ｎ1 またはＮ2 に合
わせて様子を見た上で、必要ならばさらに制御を行わせ
てもよい。
【００３９】ステップＳ６では、得られた回転数ＮD で
上記ブロワー羽根車の回転動作を制御し、ステップＳ７
に進む。なお、この制御動作は、手動で入力装置等を用
いて行なっても、自動で行なっても構わないことは勿論
である。
上記ブロワー羽根車の回転動作を制御し、ステップＳ７
に進む。なお、この制御動作は、手動で入力装置等を用
いて行なっても、自動で行なっても構わないことは勿論
である。
【００４０】ステップＳ７では、ブロワー羽根車を回転
動作制御した後の気体流量を上述したように算出し、こ
の気体流量が所定の流量ＱD で維持されているか否かが
判別される。この判別結果がＹＥＳ、すなわちブロワー
８から所望する流量ＱD でガスが送られている場合、制
御動作は終了する。一方、この判別結果がＮＯ、すなわ
ち気体流量Ｑが安定しないか所望の流量ＱD が維持され
ていない場合、ステップＳ２に戻り操作を繰り返す。
動作制御した後の気体流量を上述したように算出し、こ
の気体流量が所定の流量ＱD で維持されているか否かが
判別される。この判別結果がＹＥＳ、すなわちブロワー
８から所望する流量ＱD でガスが送られている場合、制
御動作は終了する。一方、この判別結果がＮＯ、すなわ
ち気体流量Ｑが安定しないか所望の流量ＱD が維持され
ていない場合、ステップＳ２に戻り操作を繰り返す。
【００４１】なお、制御動作が終了した後も、例えば任
意の時間ごとにステップＳ２以下の操作を繰り返すこと
により、上記圧力差ΔＰや、ガス状単量体の圧力Ｐ、ガ
ス組成および温度Ｔなどの変化に追従した気体流量の制
御を行なうことが可能である。
意の時間ごとにステップＳ２以下の操作を繰り返すこと
により、上記圧力差ΔＰや、ガス状単量体の圧力Ｐ、ガ
ス組成および温度Ｔなどの変化に追従した気体流量の制
御を行なうことが可能である。
【００４２】このように気体流量制御方法を構成するこ
とで、気相重合装置の流動床反応器に吹き込むガス状単
量体の流量を測定する特別な測定手段を設けて測定流量
を求めなくても、ブロワー羽根車が所望の回転数で動作
しているときはそのままの回転数で、所望の回転数で動
作していないときは所望の回転数に変更して動作させる
ように該羽根車を回転数制御することで気体流量制御が
可能になる。
とで、気相重合装置の流動床反応器に吹き込むガス状単
量体の流量を測定する特別な測定手段を設けて測定流量
を求めなくても、ブロワー羽根車が所望の回転数で動作
しているときはそのままの回転数で、所望の回転数で動
作していないときは所望の回転数に変更して動作させる
ように該羽根車を回転数制御することで気体流量制御が
可能になる。
【００４３】さらに、上記のようなガス状単量体流量の
直接的な測定手段を設ける必要がないため、この測定手
段を通るガス状単量体に混入する重合体パウダーの付着
などにより測定手段がこのガス状単量体の状態を正確に
監視できなくなることに基づく気体流量制御精度の悪化
の心配がなく、さらに気体流量制御が良好な応答性、低
い圧力損失で実現可能であり、かつ、流量制御の際に大
きな直管長を必要としないという利点がある。上記気体
流量制御を、流動床内のガスの状態、例えばガスの圧力
およびガス組成に正確に基づいて行なうことが可能であ
る。
直接的な測定手段を設ける必要がないため、この測定手
段を通るガス状単量体に混入する重合体パウダーの付着
などにより測定手段がこのガス状単量体の状態を正確に
監視できなくなることに基づく気体流量制御精度の悪化
の心配がなく、さらに気体流量制御が良好な応答性、低
い圧力損失で実現可能であり、かつ、流量制御の際に大
きな直管長を必要としないという利点がある。上記気体
流量制御を、流動床内のガスの状態、例えばガスの圧力
およびガス組成に正確に基づいて行なうことが可能であ
る。
【００４４】また、ステップＳ７を設けることで、この
回転数変更の際に生じる虞のある上記圧力差ΔＰの変化
にも対応することができる。このような気体流量制御方
法は、例えばＣＰＵ３４を図５に示すように構成するこ
とで実現することができる。なお、以下の説明におい
て、各構成の動作に対応する図２中のステップ番号を括
弧内に示す。
回転数変更の際に生じる虞のある上記圧力差ΔＰの変化
にも対応することができる。このような気体流量制御方
法は、例えばＣＰＵ３４を図５に示すように構成するこ
とで実現することができる。なお、以下の説明におい
て、各構成の動作に対応する図２中のステップ番号を括
弧内に示す。
【００４５】図５において、ρg 算出部４１は、上記圧
力測定部１２より端子Ｐを介して送られる圧力Ｐ、上記
温度測定部１４より端子Ｔを介して送られる温度Ｔ、上
記ガスクロマトグラフィ装置１３からガス組成入力端子
を介して送られるガス組成データおよび端子ｚから送ら
れる圧縮係数ｚから、以下の式を用いてガス密度ρgを
算出し、これをＨ値算出部４２に送る。
力測定部１２より端子Ｐを介して送られる圧力Ｐ、上記
温度測定部１４より端子Ｔを介して送られる温度Ｔ、上
記ガスクロマトグラフィ装置１３からガス組成入力端子
を介して送られるガス組成データおよび端子ｚから送ら
れる圧縮係数ｚから、以下の式を用いてガス密度ρgを
算出し、これをＨ値算出部４２に送る。
【００４６】ρg ＝ｆ（Ｐ，Ｔ，ガス組成，ｚ） 理想気体の場合、ρg ＝ｗ／Ｖ＝Ｐ・Ｍ／（ｚ・（Ｒ・
Ｔ）） （式中、Ｐ、Ｔおよびｚは上記の通りであり、ｗは気体
の重量、Ｖは気体の容積、Ｍは気体の分子量、Ｒは気体
定数である。） Ｈ値算出部４２は、ρg 算出部４１からのガス密度ρg
および上記差圧検出部３１から端子ΔＰを介して送られ
る圧力差ΔＰより、以下の（１）式に基づいてＨ値を算
出し（ステップＳ３）、これを回転数算出部４３および
Ｑ値算出部４４に送る。
Ｔ）） （式中、Ｐ、Ｔおよびｚは上記の通りであり、ｗは気体
の重量、Ｖは気体の容積、Ｍは気体の分子量、Ｒは気体
定数である。） Ｈ値算出部４２は、ρg 算出部４１からのガス密度ρg
および上記差圧検出部３１から端子ΔＰを介して送られ
る圧力差ΔＰより、以下の（１）式に基づいてＨ値を算
出し（ステップＳ３）、これを回転数算出部４３および
Ｑ値算出部４４に送る。
【００４７】Ｈ＝ΔＰ／ρg ・・・（１） 回転数算出部４３は、ＲＯＭ３７より送られる上記特性
曲線に基づいて、上記Ｈ値と、端子ＱD より送られる所
望の気体流量ＱD とを用いて所望の回転数ＮDを得て
（ステップＳ５）、この回転数ＮD データをＮD 端子よ
り出力する。なお、この回転数ＮD データは、図１にお
いてブロワー制御部３５に送られ、上記ブロワー羽根車
の回転数制御が行なわれる（ステップＳ６）。また、上
記気体流量ＱD は、例えば図示されない入力装置を用い
て手で入力され、端子ＱD に送られる値である。
曲線に基づいて、上記Ｈ値と、端子ＱD より送られる所
望の気体流量ＱD とを用いて所望の回転数ＮDを得て
（ステップＳ５）、この回転数ＮD データをＮD 端子よ
り出力する。なお、この回転数ＮD データは、図１にお
いてブロワー制御部３５に送られ、上記ブロワー羽根車
の回転数制御が行なわれる（ステップＳ６）。また、上
記気体流量ＱD は、例えば図示されない入力装置を用い
て手で入力され、端子ＱD に送られる値である。
【００４８】また、Ｑ値算出部４４は、ＲＯＭ３７より
送られる上記特性曲線に基づいて、上記Ｈ値とＮ端子か
らの回転数Ｎとを用いて、算出されたＨ値に対する気体
流量Ｑを求め（ステップＳ４）、Ｑ端子に送る。このＱ
値算出部４４は、任意の構成要素であり、このＱ端子に
送られたデータは、例えば表示装置に送り、モニタ用に
表示してもよい。
送られる上記特性曲線に基づいて、上記Ｈ値とＮ端子か
らの回転数Ｎとを用いて、算出されたＨ値に対する気体
流量Ｑを求め（ステップＳ４）、Ｑ端子に送る。このＱ
値算出部４４は、任意の構成要素であり、このＱ端子に
送られたデータは、例えば表示装置に送り、モニタ用に
表示してもよい。
【００４９】また、上記回転数ＮD データに基づいて上
記羽根車の回転数制御が行なわれた後も、随時差圧検出
部３１による差圧検出、ＣＰＵ３４による回転数ＮD の
算出、ブロワー制御部３５による上記羽根車の回転数制
御を行なう。これにより、圧力差ΔＰや、ガス状単量体
の圧力Ｐ、ガス組成および温度Ｔなどの変化に追従した
上記羽根車の回転数制御を行なうことが可能になる。
記羽根車の回転数制御が行なわれた後も、随時差圧検出
部３１による差圧検出、ＣＰＵ３４による回転数ＮD の
算出、ブロワー制御部３５による上記羽根車の回転数制
御を行なう。これにより、圧力差ΔＰや、ガス状単量体
の圧力Ｐ、ガス組成および温度Ｔなどの変化に追従した
上記羽根車の回転数制御を行なうことが可能になる。
【００５０】このように気相重合装置を構成すること
で、ガス状単量体の流量を測定する特別な測定手段を設
けて測定流量を求めなくても、ブロワーの羽根車が所望
の回転数で動作しているときはそのままの回転数で、所
望の回転数で動作していないときは所望の回転数に変更
して動作させるように該羽根車を回転数制御すること
で、またはインレットガイドベーンの開度を制御するこ
とで気体流量制御が可能になり、流動床４を一定の流動
状態に保つことが可能になる。
で、ガス状単量体の流量を測定する特別な測定手段を設
けて測定流量を求めなくても、ブロワーの羽根車が所望
の回転数で動作しているときはそのままの回転数で、所
望の回転数で動作していないときは所望の回転数に変更
して動作させるように該羽根車を回転数制御すること
で、またはインレットガイドベーンの開度を制御するこ
とで気体流量制御が可能になり、流動床４を一定の流動
状態に保つことが可能になる。
【００５１】さらに、上記のようなガス状単量体流量の
直接的な測定手段を設ける必要がないため、この測定手
段を通るガス状単量体に混入する重合体パウダーの付着
などにより測定手段がこのガス状単量体の状態を正確に
監視できなくなることに基づく気体流量制御精度の悪化
の心配がなく、気体流量制御が良好な応答性、低い圧力
損失で実現可能であり、かつ、流量制御の際に大きな直
管長を必要としないという利点がある。さらに、上記気
体流量制御を、流動床内のガスの状態、例えばガスの圧
力およびガス組成に正確に基づいて行なうことが可能で
ある。
直接的な測定手段を設ける必要がないため、この測定手
段を通るガス状単量体に混入する重合体パウダーの付着
などにより測定手段がこのガス状単量体の状態を正確に
監視できなくなることに基づく気体流量制御精度の悪化
の心配がなく、気体流量制御が良好な応答性、低い圧力
損失で実現可能であり、かつ、流量制御の際に大きな直
管長を必要としないという利点がある。さらに、上記気
体流量制御を、流動床内のガスの状態、例えばガスの圧
力およびガス組成に正確に基づいて行なうことが可能で
ある。
【００５２】以上、本発明の好ましい実施態様を説明し
たが、本発明はこれに限定されることなく、本発明の目
的を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。
たが、本発明はこれに限定されることなく、本発明の目
的を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。
【００５３】
【発明の効果】本発明に係る気相重合装置の気体流量制
御方法および気相重合装置によれば、ガス状単量体の気
体流量制御が良好な応答性、低い圧力損失で、さらに流
動床内のガスの状態に正確に基づいて実現可能である。
また、流量制御の際に大きな直管長を必要としないた
め、装置の小型化を図ることができる。
御方法および気相重合装置によれば、ガス状単量体の気
体流量制御が良好な応答性、低い圧力損失で、さらに流
動床内のガスの状態に正確に基づいて実現可能である。
また、流量制御の際に大きな直管長を必要としないた
め、装置の小型化を図ることができる。
【図１】図１は、本発明に係る気相重合装置の要部を示
す概略図である。
す概略図である。
【図２】図２は、本発明に係る気相重合体の気体流量制
御方法を説明するためのフローチャートである。
御方法を説明するためのフローチャートである。
【図３】図３は、上記気体流量制御方法の動作原理を説
明するためのグラフである。
明するためのグラフである。
【図４】図４は、上記気体流量制御方法の動作原理を説
明するためのグラフである。
明するためのグラフである。
【図５】図５は、上記気相重合装置のＣＰＵ３４の具体
例を示すブロック図である。
例を示すブロック図である。
【図６】図６は、従来の気相重合装置の要部を示す概略
図である。
図である。
１ 流動床反応器 ４ 流動床（反応系） ８ ブロワー １１ ガス分散板 ３１ 差圧検出部 ３３ 流量制御部 ３４ ＣＰＵ ３５ ブロワー制御部 ４１ ρg 算出部 ４２ Ｈ値算出部 ４３ 回転数算出部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 岡 野 俊 博 千葉県市原市千種海岸３番地 三井石化エ ンジニアリング株式会社内 (72)発明者 服 部 典 夫 千葉県市原市千種海岸３番地 三井石化エ ンジニアリング株式会社内
Claims (8)
- 【請求項１】 流動床反応器内に重合用固体触媒を供給
するとともに、ブロワーにより流動床反応器の底部から
分散板を介して所定の密度のガス状単量体を流動床反応
器内に吹き込んで、流動床反応器内に流動床を形成し、
該流動床内での気相重合反応によって重合体を製造する
に際し、 上記ブロワーの入口側および出口側でのガス状単量体の
圧力差を測定し、 この測定結果と、上記ガス状単量体の密度とに基づいた
パラメータＨを算出し、 上記ブロワーの特性曲線に基づいて、このパラメータＨ
から所望の気体流量Ｑが得られるブロワー羽根車の回転
数を算出し、 その算出値によって上記ブロワー羽根車の回転数を制御
して、上記ガス状単量体の流量を制御することを特徴と
する気相重合装置の気体流量制御方法。 - 【請求項２】 上記ブロワーの特性曲線は、該ブロワー
内の羽根車に配設された羽根の形状で決定される曲線で
あって、 上記羽根車の回転数ごとに得られる、上記パラメータＨ
と気体流量Ｑとの関係を示す曲線であることを特徴とす
る請求項１に記載の気相重合装置の気体流量制御方法。 - 【請求項３】 流動床反応器内に重合用固体触媒を供給
するとともに、ブロワーにより流動床反応器の底部から
分散板を介して所定の密度のガス状単量体を流動床反応
器内に吹き込んで、流動床反応器内に流動床を形成し、
該流動床内での気相重合反応によって重合体を製造する
に際し、 上記ブロワーの入口側および出口側でのガス状単量体の
圧力差を測定し、 この測定結果と、上記ガス状単量体の密度とに基づいた
パラメータＨを算出し、 上記ブロワーの特性曲線に基づいて、このパラメータＨ
から所望の気体流量Ｑが得られるブロワー羽根車に上記
ガス状単量体を案内するための吸込ベーンの開度を算出
し、 その算出値によって上記吸込ベーンの開度を制御して、
上記ガス状単量体の流量を制御することを特徴とする気
相重合装置の気体流量制御方法。 - 【請求項４】 上記ブロワーの特性曲線は、上記吸込ベ
ーンの形状で決定される曲線であって、 上記吸込ベーンの開度ごとに得られる、上記パラメータ
Ｈと気体流量Ｑとの関係を示す曲線であることを特徴と
する請求項３に記載の気相重合装置の気体流量制御方
法。 - 【請求項５】 流動床反応器内に重合用固体触媒を供給
するとともに、ブロワーにより流動床反応器の底部から
分散板を介して所定の密度のガス状単量体を流動床反応
器内に吹き込んで、流動床反応器内に流動床を形成し、
該流動床内での気相重合反応によって重合体を得るよう
に構成した気相重合装置において、 上記ブロワーの入口側および出口側のガス状単量体の圧
力差を測定する差圧検出部と、 上記差圧検出部で得られる圧力差と、上記ガス状単量体
の密度とに基づいたパラメータＨを算出し、上記ブロワ
ーの特性曲線に基づいてこのパラメータＨから所望の気
体流量Ｑが得られるブロワー羽根車の回転数を算出する
計算部と、上記計算部で得られた算出値にて上記ブロワ
ー羽根車の回転数を制御するブロワー制御部とを備えた
流量制御部とを有することを特徴とする気相重合装置。 - 【請求項６】 上記ブロワーの特性曲線は、該ブロワー
内の羽根車に配設された羽根の形状で決定される曲線で
あって、 上記羽根車の回転数ごとに得られる、上記パラメータＨ
と気体流量Ｑとの関係を示す曲線であることを特徴とす
る請求項５に記載の気相重合装置。 - 【請求項７】 流動床反応器内に重合用固体触媒を供給
するとともに、ブロワーにより流動床反応器の底部から
分散板を介して所定の密度のガス状単量体を流動床反応
器内に吹き込んで、流動床反応器内に流動床を形成し、
該流動床内での気相重合反応によって重合体を得るよう
に構成した気相重合装置において、 上記ブロワーの入口側に配設されるとともに、上記ガス
状単量体を該ブロワー内の羽根車へ案内する吸込ベーン
と、 上記ブロワーの入口側および出口側のガス状単量体の圧
力差を測定する差圧検出部と、 上記差圧検出部で得られる圧力差と、上記ガス状単量体
の密度とに基づいたパラメータＨを算出し、上記ブロワ
ーの特性曲線に基づいてこのパラメータＨから所望の気
体流量Ｑが得られる上記吸込ベーンの開度を算出する計
算部と、上記計算部で得られた算出値にて上記吸込ベー
ンの開度を制御するブロワー制御部とを備えた流量制御
部とを有することを特徴とする気相重合装置。 - 【請求項８】 上記ブロワーの特性曲線は、上記吸込ベ
ーンの形状で決定される曲線であって、 上記吸込ベーンの開度ごとに得られる、上記パラメータ
Ｈと気体流量Ｑとの関係を示す曲線であることを特徴と
する請求項７に記載の気相重合装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24952998A JPH11140106A (ja) | 1997-09-05 | 1998-09-03 | 気相重合装置の気体流量制御方法および気相重合装置 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP24144697 | 1997-09-05 | ||
| JP9-241446 | 1997-09-05 | ||
| JP24952998A JPH11140106A (ja) | 1997-09-05 | 1998-09-03 | 気相重合装置の気体流量制御方法および気相重合装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11140106A true JPH11140106A (ja) | 1999-05-25 |
Family
ID=26535268
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24952998A Pending JPH11140106A (ja) | 1997-09-05 | 1998-09-03 | 気相重合装置の気体流量制御方法および気相重合装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11140106A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002541311A (ja) * | 1999-04-12 | 2002-12-03 | ビーピー ケミカルズ リミテッド | 気相オレフィン重合法および装置 |
| JP2021507082A (ja) * | 2018-02-07 | 2021-02-22 | バーゼル・ポリオレフィン・ゲーエムベーハー | オレフィンの気相重合プロセス |
| CN117230429A (zh) * | 2023-11-14 | 2023-12-15 | 苏州纽姆特纳米科技有限公司 | 一种基于流化床的气相沉淀反应系统 |
-
1998
- 1998-09-03 JP JP24952998A patent/JPH11140106A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002541311A (ja) * | 1999-04-12 | 2002-12-03 | ビーピー ケミカルズ リミテッド | 気相オレフィン重合法および装置 |
| JP2021507082A (ja) * | 2018-02-07 | 2021-02-22 | バーゼル・ポリオレフィン・ゲーエムベーハー | オレフィンの気相重合プロセス |
| US11078307B1 (en) | 2018-02-07 | 2021-08-03 | Basell Polyolefine Gmbh | Process for polymerizing olefins in the gas-phase |
| JP2022000516A (ja) * | 2018-02-07 | 2022-01-04 | バーゼル・ポリオレフィン・ゲーエムベーハー | オレフィンの気相重合プロセス |
| CN117230429A (zh) * | 2023-11-14 | 2023-12-15 | 苏州纽姆特纳米科技有限公司 | 一种基于流化床的气相沉淀反应系统 |
| CN117230429B (zh) * | 2023-11-14 | 2024-02-09 | 苏州纽姆特纳米科技有限公司 | 一种基于流化床的气相沉淀反应系统 |
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