JPH1112669A - オーステナイト系溶着金属およびその製法 - Google Patents
オーステナイト系溶着金属およびその製法Info
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- JPH1112669A JPH1112669A JP9172023A JP17202397A JPH1112669A JP H1112669 A JPH1112669 A JP H1112669A JP 9172023 A JP9172023 A JP 9172023A JP 17202397 A JP17202397 A JP 17202397A JP H1112669 A JPH1112669 A JP H1112669A
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- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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Abstract
(57)【要約】
【課題】高密度エネルギー熱源を用いて、軽水炉等の構
造部材等の高温高圧水中での耐応力腐食割れ性を局部的
に向上させるための耐応力腐食割れ性に優れたオーステ
ナイト系溶着金属の提供。 【解決手段】重量比でＣ：０.０６％以下、Ｓｉ：０.３
５％以下、Ｍｎ：３.５％以下、Ｃｒ：１８〜３０％、
Ｆｅ：４０％以下を含むＮｉ基合金、または、残余がＮ
ｉおよび不可避不純物からなり、かつ、Ａｌ：０.１〜
３％、Ｔｉ：０.２〜４.５％、Ｎｂ：２〜９％、Ｔａ：
２〜９％、Ｍｏ：１.５〜１０％から選ばれる１種以上
を２〜１６％含有し、凝固セルサイズが１５μｍ以下で
あるオーステナイト系溶着金属。
造部材等の高温高圧水中での耐応力腐食割れ性を局部的
に向上させるための耐応力腐食割れ性に優れたオーステ
ナイト系溶着金属の提供。 【解決手段】重量比でＣ：０.０６％以下、Ｓｉ：０.３
５％以下、Ｍｎ：３.５％以下、Ｃｒ：１８〜３０％、
Ｆｅ：４０％以下を含むＮｉ基合金、または、残余がＮ
ｉおよび不可避不純物からなり、かつ、Ａｌ：０.１〜
３％、Ｔｉ：０.２〜４.５％、Ｎｂ：２〜９％、Ｔａ：
２〜９％、Ｍｏ：１.５〜１０％から選ばれる１種以上
を２〜１６％含有し、凝固セルサイズが１５μｍ以下で
あるオーステナイト系溶着金属。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、軽水炉あるいは新
型転換炉の炉内構造部材や燃料要素等に用いられるオー
ステナイト系合金に係り、特に、耐応力腐食割れ性に優
れたオーステナイト系溶着金属に関する。
型転換炉の炉内構造部材や燃料要素等に用いられるオー
ステナイト系合金に係り、特に、耐応力腐食割れ性に優
れたオーステナイト系溶着金属に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、軽水炉あるいは新型転換炉の炉内
構造部材や燃料要素材料としてオーステナイト系合金、
例えば、オーステナイト系ステンレス鋼やインコネル系
のＮｉ合金が多用されている。ところがこれらの合金は
熱処理条件、あるいは溶接部および溶接部近傍の熱影響
部において、応力腐食割れを生じることがあった（特開
昭５５−１１５９５８号公報、特開昭５５−１００４７
２号公報）。
構造部材や燃料要素材料としてオーステナイト系合金、
例えば、オーステナイト系ステンレス鋼やインコネル系
のＮｉ合金が多用されている。ところがこれらの合金は
熱処理条件、あるいは溶接部および溶接部近傍の熱影響
部において、応力腐食割れを生じることがあった（特開
昭５５−１１５９５８号公報、特開昭５５−１００４７
２号公報）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】軽水炉等に使用される
オーステナイト系合金の応力腐食割れを低減するため
に、耐応力腐食割れ性に優れた合金を表面に溶接，溶着
する方法が知られている（特開昭５４−１４７３６９号
公報）が、耐応力腐食割れ性の改善は必ずしも十分であ
るとは云えず、より信頼性の高い部材が要求されてい
た。
オーステナイト系合金の応力腐食割れを低減するため
に、耐応力腐食割れ性に優れた合金を表面に溶接，溶着
する方法が知られている（特開昭５４−１４７３６９号
公報）が、耐応力腐食割れ性の改善は必ずしも十分であ
るとは云えず、より信頼性の高い部材が要求されてい
た。
【０００４】本発明の目的は上記に鑑み、軽水炉等の構
造部材等の高温高圧水中での耐応力腐食割れ性を局部的
に向上させる耐応力腐食割れ性に優れたオーステナイト
系溶着金属の提供にある。
造部材等の高温高圧水中での耐応力腐食割れ性を局部的
に向上させる耐応力腐食割れ性に優れたオーステナイト
系溶着金属の提供にある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、従来のオース
テナイト系合金では、その化学成分、熱処理条件、加
工，溶接条件等に起因して金属組織が変化し、材料の応
力腐食割れ感受性が高くなるとの知見に基づき、これを
改善するためオーステナイト系溶着金属の化学組成、金
属組織の検討を行ない本発明に到達した。本発明の要旨
は次のとおりである。
テナイト系合金では、その化学成分、熱処理条件、加
工，溶接条件等に起因して金属組織が変化し、材料の応
力腐食割れ感受性が高くなるとの知見に基づき、これを
改善するためオーステナイト系溶着金属の化学組成、金
属組織の検討を行ない本発明に到達した。本発明の要旨
は次のとおりである。
【０００６】重量比でＣ：０.０６％以下、Ｓｉ：０.３
５％以下、Ｍｎ：３.５％以下、Ｃｒ：１８〜３０％、
Ｆｅ：４０％以下を含むＮｉ基合金、または、残余がＮ
ｉおよび不可避不純物からなり、かつ、Ａｌ：０.１〜
３％、Ｔｉ：０.２〜４.５％、Ｎｂ：２〜９％、Ｔａ：
２〜９％、Ｍｏ：１.５〜１０％から選ばれる１種以上
を２〜１６％含有し、凝固セルサイズが１５μｍ以下で
あるオーステナイト系溶着金属にある。
５％以下、Ｍｎ：３.５％以下、Ｃｒ：１８〜３０％、
Ｆｅ：４０％以下を含むＮｉ基合金、または、残余がＮ
ｉおよび不可避不純物からなり、かつ、Ａｌ：０.１〜
３％、Ｔｉ：０.２〜４.５％、Ｎｂ：２〜９％、Ｔａ：
２〜９％、Ｍｏ：１.５〜１０％から選ばれる１種以上
を２〜１６％含有し、凝固セルサイズが１５μｍ以下で
あるオーステナイト系溶着金属にある。
【０００７】このオーステナイト系溶着金属には、０.
００５〜３％のＣｕを、また、ＭｇおよびＣａの少なく
とも１種を０.０００４〜０.１％含有させることができ
る。
００５〜３％のＣｕを、また、ＭｇおよびＣａの少なく
とも１種を０.０００４〜０.１％含有させることができ
る。
【０００８】さらにまた、溶着金属の凝固組織がオース
テナイト単相のセル組織であり、凝固セルサイズが１５
μｍ以下、オーステナイト結晶粒が２００μｍ以下であ
り、合金成分の偏析が少なければさらに好適である。
テナイト単相のセル組織であり、凝固セルサイズが１５
μｍ以下、オーステナイト結晶粒が２００μｍ以下であ
り、合金成分の偏析が少なければさらに好適である。
【０００９】本発明は、上記の合金組成を有する溶加材
とすることが好ましい。
とすることが好ましい。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明において、配合される各元
素の配合量について説明する。
素の配合量について説明する。
【００１１】ＣはＣｒと結合してＭ23Ｃ6なるＣｒ炭化
物を結晶粒界に形成する。Ｃが０.０６％を超えると結
晶粒界に形成されるＣｒ炭化物が増加し、耐応力腐食割
れ性が低下する。従って、Ｃを０.０６％以下とした。
物を結晶粒界に形成する。Ｃが０.０６％を超えると結
晶粒界に形成されるＣｒ炭化物が増加し、耐応力腐食割
れ性が低下する。従って、Ｃを０.０６％以下とした。
【００１２】Ｓｉは合金中の不純物としての酸素を取除
く作用を持つが、反面０.３５％を超えると耐応力腐食
割れ性が低下する。従って、Ｓｉを０.３５％以下とし
た。
く作用を持つが、反面０.３５％を超えると耐応力腐食
割れ性が低下する。従って、Ｓｉを０.３５％以下とし
た。
【００１３】Ｍｎは合金中の不純物としてのＳを取除く
作用を持つが、反面３.５％を超えると延性を損なう脆
化相の析出を助長する。従って、Ｍｎを３.５％以下と
した。
作用を持つが、反面３.５％を超えると延性を損なう脆
化相の析出を助長する。従って、Ｍｎを３.５％以下と
した。
【００１４】Ｃｒは耐応力腐食割れ性を保持する上で最
も重要な元素であり、１８％以上含有させる必要がある
が３０％を超えると延性を損なうほかに、清浄な溶着金
属が形成できにくい。
も重要な元素であり、１８％以上含有させる必要がある
が３０％を超えると延性を損なうほかに、清浄な溶着金
属が形成できにくい。
【００１５】Ｆｅは通常の溶解で混入する量以上に添加
することで基地組織を安定化するが、Ｆｅの含有量が多
過ぎると延性を害し、加工性が低下するため上限を４０
％とした。
することで基地組織を安定化するが、Ｆｅの含有量が多
過ぎると延性を害し、加工性が低下するため上限を４０
％とした。
【００１６】Ａｌ，Ｔｉ，Ｎｂ，ＴａはＮｉと結合して
Ｎｉ3（Ａｌ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｔａ）なるγ’相、γ''
相、あるいはη相、δ相を析出し強度を高くする。また
Ｔｉ，Ｎｂ，ＴａはＣと結合してＴｉＣ，ＮｂＣ，Ｔａ
Ｃを析出し、結晶粒界に形成されるＣｒ炭化物Ｍ23Ｃ6
を減少させる。但し、Ａｌ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｔａの含有量
が増加すると溶着金属中の介在物が増加し、また、耐応
力腐食割れ性が低下する。従って、Ａｌを０.１〜３
％、Ｔｉを０.２〜４.５％、Ｎｂを２〜９％，Ｔａを２
〜９％とした。
Ｎｉ3（Ａｌ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｔａ）なるγ’相、γ''
相、あるいはη相、δ相を析出し強度を高くする。また
Ｔｉ，Ｎｂ，ＴａはＣと結合してＴｉＣ，ＮｂＣ，Ｔａ
Ｃを析出し、結晶粒界に形成されるＣｒ炭化物Ｍ23Ｃ6
を減少させる。但し、Ａｌ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｔａの含有量
が増加すると溶着金属中の介在物が増加し、また、耐応
力腐食割れ性が低下する。従って、Ａｌを０.１〜３
％、Ｔｉを０.２〜４.５％、Ｎｂを２〜９％，Ｔａを２
〜９％とした。
【００１７】ＭｏはＣｒにより高められた耐応力腐食割
れ性を補完し、耐孔食性、耐すきま腐食性を向上させる
ので、１.５％以上含有させることが好ましいが、１０
％を超えると延性や加工性を阻害する。
れ性を補完し、耐孔食性、耐すきま腐食性を向上させる
ので、１.５％以上含有させることが好ましいが、１０
％を超えると延性や加工性を阻害する。
【００１８】Ｃｕは耐食性、加工性に対して有効な元素
であり、０.００５％より少ないと効果が十分得られ
ず、３％より多くても耐食性、加工性はそれ以上向上し
ない。
であり、０.００５％より少ないと効果が十分得られ
ず、３％より多くても耐食性、加工性はそれ以上向上し
ない。
【００１９】また、本発明においては、熱間加工性、冷
間加工性の改善のために、通常用いられるＨｆ、Ｙ等の
希土類元素、あるいは、Ｍｇ，Ｃａを０.１％まで含有
させても、得られる性能に影響を及ぼすことはない。例
えば、高密度エネルギー熱源を照射しながら、溶着金属
に溶加材ワイヤを供給しながら形成する場合には、該ワ
イヤを予め０.５ｍｍφ前後の線径にまで冷間加工する
必要がある。こうした熱間，冷間加工性を改善するに
は、Ｍｇ，Ｃａを０.０００４〜０.１％添加するのがよ
い。
間加工性の改善のために、通常用いられるＨｆ、Ｙ等の
希土類元素、あるいは、Ｍｇ，Ｃａを０.１％まで含有
させても、得られる性能に影響を及ぼすことはない。例
えば、高密度エネルギー熱源を照射しながら、溶着金属
に溶加材ワイヤを供給しながら形成する場合には、該ワ
イヤを予め０.５ｍｍφ前後の線径にまで冷間加工する
必要がある。こうした熱間，冷間加工性を改善するに
は、Ｍｇ，Ｃａを０.０００４〜０.１％添加するのがよ
い。
【００２０】また、本発明においては、溶着金属を高密
度エネルギー熱源を用いて軽水炉炉内構造部材や燃料要
素等に溶接，溶着するが、得られた溶着金属における凝
固セルサイズが微細なことが必要である。棒状に形成さ
れる凝固セルの長手方向に垂直な断面セルサイズが１５
μｍ以下の場合に、特に、優れた耐応力腐食割れ性を得
ることができる。凝固セルサイズが小さいと合金成分の
偏析や粗大な炭化物、金属間化合物も少なく、耐応力腐
食割れ性が向上する。
度エネルギー熱源を用いて軽水炉炉内構造部材や燃料要
素等に溶接，溶着するが、得られた溶着金属における凝
固セルサイズが微細なことが必要である。棒状に形成さ
れる凝固セルの長手方向に垂直な断面セルサイズが１５
μｍ以下の場合に、特に、優れた耐応力腐食割れ性を得
ることができる。凝固セルサイズが小さいと合金成分の
偏析や粗大な炭化物、金属間化合物も少なく、耐応力腐
食割れ性が向上する。
【００２１】さらに、得られた溶着金属部に対してブラ
スト処理、ピーニング処理等の表面に、圧縮の残留応力
を生じさせる様な残留応力緩和処理を施すと、さらに耐
応力腐食割れ性が向上する。
スト処理、ピーニング処理等の表面に、圧縮の残留応力
を生じさせる様な残留応力緩和処理を施すと、さらに耐
応力腐食割れ性が向上する。
【００２２】
【実施例】表１は代表的な本発明の実施例溶着金属およ
び比較例溶着金属の化学組成を示す。実施例材Ａ〜Ｅお
よび比較例材Ｆ〜Ｍは、いずれも二重真空溶解して得た
インゴットを熱間鍛造した後、冷間加工して得た０.４
ｍｍφの各種合金ワイヤを用いて、次に述べるレーザー
合金化処理により母材Ｎｉ合金表面に形成した。
び比較例溶着金属の化学組成を示す。実施例材Ａ〜Ｅお
よび比較例材Ｆ〜Ｍは、いずれも二重真空溶解して得た
インゴットを熱間鍛造した後、冷間加工して得た０.４
ｍｍφの各種合金ワイヤを用いて、次に述べるレーザー
合金化処理により母材Ｎｉ合金表面に形成した。
【００２３】
【表１】
【００２４】光ファイバー伝送式ＹＡＧレーザユニット
を熱源として、予め６００℃で２４時間の加熱処理（鋭
敏化熱処理）を施したＣ含有量０.０６％のＮｉ合金イ
ンコネル６００の試料（長さ１５０ｍｍ×幅６５ｍｍ×
厚さ１０ｍｍ）の表面に、各種合金ワイヤを溶着した。
なお、レーザ照射条件は次のとうりである。
を熱源として、予め６００℃で２４時間の加熱処理（鋭
敏化熱処理）を施したＣ含有量０.０６％のＮｉ合金イ
ンコネル６００の試料（長さ１５０ｍｍ×幅６５ｍｍ×
厚さ１０ｍｍ）の表面に、各種合金ワイヤを溶着した。
なお、レーザ照射条件は次のとうりである。
【００２５】出力：１０００Ｗ連続ビーム、焦点：＋３
ｍｍ外し、施行速度：５ｍｍ／秒、ワイヤ供給速度：１
〜２ｍ／分、シールドガス：Ａｒ２０リットル／分。
ｍｍ外し、施行速度：５ｍｍ／秒、ワイヤ供給速度：１
〜２ｍ／分、シールドガス：Ａｒ２０リットル／分。
【００２６】レーザ溶着金属部をラップさせるマルチパ
ス施行（ピッチ：１.３〜１.５ｍｍ）によって一定領域
の表面溶着金属部を形成した。
ス施行（ピッチ：１.３〜１.５ｍｍ）によって一定領域
の表面溶着金属部を形成した。
【００２７】例えば、実施例の溶着金属Ｄは、Ｃ：０.
０２３％以下、Ｃｒ：２４.９％、Ｆｅ：０.３４％、Ａ
ｌ：０.２３％、Ｎｂ：３.８％、Ｍｏ：９.４％、Ｃ
ａ：０.０００７％の０.４ｍｍφ合金ワイヤを用いて、
出力１００Ｗ、施行速度５ｍｍ／秒、ワイヤ供給速度２
ｍ／分、シールドガス：Ａｒ２０リットル／分、ピッ
チ：１.５ｍｍの条件で形成したものである。この時の
溶着金属層の厚さは約５００μｍであった。
０２３％以下、Ｃｒ：２４.９％、Ｆｅ：０.３４％、Ａ
ｌ：０.２３％、Ｎｂ：３.８％、Ｍｏ：９.４％、Ｃ
ａ：０.０００７％の０.４ｍｍφ合金ワイヤを用いて、
出力１００Ｗ、施行速度５ｍｍ／秒、ワイヤ供給速度２
ｍ／分、シールドガス：Ａｒ２０リットル／分、ピッ
チ：１.５ｍｍの条件で形成したものである。この時の
溶着金属層の厚さは約５００μｍであった。
【００２８】これらの表面溶着金属部から所定の形状の
試験片を切り出し、高温水中隙間つき定ひずみ応力腐食
割れ試験（以下、隙間ＳＣＣ試験と云う）を行なった。
試験片を切り出し、高温水中隙間つき定ひずみ応力腐食
割れ試験（以下、隙間ＳＣＣ試験と云う）を行なった。
【００２９】図１に隙間ＳＣＣ試験の概要を示す。厚さ
２ｍｍの板状試験片１の凸側表面に溶着金属部が形成さ
れている。ステンレス鋼製ホルダ２をボルト３で締めつ
け、均一曲げ歪（２％）を付与すると共に、凸側表面に
グラファイト・ウール４を挾んで隙間を形成させた状態
で高温水中に浸漬した。この高温水は２８８℃で約８ｐ
ｐｍの溶存酸素を含む再生循環純水である。５００時間
連続浸漬後に取り出した試験片の断面を顕微鏡観察し、
隙間ＳＣＣの割れ深さを測定した。
２ｍｍの板状試験片１の凸側表面に溶着金属部が形成さ
れている。ステンレス鋼製ホルダ２をボルト３で締めつ
け、均一曲げ歪（２％）を付与すると共に、凸側表面に
グラファイト・ウール４を挾んで隙間を形成させた状態
で高温水中に浸漬した。この高温水は２８８℃で約８ｐ
ｐｍの溶存酸素を含む再生循環純水である。５００時間
連続浸漬後に取り出した試験片の断面を顕微鏡観察し、
隙間ＳＣＣの割れ深さを測定した。
【００３０】なお、本発明の実施例Ａ〜Ｅ材の表面溶着
金属部は、いずれもオーステナイト単相の凝固組織であ
り、そのセルサイズは１５μｍ以下でオーステナイト結
晶粒は２００μｍ以下であった。
金属部は、いずれもオーステナイト単相の凝固組織であ
り、そのセルサイズは１５μｍ以下でオーステナイト結
晶粒は２００μｍ以下であった。
【００３１】表２に隙間ＳＣＣ試験の結果を示す。鋭敏
化熱処理を施した０.０６％Ｃ含有インコネル６００母
材における隙間ＳＣＣ割れ深さは最大で約８０μｍであ
ったが、第２表によれば、実施例材Ａ〜Ｅでは、いずれ
も隙間ＳＣＣ割れ深さは２０μｍ以下であり、良好な耐
応力腐食割れ性を示した。
化熱処理を施した０.０６％Ｃ含有インコネル６００母
材における隙間ＳＣＣ割れ深さは最大で約８０μｍであ
ったが、第２表によれば、実施例材Ａ〜Ｅでは、いずれ
も隙間ＳＣＣ割れ深さは２０μｍ以下であり、良好な耐
応力腐食割れ性を示した。
【００３２】一方、比較例材Ｆ〜Ｍにおける割れ深さは
５０μｍ以上となり鋭敏化インコネル６００母材と大差
がなかった。なお、比較例材ＨおよびＬは、Ｆｅ含有量
が多いため、隙間ＳＣＣ試験前の２％歪付与時に割れが
発生した。
５０μｍ以上となり鋭敏化インコネル６００母材と大差
がなかった。なお、比較例材ＨおよびＬは、Ｆｅ含有量
が多いため、隙間ＳＣＣ試験前の２％歪付与時に割れが
発生した。
【００３３】
【表２】
【００３４】また、本発明の実施例材に５００℃で２４
時間の鋭敏化熱処理を施した場合についても、隙間ＳＣ
Ｃ試験を実施したが、割れ深さはいずれも２０μｍ以下
となり、やはり良好な耐応力腐食割れ性を示した。
時間の鋭敏化熱処理を施した場合についても、隙間ＳＣ
Ｃ試験を実施したが、割れ深さはいずれも２０μｍ以下
となり、やはり良好な耐応力腐食割れ性を示した。
【００３５】さらに、本発明の実施例材にブラスト処
理、ピーニング処理等の表面に圧縮の残留応力を生じさ
せる様な残留応力緩和処理を施すと、さらに耐応力腐食
割れ性を向上できることを確認している。
理、ピーニング処理等の表面に圧縮の残留応力を生じさ
せる様な残留応力緩和処理を施すと、さらに耐応力腐食
割れ性を向上できることを確認している。
【００３６】
【発明の効果】本発明によれば、軽水炉あるいは新型転
換炉等の炉内構造部材や燃料要素等に用いるオーステナ
イト系合金に、耐応力腐食割れ性に優れたオーステナイ
ト系溶着金属を用いることにより、軽水炉等の機器の安
全性を高め、その寿命を延長することができる。
換炉等の炉内構造部材や燃料要素等に用いるオーステナ
イト系合金に、耐応力腐食割れ性に優れたオーステナイ
ト系溶着金属を用いることにより、軽水炉等の機器の安
全性を高め、その寿命を延長することができる。
【図１】隙間ＳＣＣ試験例の説明図である。
１…試験片、２…ステンレス鋼製ホルダー、３…ボル
ト、４…グラファイト・ウール。
ト、４…グラファイト・ウール。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｇ２１Ｃ 3/30 ＧＤＤＰ (72)発明者 小沼 勉 茨城県日立市大みか町七丁目１番１号 株 式会社日立製作所日立研究所内 (72)発明者 中村 満夫 茨城県日立市大みか町七丁目１番１号 株 式会社日立製作所日立研究所内
Claims (9)
- 【請求項１】 重量比でＣ：０.０６％以下、Ｓｉ：０.
３５％以下、Ｍｎ：３.５％以下、Ｃｒ：１８〜３０
％、Ｆｅ：４０％以下を含むＮｉ基合金、または、残余
がＮｉおよび不可避不純物からなり、かつ、Ａｌ：０.
１〜３％、Ｔｉ：０.２〜４.５％、Ｎｂ：２〜９％、Ｔ
ａ：２〜９％、Ｍｏ：１.５〜１０％から選ばれる１種
以上を２〜１６％含有し、凝固セルサイズが１５μｍ以
下であることを特徴とするオーステナイト系溶着金属。 - 【請求項２】 重量比でＣ：０.０６％以下、Ｃｕ：０.
００５〜３％、Ｓｉ：０.３５％以下、Ｍｎ：３.５％以
下、Ｃｒ：１８〜３０％、Ｆｅ：４０％以下を含むＮｉ
基合金、または、残余がＮｉおよび不可避不純物からな
り、かつ、Ａｌ：０.１〜３％、Ｔｉ：０.２〜４.５
％、Ｎｂ：２〜９％、Ｔａ：２〜９％、Ｍｏ：１.５〜
１０％から選ばれる１種以上を２〜１６％含有し、凝固
セルサイズが１５μｍ以下であることを特徴とするオー
ステナイト系溶着金属。 - 【請求項３】 重量比でＣ：０.０６％以下、Ｃｕ：０.
００５〜３％、Ｓｉ：０.３５％以下、Ｍｎ：３.５％以
下、Ｃｒ：１８〜３０％、Ｆｅ：４０％以下を含むＮｉ
基合金、または、残余がＮｉおよび不可避不純物からな
り、かつ、Ａｌ：０.１〜３％、Ｔｉ：０.２〜４.５
％、Ｎｂ：２〜９％、Ｔａ：２〜９％、Ｍｏ：１.５〜
１０％から選ばれる１種以上を２〜１６％含有すると共
に、ＭｇおよびＣａの少なくとも１種を０.０００４〜
０.１％含有し、凝固セルサイズが１５μｍ以下である
ことを特徴とするオーステナイト系溶着金属。 - 【請求項４】 溶着金属の凝固組織がオーステナイト単
相のセル組織であり、凝固セルサイズが１５μｍ以下、
オーステナイト結晶粒が２００μｍ以下である請求項
１，２または３に記載のオーステナイト系溶着金属。 - 【請求項５】 前記溶着金属の表面に圧縮残留応力また
は応力的に中立になるような残留応力緩和処理を施した
請求項１，２または３に記載のオーステナイト系溶着金
属。 - 【請求項６】 母材表面に施された前記溶着金属層の厚
さが１０００μｍ以下である請求項１，２または３に記
載のオーステナイト系溶着金属。 - 【請求項７】 前記オーステナイト系溶着金属を施した
母材オーステナイト系合金が、重量比でＣ：０.０４〜
０.０８％，Ｃｒ：１４〜１７％，Ｆｅ：６〜４０％を
含有するＮｉ合金である請求項１〜６のいずれかに記載
のオーステナイト系溶着金属。 - 【請求項８】 請求項１〜６のいずれかに記載のオース
テナイト系溶着金属の製法において、レーザ等の高密度
エネルギー源を用いてオーステナイト系合金母材の表面
に形成させることを特徴とするオーステナイト系溶着金
属の製法。 - 【請求項９】 前記オーステナイト系合金母材が重量比
でＣ：０.０４〜０.０８％，Ｃｒ：１４〜１７％，Ｆ
ｅ：６〜４０％を含有するＮｉ合金である請求項８に記
載のオーステナイト系溶着金属の製法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9172023A JPH1112669A (ja) | 1997-06-27 | 1997-06-27 | オーステナイト系溶着金属およびその製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9172023A JPH1112669A (ja) | 1997-06-27 | 1997-06-27 | オーステナイト系溶着金属およびその製法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1112669A true JPH1112669A (ja) | 1999-01-19 |
Family
ID=15934099
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9172023A Pending JPH1112669A (ja) | 1997-06-27 | 1997-06-27 | オーステナイト系溶着金属およびその製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1112669A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20090063162A (ko) * | 2007-12-12 | 2009-06-17 | 헤인스 인터내셔널, 인코포레이티드 | 용접성이고 산화 저항성인 니켈-철-크롬-알루미늄 합금 |
| US9551051B2 (en) | 2007-12-12 | 2017-01-24 | Haynes International, Inc. | Weldable oxidation resistant nickel-iron-chromium aluminum alloy |
| CN113088796A (zh) * | 2021-03-04 | 2021-07-09 | 南昌大学 | 一种应用于高温氧化性含氯气氛的Ti改性904L合金的制备方法 |
| US11732332B2 (en) | 2019-05-28 | 2023-08-22 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Nickel-base alloy welding material, welding material for nuclear reactor, nuclear power apparatus and nuclear power structure, and method of repairing nuclear power apparatus and nuclear power structure |
-
1997
- 1997-06-27 JP JP9172023A patent/JPH1112669A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20090063162A (ko) * | 2007-12-12 | 2009-06-17 | 헤인스 인터내셔널, 인코포레이티드 | 용접성이고 산화 저항성인 니켈-철-크롬-알루미늄 합금 |
| AU2008255259B2 (en) * | 2007-12-12 | 2012-11-01 | Haynes International, Inc | Weldable oxidation resistant nickel-iron-chromium-aluminum alloy |
| TWI391496B (zh) * | 2007-12-12 | 2013-04-01 | Haynes Int Inc | 可焊接之抗氧化鎳－鐵－鉻－鋁合金 |
| US8506883B2 (en) * | 2007-12-12 | 2013-08-13 | Haynes International, Inc. | Weldable oxidation resistant nickel-iron-chromium-aluminum alloy |
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| US11732332B2 (en) | 2019-05-28 | 2023-08-22 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Nickel-base alloy welding material, welding material for nuclear reactor, nuclear power apparatus and nuclear power structure, and method of repairing nuclear power apparatus and nuclear power structure |
| CN113088796A (zh) * | 2021-03-04 | 2021-07-09 | 南昌大学 | 一种应用于高温氧化性含氯气氛的Ti改性904L合金的制备方法 |
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