JPH1110410A - 切削加工用サーメット工具 - Google Patents
切削加工用サーメット工具Info
- Publication number
- JPH1110410A JPH1110410A JP9170154A JP17015497A JPH1110410A JP H1110410 A JPH1110410 A JP H1110410A JP 9170154 A JP9170154 A JP 9170154A JP 17015497 A JP17015497 A JP 17015497A JP H1110410 A JPH1110410 A JP H1110410A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cermet
- hard particles
- cermet tool
- resistance
- nitride
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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- Powder Metallurgy (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】耐熱衝撃性、耐欠損性、耐摩耗性に優れた切削
加工用サーメット工具を提供する。 【解決手段】Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物の１種以
上を主成分とするとともにＴｉを除く４ａ、５ａ、６ａ
族の炭化物、窒化物、炭窒化物の１種以上を含んでなる
６０〜９５重量％の硬質相、および１種以上の鉄族金属
からなる結合相とにより構成されるサーメット工具にお
いて、焼結体表面に硬質粒子が密に析出するとともに、
該析出した硬質粒子の平均粒子径が表面から深さ１００
０μｍでの硬質粒子の平均粒子径の１．１〜５．０倍で
あることを特徴とする。
加工用サーメット工具を提供する。 【解決手段】Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物の１種以
上を主成分とするとともにＴｉを除く４ａ、５ａ、６ａ
族の炭化物、窒化物、炭窒化物の１種以上を含んでなる
６０〜９５重量％の硬質相、および１種以上の鉄族金属
からなる結合相とにより構成されるサーメット工具にお
いて、焼結体表面に硬質粒子が密に析出するとともに、
該析出した硬質粒子の平均粒子径が表面から深さ１００
０μｍでの硬質粒子の平均粒子径の１．１〜５．０倍で
あることを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、耐熱衝撃性、耐欠
損性、耐摩耗性に優れた切削加工用サーメット工具に関
し、特に正面フライス、エンドミルなど断続切削に好適
な高靱性のサーメット工具に関するものである。
損性、耐摩耗性に優れた切削加工用サーメット工具に関
し、特に正面フライス、エンドミルなど断続切削に好適
な高靱性のサーメット工具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、切削工具材料、耐摩耗性工具材料
などに周期律表第４ａ、５ａ、６ａ族元素の複炭窒化物
からなる硬質相と、鉄族金属からなる結合相とによって
構成されるサーメット材が広く用いられてきた。
などに周期律表第４ａ、５ａ、６ａ族元素の複炭窒化物
からなる硬質相と、鉄族金属からなる結合相とによって
構成されるサーメット材が広く用いられてきた。
【０００３】かかるサーメットとして当初はＴｉＣを主
成分とするＴｉＣ基サーメットが主流であったが、この
ＴｉＣ基サーメットが超硬合金に比して靱性で劣ってい
たため、この系に窒化物を添加することにより靱性を改
善したいわゆるＴｉＣＮ基サーメットが開発された。
成分とするＴｉＣ基サーメットが主流であったが、この
ＴｉＣ基サーメットが超硬合金に比して靱性で劣ってい
たため、この系に窒化物を添加することにより靱性を改
善したいわゆるＴｉＣＮ基サーメットが開発された。
【０００４】特公昭６０−３４６１８号にはこのような
表層部を改質したサーメットに関する発明が記載されて
おり、それまでのサーメットでは表層部に不均一層（表
面への金属相のしみ出しと、その内部の硬質層）が存在
しており、これら表層部を研削しないで、工具として用
いると、表面が脆いために欠けやすくなっていたという
欠点を解決するべく、焼成条件を改善することによって
表層まで均一なサーメットを得ることができたことを説
明している。
表層部を改質したサーメットに関する発明が記載されて
おり、それまでのサーメットでは表層部に不均一層（表
面への金属相のしみ出しと、その内部の硬質層）が存在
しており、これら表層部を研削しないで、工具として用
いると、表面が脆いために欠けやすくなっていたという
欠点を解決するべく、焼成条件を改善することによって
表層まで均一なサーメットを得ることができたことを説
明している。
【０００５】また、特公昭５９−１４５３４号及び特公
昭５９−１５９７０号は、表面から内部に向かい連続的
に硬くなる硬度分布を有し、且つ表面硬さが内部硬さに
対して５〜２０％低くなる表面硬化層を有するサーメッ
トに関する発明が記載されており、そのような構成によ
り靭性を向上せしめることができ、特に断続旋削やフラ
イス切削等の重切削における性能を向上せしめることが
できたことを説明している。
昭５９−１５９７０号は、表面から内部に向かい連続的
に硬くなる硬度分布を有し、且つ表面硬さが内部硬さに
対して５〜２０％低くなる表面硬化層を有するサーメッ
トに関する発明が記載されており、そのような構成によ
り靭性を向上せしめることができ、特に断続旋削やフラ
イス切削等の重切削における性能を向上せしめることが
できたことを説明している。
【０００６】更に、特公昭５９−１７１７６号記載のサ
ーメットは、表面から内部に向かい連続的に低くなる硬
度分布を有し、且つ表面硬さが内部硬さに対して５〜３
０％高くなる表面硬化表層有することを特徴としてお
り、これにより優れた耐摩耗性及び耐塑性変形性をする
焼結硬質合金が得られることが説明されている。
ーメットは、表面から内部に向かい連続的に低くなる硬
度分布を有し、且つ表面硬さが内部硬さに対して５〜３
０％高くなる表面硬化表層有することを特徴としてお
り、これにより優れた耐摩耗性及び耐塑性変形性をする
焼結硬質合金が得られることが説明されている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記特
公昭６０−３４６１８号記載の内部から表層部までほぼ
均質な組織状態としたことを特徴とするサーメットで
は、焼成条件を改善して耐欠損性を向上することができ
た一方、破壊靭性が低化してしまうという問題があっ
た。
公昭６０−３４６１８号記載の内部から表層部までほぼ
均質な組織状態としたことを特徴とするサーメットで
は、焼成条件を改善して耐欠損性を向上することができ
た一方、破壊靭性が低化してしまうという問題があっ
た。
【０００８】また、前記特公昭５９−１４５３４号及び
特公昭５９−１５９７０号記載の深さ方向に硬度勾配を
有するサーメットでは、表面硬さが内部に対して５〜２
０％低くなる表面軟化層を設けたことにより靭性を向上
させることができたが、耐摩耗性が劣化してしまうとい
う問題があった。
特公昭５９−１５９７０号記載の深さ方向に硬度勾配を
有するサーメットでは、表面硬さが内部に対して５〜２
０％低くなる表面軟化層を設けたことにより靭性を向上
させることができたが、耐摩耗性が劣化してしまうとい
う問題があった。
【０００９】更に、前記特公昭５９−１７１７６号記載
の深さ方向に逆硬度勾配を有するサーメットでは、表面
硬さが内部硬さに対して５〜３０％高くなる硬化層を設
けたことにより耐摩耗性を向上させることができたが、
破壊靭性が低下して耐欠損性が劣化してしまうという問
題があった。
の深さ方向に逆硬度勾配を有するサーメットでは、表面
硬さが内部硬さに対して５〜３０％高くなる硬化層を設
けたことにより耐摩耗性を向上させることができたが、
破壊靭性が低下して耐欠損性が劣化してしまうという問
題があった。
【００１０】このように、従来のサーメットでは硬度と
破壊靭性とは反比例的な物性であり、硬度を向上させれ
ば破壊靭性が低下し、逆に破壊靭性を向上させれば硬度
が低下するというようにサーメットの本質的な改良は困
難であった。即ち、上記した何れの方法でも硬度と破壊
靭性の両方を向上せしめ、耐摩耗性と耐欠損性とを共に
改善するということはできなかった。
破壊靭性とは反比例的な物性であり、硬度を向上させれ
ば破壊靭性が低下し、逆に破壊靭性を向上させれば硬度
が低下するというようにサーメットの本質的な改良は困
難であった。即ち、上記した何れの方法でも硬度と破壊
靭性の両方を向上せしめ、耐摩耗性と耐欠損性とを共に
改善するということはできなかった。
【００１１】しかしながら、切削工具の使用条件は温
度、雰囲気、熱衝撃など年々厳しくなる一方であり、特
に耐熱衝撃性や耐機械的衝撃性において超硬合金に匹敵
するようなサーメットからなる切削加工用工具の出現が
望まれてきた。
度、雰囲気、熱衝撃など年々厳しくなる一方であり、特
に耐熱衝撃性や耐機械的衝撃性において超硬合金に匹敵
するようなサーメットからなる切削加工用工具の出現が
望まれてきた。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記問題
点に対して鋭意検討を重ねた結果、窒化物の含有率が高
いサーメット原料を、非常に高温で焼結することによ
り、耐摩耗性とともに耐欠損性、耐熱衝撃性を向上せし
めることができることを知見し本発明に到った。
点に対して鋭意検討を重ねた結果、窒化物の含有率が高
いサーメット原料を、非常に高温で焼結することによ
り、耐摩耗性とともに耐欠損性、耐熱衝撃性を向上せし
めることができることを知見し本発明に到った。
【００１３】すなわち、本発明は、Ｔｉの炭化物、窒化
物、炭窒化物の１種以上を主成分とするとともにＴｉを
除く４ａ、５ａ、６ａ族の炭化物、窒化物、炭窒化物の
１種以上を含んでなる６０〜９５重量％の硬質相、およ
び１種以上の鉄族金属からなる結合相とにより構成され
るサーメット工具において、焼結体表面に硬質粒子を密
に析出させるとともに、該析出した硬質粒子の平均粒子
径を表面から深さ１０００μｍまでの間に存在する硬質
粒子の平均粒子径の１．１〜５．０倍としたことを特徴
とする切削加工用サーメット工具を提供せんとするもの
である。
物、炭窒化物の１種以上を主成分とするとともにＴｉを
除く４ａ、５ａ、６ａ族の炭化物、窒化物、炭窒化物の
１種以上を含んでなる６０〜９５重量％の硬質相、およ
び１種以上の鉄族金属からなる結合相とにより構成され
るサーメット工具において、焼結体表面に硬質粒子を密
に析出させるとともに、該析出した硬質粒子の平均粒子
径を表面から深さ１０００μｍまでの間に存在する硬質
粒子の平均粒子径の１．１〜５．０倍としたことを特徴
とする切削加工用サーメット工具を提供せんとするもの
である。
【００１４】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を詳細に
説明する。
説明する。
【００１５】本発明の切削加工用サーメット工具（以
下、サーメット工具と略称する）は以下のようにして得
ることができる。例えば、サーメット原料として前述し
たＴｉ、Ｗ、Ta、Ｎｂ等の炭化物、窒化物、炭窒化物の
粉末および鉄族金属粉末を最終焼結体が後述する割合に
成るように秤量混合した後にプレス成形、押し出し成
形、射出成形等の成形手段で成形後、焼成する。
下、サーメット工具と略称する）は以下のようにして得
ることができる。例えば、サーメット原料として前述し
たＴｉ、Ｗ、Ta、Ｎｂ等の炭化物、窒化物、炭窒化物の
粉末および鉄族金属粉末を最終焼結体が後述する割合に
成るように秤量混合した後にプレス成形、押し出し成
形、射出成形等の成形手段で成形後、焼成する。
【００１６】上記サーメットは全体組成における前記鉄
族金属を除く他の成分組成式を 〔 (M1)a (M2)b (M3)c〕（Cu Nv ）z と表した時、 ａ+ ｂ+ ｃ=1、0.70≦ａ≦0.90 0.10≦ｂ+ ｃ≦0.30、0 ＜ｂ/(ｂ+ ｃ) ≦0.95 0.35≦ｖ≦0.60、0.80≦ｚ≦1.0 ｕ+ ｖ=1を満足する組成とする。なお、M1,M2,M3はそれ
ぞれ4a、5a、6a族金属を表す。
族金属を除く他の成分組成式を 〔 (M1)a (M2)b (M3)c〕（Cu Nv ）z と表した時、 ａ+ ｂ+ ｃ=1、0.70≦ａ≦0.90 0.10≦ｂ+ ｃ≦0.30、0 ＜ｂ/(ｂ+ ｃ) ≦0.95 0.35≦ｖ≦0.60、0.80≦ｚ≦1.0 ｕ+ ｖ=1を満足する組成とする。なお、M1,M2,M3はそれ
ぞれ4a、5a、6a族金属を表す。
【００１７】焼成は、真空中、あるいは不活性ガス雰囲
気中で１５００〜１８００℃の温度で行う。焼結中の任
意の温度において、N2、CO、Ar、Heなどのガスを０〜７
６０Torr導入して雰囲気調整を行ってもよい。さらに、
安定した焼結体を得るために１２００〜１４５０℃の範
囲で0.5 〜3 時間の中間保持を行ってもよい。
気中で１５００〜１８００℃の温度で行う。焼結中の任
意の温度において、N2、CO、Ar、Heなどのガスを０〜７
６０Torr導入して雰囲気調整を行ってもよい。さらに、
安定した焼結体を得るために１２００〜１４５０℃の範
囲で0.5 〜3 時間の中間保持を行ってもよい。
【００１８】このようにして得られるサーメット工具
は、まず、Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物、とTiを除
く4a,5a,6a族金属元素の炭化物、窒化物、炭窒化物の１
種または２種以上から成る硬質相と、鉄族金属からなる
結合相とから構成されるＴｉＣＮ基サーメットからな
り、さらに図１のＳＥＭによる表面組織図の如く、硬質
粒子が表面に密に析出してその自形がはっきりと認識で
きる。このように表面組織に硬質粒子を多量に含み、且
つ内部組織は従来のサーメット工具とほぼ同等なので耐
欠損性、耐熱衝撃性、耐摩耗性のすべてに優れている。
は、まず、Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物、とTiを除
く4a,5a,6a族金属元素の炭化物、窒化物、炭窒化物の１
種または２種以上から成る硬質相と、鉄族金属からなる
結合相とから構成されるＴｉＣＮ基サーメットからな
り、さらに図１のＳＥＭによる表面組織図の如く、硬質
粒子が表面に密に析出してその自形がはっきりと認識で
きる。このように表面組織に硬質粒子を多量に含み、且
つ内部組織は従来のサーメット工具とほぼ同等なので耐
欠損性、耐熱衝撃性、耐摩耗性のすべてに優れている。
【００１９】なお、比較例として従来のサーメット工具
の表面組織図を図２に示し、比較例では表面部分で硬質
相が結合金属に埋没してしまっている。
の表面組織図を図２に示し、比較例では表面部分で硬質
相が結合金属に埋没してしまっている。
【００２０】また、本発明のサーメット工具において、
表層に析出する硬質層の平均粒径は、焼結体内部の平均
粒径の１．１〜5.0 倍であることが重要である。この平
均粒径比が5.0 より大きいと表層の硬質粒子が脱落し易
くなり、耐摩耗性が劣化する。他方、上記平均粒径が
１．１未満となる条件では表層に存在する鉄族金属元素
の割合が多くなり、硬質粒子の析出が不十分になり、耐
摩耗性が劣化する恐れがある。
表層に析出する硬質層の平均粒径は、焼結体内部の平均
粒径の１．１〜5.0 倍であることが重要である。この平
均粒径比が5.0 より大きいと表層の硬質粒子が脱落し易
くなり、耐摩耗性が劣化する。他方、上記平均粒径が
１．１未満となる条件では表層に存在する鉄族金属元素
の割合が多くなり、硬質粒子の析出が不十分になり、耐
摩耗性が劣化する恐れがある。
【００２１】なお、本発明において結合相を形成する鉄
族金属としては、Ｎｉおよび／またはＣｏが挙げられ、
望ましくはＮｉとＣｏから構成され、特にＣｏ／（Ｎｉ
＋Ｃｏ）のモル比が0.３〜0.８であることが耐摩耗性向
上の点から望ましい。
族金属としては、Ｎｉおよび／またはＣｏが挙げられ、
望ましくはＮｉとＣｏから構成され、特にＣｏ／（Ｎｉ
＋Ｃｏ）のモル比が0.３〜0.８であることが耐摩耗性向
上の点から望ましい。
【００２２】また、この鉄族金属は系中において5 〜40
重量％で存在することが望ましい。
重量％で存在することが望ましい。
【００２３】
【実施例１】原料粉末としてTiN 、ＴｉＣＮ、ＷＣ、Ta
C 、ＮｂＣ、Mo2C、ＶＣ、Ｎｉ、Ｃｏの各粉末を用いて
組成が表１の割合に成るように秤量混合した後、1.５ｔ
ｏｎ/ ｃｍ2 の圧力でSDKN1203用のフライスチップ形状
にプレス成形し、表１に示す焼成雰囲気中、同焼成温度
と保持時間で焼成した。
C 、ＮｂＣ、Mo2C、ＶＣ、Ｎｉ、Ｃｏの各粉末を用いて
組成が表１の割合に成るように秤量混合した後、1.５ｔ
ｏｎ/ ｃｍ2 の圧力でSDKN1203用のフライスチップ形状
にプレス成形し、表１に示す焼成雰囲気中、同焼成温度
と保持時間で焼成した。
【００２４】
【表１】
【００２５】フライス用チップ形状に加工後、チップ中
央部分につき、表面と深さ１０００μｍの位置の任意の
３点をそれぞれＳＥＭにて撮影し、通法に従って硬質粒
子の平均粒径を測定した。
央部分につき、表面と深さ１０００μｍの位置の任意の
３点をそれぞれＳＥＭにて撮影し、通法に従って硬質粒
子の平均粒径を測定した。
【００２６】さらに、下記に示す切削条件で切削試験を
行い、切削性能の確認した。欠損する送り速度とフラン
ク摩耗量を測定した。
行い、切削性能の確認した。欠損する送り速度とフラン
ク摩耗量を測定した。
【００２７】（断続切削試験） 被削材 SCM440H(溝あり) 切削速度 100m/min 切り込み 2mm 送り 0.2 〜0.6mm/tooth （摩耗試験） 被削材 S50C 切削速度 250m/min 切り込み 2mm 送り 0.2mm/tooth これらの切削試験による結果を表１に示す 試料Ｎｏ１〜６は欠損する送り速度が０．４０ｍｍ／ｔ
ｏｏｔｈ以上と非常に強度が大きく、また断続試験によ
る結果であるので熱衝撃性にも強いことが判った。ま
た、逃げ面摩耗量も０．１ｍｍ程度と耐摩耗性も非常に
優れていた。なお、これら試料はいずれも前記平均粒径
比が１．１〜５．０の範囲にあり、また、前記成分組成
式： 〔 (M1)a (M2)b (M3)c〕（Cu Nv ）z と表した時、 ａ+ ｂ+ ｃ=1、0.70≦ａ≦0.90 0.10≦ｂ+ ｃ≦0.30、0 ＜ｂ/(ｂ+ ｃ) ≦0.95 0.35≦ｖ≦0.60、0.80≦ｚ≦1.0 ｕ+ ｖ=1 を充たすものである。
ｏｏｔｈ以上と非常に強度が大きく、また断続試験によ
る結果であるので熱衝撃性にも強いことが判った。ま
た、逃げ面摩耗量も０．１ｍｍ程度と耐摩耗性も非常に
優れていた。なお、これら試料はいずれも前記平均粒径
比が１．１〜５．０の範囲にあり、また、前記成分組成
式： 〔 (M1)a (M2)b (M3)c〕（Cu Nv ）z と表した時、 ａ+ ｂ+ ｃ=1、0.70≦ａ≦0.90 0.10≦ｂ+ ｃ≦0.30、0 ＜ｂ/(ｂ+ ｃ) ≦0.95 0.35≦ｖ≦0.60、0.80≦ｚ≦1.0 ｕ+ ｖ=1 を充たすものである。
【００２８】これに対して、試料Ｎｏ７は上記成分組成
式を充たすものではあったが、焼成温度が低かったため
硬質粒子の表面への析出がほとんどなく、硬質粒子の表
面での平均粒径も測定不能であった。そして、切削試験
の結果では欠損する送り速度は０．４０ｍｍ／ｔｏｏｔ
ｈと大きかったが、逃げ面摩耗量が０．２５ｍｍもあり
耐摩耗性が不良であった。試料Ｎｏ８は上記成分組成式
を充たすものではあったが、焼成保持時間が長すぎ、そ
の結果、表面に析出した硬質粒子が粒成長しすぎ、前記
粒径比が５超過となってしまった。その結果、切削試験
結果はいずれも低調な結果であった。また、試料Ｎｏ９
は、上記成分組成式において金属の量が範囲外となって
いてその結果、切削試験結果はいずれも低調であった。
式を充たすものではあったが、焼成温度が低かったため
硬質粒子の表面への析出がほとんどなく、硬質粒子の表
面での平均粒径も測定不能であった。そして、切削試験
の結果では欠損する送り速度は０．４０ｍｍ／ｔｏｏｔ
ｈと大きかったが、逃げ面摩耗量が０．２５ｍｍもあり
耐摩耗性が不良であった。試料Ｎｏ８は上記成分組成式
を充たすものではあったが、焼成保持時間が長すぎ、そ
の結果、表面に析出した硬質粒子が粒成長しすぎ、前記
粒径比が５超過となってしまった。その結果、切削試験
結果はいずれも低調な結果であった。また、試料Ｎｏ９
は、上記成分組成式において金属の量が範囲外となって
いてその結果、切削試験結果はいずれも低調であった。
【００２９】以上の結果から、本発明のサーメット工具
の有効性が確認できた。また、サーメットの組成として
は前記成分組成式を充たすものが好ましく、さらに、焼
成温度としては１５００℃以上であること、及び焼成保
持時間が長すぎてもいけないことが判った。
の有効性が確認できた。また、サーメットの組成として
は前記成分組成式を充たすものが好ましく、さらに、焼
成温度としては１５００℃以上であること、及び焼成保
持時間が長すぎてもいけないことが判った。
【００３０】
【発明の効果】叙上のように本発明によれば、表面組織
に硬質粒子を多量に含ませるとともに、該析出した硬質
粒子の平均粒子径を表面から深さ１０００μｍまでの間
に存在する硬質粒子の平均粒子径の１．１〜５．０倍と
して耐熱衝撃性、耐摩耗性を向上せしめることができ、
且つ内部組織は従来のサーメット工具とほぼ同等なので
耐欠損性も向上する。従って、耐欠損性、耐熱衝撃性、
耐摩耗性のすべてに優れた、超硬合金に比しても遜色の
ないサーメット工具を得ることができる。
に硬質粒子を多量に含ませるとともに、該析出した硬質
粒子の平均粒子径を表面から深さ１０００μｍまでの間
に存在する硬質粒子の平均粒子径の１．１〜５．０倍と
して耐熱衝撃性、耐摩耗性を向上せしめることができ、
且つ内部組織は従来のサーメット工具とほぼ同等なので
耐欠損性も向上する。従って、耐欠損性、耐熱衝撃性、
耐摩耗性のすべてに優れた、超硬合金に比しても遜色の
ないサーメット工具を得ることができる。
【図１】本発明によるサーメット工具の表面組織状態を
示すＳＥＭ画像である。
示すＳＥＭ画像である。
【図２】従来のサーメット工具の表面組織状態を示すＳ
ＥＭ画像である。
ＥＭ画像である。
符号番号なし
Claims (1)
- 【請求項１】Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化物の１種以
上を主成分とするとともにＴｉを除く４ａ、５ａ、６ａ
族の炭化物、窒化物、炭窒化物の１種以上を含んでなる
６０〜９５重量％の硬質相、および１種以上の鉄族金属
からなる結合相とにより構成されるサーメット工具にお
いて、焼結体表面に硬質粒子が密に析出するとともに、
該析出した硬質粒子の平均粒子径が表面から深さ１００
０μｍまでの間に存在する硬質粒子の平均粒子径の１．
１〜５．０倍であることを特徴とする切削加工用サーメ
ット工具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9170154A JPH1110410A (ja) | 1997-06-26 | 1997-06-26 | 切削加工用サーメット工具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9170154A JPH1110410A (ja) | 1997-06-26 | 1997-06-26 | 切削加工用サーメット工具 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1110410A true JPH1110410A (ja) | 1999-01-19 |
Family
ID=15899696
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9170154A Pending JPH1110410A (ja) | 1997-06-26 | 1997-06-26 | 切削加工用サーメット工具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1110410A (ja) |
-
1997
- 1997-06-26 JP JP9170154A patent/JPH1110410A/ja active Pending
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