JPH109922A - 感熱式マイクロブリッジセンサ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 少ない消費電力で低流速・低流量領域におい
ても高感度・高出力の流量測定を可能とする。 【解決手段】 基台の表面に架橋構造のブリッジ３を薄
膜形成し、ヒートシンク作用によって上下流端から中央
部に向かうほど発熱温度が高くなる発熱体４をブリッジ
３上に設け、一対の上下流測温体５によって発熱体４の
発熱温度をその中央部を基準とする上下流二箇所で測定
するようにした。したがって、気体の流動により二箇所
の測定点に発熱温度差が生ずると、これが上下流測温体
５によって検出され、この検出結果に基づいて気体の流
量や流速が測定される。この時、発熱体４の発熱温度を
高くすることなく低流速・低流量領域においても高出力
で高い検出感度を得ることができるので、少ない消費電
力で精度の高い測定を行うことができる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、気体の流速や流量
を測定し、例えば、ガスメータやエアコンの風量制御装
置等に適用される感熱式マイクロブリッジセンサに関す
る。

【０００２】

【従来の技術】この種の感熱式マイクロブリッジセンサ
は、例えば、特開平２−２５９５２７号公報や特公平７
−９５０７６号公報に記載されている。

【０００３】特開平２−２５９５２７号公報には、基台
の表面に架橋構造のブリッジを薄膜形成し、ブリッジ上
に気体の流れ方向に並設された一対の測温抵抗エレメン
トを薄膜形成し、これらの測温抵抗エレメントをブリッ
ジに形成されたスリットによって熱的に絶縁するように
した感熱式マイクロブリッジセンサが記載されている。
この場合、各測温抵抗エレメントは、気体の流れ方向と
直交する方向に沿うパターンとなっている。このような
構造のものは、定電流駆動された各測温抵抗エレメント
の電圧差を測定することによって気体の流量を求める。
つまり、気体が流動すると、上流側の測温抵抗エレメン
トの発熱量が奪われ、これが下流側の測温抵抗エレメン
トに作用するため、二つの測温抵抗エレメントの抵抗値
が変動する。そこで、各測温抵抗エレメントの間の電圧
差を測定することで、気体の流量が求められる。

【０００４】特公平７−９５０７６号公報には、基台の
表面に架橋構造のブリッジを薄膜形成し、ブリッジ上に
全抵抗値を有する単一抵抗素子のパターンを薄膜形成
し、この単一抵抗素子のパターンに二つの電圧取出口を
対称形に設けた構造の流速センサが記載されている。こ
こで、単一抵抗素子のパターンは、気体の流れ方向と直
交する方向に沿うパターンとなり、電圧取出口は気体の
流れ方向の上下流位置に位置付けられている。そして、
電圧取出口は、全抵抗値の各終端との間で区切られるセ
ンサとして働き、このようなセンサ領域を除いた中央の
抵抗区間はヒータ素子として働く。このため、気体が流
動すると、上流側のセンサ領域（電圧取出口）が冷さ
れ、下流側のセンサ領域（電圧取出口）がヒータ素子
（センサ領域を除いた中央の抵抗区間）の作用で加熱さ
れる。これにより、上流側のセンサと下流側のセンサと
の抵抗値が変動するため、各センサ間の電圧差を測定す
ることで、気体の流速が求められる。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】特開平２−２５９５２
７号公報に記載された気体流量測定方式では、各測温抵
抗エレメントの間の電圧差が小さいため、一般にその出
力が低いという問題がある。このため、精度良く気体の
流量を求めるためには、各測温抵抗エレメントの発熱量
を高くする必要があるが、この場合には消費電力が増大
してしまい、不都合である。

【０００６】特公平７−９５０７６号公報に記載された
気体流量測定方式では、電圧取出口の一端を全抵抗値の
各終端としているため、低流速・低流量領域における上
下流での電圧差が小さく、その出力が小さいという問題
がある。これは、全抵抗値の各終端との間で区切られる
上流側と下流側とのセンサ領域が同一薄膜上で連続的に
つながっているため、流動する気体によって生ずる熱の
流れと反対方向に薄膜を通して熱が伝達されてしまうか
らである。

【０００７】本発明の目的は、消費電力が少なく、低流
速・低流量領域においても高感度・高出力の流量測定を
可能にする感熱式マイクロブリッジセンサを得ることで
ある。

【０００８】

【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
基台の表面に薄膜形成された架橋構造のブリッジと、こ
のブリッジ上に気体の流れ方向に沿って配置され、上下
流端が熱伝導性部材に直接的又は間接的に接触し、通電
によって発熱する発熱体と、上下流端以外の部分で発熱
体に電気的非接触状態で重なり合い、発熱体の中央部を
基準とする気体の流れ方向上下流位置に配置された一対
の上下流測温体と、基台における発熱体の発熱に影響さ
れない部位に配置された気体温度測温体とを備える。

【０００９】したがって、発熱体は、その上下流端が熱
伝導性部材に接しているため、ヒートシンク作用によっ
てその上下流端の発熱量が奪われる。このため、発熱体
は、その中央部の発熱温度が最も高く、両端に向かうほ
ど温度が低くなるような発熱温度分布を示す。この状態
で、気体が流動すると、発熱体においてはその上流側の
熱量が奪われてこれが下流側に作用するため、発熱体の
発熱温度分布は、その上流側の発熱温度が低下し下流側
の発熱温度が高くなるように変動する。これにより、気
体の流れ方向上流側と下流側とにそれぞれ配置された上
下流測温体の抵抗値のバランスが崩れるため、これを検
出することで気体の流速や流量が測定される。この場
合、中央部をピークとする発熱体の発熱温度分布の変動
を上下流測温体で検出する構成であるため、小さな気体
の流れが生じただけで上下流測温体の抵抗値のバランス
が容易に崩れる。このため、発熱体の発熱温度を高くす
ることなく、低流速・低流量領域においても高出力で高
い検出感度が得られる。一方、気体温度測温体は、基台
の温度を検出することで、気体温度をモニタする。そこ
で、このモニタ結果に基づき、発熱体の発熱温度が気体
の温度に対して一定となるように発熱体を駆動すること
で、気体の温度の変化が上下流測温体の抵抗値に与える
影響が補償される。

【００１０】請求項４記載の発明は、基台の表面に薄膜
形成された架橋構造のブリッジと、このブリッジ上に気
体の流れ方向に沿って配置され、上下流端が熱伝導性部
材に直接的又は間接的に接触し、通電によって発熱する
発熱体と、発熱体の中央部を基準とする気体の流れ方向
上下流位置であって発熱体の上下流端以外の位置で発熱
体から延出する一対の電圧取出口と、基台における発熱
体の発熱に影響されない部位に配置された気体温度測温
体とを備える。

【００１１】したがって、発熱体は、その上下流端が熱
伝導性部材に接しているため、ヒートシンク作用によっ
てその上下流端の発熱量が奪われる。このため、発熱体
は、その中央部の発熱温度が最も高く、両端に向かうほ
ど温度が低くなるような発熱温度分布を示す。この状態
で、気体が流動すると、発熱体においてはその上流側の
熱量が奪われてこれが下流側に作用するため、発熱体の
発熱温度分布は、その上流側の発熱温度が低下し下流側
の発熱温度が高くなるように変動する。これにより、気
体の流れ方向上流側と下流側とのそれぞれの電圧取出口
から取り出された電圧値のバランスが崩れるため、これ
を検出することで気体の流速や流量が測定される。この
場合、中央部をピークとする発熱体の発熱温度分布の変
動を上下流の電圧取出口から取り出された電圧値で検出
する構成であるため、小さな気体の流れが生じただけで
二つの電圧取出口から取り出された電圧値のバランスが
容易に崩れる。このため、発熱体の発熱温度を高くする
ことなく、低流速・低流量領域においても高出力で高い
検出感度が得られる。一方、気体温度測温体は、基台の
温度を検出することで、気体温度をモニタする。そこ
で、このモニタ結果に基づき、発熱体の発熱温度が気体
の温度に対して一定となるように発熱体を駆動すること
で、気体温度の変化が上下流測温体の抵抗値に与える影
響が補償される。

【００１２】請求項１記載の感熱式マイクロブリッジセ
ンサにおいて、請求項２記載の発明では、一対の上下流
測温体を、発熱体の上下流端と中央部との略中間位置に
それぞれ配置した。また、請求項４記載の感熱式マイク
ロブリッジセンサにおいて、請求項５記載の発明では、
一対の電圧取出口を、発熱体の上下流端と中央部との略
中間位置でそれぞれ発熱体から延出させた。したがっ
て、請求項２及び５記載の発明では、上下流の測定点間
で高い温度差が得られ、広い領域において精度の高い測
定が行われる。

【００１３】請求項１記載の感熱式マイクロブリッジセ
ンサにおいて、請求項３記載の発明では、一対の上下流
測温体をそれぞれ二つずつ設け、発熱体の上下流端と中
央部との略中間位置を基準とする気体の流れ方向上下流
位置に二つのそれぞれを配置した。また、請求項４記載
の感熱式マイクロブリッジセンサにおいて、請求項６記
載の発明では、一対の電圧取出口をそれぞれ二つずつ設
け、発熱体の上下流端と中央部との略中間位置を基準と
する気体の流れ方向上下流位置で二つのそれぞれを発熱
体から延出させた。したがって、請求項３及び６記載の
発明では、気体の流量に応じて測定点を切り替えること
で、より広い領域において精度の高い測定が行われる。

【００１４】請求項７記載の発明は、請求項１ないし６
のいずれか一記載の感熱式マイクロブリッジセンサにお
いて、発熱体、上下流測温体、及び気体温度測温体を白
金薄膜抵抗体によって形成した。したがって、感熱式マ
イクロブリッジセンサが製造しやすくなり、その量産性
が向上する。また、３Ｖ電池での駆動も可能となる。

【００１５】請求項８記載の発明は、請求項１ないし７
のいずれか一記載の感熱式マイクロブリッジセンサにお
いて、基台として半導体基板を用い、ブリッジのたもと
の半導体基板断面が（１１１）面となる方向に架橋構造
を形成した。したがって、エッチングによる堀の加工時
にアンダーカットが少なくなり、これにより、ブリッジ
上の発熱体を発熱させると、その発熱温度分布が発熱体
の中央部を最大温度とした上下流対称な分布となる。よ
って、正確かつ安定した測定結果が得られる。

【００１６】請求項９記載の発明は、請求項１ないし８
のいずれか一記載の感熱式マイクロブリッジセンサにお
いて、熱伝導性部材として基台を用い、この基台を単結
晶シリコン基板によって形成した。したがって、基台が
ヒートシンク作用を奏し、これによって発熱体の上下流
端の発熱量が奪われる。この場合、単結晶シリコン基板
は他の半導体基板に比べて熱伝導率が高いため、高いヒ
ートシンク作用が得られる。したがって、発熱体におい
て、その上下流端と中央部との間の発熱温度差がより大
きくなり、測定精度が向上する。

【００１７】

【発明の実施の形態】本発明の第一の実施の形態を図１
ないし図４に基づいて説明する。図１は気体の流れが無
い場合と有る場合との発熱体の温度変化を示す模式図、
図２は感熱式マイクロブリッジセンサ全体の平面図、図
３は架橋構造を示すその縦断側面図、図４はエッチング
により形成される架橋構造のより詳細な形状を示す縦断
側面図である。

【００１８】まず、基台１の表面に堀２を跨ぐ架橋構造
のブリッジ３が薄膜形成され、このブリッジ３上には発
熱体４がパターン形成されている。この発熱体４は、気
体の流れ方向（図２中白抜きの矢印で示す）に沿ってジ
グザグ状に配置され、上下流端が熱伝導性部材として機
能する基台１に間接的に接触している。そして、ブリッ
ジ３上には、発熱体４に電気的非接触状態で重なり合う
一対の上下流測温体５が設けられている。この上下流測
温体５は、発熱体４の中央部を基準とする気体の流れ方
向上下流位置に配置された上流側測温体５ａと下流側測
温体５ｂとによって構成されている。上流側測温体５ａ
は、発熱体４の上流端と中央部との略中間位置に、下流
側測温体５ｂは、発熱体４の下流端と中央部との略中間
位置にそれぞれ配置されている。さらに、基台１には、
発熱体４の発熱に影響されない部位に気体温度測温体６
が配設されている。

【００１９】次いで、本実施の形態の感熱式マイクロブ
リッジセンサのより詳細な構造をその製造工程と共に説
明する。基台１として、（１１０）の結晶面を有するシ
リコンウエハからなる単結晶シリコン基板７が用意され
る。そして、この単結晶シリコン基板７には、その裏面
に１μｍ程度のＳｉＯ₂ 膜８が成膜され、表面にはＴａ
₂ Ｏ₅ からなる絶縁層９が膜状形成される。この絶縁層
９は、一般に用いられるＥＢ（Electron Beam ：電子ビ
ーム）蒸着法やスパッタリング法によって約１．５μｍ
の厚さで成膜される。

【００２０】続いて、絶縁層９上には、ＥＢ蒸着法やス
パッタリング法により、Ｐｔの一様な層が約１２００Å
の厚さで成膜され、このＰｔの一様層がフォトリソグラ
フィ、エッチングによってパターニングされ、上下流測
温体５及び気体温度測温体６が形成されてる。したがっ
て、これらの上下流測温体５及び気体温度測温体６は、
白金薄膜抵抗体として形成されている。そして、絶縁層
９、上下流測温体５及び気体温度測温体６の上に層間絶
縁層１０が成膜される。この層間絶縁層１０は、約２０
００ÅのＴａ₂ Ｏ₅ 膜からなる。

【００２１】続いて、層間絶縁層１０上には、ＥＢ蒸着
法やスパッタリング法により、Ｐｔの一様な層が約１２
００Åの厚さで成膜され、このＰｔの一様層がフォトリ
ソグラフィ、エッチングによってパターニングされ、発
熱体４が形成される。したがって、この発熱体４は、白
金薄膜抵抗体として形成されている。

【００２２】続いて、層間絶縁層１０及び発熱体４の上
には、Ｔａ₂ Ｏ₅ 膜を約１０００Åの膜厚で成膜し、保
護層１１とする。この場合、Ｔａ₂ Ｏ₅ に限らず、Ｓｉ
Ｏ₂、Ｓｉ₃ Ｎ₄ 、ＡｌＮ等であっても良い。特に、Ａ
ｌＮの場合、その熱伝導率が２００Ｗ／（ｍ・Ｋ）と高
いため、優れた特性の保護層１１となる。

【００２３】最後に、発熱体４、上下流測温体５及び気
体温度測温体６を中空に浮かせた状態で保持するブリッ
ジ３を形成するため、その下部領域を３００μｍ程度除
去し、堀２を形成する。この場合、この堀２は、発熱体
４の全体をブリッジ３上に保持するようには形成され
ず、気体の流れ方向上下流に沿った発熱体４の上下流端
を基台１に間接的に接触させるような大きさで形成され
る。これにより、単結晶シリコン基板７が基台１として
形成され、感熱式マイクロブリッジセンサが完成する。
ここで、堀２の上下流側の面、つまり、ブリッジ３のた
もとの単結晶シリコン基板７の断面は、（１１１）面と
なるように架橋構造が構成されている。また、下部領域
の除去は、ＫＯＨ（水酸化カリウム）等のアルカリ溶剤
によるエッチング速度が結晶方向によって異なる性質を
利用して行う。エッチング液としては、ＫＯＨ以外に、
ヒドラジン、ＴＭＡＨ（テトラメチルアンモニウムヒド
ロキシド）等を用いることも可能である。そして、エッ
チング工程においては、単結晶シリコン基板７の裏面に
成膜されたＳｉＯ₂ 膜８は、裏面から単結晶シリコン基
板７がエッチングされてしまうのを防止する。

【００２４】ここで、堀２の形成についてより詳細に説
明する。単結晶シリコン基板７を含む半導体基板として
は、＜１００＞方向に結晶軸を持つ表面からなる基板、
いわゆる（１００）基板、同様に（１１０）基板、（１
１１）基板がある。一般に、半導体基板は、その結晶面
方向によって原子密度が異なるため、アルカリ溶液を用
いたエッチングでは結晶面方向に応じてエッチング速度
が異なる。その遅速の関係は、 （１００）＞（１１０）＞（１１１） であり、（１１１）は極めてエッチング速度が遅いこと
が知られている。このため、本実施の形態のセンサを製
造する用途には適さない。

【００２５】（１１０）基板を用い、その（１１０）の
深さ方向に堀２を形成する場合には、ブリッジ３を掛け
る方向を＜１００＞軸の方向に対して略５４．７度又は
略平行の方向にする。図４（ａ）及び（ｂ）には、（１
１０）基板をエッチングした場合におけるブリッジ３を
掛ける方向の縦断側面図を示す。図４（ａ）は、ブリッ
ジ３を掛ける方向を＜１００＞軸の方向に対して略５
４．７度にした場合の断面図である。この場合、基台１
の表面に対して略９０度の角度をもって形成されたブリ
ッジ３のたもとの単結晶シリコン基板７の断面を（１１
１）面とすることができる。図４（ｂ）は、ブリッジ３
を掛ける方向を＜１００＞軸の方向に対して略平行にし
た場合の断面図である。この場合、基台１の表面に対し
て略３５．３度の角度をもって形成されたブリッジ３の
たもとの単結晶シリコン基板７の断面を（１１１）面と
することができる。

【００２６】（１００）基板を用い、その（１００）の
深さ方向に堀２を形成する場合には、ブリッジ３を掛け
る方向を＜１１０＞軸の方向に対して略平行の方向にす
る。図４（ｃ）には、（１００）基板をエッチングした
場合におけるブリッジ３を掛ける方向の縦断側面図を示
す。このような方向にブリッジ３を掛けることにより、
基台１の表面に対して略５４．７度の角度をもって形成
されたブリッジ３のたもとの単結晶シリコン基板７の断
面を（１１１）面とすることができる。

【００２７】このような構成において、本実施の形態の
感熱式マイクロブリッジセンサは、気体の流れの中に置
かれ、その流速や流量を測定する。つまり、発熱体４
は、その上下流端が熱伝導性部材として機能する基台１
に間接的に接触しているため、ヒートシンク作用によっ
てその上下流端の発熱量が奪われる。このため、発熱体
４は、その中央部の発熱温度が最も高く、両端に向かう
ほど温度が低くなるような発熱温度分布を示す。このよ
うな発熱体４の発熱温度分布を図１に示す。この状態
で、気体が流動すると、発熱体４においてはその上流側
の熱量が奪われてこれが下流側に作用し、発熱体４の発
熱温度分布が変動する。そこで、これを上下流測温体５
の抵抗値の変化として検出することで、気体の流速や流
量が測定される。以下、このような気体の流速・流量の
検出をより詳細に説明する。

【００２８】まず、気体の流れが無い場合には、発熱体
４の発熱温度分布はその中央部を基準として上下流対称
となる（図１参照）。このため、上流側温度Ｔｕと下流
側温度Ｔｄとの間に差が生じず、上流側測温体５ａの抵
抗値Ｒｕと下流側測温体５ｂの抵抗値Ｒｄとが一致す
る。これに対し、気体が流動すると、発熱体４の発熱温
度分布が変動する。つまり、上流側領域は気体の流れに
よって冷されるために温度が下がり、これが作用して下
流側領域は温められて温度が上がる（図１参照）。これ
により、上流側温度Ｔｕと下流側温度Ｔｄとの間に差が
生ずる。この差は、上流側測温体５ａの抵抗値Ｒｕと下
流側測温体５ｂの抵抗値Ｒｄとの変化から、電圧値△Ｖ
ｖとして認識される。△Ｖｖは、気体の流速が速くなる
に従い大きくなる。したがって、このＶＴｖに基づき、
気体の流速が測定される。そして、気体が流れる図示し
ない流路の断面積より、流量が求められる。この場合、
中央部をピークとする発熱体４の発熱温度分布の変動を
上下流測温体５で検出する構成であるため、小さな気体
の流れが生じただけで上下流測温体５の抵抗値Ｒｕ，Ｒ
ｄのバランスが容易に崩れる。このため、発熱体４の発
熱温度を高くすることなく、低流速・低流量領域におい
ても高出力で高い検出感度が得られる。

【００２９】このような気体の流速及び流量の測定に際
し、気体の温度が気体温度測温体６によってモニタされ
る。つまり、気体温度測温体６は、熱伝導率が高い基台
１の温度を検出することで、気体温度を正確にモニタす
ることができる。そこで、このモニタ結果に基づき、発
熱体４の発熱温度が気体の温度に対して一定となるよう
に発熱体４を駆動することで、気体の温度の変化が上下
流測温体５の抵抗値に与える影響が補償される。

【００３０】ここで、上下流測温体５を発熱体４の中央
近傍に配置すると、気体の流れに対してセンサ感度が向
上する反面、測定可能領域が狭くなる。これに対し、上
下流測温体５を発熱体４の上下流端近傍に配置すると、
測定可能領域が広くなる反面、センサ感度が低下する。
そこで、本実施の形態では、上下流測温体５を発熱体４
の上下流端と中央部との略中間位置にそれぞれ配置し
た。その結果、広い領域で高いセンサ感度が得られるよ
うになった。

【００３１】また、本実施の形態では、発熱体４に図１
に例示するような発熱温度分布を持たせるため、発熱体
４の上下流端を熱伝導部材として機能する基台１に間接
的に接触させている。この場合、熱伝導性部材として使
用する基台１の熱伝導率が高いほど気体の流れの影響を
受けにくくなりセンサ感度が向上する。また、気体温度
測温体６による気体温度のモニタも、基台１の熱伝導率
が高いほど気体の流れの影響を受けにくくなりその検出
感度が向上する。そこで、本実施の形態では、熱伝導性
に優れたシリコンウエハからなる単結晶シリコン基板７
を基台１の材料として用いている。表１に示すように、
各種の半導体材料の中で、シリコンは特に熱伝導率が高
い。したがって、単結晶シリコン基板７は、本実施の形
態のような感熱式マイクロブリッジセンサの基台１に用
いる材料として優れている。

【００３２】

【表１】

【００３３】そして、本実施の形態では、単結晶シリコ
ン基板７において、ブリッジ３のたもとの断面が（１１
１）面となっている。このため、エッチングによる堀２
の加工時にアンダーカットが小さくなる。これにより、
発熱体４の発熱駆動時、その発熱温度分布を上下流対称
の所望の分布とすることができ、正確かつ安定した測定
結果が得られる。

【００３４】さらに、本実施の形態で、発熱体４、上下
流測温体５及び気体温度測温体６を白金薄膜抵抗体で形
成した理由を述べる。まず、発熱体４としては、白金薄
膜抵抗体の他、ＮｉＣｒ合金膜抵抗体、ＮｉＦｅ合金膜
抵抗体、トランジスタ等が使用可能である。また、上下
流測温体５及び気体温度測温体６としては、白金薄膜抵
抗体の他、ＮｉＦｅ合金膜抵抗体、トランジスタ、サー
ミスタ等が使用可能である。しかしながら、ＮｉＣｒ合
金膜抵抗体やＮｉＦｅ合金膜抵抗体は、その製作におい
てバッチ間、基板間、基板内でＮｉとＣｒあるいはＮｉ
とＦｅとの成分比を一定にすることが非常に難しく、そ
の結果、抵抗値の温度係数のバラツキが大きくなるので
量産時の歩留まりが悪いという問題がある。一方、トラ
ンジスタとしては、順方向電圧が温度に対して２．０〜
２．５ｍＶ／℃の線形な特性を持つことを利用して温度
検出をするもの（第一の種類のトランジスタという）
と、拡散法により形成した拡散抵抗値が温度により変化
することを利用して温度検出をするもの（第二の種類の
トランジスタという）との二通りの使用が考えられる。
しかしながら、第一の種類のトランジスタの場合、トラ
ンジスタの順方向電圧の温度依存性が線形であるのは限
られた温度範囲でしかないため、地域によっては−２０
〜５０℃の温度範囲を越えることも考えられるような野
外での使用は困難である。また、例えば３Ｖの電池駆動
の場合、発熱体４に印加することができる電圧は１〜２
Ｖ程度であるため、省電力の点からトランジスタの使用
は困難である。第二の種類のトランジスタの場合、薄膜
抵抗体をスパッタ装置や蒸着装置で製作するのに比べて
拡散法は遥かに工程数が多く、かつ、ドーピングにおけ
るバラツキも多いので、生産性が低いという問題があ
る。さらに、サーミスタは、蒸着法や印刷法を使用して
容易に製作することができるが、サーミスタそのものは
Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｏ等の酸化物であるため、量産時にその
抵抗値の温度係数を一定値にすることが困難であるとい
う問題がある。以上述べた各種材料に対し、本実施の形
態で使用した白金薄膜抵抗体は、表２に示す通り、量産
性、低消費電力駆動等の点から優れた特性を示す。

【００３５】

【表２】

【００３６】本発明の第二の実施の形態を図５ないし図
７に基づいて説明する。第一の実施の形態と同一部分は
同一符号で示し、説明も省略する。図５は感熱式マイク
ロブリッジセンサ全体の平面図、図６は架橋構造を示す
その縦断側面図、図７は気体の流れが無い場合と有る場
合との発熱体の温度変化を示す模式図である。

【００３７】本実施の形態では、上下流測温体５に替
え、発熱体４から延出する電圧取出口２１が設けられて
いる。つまり、上流側測温体５ａに対応する上流側電圧
取出口２１ａが上流側測温体５ａと同一位置に形成さ
れ、下流側測温体５ｂに対応する下流側電圧取出口２１
ｂが下流側測温体５ｂと同一位置に形成されている。

【００３８】本実施の形態の感熱式マイクロブリッジセ
ンセの製造過程としては、発熱体４、気体温度測温体
６、及び電圧取出口２１が同一工程で形成される。つま
り、基台１となる単結晶シリコン基板７の表面に形成さ
れた絶縁層９上にＰｔの一様層を約１２００Åの厚さで
成膜した後、このＰｔ層のパターニングに際し、発熱体
４、気体温度測温体６、及び電圧取出口２１を同時に形
成する。したがって、これらの発熱体４、気体温度測温
体６、及び電圧取出口２１の形成後は、その上から保護
層１１を形成し、エッチングにより堀２を形成し、これ
によって感熱式マイクロブリッジセンサが完成する。

【００３９】このような構成において、気体の流れが無
い場合には、発熱体４の発熱温度分布はその中央部を基
準として上下流対称となる（図７参照）。このため、上
流側温度Ｔｕと下流側温度Ｔｄとの間に差が生じず、上
流側電圧取出口２１ａの電圧値Ｖｕと下流側電圧取出口
２１ｂの電圧値Ｖｄとが一致する。これに対し、気体が
流動すると、発熱体４の発熱温度分布が変動する。つま
り、上流側領域は気体の流れによって冷されるために温
度が下がり、これが作用して下流側領域は温められて温
度が上がる。これにより、上流側温度Ｔｕと下流側温度
Ｔｄとの間に差が生ずる。この差は、上流側電圧取出口
２１ａの電圧値Ｖｕと下流側電圧取出口２１ｂの電圧値
Ｖｄとの変化から、電圧値△Ｖｖとして認識される。つ
まり、△Ｖｖ＝Ｖｄ−Ｖｕである。△Ｖｖは、気体の流
速が速くなるに従い大きくなる。したがって、この△Ｖ
ｖに基づき、気体の流速が測定される。そして、気体が
流れる図示しない流路の断面積より、流量が求められ
る。この場合、中央部をピークとする発熱体４の発熱温
度分布の変動を二つの電圧取出口２１から取り出された
電圧値Ｖｕ，Ｖｄで検出する構成であるため、小さな気
体の流れが生じただけで上下流測温体５の電圧値Ｖｕ，
Ｖｄのバランスが容易に崩れる。このため、発熱体４の
発熱温度を高くすることなく、低流速・低流量領域にお
いても高出力で高い検出感度が得られる。

【００４０】図８は、第二の実施の形態の変形例を示す
感熱式マイクロブリッジセンサ全体の平面図である。こ
の変形例では、上流側電圧取出口２１ａが上流側上流電
圧取出口２１ａｕと上流側下流電圧取出口２１ａｄとに
二分割され、下流側電圧取出口２１ｂが下流側上流電圧
取出口２１ｂｕと下流側下流電圧取出口２１ｂｄとに二
分割されている。そして、上流側上流電圧取出口２１ａ
ｕと上流側下流電圧取出口２１ａｄとは、発熱体４の上
流端と中央部との略中間位置を基準とする気体の流れ方
向上下流位置に配置されている。また、下流側上流電圧
取出口２１ｂｕと下流側下流電圧取出口２１ｂｄとは、
発熱体４の中央部と下流端との略中間位置を基準とする
気体の流れ方向上下流位置に配置されている。したがっ
て、気体の流量・流速に応じて測定点を切り替えること
で、より広い領域において精度の高い測定を行うことが
できる。その理由を次に説明する。

【００４１】電圧取出口２１を発熱体４の中央近傍に配
置すると、気体の流れに対してセンサ感度が向上する反
面、測定可能領域が狭くなる。これに対し、電圧取出口
２１を発熱体４の上下流端近傍に配置すると、測定可能
領域が広くなる反面、センサ感度が低下する。そこで、
図８に示す変形例の感熱式マイクロブリッジセンサで
は、気体の流量が少なく流速が遅い場合には、発熱体４
の中央部に近い上流側下流電圧取出口２１ａｄと下流側
上流電圧取出口２１ｂｕとの対を使用して測定を行い、
気体の流量が多く流速が速い場合には、発熱体４の上下
流端に近い上流側上流電圧取出口２１ａｕと下流側下流
電圧取出口２１ｂｄとの対を使用して測定を行う。つま
り、気体の流量・流速に応じて測定点を切り替える。こ
れにより、広い領域において精度の高い測定を行うこと
ができる。

【００４２】なお、図８に示す変形例は、第二の実施の
形態の変形例として示したが、発熱体４の中央部を基準
とする気体の流れ方向上下流側のそれぞれに測定点を複
数設けておき、気体の流量・流速に応じて測定点を切り
替えるという考え方は、第一の実施の形態の感熱式マイ
クロブリッジセンサにも適用可能である。

【００４３】

【発明の効果】本発明は、基台の表面に薄膜形成された
架橋構造のブリッジと、このブリッジ上に気体の流れ方
向に沿って配置され、上下流端が熱伝導性部材に直接的
又は間接的に接触し、通電によって発熱する発熱体と、
基台における発熱体の発熱に影響されない部位に配置さ
れた気体温度測温体とを備える。

【００４４】請求項１及び４記載の発明は、ヒートシン
ク作用によって上下流端から中央部に向かうほど発熱温
度が高くなる発熱体の発熱温度を発熱体の中央部を基準
とする上下流二箇所で測定し、気体の流動により二箇所
の測定点に生ずる発熱温度差を検出し、この検出結果に
基づいて気体の流量や流速を測定するようにしたので、
発熱体の発熱温度を高くすることなく低流速・低流量領
域においても高出力で高い検出感度を得ることができ、
したがって、少ない消費電力で精度の高い測定を行うこ
とができる。

【００４５】請求項２及び５記載の発明は、各測定点を
発熱体の上下流端と中央部との略中間位置としたので、
上下流の測定点間で高い温度差を得ることができ、した
がって、広い領域において精度の高い測定を行うことが
できる。

【００４６】請求項３及び６記載の発明は、上下流二箇
所の測定点のそれぞれを更に二分割し、発熱体の上下流
端と中央部との略中間位置を基準とする気体の流れ方向
上下流位置に二分割された測定点のそれぞれを配置した
ので、発熱体の中央部に近い方の測定点対と発熱体の上
下流端に近い方の測定点対とを気体の流量に応じて切り
替えることで、より広い領域において精度の高い測定を
行うことができる。

【００４７】請求項７記載の発明は、発熱体、上下流測
温体、及び気体温度測温体を白金薄膜抵抗体によって形
成したので、感熱式マイクロブリッジセンサの製造を容
易にすることができ、したがって、その量産性が向上さ
せることができる。また、例えば３Ｖ電池等の小電力で
の駆動も可能となる。

【００４８】請求項８記載の発明は、基台として半導体
基板を用い、ブリッジのたもとの半導体基板断面が（１
１１）面となる方向に架橋構造を形成したので、エッチ
ングによる堀の加工時にアンダーカットを少なくするこ
とができ、これにより、ブリッジ上の発熱体の発熱温度
分布を上下流対称の所望の分布とすることができ、した
がって、正確かつ安定した測定結果を得ることができ
る。

【００４９】請求項９記載の発明は、熱伝導性部材とし
て基台を用い、この基台を単結晶シリコン基板によって
形成したので、単結晶シリコン基板は他の半導体基板に
比べて熱伝導率が高いため、高いヒートシンク作用を得
ることができ、したがって、測定精度を向上させること
ができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第一の実施の形態として、気体の流れ
が無い場合と有る場合との発熱体の温度変化を示す模式
図である。

【図２】感熱式マイクロブリッジセンサ全体の平面図で
ある。

【図３】架橋構造を示すその縦断側面図である。

【図４】基板をエッチングした場合のブリッジの架橋方
向を示す縦断側面図である。

【図５】本発明の第二の実施の形態を示す感熱式マイク
ロブリッジセンサ全体の平面図である。

【図６】架橋構造を示すその縦断側面図である。

【図７】気体の流れが無い場合と有る場合との発熱体の
温度変化を示す模式図である。

【図８】本発明の第二の実施の形態の変形例を示す感熱
式マイクロブリッジセンサ全体の平面図である。

【符号の説明】

１ 基台、熱伝導性部材 ３ ブリッジ ４ 発熱体 ５ 上下流測温体 ６ 気体温度測温体 ７ 単結晶シリコン基板 ２１ 電圧取出口

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 基台の表面に薄膜形成された架橋構造の
   ブリッジと、 このブリッジ上に気体の流れ方向に沿って配置され、上
   下流端が熱伝導性部材に直接的又は間接的に接触し、通
   電によって発熱する発熱体と、 前記上下流端以外の部分で前記発熱体に電気的非接触状
   態で重なり合い、前記発熱体の中央部を基準とする気体
   の流れ方向上下流位置に配置された一対の上下流測温体
   と、 前記基台における前記発熱体の発熱に影響されない部位
   に配置された気体温度測温体と、 を備えることを特徴とする感熱式マイクロブリッジセン
   サ。
2. 【請求項２】 一対の上下流測温体は、発熱体の上下流
   端と中央部との略中間位置にそれぞれ配置されているこ
   とを特徴とする請求項１記載の感熱式マイクロブリッジ
   センサ。
3. 【請求項３】 一対の上下流測温体は、それぞれ二つず
   つ設けられ、発熱体の上下流端と中央部との略中間位置
   を基準とする気体の流れ方向上下流位置に二つのそれぞ
   れが配置されていることを特徴とする請求項１記載の感
   熱式マイクロブリッジセンサ。
4. 【請求項４】 基台の表面に薄膜形成された架橋構造の
   ブリッジと、 このブリッジ上に気体の流れ方向に沿って配置され、上
   下流端が熱伝導性部材に直接的又は間接的に接触し、通
   電によって発熱する発熱体と、 前記発熱体の中央部を基準とする気体の流れ方向上下流
   位置であって前記上下流端以外の位置で前記発熱体から
   延出する一対の電圧取出口と、 前記基台における前記発熱体の発熱に影響されない部位
   に配置された気体温度測温体と、 を備えることを特徴とする感熱式マイクロブリッジセン
   サ。
5. 【請求項５】 一対の電圧取出口は、発熱体の上下流端
   と中央部との略中間位置でそれぞれ前記発熱体から延出
   していることを特徴とする請求項４記載の感熱式マイク
   ロブリッジセンサ。
6. 【請求項６】 一対の電圧取出口は、それぞれ二つずつ
   設けられ、発熱体の上下流端と中央部との略中間位置を
   基準とする気体の流れ方向上下流位置で二つのそれぞれ
   が前記発熱体から延出していることを特徴とする請求項
   ４記載の感熱式マイクロブリッジセンサ。
7. 【請求項７】 発熱体、上下流測温体、及び気体温度測
   温体は、白金薄膜抵抗体によって形成されていることを
   特徴とする請求項１ないし６のいずれか一記載の感熱式
   マイクロブリッジセンサ。
8. 【請求項８】 基台として半導体基板が用いられ、ブリ
   ッジのたもとの前記半導体基板断面が（１１１）面とな
   る方向に架橋構造が形成されていることを特徴とする請
   求項１ないし７のいずれか一記載の感熱式マイクロブリ
   ッジセンサ。
9. 【請求項９】 熱伝導性部材として基台が用いられ、こ
   の基台が単結晶シリコン基板によって形成されているこ
   とを特徴とする請求項１ないし８記載の感熱式マイクロ
   ブリッジセンサ。