JPH1093365A - オーディオ用電力増幅回路 - Google Patents
オーディオ用電力増幅回路Info
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- JPH1093365A JPH1093365A JP8246112A JP24611296A JPH1093365A JP H1093365 A JPH1093365 A JP H1093365A JP 8246112 A JP8246112 A JP 8246112A JP 24611296 A JP24611296 A JP 24611296A JP H1093365 A JPH1093365 A JP H1093365A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 スピーカ１２の入力端に設けた大容量のコン
デンサ１０，１１によって直流オフセット電圧の発生を
抑制しているので、増幅信号ｆ１，ｆ２に含まれている
直流成分電圧以外の信号（特に低周波帯域の信号）も抑
制することになり、スピーカの音質が劣化するなどの課
題があった。 【解決手段】 計測用オペアンプ２７から出力された増
幅信号ｆ５に含まれる直流成分電圧Ｖｄｃを抽出すると
ともに、基準電圧１／２Ｖｃｃを中心にして直流成分電
圧Ｖｄｃに反比例した反転帰還信号Ｖｂｋを低周波電力
の増幅器２５に出力するようにしたものである。
デンサ１０，１１によって直流オフセット電圧の発生を
抑制しているので、増幅信号ｆ１，ｆ２に含まれている
直流成分電圧以外の信号（特に低周波帯域の信号）も抑
制することになり、スピーカの音質が劣化するなどの課
題があった。 【解決手段】 計測用オペアンプ２７から出力された増
幅信号ｆ５に含まれる直流成分電圧Ｖｄｃを抽出すると
ともに、基準電圧１／２Ｖｃｃを中心にして直流成分電
圧Ｖｄｃに反比例した反転帰還信号Ｖｂｋを低周波電力
の増幅器２５に出力するようにしたものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、ＢＴＬ方式の増
幅器のＢＴＬ出力端子に発生する直流オフセット電圧を
抑制するオーディオ用電力増幅回路に関するものであ
る。
幅器のＢＴＬ出力端子に発生する直流オフセット電圧を
抑制するオーディオ用電力増幅回路に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】図１０は従来のオーディオ用電力増幅回
路を示す回路図であり、図において、１は音声信号ｆを
入力する信号入力端子、２はコンデンサ、３は電力増幅
回路の増幅利得を設定する抵抗、４はコンデンサ、５は
グランド、６は電圧Ｖｃｃを入力する電源供給端子、７
は電源供給用のグランド、８は音声信号ｆと基準信号Ｖ
１を入力し、その音声信号ｆと基準信号Ｖ１の差分にゲ
インＧを乗じたのち、基準電圧１／２Ｖｃｃを印加した
増幅信号ｆ１，ｆ２をそれぞれＢＴＬ出力端子８ａ，８
ｂからスピーカ１２に出力する低周波電力の増幅器（Ｂ
ＴＬ方式の増幅器）、１０は増幅信号ｆ１に含まれてい
る直流成分電圧を抑制する大容量のコンデンサ、１１は
増幅信号ｆ２に含まれている直流成分電圧を抑制する大
容量のコンデンサ、１２は増幅信号ｆ１及び増幅信号ｆ
２に基づいて音声を出力するスピーカである。
路を示す回路図であり、図において、１は音声信号ｆを
入力する信号入力端子、２はコンデンサ、３は電力増幅
回路の増幅利得を設定する抵抗、４はコンデンサ、５は
グランド、６は電圧Ｖｃｃを入力する電源供給端子、７
は電源供給用のグランド、８は音声信号ｆと基準信号Ｖ
１を入力し、その音声信号ｆと基準信号Ｖ１の差分にゲ
インＧを乗じたのち、基準電圧１／２Ｖｃｃを印加した
増幅信号ｆ１，ｆ２をそれぞれＢＴＬ出力端子８ａ，８
ｂからスピーカ１２に出力する低周波電力の増幅器（Ｂ
ＴＬ方式の増幅器）、１０は増幅信号ｆ１に含まれてい
る直流成分電圧を抑制する大容量のコンデンサ、１１は
増幅信号ｆ２に含まれている直流成分電圧を抑制する大
容量のコンデンサ、１２は増幅信号ｆ１及び増幅信号ｆ
２に基づいて音声を出力するスピーカである。
【０００３】次に動作について説明する。まず、音声信
号ｆはコンデンサ２を介して低周波電力の増幅器８のプ
ラスの入力端子から低周波電力の増幅器８に入力されて
おり、基準信号Ｖ１（通常は０Ｖの電圧信号）は低周波
電力の増幅器８のマイナスの入力端子から低周波電力の
増幅器８に入力されている。そして、低周波電力の増幅
器８は音声信号ｆと基準信号Ｖ１の差分にゲインＧを乗
じたのち、基準電圧１／２Ｖｃｃを印加した増幅信号ｆ
１，ｆ２をそれぞれＢＴＬ出力端子８ａ，８ｂからスピ
ーカ１２に出力する。 増幅信号ｆ１＝（音声信号ｆ−基準信号Ｖ１）×Ｇ＋基
準電圧１／２Ｖｃｃ 増幅信号ｆ２＝（基準信号Ｖ１−音声信号ｆ）×Ｇ＋基
準電圧１／２Ｖｃｃ
号ｆはコンデンサ２を介して低周波電力の増幅器８のプ
ラスの入力端子から低周波電力の増幅器８に入力されて
おり、基準信号Ｖ１（通常は０Ｖの電圧信号）は低周波
電力の増幅器８のマイナスの入力端子から低周波電力の
増幅器８に入力されている。そして、低周波電力の増幅
器８は音声信号ｆと基準信号Ｖ１の差分にゲインＧを乗
じたのち、基準電圧１／２Ｖｃｃを印加した増幅信号ｆ
１，ｆ２をそれぞれＢＴＬ出力端子８ａ，８ｂからスピ
ーカ１２に出力する。 増幅信号ｆ１＝（音声信号ｆ−基準信号Ｖ１）×Ｇ＋基
準電圧１／２Ｖｃｃ 増幅信号ｆ２＝（基準信号Ｖ１−音声信号ｆ）×Ｇ＋基
準電圧１／２Ｖｃｃ
【０００４】このようにして低周波電力の増幅器８のＢ
ＴＬ出力端子８ａ，８ｂから増幅信号ｆ１，ｆ２が出力
されると、スピーカ１２が増幅信号ｆ１，ｆ２に基づい
て音声を出力するが、低周波電力の増幅器８等の素子の
バラツキにより増幅信号ｆ１に含まれる直流成分電圧と
増幅信号ｆ２に含まれる直流成分電圧が異なるため、直
流オフセット電圧が発生し、かかる直流オフセット電圧
の影響でスピーカ１２の音質が劣化する。そこで、この
従来例では、かかる直流オフセット電圧の発生を抑制す
べく、スピーカ１２の入力端に大容量のコンデンサ１
０，１１を設けている。
ＴＬ出力端子８ａ，８ｂから増幅信号ｆ１，ｆ２が出力
されると、スピーカ１２が増幅信号ｆ１，ｆ２に基づい
て音声を出力するが、低周波電力の増幅器８等の素子の
バラツキにより増幅信号ｆ１に含まれる直流成分電圧と
増幅信号ｆ２に含まれる直流成分電圧が異なるため、直
流オフセット電圧が発生し、かかる直流オフセット電圧
の影響でスピーカ１２の音質が劣化する。そこで、この
従来例では、かかる直流オフセット電圧の発生を抑制す
べく、スピーカ１２の入力端に大容量のコンデンサ１
０，１１を設けている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来のオーディオ用電
力増幅回路は以上のように構成されているので、低周波
電力の増幅器８等の素子のバラツキを起因とする直流オ
フセット電圧の発生を抑制することができるが、あくま
でもスピーカ１２の入力端に設けた大容量のコンデンサ
１０，１１によって直流オフセット電圧の発生を抑制し
ているので、増幅信号ｆ１，ｆ２に含まれている直流成
分電圧以外の信号（特に低周波帯域の信号）も抑制する
ことになり、スピーカの音質が劣化するなどの課題があ
った。
力増幅回路は以上のように構成されているので、低周波
電力の増幅器８等の素子のバラツキを起因とする直流オ
フセット電圧の発生を抑制することができるが、あくま
でもスピーカ１２の入力端に設けた大容量のコンデンサ
１０，１１によって直流オフセット電圧の発生を抑制し
ているので、増幅信号ｆ１，ｆ２に含まれている直流成
分電圧以外の信号（特に低周波帯域の信号）も抑制する
ことになり、スピーカの音質が劣化するなどの課題があ
った。
【０００６】この発明は上記のような課題を解決するた
めになされたもので、直流オフセット電圧の発生を抑制
し、スピーカの音質の劣化を防止できるオーディオ用電
力増幅回路を得ることを目的とする。
めになされたもので、直流オフセット電圧の発生を抑制
し、スピーカの音質の劣化を防止できるオーディオ用電
力増幅回路を得ることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明に係
るオーディオ用電力増幅回路は、検出手段により検出さ
れた増幅信号の電位差に含まれる直流成分電圧を抽出す
るとともに、基準電圧を中心にして当該直流成分電圧に
反比例した反転帰還信号をＢＴＬ方式の増幅器に出力す
るようにしたものである。
るオーディオ用電力増幅回路は、検出手段により検出さ
れた増幅信号の電位差に含まれる直流成分電圧を抽出す
るとともに、基準電圧を中心にして当該直流成分電圧に
反比例した反転帰還信号をＢＴＬ方式の増幅器に出力す
るようにしたものである。
【０００８】請求項２記載の発明に係るオーディオ用電
力増幅回路は、補正手段が出力する反転帰還信号の値を
調整するようにしたものである。
力増幅回路は、補正手段が出力する反転帰還信号の値を
調整するようにしたものである。
【０００９】請求項３記載の発明に係るオーディオ用電
力増幅回路は、検出手段を計測用オペアンプを用いて構
成したものである。
力増幅回路は、検出手段を計測用オペアンプを用いて構
成したものである。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の一形態を
説明する。 実施の形態１．図１はこの発明の実施の形態１によるオ
ーディオ用電力増幅回路を示す回路図であり、図におい
て、１は音声信号ｆを入力する信号入力端子、２はコン
デンサ、６は電圧Ｖｃｃを入力する電源供給端子、７は
電源供給用のグランド、１２はスピーカ、２１，２２は
電力増幅回路の増幅利得を設定する抵抗、２３，２４は
コンデンサ、２５は音声信号ｆと反転帰還信号Ｖｂｋを
入力し、その音声信号ｆと反転帰還信号Ｖｂｋの差分に
ゲインＧを乗じたのち、基準電圧１／２Ｖｃｃを印加し
た増幅信号ｆ３，ｆ４をそれぞれＢＴＬ出力端子２５
ａ，２５ｂからスピーカ１２に出力する低周波電力の増
幅器（ＢＴＬ方式の増幅器）である。
説明する。 実施の形態１．図１はこの発明の実施の形態１によるオ
ーディオ用電力増幅回路を示す回路図であり、図におい
て、１は音声信号ｆを入力する信号入力端子、２はコン
デンサ、６は電圧Ｖｃｃを入力する電源供給端子、７は
電源供給用のグランド、１２はスピーカ、２１，２２は
電力増幅回路の増幅利得を設定する抵抗、２３，２４は
コンデンサ、２５は音声信号ｆと反転帰還信号Ｖｂｋを
入力し、その音声信号ｆと反転帰還信号Ｖｂｋの差分に
ゲインＧを乗じたのち、基準電圧１／２Ｖｃｃを印加し
た増幅信号ｆ３，ｆ４をそれぞれＢＴＬ出力端子２５
ａ，２５ｂからスピーカ１２に出力する低周波電力の増
幅器（ＢＴＬ方式の増幅器）である。
【００１１】また、２６は低周波電力の増幅器２５にお
けるＢＴＬ出力端子２５ａ，２５ｂからそれぞれ出力さ
れた増幅信号ｆ３，ｆ４の電位差を検出する差動増幅器
（検出手段）、２７は高い入力インピーダンスと高い同
相モード除去比を有し、増幅信号ｆ３，ｆ４の電位差を
検出するとともに、その検出結果を増幅して増幅信号ｆ
５を出力する計測用オペアンプ、２８は抵抗である。
けるＢＴＬ出力端子２５ａ，２５ｂからそれぞれ出力さ
れた増幅信号ｆ３，ｆ４の電位差を検出する差動増幅器
（検出手段）、２７は高い入力インピーダンスと高い同
相モード除去比を有し、増幅信号ｆ３，ｆ４の電位差を
検出するとともに、その検出結果を増幅して増幅信号ｆ
５を出力する計測用オペアンプ、２８は抵抗である。
【００１２】また、２９は計測用オペアンプ２７から出
力された増幅信号ｆ５に含まれる直流成分電圧Ｖｄｃを
抽出するとともに、基準電圧１／２Ｖｃｃを中心にして
直流成分電圧Ｖｄｃに反比例した反転帰還信号Ｖｂｋを
低周波電力の増幅器２５に出力するミラー積分回路（補
正手段）、３０，３１はコンデンサ、３２，３３，３４
は抵抗、３５は定電流ダイオード、３６，３７，３８は
ツェナーダイオード、３９はオペアンプである。また、
４０はオペアンプ３９が出力する反転帰還信号Ｖｂｋの
値を調整する可変抵抗（調整手段）である。
力された増幅信号ｆ５に含まれる直流成分電圧Ｖｄｃを
抽出するとともに、基準電圧１／２Ｖｃｃを中心にして
直流成分電圧Ｖｄｃに反比例した反転帰還信号Ｖｂｋを
低周波電力の増幅器２５に出力するミラー積分回路（補
正手段）、３０，３１はコンデンサ、３２，３３，３４
は抵抗、３５は定電流ダイオード、３６，３７，３８は
ツェナーダイオード、３９はオペアンプである。また、
４０はオペアンプ３９が出力する反転帰還信号Ｖｂｋの
値を調整する可変抵抗（調整手段）である。
【００１３】次に動作について説明する。まず、音声信
号ｆはコンデンサ２を介して低周波電力の増幅器２５の
プラスの入力端子から低周波電力の増幅器２５に入力さ
れており、反転帰還信号Ｖｂｋ（反転帰還信号Ｖｂｋの
内容については後述するが、直流オフセット電圧が発生
していなければ、基準電圧１／２Ｖｃｃと等しい値とな
る）は低周波電力の増幅器２５のマイナスの入力端子か
ら低周波電力の増幅器２５に入力されている。そして、
低周波電力の増幅器２５は音声信号ｆと反転帰還信号Ｖ
ｂｋの差分にゲインＧを乗じたのち、基準電圧１／２Ｖ
ｃｃを印加した増幅信号ｆ３，ｆ４をそれぞれＢＴＬ出
力端子２５ａ，２５ｂからスピーカ１２に出力する。 増幅信号ｆ３＝（音声信号ｆ−反転帰還信号Ｖｂｋ）×
Ｇ＋基準電圧１／２Ｖｃｃ 増幅信号ｆ４＝（反転帰還信号Ｖｂｋ−音声信号ｆ）×
Ｇ＋基準電圧１／２Ｖｃｃ
号ｆはコンデンサ２を介して低周波電力の増幅器２５の
プラスの入力端子から低周波電力の増幅器２５に入力さ
れており、反転帰還信号Ｖｂｋ（反転帰還信号Ｖｂｋの
内容については後述するが、直流オフセット電圧が発生
していなければ、基準電圧１／２Ｖｃｃと等しい値とな
る）は低周波電力の増幅器２５のマイナスの入力端子か
ら低周波電力の増幅器２５に入力されている。そして、
低周波電力の増幅器２５は音声信号ｆと反転帰還信号Ｖ
ｂｋの差分にゲインＧを乗じたのち、基準電圧１／２Ｖ
ｃｃを印加した増幅信号ｆ３，ｆ４をそれぞれＢＴＬ出
力端子２５ａ，２５ｂからスピーカ１２に出力する。 増幅信号ｆ３＝（音声信号ｆ−反転帰還信号Ｖｂｋ）×
Ｇ＋基準電圧１／２Ｖｃｃ 増幅信号ｆ４＝（反転帰還信号Ｖｂｋ−音声信号ｆ）×
Ｇ＋基準電圧１／２Ｖｃｃ
【００１４】このようにして低周波電力の増幅器２５の
ＢＴＬ出力端子２５ａ，２５ｂから増幅信号ｆ３，ｆ４
が出力されると、スピーカ１２が増幅信号ｆ３，ｆ４に
基づいて音声を出力するが、低周波電力の増幅器２５等
の素子のバラツキにより増幅信号ｆ３に含まれる直流成
分電圧と増幅信号ｆ４に含まれる直流成分電圧が異なる
ため、直流オフセット電圧が発生し、かかる直流オフセ
ット電圧の影響でスピーカ１２の音質が劣化する。そこ
で、この実施の形態１では、かかる直流オフセット電圧
の発生を抑制すべく、差動増幅器２６，ミラー積分回路
２９及び可変抵抗４０を設けている。
ＢＴＬ出力端子２５ａ，２５ｂから増幅信号ｆ３，ｆ４
が出力されると、スピーカ１２が増幅信号ｆ３，ｆ４に
基づいて音声を出力するが、低周波電力の増幅器２５等
の素子のバラツキにより増幅信号ｆ３に含まれる直流成
分電圧と増幅信号ｆ４に含まれる直流成分電圧が異なる
ため、直流オフセット電圧が発生し、かかる直流オフセ
ット電圧の影響でスピーカ１２の音質が劣化する。そこ
で、この実施の形態１では、かかる直流オフセット電圧
の発生を抑制すべく、差動増幅器２６，ミラー積分回路
２９及び可変抵抗４０を設けている。
【００１５】以下、各部の波形を参照しつつ、差動増幅
器２６，ミラー積分回路２９及び可変抵抗４０の動作を
説明する。まず、音声信号ｆが入力されている状態にお
いては、低周波電力の増幅器２５等の素子のバラツキを
考慮しなければ、増幅信号ｆ３，ｆ４の波形は概ね図２
に示す通りとなるが、低周波電力の増幅器２５等の素子
にバラツキがあると、増幅信号ｆ３，ｆ４にそれぞれ異
なる直流成分電圧が重畳されるため、増幅信号ｆ３の信
号波形と増幅信号ｆ４の信号波形が一致せず、直流オフ
セット電圧が発生する。ここで、図３は説明の便宜上、
音声信号ｆが入力されていない状態において、増幅信号
ｆ４にのみ直流成分電圧が含まれ、増幅信号ｆ３にはほ
とんど直流成分電圧が含まれていないものについて示し
ている。なお、増幅信号に直流成分電圧が含まれていな
ければ、この場合の増幅信号は基準電圧１／２Ｖｃｃに
一致する。
器２６，ミラー積分回路２９及び可変抵抗４０の動作を
説明する。まず、音声信号ｆが入力されている状態にお
いては、低周波電力の増幅器２５等の素子のバラツキを
考慮しなければ、増幅信号ｆ３，ｆ４の波形は概ね図２
に示す通りとなるが、低周波電力の増幅器２５等の素子
にバラツキがあると、増幅信号ｆ３，ｆ４にそれぞれ異
なる直流成分電圧が重畳されるため、増幅信号ｆ３の信
号波形と増幅信号ｆ４の信号波形が一致せず、直流オフ
セット電圧が発生する。ここで、図３は説明の便宜上、
音声信号ｆが入力されていない状態において、増幅信号
ｆ４にのみ直流成分電圧が含まれ、増幅信号ｆ３にはほ
とんど直流成分電圧が含まれていないものについて示し
ている。なお、増幅信号に直流成分電圧が含まれていな
ければ、この場合の増幅信号は基準電圧１／２Ｖｃｃに
一致する。
【００１６】そして、図３に示すような直流オフセット
電圧が発生すると、計測用オペアンプ２７は増幅信号ｆ
３と増幅信号ｆ４の電位差を検出して増幅し、増幅信号
ｆ５を出力する（図４参照）。なお、計測用オペアンプ
２７の増幅利得は抵抗２８で設定することができるが、
差動増幅器２６を計測用オペアンプ２７を用いて構成し
ている理由は、計測用オペアンプ２７は高い入力インピ
ーダンスと高い同相モード除去比を有しているので、増
幅信号ｆ３と増幅信号ｆ４の電位差を正確に検出して増
幅できるからである。即ち、一般の差動増幅器は開ルー
プで特定の役割を与えられていないデバイスであるの
で、閉ループにするには外部ネットワークが必要とな
り、また、外部ネットワークを設けても、計測用オペア
ンプ２７と同等の性能を発揮することは極めて困難だか
らである。
電圧が発生すると、計測用オペアンプ２７は増幅信号ｆ
３と増幅信号ｆ４の電位差を検出して増幅し、増幅信号
ｆ５を出力する（図４参照）。なお、計測用オペアンプ
２７の増幅利得は抵抗２８で設定することができるが、
差動増幅器２６を計測用オペアンプ２７を用いて構成し
ている理由は、計測用オペアンプ２７は高い入力インピ
ーダンスと高い同相モード除去比を有しているので、増
幅信号ｆ３と増幅信号ｆ４の電位差を正確に検出して増
幅できるからである。即ち、一般の差動増幅器は開ルー
プで特定の役割を与えられていないデバイスであるの
で、閉ループにするには外部ネットワークが必要とな
り、また、外部ネットワークを設けても、計測用オペア
ンプ２７と同等の性能を発揮することは極めて困難だか
らである。
【００１７】このようにして計測用オペアンプ２７から
増幅信号ｆ５が出力されると、ミラー積分回路２９は増
幅信号ｆ５に含まれる直流成分電圧Ｖｄｃを抽出すると
ともに、基準電圧１／２Ｖｃｃを中心にして直流成分電
圧Ｖｄｃに反比例した反転帰還信号Ｖｂｋを低周波電力
の増幅器２５に出力する（図５参照）。具体的には、ミ
ラー積分回路２９は図７に示すように、２０Ｈｚ以上の
信号を遮断して、増幅信号ｆ５に含まれる直流成分電圧
Ｖｄｃを抽出するとともに、図６に示すような特性の演
算を行って反転帰還信号Ｖｂｋを出力する。ただし、直
流オフセット電圧の抑制効果が最大になるように可変抵
抗４０によって反転帰還信号Ｖｂｋの大きさを調整する
ことができる（図８参照）。
増幅信号ｆ５が出力されると、ミラー積分回路２９は増
幅信号ｆ５に含まれる直流成分電圧Ｖｄｃを抽出すると
ともに、基準電圧１／２Ｖｃｃを中心にして直流成分電
圧Ｖｄｃに反比例した反転帰還信号Ｖｂｋを低周波電力
の増幅器２５に出力する（図５参照）。具体的には、ミ
ラー積分回路２９は図７に示すように、２０Ｈｚ以上の
信号を遮断して、増幅信号ｆ５に含まれる直流成分電圧
Ｖｄｃを抽出するとともに、図６に示すような特性の演
算を行って反転帰還信号Ｖｂｋを出力する。ただし、直
流オフセット電圧の抑制効果が最大になるように可変抵
抗４０によって反転帰還信号Ｖｂｋの大きさを調整する
ことができる（図８参照）。
【００１８】・直流成分電圧Ｖｄｃが０より小さい場合 反転帰還信号Ｖｂｋ＝直流成分電圧Ｖｄｃ×ゲインα＋
基準電圧１／２Ｖｃｃ ・直流成分電圧Ｖｄｃが０より大きい場合 反転帰還信号Ｖｂｋ＝−直流成分電圧Ｖｄｃ×ゲインα
＋基準電圧１／２Ｖｃｃ
基準電圧１／２Ｖｃｃ ・直流成分電圧Ｖｄｃが０より大きい場合 反転帰還信号Ｖｂｋ＝−直流成分電圧Ｖｄｃ×ゲインα
＋基準電圧１／２Ｖｃｃ
【００１９】これにより、可変抵抗４０によって大きさ
が調整された反転帰還信号Ｖｂｋ、即ち、直流オフセッ
ト電圧を打ち消すことができる反転帰還信号Ｖｂｋが低
周波電力の増幅器２５のマイナスの入力端子から低周波
電力の増幅器２５に入力されるため、図９に示すよう
に、直流オフセット電圧が抑制されることになる。
が調整された反転帰還信号Ｖｂｋ、即ち、直流オフセッ
ト電圧を打ち消すことができる反転帰還信号Ｖｂｋが低
周波電力の増幅器２５のマイナスの入力端子から低周波
電力の増幅器２５に入力されるため、図９に示すよう
に、直流オフセット電圧が抑制されることになる。
【００２０】以上で明らかなように、この実施の形態１
によれば、計測用オペアンプ２７から出力された増幅信
号ｆ５に含まれる直流成分電圧Ｖｄｃを抽出するととも
に、基準電圧１／２Ｖｃｃを中心にして直流成分電圧Ｖ
ｄｃに反比例した反転帰還信号Ｖｂｋを低周波電力の増
幅器２５に出力するようにしたので、大容量のコンデン
サをスピーカ１２の入力端に設けることなく、直流オフ
セット電圧の発生を抑制することができ、スピーカの音
質の劣化を防止できる効果を奏する。
によれば、計測用オペアンプ２７から出力された増幅信
号ｆ５に含まれる直流成分電圧Ｖｄｃを抽出するととも
に、基準電圧１／２Ｖｃｃを中心にして直流成分電圧Ｖ
ｄｃに反比例した反転帰還信号Ｖｂｋを低周波電力の増
幅器２５に出力するようにしたので、大容量のコンデン
サをスピーカ１２の入力端に設けることなく、直流オフ
セット電圧の発生を抑制することができ、スピーカの音
質の劣化を防止できる効果を奏する。
【００２１】
【発明の効果】以上のように、請求項１記載の発明によ
れば、検出手段により検出された増幅信号の電位差に含
まれる直流成分電圧を抽出するとともに、基準電圧を中
心にして当該直流成分電圧に反比例した反転帰還信号を
増幅器に出力するように構成したので、大容量のコンデ
ンサをスピーカの入力端に設けることなく、直流オフセ
ット電圧の発生を抑制することができ、スピーカの音質
の劣化を防止できる効果がある。
れば、検出手段により検出された増幅信号の電位差に含
まれる直流成分電圧を抽出するとともに、基準電圧を中
心にして当該直流成分電圧に反比例した反転帰還信号を
増幅器に出力するように構成したので、大容量のコンデ
ンサをスピーカの入力端に設けることなく、直流オフセ
ット電圧の発生を抑制することができ、スピーカの音質
の劣化を防止できる効果がある。
【００２２】請求項２記載の発明によれば、補正手段が
出力する反転帰還信号の値を調整するように構成したの
で、直流オフセット電圧の抑制効果を最大にすることが
できる効果がある。
出力する反転帰還信号の値を調整するように構成したの
で、直流オフセット電圧の抑制効果を最大にすることが
できる効果がある。
【００２３】請求項３記載の発明によれば、検出手段を
計測用オペアンプを用いるように構成したので、ＢＴＬ
方式の増幅器における２つのＢＴＬ出力端子からそれぞ
れ出力された増幅信号の電位差を正確に検出することが
できる効果がある。
計測用オペアンプを用いるように構成したので、ＢＴＬ
方式の増幅器における２つのＢＴＬ出力端子からそれぞ
れ出力された増幅信号の電位差を正確に検出することが
できる効果がある。
【図１】 この発明の実施の形態１によるオーディオ用
電力増幅回路を示す回路図である。
電力増幅回路を示す回路図である。
【図２】 低周波電力の増幅器の出力の波形を示す波形
図である。
図である。
【図３】 低周波電力の増幅器の出力の波形を示す波形
図である。
図である。
【図４】 計測用オペアンプの出力の波形を示す波形図
である。
である。
【図５】 ミラー積分回路の出力の波形を示す波形図で
ある。
ある。
【図６】 ミラー積分回路の出力特性を示す特性図であ
る。
る。
【図７】 ミラー積分回路の信号遮断特性を示す特性図
である。
である。
【図８】 ミラー積分回路の出力の波形を示す波形図で
ある。
ある。
【図９】 低周波電力の増幅器の出力の波形を示す波形
図である。
図である。
【図１０】 従来のオーディオ用電力増幅回路を示す回
路図である。
路図である。
１２ スピーカ、２５ 低周波電力の増幅器（ＢＴＬ方
式の増幅器）、２５ａ，２５ｂ ＢＴＬ出力端子、２６
差動増幅器（検出手段）、２７ 計測用オペアンプ、
２９ ミラー積分回路（補正手段）、４０ 可変抵抗
（調整手段）。
式の増幅器）、２５ａ，２５ｂ ＢＴＬ出力端子、２６
差動増幅器（検出手段）、２７ 計測用オペアンプ、
２９ ミラー積分回路（補正手段）、４０ 可変抵抗
（調整手段）。
Claims (3)
- 【請求項１】 音声信号と反転帰還信号を入力し、その
音声信号と反転帰還信号の差分に基準電圧を印加した増
幅信号をそれぞれ２つのＢＴＬ出力端子からスピーカに
出力するＢＴＬ方式の増幅器と、上記ＢＴＬ方式の増幅
器における２つのＢＴＬ出力端子からそれぞれ出力され
た増幅信号の電位差を検出する検出手段と、上記検出手
段により検出された増幅信号の電位差に含まれる直流成
分電圧を抽出するとともに、上記基準電圧を中心にして
当該直流成分電圧に反比例した反転帰還信号を上記ＢＴ
Ｌ方式の増幅器に出力する補正手段とを備えたオーディ
オ用電力増幅回路。 - 【請求項２】 補正手段が出力する反転帰還信号の値を
調整する調整手段を設けたことを特徴とする請求項１記
載のオーディオ用電力増幅回路。 - 【請求項３】 検出手段を計測用オペアンプを用いて構
成したことを特徴とする請求項１または請求項２記載の
オーディオ用電力増幅回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8246112A JPH1093365A (ja) | 1996-09-18 | 1996-09-18 | オーディオ用電力増幅回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8246112A JPH1093365A (ja) | 1996-09-18 | 1996-09-18 | オーディオ用電力増幅回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1093365A true JPH1093365A (ja) | 1998-04-10 |
Family
ID=17143670
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8246112A Pending JPH1093365A (ja) | 1996-09-18 | 1996-09-18 | オーディオ用電力増幅回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1093365A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002095936A1 (fr) * | 2001-05-21 | 2002-11-28 | Niigata Seimitsu Co., Ltd. | Amplificateur de sortie audio |
| WO2002095935A1 (fr) * | 2001-05-21 | 2002-11-28 | Niigata Seimitsu Co., Ltd. | Amplificateur de sortie audio |
| US7368982B2 (en) | 2004-09-03 | 2008-05-06 | Rohm Co., Ltd. | Balanced output circuit and electronic apparatus utilizing the same |
-
1996
- 1996-09-18 JP JP8246112A patent/JPH1093365A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002095936A1 (fr) * | 2001-05-21 | 2002-11-28 | Niigata Seimitsu Co., Ltd. | Amplificateur de sortie audio |
| WO2002095935A1 (fr) * | 2001-05-21 | 2002-11-28 | Niigata Seimitsu Co., Ltd. | Amplificateur de sortie audio |
| US7368982B2 (en) | 2004-09-03 | 2008-05-06 | Rohm Co., Ltd. | Balanced output circuit and electronic apparatus utilizing the same |
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