JPH1089090A - 油圧作動式電子制御燃料噴射装置並びに油粘度測定装置及び油粘度測定方法 - Google Patents
油圧作動式電子制御燃料噴射装置並びに油粘度測定装置及び油粘度測定方法Info
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- JPH1089090A JPH1089090A JP8248191A JP24819196A JPH1089090A JP H1089090 A JPH1089090 A JP H1089090A JP 8248191 A JP8248191 A JP 8248191A JP 24819196 A JP24819196 A JP 24819196A JP H1089090 A JPH1089090 A JP H1089090A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
- F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
- F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
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- F02D41/30—Controlling fuel injection
- F02D41/38—Controlling fuel injection of the high pressure type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
- F02M57/00—Fuel-injectors combined or associated with other devices
- F02M57/02—Injectors structurally combined with fuel-injection pumps
- F02M57/022—Injectors structurally combined with fuel-injection pumps characterised by the pump drive
- F02M57/025—Injectors structurally combined with fuel-injection pumps characterised by the pump drive hydraulic, e.g. with pressure amplification
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01M—LUBRICATING OF MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; LUBRICATING INTERNAL COMBUSTION ENGINES; CRANKCASE VENTILATING
- F01M2250/00—Measuring
- F01M2250/60—Operating parameters
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- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/2496—Self-proportioning or correlating systems
- Y10T137/2499—Mixture condition maintaining or sensing
- Y10T137/2506—By viscosity or consistency
Abstract
(57)【要約】
【課題】 作動油の粘度変化に基づく燃料噴射量のばら
つきを抑制する。 【解決手段】 本発明に係る油圧作動式電子制御燃料噴
射装置１においては、油粘度検出手段により作動油の粘
度μを検出し、この検出値に基づいて、ユニットインジ
ェクタ２の電磁弁１９の基本目標開弁時間Ｔinj BASEを
補正するようにしている。作動油にはエンジン潤滑用の
潤滑油が共用され、油粘度検出手段は、エンジンの各摺
動部に潤滑油を供給するオイルポンプ５４と、ポンプ吐
出圧Ｐｏを検出する油圧センサ５６とからなる。前記各
摺動部を総括して一つの絞り５５とみなし、粘度変化に
基づく絞り５５の流通抵抗の変化を利用して、エンジン
回転数Ｎｅ及びポンプ吐出圧Ｐｏとから、作動油の粘度
μをマップに従って決定するようにしている。この油粘
度の測定装置及び測定方法は、通常のエンジンに単独で
採用し得る。
つきを抑制する。 【解決手段】 本発明に係る油圧作動式電子制御燃料噴
射装置１においては、油粘度検出手段により作動油の粘
度μを検出し、この検出値に基づいて、ユニットインジ
ェクタ２の電磁弁１９の基本目標開弁時間Ｔinj BASEを
補正するようにしている。作動油にはエンジン潤滑用の
潤滑油が共用され、油粘度検出手段は、エンジンの各摺
動部に潤滑油を供給するオイルポンプ５４と、ポンプ吐
出圧Ｐｏを検出する油圧センサ５６とからなる。前記各
摺動部を総括して一つの絞り５５とみなし、粘度変化に
基づく絞り５５の流通抵抗の変化を利用して、エンジン
回転数Ｎｅ及びポンプ吐出圧Ｐｏとから、作動油の粘度
μをマップに従って決定するようにしている。この油粘
度の測定装置及び測定方法は、通常のエンジンに単独で
採用し得る。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ディーゼルエンジ
ンに適用される油圧作動式電子制御燃料噴射装置並びに
これに用いる油粘度測定装置及び油粘度測定方法に関す
るものである。
ンに適用される油圧作動式電子制御燃料噴射装置並びに
これに用いる油粘度測定装置及び油粘度測定方法に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】ディーゼルエンジンに適用される燃料噴
射装置として、特表平6-511524号公報等に示されるよう
な油圧作動式電子制御燃料噴射装置が知られている。こ
れはユニットインジェクタに比較的高圧の作動油を供給
し、この作動油圧でユニットインジェクタ内部の増圧ピ
ストンを作動させ、この増圧ピストンでユニットインジ
ェクタ内部に貯留された低圧の燃料を噴射圧力まで加圧
し、その加圧燃料で針弁をリフトさせ、燃料噴射を実行
するものである。なお作動油にはエンジン潤滑用の潤滑
油が共用される。
射装置として、特表平6-511524号公報等に示されるよう
な油圧作動式電子制御燃料噴射装置が知られている。こ
れはユニットインジェクタに比較的高圧の作動油を供給
し、この作動油圧でユニットインジェクタ内部の増圧ピ
ストンを作動させ、この増圧ピストンでユニットインジ
ェクタ内部に貯留された低圧の燃料を噴射圧力まで加圧
し、その加圧燃料で針弁をリフトさせ、燃料噴射を実行
するものである。なお作動油にはエンジン潤滑用の潤滑
油が共用される。
【０００３】増圧ピストンへの油圧供給制御は、ユニッ
トインジェクタに組み込まれた電磁弁を、ECU 等のコン
トローラによって開閉制御することにより実行される。
コントローラにはエンジン回転数、アクセル開度、クラ
ンク角等を示す各信号が入力され、コントローラは特に
エンジン回転数とアクセル開度とに基づいて、電磁弁の
開弁時間を予めメモリされたマップに従って決定する。
そしてコントローラは、その開弁時間だけ電磁弁をONと
し、増圧ピストンに適宜量の油圧を供給してエンジン運
転状態に見合った燃料噴射を実行させる。またコントロ
ーラは、電磁弁に供給する作動油圧を管理すべく、圧力
溜めとしてのオイルマニホールド内圧もエンジン運転状
態に合わせて制御する。
トインジェクタに組み込まれた電磁弁を、ECU 等のコン
トローラによって開閉制御することにより実行される。
コントローラにはエンジン回転数、アクセル開度、クラ
ンク角等を示す各信号が入力され、コントローラは特に
エンジン回転数とアクセル開度とに基づいて、電磁弁の
開弁時間を予めメモリされたマップに従って決定する。
そしてコントローラは、その開弁時間だけ電磁弁をONと
し、増圧ピストンに適宜量の油圧を供給してエンジン運
転状態に見合った燃料噴射を実行させる。またコントロ
ーラは、電磁弁に供給する作動油圧を管理すべく、圧力
溜めとしてのオイルマニホールド内圧もエンジン運転状
態に合わせて制御する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、上記構成に
あっては、電磁弁の開弁時間に応じて燃料噴射量が決定
される訳であるが、電磁弁の開弁時間が同じであって
も、作動油に生じる粘度変化により燃料噴射量がばらつ
く欠点がある。即ち、作動油は潤滑油であり、これには
使用グレード、温度、劣化状態等に起因する粘度変化が
必ず発生する。このため、その粘度変化に応じて、作動
油が電磁弁を通過する際の通過抵抗も増減し、これによ
り一定の開弁時間に対し一定の作動油流量を得られな
い。そしてこれが増圧ピストン延いては針弁の作動状態
を異ならせ、結果的に燃料噴射量のばらつきを生じさ
せ、エンジン出力の低下、排ガス中の有害成分（スモー
ク等）増大等をもたらす。
あっては、電磁弁の開弁時間に応じて燃料噴射量が決定
される訳であるが、電磁弁の開弁時間が同じであって
も、作動油に生じる粘度変化により燃料噴射量がばらつ
く欠点がある。即ち、作動油は潤滑油であり、これには
使用グレード、温度、劣化状態等に起因する粘度変化が
必ず発生する。このため、その粘度変化に応じて、作動
油が電磁弁を通過する際の通過抵抗も増減し、これによ
り一定の開弁時間に対し一定の作動油流量を得られな
い。そしてこれが増圧ピストン延いては針弁の作動状態
を異ならせ、結果的に燃料噴射量のばらつきを生じさ
せ、エンジン出力の低下、排ガス中の有害成分（スモー
ク等）増大等をもたらす。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に係る油圧作動式
電子制御燃料噴射装置は、電磁弁の開弁により作動油の
油圧が作用される増圧ピストンを有し、この増圧ピスト
ンで燃料を加圧し、針弁をリフトさせるユニットインジ
ェクタと、上記作動油の粘度を検出するための油粘度検
出手段と、エンジン運転状態に基づいて上記電磁弁の開
弁時間を決定すると共に、上記油粘度検出手段による検
出値に基づいて上記開弁時間を補正するコントローラと
を備えたものである。
電子制御燃料噴射装置は、電磁弁の開弁により作動油の
油圧が作用される増圧ピストンを有し、この増圧ピスト
ンで燃料を加圧し、針弁をリフトさせるユニットインジ
ェクタと、上記作動油の粘度を検出するための油粘度検
出手段と、エンジン運転状態に基づいて上記電磁弁の開
弁時間を決定すると共に、上記油粘度検出手段による検
出値に基づいて上記開弁時間を補正するコントローラと
を備えたものである。
【０００６】上記構成においては、油粘度検出手段によ
る検出値に基づき、電磁弁の開弁時間を補正するように
している。このため、作動油の粘度に応じた最適な開弁
時間を決定でき、粘度変化に拘らず一定量の燃料噴射を
実行できるようになる。そしてこれにより、燃料噴射量
のばらつきを最小に抑えることが可能となる。
る検出値に基づき、電磁弁の開弁時間を補正するように
している。このため、作動油の粘度に応じた最適な開弁
時間を決定でき、粘度変化に拘らず一定量の燃料噴射を
実行できるようになる。そしてこれにより、燃料噴射量
のばらつきを最小に抑えることが可能となる。
【０００７】また、上記構成において、上記作動油がエ
ンジンの潤滑油であり、その作動油を加圧して上記電磁
弁に供給する第１ポンプ手段を備えると共に、上記油粘
度検出手段が、エンジンに駆動されてエンジンの各摺動
部に上記潤滑油を供給する第２ポンプ手段と、この第２
ポンプ手段の吐出圧を検出する油圧センサとからなるの
が好ましく、こうすると簡単な構成で作動油ないし潤滑
油の粘度の検出が可能となる。
ンジンの潤滑油であり、その作動油を加圧して上記電磁
弁に供給する第１ポンプ手段を備えると共に、上記油粘
度検出手段が、エンジンに駆動されてエンジンの各摺動
部に上記潤滑油を供給する第２ポンプ手段と、この第２
ポンプ手段の吐出圧を検出する油圧センサとからなるの
が好ましく、こうすると簡単な構成で作動油ないし潤滑
油の粘度の検出が可能となる。
【０００８】また、本発明は、エンジンに駆動されてエ
ンジンの各摺動部に潤滑油を供給するポンプ手段と、こ
のポンプ手段の吐出圧を検出する油圧センサと、この油
圧センサによる検出値及びエンジン回転数に基づき上記
潤滑油の粘度を決定するコントローラとを備えた油粘度
測定装置を提供するものである。これにより、簡単な構
成で潤滑油の粘度を高精度に測定できるようになる。
ンジンの各摺動部に潤滑油を供給するポンプ手段と、こ
のポンプ手段の吐出圧を検出する油圧センサと、この油
圧センサによる検出値及びエンジン回転数に基づき上記
潤滑油の粘度を決定するコントローラとを備えた油粘度
測定装置を提供するものである。これにより、簡単な構
成で潤滑油の粘度を高精度に測定できるようになる。
【０００９】また、本発明は、エンジンに駆動されるポ
ンプでエンジンの各摺動部に潤滑油を供給するに際し、
それら摺動部を総括して一つの絞りとみなし、この絞り
の上流側のポンプ吐出圧とエンジン回転数とに基づき、
上記潤滑油の粘度を決定する油粘度測定方法を提供する
ものである。これにより、簡単な装置で潤滑油の粘度を
高精度に測定できるようになる。
ンプでエンジンの各摺動部に潤滑油を供給するに際し、
それら摺動部を総括して一つの絞りとみなし、この絞り
の上流側のポンプ吐出圧とエンジン回転数とに基づき、
上記潤滑油の粘度を決定する油粘度測定方法を提供する
ものである。これにより、簡単な装置で潤滑油の粘度を
高精度に測定できるようになる。
【００１０】
【発明の実施の形態】以下、本発明の好適な実施の形態
を添付図面に基づいて詳述する。
を添付図面に基づいて詳述する。
【００１１】図１は、本発明に係る油圧作動式電子制御
燃料噴射装置を示す構成図である。図示するように、か
かる装置１は、エンジンの気筒数に等しい複数のユニッ
トインジェクタ２を備え、これらユニットインジェクタ
２には燃料タンク３内の燃料が、燃料フィードポンプ４
により燃料フィルタ５を通じた後に供給されるようにな
っている。燃料は燃料供給通路６を通じて各ユニットイ
ンジェクタ２に送られ、燃料戻り通路７を通じて燃料タ
ンク３に再び戻される。ここでユニットインジェクタ２
はシリンダヘッド（図示せず）に取り付けられるため、
上記通路６，７は具体的には、シリンダヘッド内部に穿
設されたポートと、そのポート及び燃料タンクを結ぶ配
管とによって区画形成される。
燃料噴射装置を示す構成図である。図示するように、か
かる装置１は、エンジンの気筒数に等しい複数のユニッ
トインジェクタ２を備え、これらユニットインジェクタ
２には燃料タンク３内の燃料が、燃料フィードポンプ４
により燃料フィルタ５を通じた後に供給されるようにな
っている。燃料は燃料供給通路６を通じて各ユニットイ
ンジェクタ２に送られ、燃料戻り通路７を通じて燃料タ
ンク３に再び戻される。ここでユニットインジェクタ２
はシリンダヘッド（図示せず）に取り付けられるため、
上記通路６，７は具体的には、シリンダヘッド内部に穿
設されたポートと、そのポート及び燃料タンクを結ぶ配
管とによって区画形成される。
【００１２】一方、各ユニットインジェクタ２は共通の
オイルマニホールド８に接続され、オイルマニホールド
８は比較的高圧 (20〜40MPa 程度) の作動油即ち油圧を
蓄積し、各ユニットインジェクタ２に分配供給するよう
になっている。ここで作動油にはエンジン潤滑用の潤滑
油が共用され、これにより合理化、低コスト化が図られ
ている。しかしながら、専用の作動油を使用することは
任意である。オイルマニホールド８には、高圧オイルポ
ンプ９（第１ポンプ手段）から吐出された高圧作動油が
高圧油通路１０を通じて供給され、高圧オイルポンプ９
はエンジンに駆動或いは連動されるようになっている。
またオイルマニホールド８の蓄積圧は流量制御弁１１に
よって制御される。具体的には、流量制御弁１１は、高
圧オイルポンプ９から吐出された作動油の一部を、油戻
し通路１２を通じて油タンク１３（具体的にはオイルパ
ン）に戻すことにより、高圧オイルポンプ９の吐出圧を
制御し、オイルマニホールド８の蓄積圧ないし内圧を制
御している。
オイルマニホールド８に接続され、オイルマニホールド
８は比較的高圧 (20〜40MPa 程度) の作動油即ち油圧を
蓄積し、各ユニットインジェクタ２に分配供給するよう
になっている。ここで作動油にはエンジン潤滑用の潤滑
油が共用され、これにより合理化、低コスト化が図られ
ている。しかしながら、専用の作動油を使用することは
任意である。オイルマニホールド８には、高圧オイルポ
ンプ９（第１ポンプ手段）から吐出された高圧作動油が
高圧油通路１０を通じて供給され、高圧オイルポンプ９
はエンジンに駆動或いは連動されるようになっている。
またオイルマニホールド８の蓄積圧は流量制御弁１１に
よって制御される。具体的には、流量制御弁１１は、高
圧オイルポンプ９から吐出された作動油の一部を、油戻
し通路１２を通じて油タンク１３（具体的にはオイルパ
ン）に戻すことにより、高圧オイルポンプ９の吐出圧を
制御し、オイルマニホールド８の蓄積圧ないし内圧を制
御している。
【００１３】油タンク１３内の作動油ないし潤滑油は、
低圧油通路１４を通じて高圧オイルポンプ９の吸入側に
送られる。即ち、低圧油通路１４には、エンジンに駆動
或いは連動されるオイルフィードポンプ１５が設けら
れ、これは油タンク１３内の作動油を吸入し、適当な圧
力まで加圧して高圧オイルポンプ９に吐出するものであ
る。なお、高圧オイルポンプ９単独で吸入が実行できれ
ば、オイルフィードポンプ１５は省略しても構わない。
低圧油通路１４において、オイルフィードポンプ１５の
吐出側にはオイルフィルタ１６とオイルクーラ１７とが
順に設けられている。
低圧油通路１４を通じて高圧オイルポンプ９の吸入側に
送られる。即ち、低圧油通路１４には、エンジンに駆動
或いは連動されるオイルフィードポンプ１５が設けら
れ、これは油タンク１３内の作動油を吸入し、適当な圧
力まで加圧して高圧オイルポンプ９に吐出するものであ
る。なお、高圧オイルポンプ９単独で吸入が実行できれ
ば、オイルフィードポンプ１５は省略しても構わない。
低圧油通路１４において、オイルフィードポンプ１５の
吐出側にはオイルフィルタ１６とオイルクーラ１７とが
順に設けられている。
【００１４】さらに図中、符号１８で示すのはCPU 或い
はECU 等からなるコントローラであり、これはユニット
インジェクタ２の電磁弁１９、オイルマニホールド８の
マニホールド圧センサ２０、及び流量制御弁１１に電気
的に接続されている。またコントローラ１８には、エン
ジン回転数を検出する回転数センサ２１、アクセル開度
を検出するアクセル開度センサ２２、及びエンジン（図
示せず）のクランク角を示すクランク角センサ２３等も
電気的に接続されている。他にも、図示省略するが、冷
却水温センサ、吸気管内圧力センサ、大気圧センサ、燃
料温度センサ等が接続され、それらセンサの出力値が燃
料噴射量の決定に寄与している。
はECU 等からなるコントローラであり、これはユニット
インジェクタ２の電磁弁１９、オイルマニホールド８の
マニホールド圧センサ２０、及び流量制御弁１１に電気
的に接続されている。またコントローラ１８には、エン
ジン回転数を検出する回転数センサ２１、アクセル開度
を検出するアクセル開度センサ２２、及びエンジン（図
示せず）のクランク角を示すクランク角センサ２３等も
電気的に接続されている。他にも、図示省略するが、冷
却水温センサ、吸気管内圧力センサ、大気圧センサ、燃
料温度センサ等が接続され、それらセンサの出力値が燃
料噴射量の決定に寄与している。
【００１５】次に、図２はユニットインジェクタ２の構
造を示し、図示するようにユニットインジェクタ２は、
その上端部に電磁弁１９が組み込まれている。電磁弁１
９は具体的には、電磁ソレノイド２４、アーマチュア２
５、弁体部材２６及びバルブリターンスプリング２７か
らなり、図示する状態は電磁ソレノイド２４が通電或い
は励磁されていない非作動の状態を示す。インジェクタ
ボディ２８に穿設された油供給通路２９には、オイルマ
ニホールド８からの高圧作動油が常時供給されている
が、図示状態では弁体部材２６がバルブリターンスプリ
ング２７の付勢力で油供給通路２９の出口を閉じてお
り、これによって高圧作動油は遮断されている。
造を示し、図示するようにユニットインジェクタ２は、
その上端部に電磁弁１９が組み込まれている。電磁弁１
９は具体的には、電磁ソレノイド２４、アーマチュア２
５、弁体部材２６及びバルブリターンスプリング２７か
らなり、図示する状態は電磁ソレノイド２４が通電或い
は励磁されていない非作動の状態を示す。インジェクタ
ボディ２８に穿設された油供給通路２９には、オイルマ
ニホールド８からの高圧作動油が常時供給されている
が、図示状態では弁体部材２６がバルブリターンスプリ
ング２７の付勢力で油供給通路２９の出口を閉じてお
り、これによって高圧作動油は遮断されている。
【００１６】コントローラ１８からの開弁信号（ON信
号）により電磁ソレノイド２４が通電ないし励磁される
と、アーマチュア２５と弁体部材２６とがバルブリター
ンスプリング２７の付勢力に抗じて一体的に上昇する。
こうなると、油供給通路２９の出口が開放されて高圧作
動油が作動油室３０に侵入するようになる。この作動油
ないし作動油圧は、増圧ピストン３１の頂面に形成され
た油圧作用面３２に作用し、これによって増圧ピストン
３１を、ピストンリターンスプリング３３の付勢力に抗
じて下方に押動する。
号）により電磁ソレノイド２４が通電ないし励磁される
と、アーマチュア２５と弁体部材２６とがバルブリター
ンスプリング２７の付勢力に抗じて一体的に上昇する。
こうなると、油供給通路２９の出口が開放されて高圧作
動油が作動油室３０に侵入するようになる。この作動油
ないし作動油圧は、増圧ピストン３１の頂面に形成され
た油圧作用面３２に作用し、これによって増圧ピストン
３１を、ピストンリターンスプリング３３の付勢力に抗
じて下方に押動する。
【００１７】さらにこの増圧ピストン３１は、燃料貯留
室３２に貯留された低圧燃料を圧縮し加圧する。すると
この加圧された燃料は、ノズルボディ３３内に穿設され
た高圧燃料ポート３４を通じて針弁３５のテーパ部３６
に作用し、その燃圧で針弁３５を、ノズルリターンスプ
リング３７の付勢力に抗じてリフトさせる。これによ
り、所定の噴射圧力の燃料が、針弁３５の外周の隙間を
通ってノズルボディ３３先端の噴孔３８からシリンダ内
に向けて噴射されることになる。
室３２に貯留された低圧燃料を圧縮し加圧する。すると
この加圧された燃料は、ノズルボディ３３内に穿設され
た高圧燃料ポート３４を通じて針弁３５のテーパ部３６
に作用し、その燃圧で針弁３５を、ノズルリターンスプ
リング３７の付勢力に抗じてリフトさせる。これによ
り、所定の噴射圧力の燃料が、針弁３５の外周の隙間を
通ってノズルボディ３３先端の噴孔３８からシリンダ内
に向けて噴射されることになる。
【００１８】ここで、燃料貯留室３２への燃料の供給は
以下のように行われる。ユニットインジェクタ２は前述
したようにシリンダヘッド３８に取り付けられており、
シリンダヘッド３８の内部には燃料ポート３９が形成さ
れている。これがリテーニングナット４０の燃料入口４
１に連通され、これによりユニットインジェクタ２には
燃料が取り込まれる。リテーニングナット４０とノズル
ボディ３３との間には隙間４２が形成され、この隙間４
２に燃料が貯留されると共に、この燃料は、ノズルボデ
ィ３３に形成された燃料導入ポート４３及びスプリング
室４４を通過し、チェック弁４５を通過して燃料貯留室
３２に侵入する。
以下のように行われる。ユニットインジェクタ２は前述
したようにシリンダヘッド３８に取り付けられており、
シリンダヘッド３８の内部には燃料ポート３９が形成さ
れている。これがリテーニングナット４０の燃料入口４
１に連通され、これによりユニットインジェクタ２には
燃料が取り込まれる。リテーニングナット４０とノズル
ボディ３３との間には隙間４２が形成され、この隙間４
２に燃料が貯留されると共に、この燃料は、ノズルボデ
ィ３３に形成された燃料導入ポート４３及びスプリング
室４４を通過し、チェック弁４５を通過して燃料貯留室
３２に侵入する。
【００１９】燃料貯留室３２で燃料が加圧されると、チ
ェック弁４５が燃料圧力で閉じられ、加圧燃料は高圧燃
料ポート３４のみを通じて針弁３５のテーパ部３６に至
る。また噴射終了に際し、増圧ピストン３１が上昇され
ると、燃料貯留室３２側の圧力が低くなってチェック弁
４５が開き、これによりスプリング室４４の低圧燃料が
燃料貯留室３２に供給される。
ェック弁４５が燃料圧力で閉じられ、加圧燃料は高圧燃
料ポート３４のみを通じて針弁３５のテーパ部３６に至
る。また噴射終了に際し、増圧ピストン３１が上昇され
ると、燃料貯留室３２側の圧力が低くなってチェック弁
４５が開き、これによりスプリング室４４の低圧燃料が
燃料貯留室３２に供給される。
【００２０】ここで、燃料貯留室３２には、増圧ピスト
ン３１の軸部４６の下端部が摺動自在に挿入され、その
挿入部にＯリング４７が設けられて燃料のシールが行わ
れる。また、ノズルボディ３３とインジェクタボディ２
８との合わせ面の位置で、リテーニングナット４０には
Ｏリング４８が設けられて隙間４２からの燃料リークが
防止されている。さらに、増圧ピストン３１は、そのカ
ップ状頭部４９がシリンダ穴５０に摺動自在に挿入され
ている。
ン３１の軸部４６の下端部が摺動自在に挿入され、その
挿入部にＯリング４７が設けられて燃料のシールが行わ
れる。また、ノズルボディ３３とインジェクタボディ２
８との合わせ面の位置で、リテーニングナット４０には
Ｏリング４８が設けられて隙間４２からの燃料リークが
防止されている。さらに、増圧ピストン３１は、そのカ
ップ状頭部４９がシリンダ穴５０に摺動自在に挿入され
ている。
【００２１】シリンダ穴５０にあって、ピストンリター
ンスプリング３３が収容され且つ頭部４９の下方に位置
する空間は空気室５１とされ、この空気室５１は抜き穴
５２を介してユニットインジェクタ２の外部、即ちシリ
ンダヘッド３８上面の空間（シリンダヘッドカバー内）
に連通されている。このように、作動油のリークが生じ
たとしても、これは空気室５１で捕集されてシリンダヘ
ッド３８上面の空間（シリンダヘッドカバー内）に排出
され、排出された作動油はそのままカムやジャーナル等
の潤滑に供される。
ンスプリング３３が収容され且つ頭部４９の下方に位置
する空間は空気室５１とされ、この空気室５１は抜き穴
５２を介してユニットインジェクタ２の外部、即ちシリ
ンダヘッド３８上面の空間（シリンダヘッドカバー内）
に連通されている。このように、作動油のリークが生じ
たとしても、これは空気室５１で捕集されてシリンダヘ
ッド３８上面の空間（シリンダヘッドカバー内）に排出
され、排出された作動油はそのままカムやジャーナル等
の潤滑に供される。
【００２２】一方、作動油室３０は、インジェクタボデ
ィ２８の上端部に形成された油排出通路５３を介してシ
リンダヘッド３８内に連通されている。この油排出通路
５３の入口は、電磁弁１９がONとされたとき、弁体部材
２６が上昇して突き当たることにより閉鎖されるように
なっている。この状態から電磁弁１９がOFF とされる
と、油排出通路５３の入口が開放され、作動油室３０の
高圧油が油排出通路５３を通じて排出され、これによっ
て燃料噴射が終了される。作動油が潤滑油であることか
ら、排出された作動油はそのままカムやジャーナル等の
潤滑に供される。
ィ２８の上端部に形成された油排出通路５３を介してシ
リンダヘッド３８内に連通されている。この油排出通路
５３の入口は、電磁弁１９がONとされたとき、弁体部材
２６が上昇して突き当たることにより閉鎖されるように
なっている。この状態から電磁弁１９がOFF とされる
と、油排出通路５３の入口が開放され、作動油室３０の
高圧油が油排出通路５３を通じて排出され、これによっ
て燃料噴射が終了される。作動油が潤滑油であることか
ら、排出された作動油はそのままカムやジャーナル等の
潤滑に供される。
【００２３】このように、図からも明らかであるが、弁
体部材２６はポペット弁の如く構成され、その下部のテ
ーパ部２６ａで油供給通路２９の出口を閉じ、上部のテ
ーパ部２６ｂで油排出通路５３の入口を閉じるようにな
っている。弁体部材２６はその下端部の案内軸部２６ｃ
がインジェクタボディ２８の穴２８ａに摺動自在に挿入
され、これによって弁体部材２６はその昇降が案内され
るようになっている。
体部材２６はポペット弁の如く構成され、その下部のテ
ーパ部２６ａで油供給通路２９の出口を閉じ、上部のテ
ーパ部２６ｂで油排出通路５３の入口を閉じるようにな
っている。弁体部材２６はその下端部の案内軸部２６ｃ
がインジェクタボディ２８の穴２８ａに摺動自在に挿入
され、これによって弁体部材２６はその昇降が案内され
るようになっている。
【００２４】ところで、かかる構成においては特に、作
動油（潤滑油）の粘度を検出するための油粘度検出手段
を備えた点に特徴がある。即ち、図１に示すように、本
装置１にあっては、先のオイルフィードポンプ１５及び
高圧オイルポンプ９とは別に、エンジン潤滑用のオイル
ポンプ５４（第２ポンプ手段）が設けられている。この
オイルポンプ５４は、通常のエンジンと同様にエンジン
に駆動或いは連動され、これによって油タンク１３内の
潤滑油を、エンジンのカムシャフト、クランクシャフ
ト、ギヤトレーン等の各摺動部に、エンジン回転数に応
じた量だけ供給するようになっている。そして特に、こ
こではそれら摺動部を総括して一つの絞りとみなし、図
中、符号５５で示している。
動油（潤滑油）の粘度を検出するための油粘度検出手段
を備えた点に特徴がある。即ち、図１に示すように、本
装置１にあっては、先のオイルフィードポンプ１５及び
高圧オイルポンプ９とは別に、エンジン潤滑用のオイル
ポンプ５４（第２ポンプ手段）が設けられている。この
オイルポンプ５４は、通常のエンジンと同様にエンジン
に駆動或いは連動され、これによって油タンク１３内の
潤滑油を、エンジンのカムシャフト、クランクシャフ
ト、ギヤトレーン等の各摺動部に、エンジン回転数に応
じた量だけ供給するようになっている。そして特に、こ
こではそれら摺動部を総括して一つの絞りとみなし、図
中、符号５５で示している。
【００２５】また、絞り５５の上流側には、オイルポン
プ５４の吐出圧を検出する油圧センサ５６が設けられ、
これの検出信号は前述のコントローラ１８に送られる。
プ５４の吐出圧を検出する油圧センサ５６が設けられ、
これの検出信号は前述のコントローラ１８に送られる。
【００２６】さて、次に、図３に示す制御フローチャー
トに従って、上記コントローラ１８が実行する本装置１
の制御方法を詳述することにする。
トに従って、上記コントローラ１８が実行する本装置１
の制御方法を詳述することにする。
【００２７】エンジン運転中、クランク角センサ２３か
らは、エンジンのクランク角を示すパルス信号が常時出
力されており、コントローラ１８は、所定の基準パルス
を入力した瞬間（ステップS1）から、燃料噴射時期Ｔに
至るまでの計時を内蔵クロックにより開始する。またこ
の瞬間から、目標噴射時間（目標開弁時間）Ｔinj を決
定するための制御をも開始する。なお、クランク角セン
サ２３は、例えば高圧オイルポンプ９の駆動軸付近等に
設けられ、各気筒の上死点において上記基準パルスを発
生するものである。
らは、エンジンのクランク角を示すパルス信号が常時出
力されており、コントローラ１８は、所定の基準パルス
を入力した瞬間（ステップS1）から、燃料噴射時期Ｔに
至るまでの計時を内蔵クロックにより開始する。またこ
の瞬間から、目標噴射時間（目標開弁時間）Ｔinj を決
定するための制御をも開始する。なお、クランク角セン
サ２３は、例えば高圧オイルポンプ９の駆動軸付近等に
設けられ、各気筒の上死点において上記基準パルスを発
生するものである。
【００２８】次に、ステップS2においては、回転数セン
サ２１、アクセル開度センサ２２、マニホールド圧セン
サ２０及び油圧センサ５６の検出信号から、それぞれエ
ンジン回転数Ｎｅ、アクセル開度Ａｃｃ、オイルマニホ
ールド８の内圧（マニホールド圧）Ｐｍ及びオイルポン
プ５４の吐出圧Ｐｏを読み取っている。
サ２１、アクセル開度センサ２２、マニホールド圧セン
サ２０及び油圧センサ５６の検出信号から、それぞれエ
ンジン回転数Ｎｅ、アクセル開度Ａｃｃ、オイルマニホ
ールド８の内圧（マニホールド圧）Ｐｍ及びオイルポン
プ５４の吐出圧Ｐｏを読み取っている。
【００２９】ステップS3においては、読み取った値のう
ち特にエンジン回転数Ｎｅとアクセル開度Ａｃｃとか
ら、燃料の基本目標噴射量ＱBASEと目標噴射時期Ｔｔと
を、予めROM にメモリされたマップに従って決定してい
る。これにより、エンジン運転状態に基づく基本的な燃
料噴射量が決定されることになる。また図示省略してい
るが、ここではエンジン回転数Ｎｅとアクセル開度Ａｃ
ｃとに基づき目標マニホールド圧Ｐｍ0 を決定し、これ
と実際のマニホールド圧Ｐｍとの差から流量制御弁１１
をデューティ制御し、これらマニホールド圧を等しくす
る制御を実行している。ここで目標マニホールド圧Ｐｍ
0 は、低回転・低負荷（アクセル開度小）側では低く、
高回転・高負荷（アクセル開度大）側では高くなるよ
う、設定されている。
ち特にエンジン回転数Ｎｅとアクセル開度Ａｃｃとか
ら、燃料の基本目標噴射量ＱBASEと目標噴射時期Ｔｔと
を、予めROM にメモリされたマップに従って決定してい
る。これにより、エンジン運転状態に基づく基本的な燃
料噴射量が決定されることになる。また図示省略してい
るが、ここではエンジン回転数Ｎｅとアクセル開度Ａｃ
ｃとに基づき目標マニホールド圧Ｐｍ0 を決定し、これ
と実際のマニホールド圧Ｐｍとの差から流量制御弁１１
をデューティ制御し、これらマニホールド圧を等しくす
る制御を実行している。ここで目標マニホールド圧Ｐｍ
0 は、低回転・低負荷（アクセル開度小）側では低く、
高回転・高負荷（アクセル開度大）側では高くなるよ
う、設定されている。
【００３０】次に、ステップS4においては、読み取った
エンジン回転数Ｎｅとポンプ吐出圧Ｐｏとから、図４の
油粘度マップに従って油粘度μを決定し、この決定され
た油粘度μから、図５の補正係数テーブルに従って補正
係数Ｋを決定している。なおこれらマップ及びテーブル
は、前記同様にコントローラ１８中のROM に予めメモリ
されている。
エンジン回転数Ｎｅとポンプ吐出圧Ｐｏとから、図４の
油粘度マップに従って油粘度μを決定し、この決定され
た油粘度μから、図５の補正係数テーブルに従って補正
係数Ｋを決定している。なおこれらマップ及びテーブル
は、前記同様にコントローラ１８中のROM に予めメモリ
されている。
【００３１】図４に示す油粘度マップは、横軸にエンジ
ン回転数Ｎｅを、縦軸にポンプ吐出圧Ｐｏをとり、一定
の作動油粘度μに対するエンジン回転数Ｎｅとポンプ吐
出圧Ｐｏとの関係を、実験的に求めて表現したものであ
る。図では0.5,15,300(cst)の各粘度ラインが代表的に
示されているが、他の値についてもマップ上に表される
ことができる。なお、ライン間隔は低粘度側よりも高粘
度側の方が密傾向にある。
ン回転数Ｎｅを、縦軸にポンプ吐出圧Ｐｏをとり、一定
の作動油粘度μに対するエンジン回転数Ｎｅとポンプ吐
出圧Ｐｏとの関係を、実験的に求めて表現したものであ
る。図では0.5,15,300(cst)の各粘度ラインが代表的に
示されているが、他の値についてもマップ上に表される
ことができる。なお、ライン間隔は低粘度側よりも高粘
度側の方が密傾向にある。
【００３２】ここで、エンジンの各摺動部は抵抗がほぼ
一定であることから、これらを総括し全体として見てみ
れば、一つの絞り５５ないし固定オリフィスが存在する
と見立てることができる。一方、オイルポンプ５４はエ
ンジンに連動し、エンジン回転数の上昇に伴って吐出流
量及び吐出圧を増大させる。しかし、油粘度μが異なれ
ば、絞り５５の流路抵抗が異なるため、同じエンジン回
転数に対して異なる吐出圧を示すようになる。よってこ
の性質を利用し、エンジン回転数Ｎｅ、ポンプ吐出圧Ｐ
ｏ及び油粘度μの関係をマップ化しておけば、エンジン
回転数Ｎｅとポンプ吐出圧Ｐｏとの値から、油粘度μを
一義的に決定することができる。なお、ポンプ吐出圧Ｐ
ｏの上昇特性としては、絞り５５の通過によりエンジン
回転数Ｎｅの２乗比例となる。そしてその比例定数は油
粘度μにより決定される。
一定であることから、これらを総括し全体として見てみ
れば、一つの絞り５５ないし固定オリフィスが存在する
と見立てることができる。一方、オイルポンプ５４はエ
ンジンに連動し、エンジン回転数の上昇に伴って吐出流
量及び吐出圧を増大させる。しかし、油粘度μが異なれ
ば、絞り５５の流路抵抗が異なるため、同じエンジン回
転数に対して異なる吐出圧を示すようになる。よってこ
の性質を利用し、エンジン回転数Ｎｅ、ポンプ吐出圧Ｐ
ｏ及び油粘度μの関係をマップ化しておけば、エンジン
回転数Ｎｅとポンプ吐出圧Ｐｏとの値から、油粘度μを
一義的に決定することができる。なお、ポンプ吐出圧Ｐ
ｏの上昇特性としては、絞り５５の通過によりエンジン
回転数Ｎｅの２乗比例となる。そしてその比例定数は油
粘度μにより決定される。
【００３３】また、図５に示す補正係数マップは、横軸
に油粘度μ、縦軸に補正係数Ｋがとってあり、上記で決
定されたμの値からＫの値を決定するようになってい
る。
に油粘度μ、縦軸に補正係数Ｋがとってあり、上記で決
定されたμの値からＫの値を決定するようになってい
る。
【００３４】前述したように、従来は、作動油の粘度変
化に基づく燃料噴射量のばらつきがあり、その様子は図
６に示す通りである。なおこのグラフにおいて、作動油
の圧力（マニホールド圧Ｐｍ）及び電磁弁１９の開弁時
間（燃料噴射時間Ｔinj ）は一定である。
化に基づく燃料噴射量のばらつきがあり、その様子は図
６に示す通りである。なおこのグラフにおいて、作動油
の圧力（マニホールド圧Ｐｍ）及び電磁弁１９の開弁時
間（燃料噴射時間Ｔinj ）は一定である。
【００３５】先ず、図６によれば、作動油の粘度μの増
大につれ燃料噴射量Ｑは減少傾向にある。これは以下の
理由に基づく。図２を参照して、電磁弁１９が開となる
と、弁体部材２６は上昇して油供給通路２９の出口を開
くと同時に、その出口との間に絞りを形成する。この絞
りによる通路抵抗があるため、粘度μが大きく（作動油
が硬く）なるほど、作動油の侵入が遅れて増圧ピストン
３１のストロークが減り、燃料噴射量Ｑが減少する。
大につれ燃料噴射量Ｑは減少傾向にある。これは以下の
理由に基づく。図２を参照して、電磁弁１９が開となる
と、弁体部材２６は上昇して油供給通路２９の出口を開
くと同時に、その出口との間に絞りを形成する。この絞
りによる通路抵抗があるため、粘度μが大きく（作動油
が硬く）なるほど、作動油の侵入が遅れて増圧ピストン
３１のストロークが減り、燃料噴射量Ｑが減少する。
【００３６】また、図６によれば、作動油の粘度μが極
度に小さい領域で燃料噴射量Ｑが著しく減少している。
この理由は以下の通りである。図２に示すように、電磁
弁１９が閉から開となるとき、弁体部材２６は、油供給
通路２９の出口に着座した状態から上昇して油排出通路
５３の入口に突き当たる。この途中の過程で、それら出
口と入口とを両方開放した状態が存在し、粘度μが極度
に小さい（作動油が極度に軟らかい）と、油供給通路２
９から侵入した作動油がそのまま油排出通路５３に抜け
てしまい、著しい燃料噴射量Ｑの減少をもたらす。
度に小さい領域で燃料噴射量Ｑが著しく減少している。
この理由は以下の通りである。図２に示すように、電磁
弁１９が閉から開となるとき、弁体部材２６は、油供給
通路２９の出口に着座した状態から上昇して油排出通路
５３の入口に突き当たる。この途中の過程で、それら出
口と入口とを両方開放した状態が存在し、粘度μが極度
に小さい（作動油が極度に軟らかい）と、油供給通路２
９から侵入した作動油がそのまま油排出通路５３に抜け
てしまい、著しい燃料噴射量Ｑの減少をもたらす。
【００３７】本装置１では、このような作動油の粘度変
化に対応すべく、図５に示す補正係数テーブルから、油
粘度μに対応した補正係数Ｋを決定するようにしてい
る。ここで図５のマップの線図は、図６の線図と逆の関
係になっていることが理解されるであろう。
化に対応すべく、図５に示す補正係数テーブルから、油
粘度μに対応した補正係数Ｋを決定するようにしてい
る。ここで図５のマップの線図は、図６の線図と逆の関
係になっていることが理解されるであろう。
【００３８】このように補正係数Ｋを決定した後は、図
３のステップS5において、ステップS3で決定された基本
目標噴射量ＱBASEとマニホールド圧Ｐｍとに基づき、電
磁弁１９の基本目標開弁時間Ｔinj BASE（電磁ソレノイ
ド２４への通電時間）をマップ又は演算により求める。
３のステップS5において、ステップS3で決定された基本
目標噴射量ＱBASEとマニホールド圧Ｐｍとに基づき、電
磁弁１９の基本目標開弁時間Ｔinj BASE（電磁ソレノイ
ド２４への通電時間）をマップ又は演算により求める。
【００３９】次に、ステップS6において、上記基本目標
開弁時間Ｔinj BASEに補正係数Ｋを乗じ、これによって
粘度変化を考慮した最終的な目標開弁時間Ｔinj を算出
する。
開弁時間Ｔinj BASEに補正係数Ｋを乗じ、これによって
粘度変化を考慮した最終的な目標開弁時間Ｔinj を算出
する。
【００４０】この後、ステップS7において、現在時期
（時刻）Ｔが燃料噴射時期Ｔｔに等しいか否かを判断
し、それが等しくなったら、つまり燃料噴射時期Ｔに達
したならば、ステップS8に進んで電磁弁１９を目標開弁
時間Ｔinj の間ON（開）とする。これによって、作動油
の粘度変化をも考慮した、最適量、最適圧力、最適時期
の燃料噴射を実行することが可能となる。
（時刻）Ｔが燃料噴射時期Ｔｔに等しいか否かを判断
し、それが等しくなったら、つまり燃料噴射時期Ｔに達
したならば、ステップS8に進んで電磁弁１９を目標開弁
時間Ｔinj の間ON（開）とする。これによって、作動油
の粘度変化をも考慮した、最適量、最適圧力、最適時期
の燃料噴射を実行することが可能となる。
【００４１】このように、使用される潤滑油に、グレー
ドの相違、温度変化、経時劣化等に基づく粘度変化が生
じても、これによらない一定量の燃料噴射を実行できる
ようになり、燃料噴射量のばらつきを最小に抑えること
が可能となる。また、これに起因したエンジン出力の低
下、排ガス中の有害成分増大等も防止することができ
る。
ドの相違、温度変化、経時劣化等に基づく粘度変化が生
じても、これによらない一定量の燃料噴射を実行できる
ようになり、燃料噴射量のばらつきを最小に抑えること
が可能となる。また、これに起因したエンジン出力の低
下、排ガス中の有害成分増大等も防止することができ
る。
【００４２】また特に、本装置１においては、ユニット
インジェクタ２を作動させるための油圧系統（高圧オイ
ルポンプ９等を含む）と、エンジンを潤滑するための潤
滑系統（オイルポンプ５４等を含む）とを完全に分離
し、潤滑油を共用にすると共に、特に油粘度の検出ない
し測定に関し、エンジンの各摺動部を一つの絞りとみな
してこれの入口圧（ポンプ吐出圧Ｐｏ）とエンジン回転
数Ｎｅとから、油粘度μを決定するようにしている。こ
うすると、通常の潤滑系統に油圧センサ５６を１個追加
すればよいので、簡単な構成で油粘度μの高精度な測定
が可能となり、低コスト化が図れる。
インジェクタ２を作動させるための油圧系統（高圧オイ
ルポンプ９等を含む）と、エンジンを潤滑するための潤
滑系統（オイルポンプ５４等を含む）とを完全に分離
し、潤滑油を共用にすると共に、特に油粘度の検出ない
し測定に関し、エンジンの各摺動部を一つの絞りとみな
してこれの入口圧（ポンプ吐出圧Ｐｏ）とエンジン回転
数Ｎｅとから、油粘度μを決定するようにしている。こ
うすると、通常の潤滑系統に油圧センサ５６を１個追加
すればよいので、簡単な構成で油粘度μの高精度な測定
が可能となり、低コスト化が図れる。
【００４３】また、通常の燃料噴射装置を備えたエンジ
ンにおいても、オイルポンプを含む独立の潤滑系統を必
ず有しており、よって上記の如き油粘度の測定装置及び
測定方法は、あらゆるエンジンに単独で適用し得るもの
である。そしてこれを、燃料噴射量の補正制御に限ら
ず、例えばオイル劣化、オイル交換時期を運転手に示す
ワーニング等にも利用できる。また、既存のエンジンに
追加することも可能である。
ンにおいても、オイルポンプを含む独立の潤滑系統を必
ず有しており、よって上記の如き油粘度の測定装置及び
測定方法は、あらゆるエンジンに単独で適用し得るもの
である。そしてこれを、燃料噴射量の補正制御に限ら
ず、例えばオイル劣化、オイル交換時期を運転手に示す
ワーニング等にも利用できる。また、既存のエンジンに
追加することも可能である。
【００４４】なお、従来、作動油温度を検出してこれに
基づき燃料噴射量の補正を行うことがしばしば行われて
いるが、これは、油温変化に伴う油粘度の変化によりエ
ンジンのフリクションが変化するため、このフリクショ
ン変化を補正すべく燃料噴射量を増減させているに過ぎ
ない。よって、正確な油粘度の測定までは期待できず、
ましてやオイルグレードの相違や、オイルの劣化状態ま
では検知することができない。
基づき燃料噴射量の補正を行うことがしばしば行われて
いるが、これは、油温変化に伴う油粘度の変化によりエ
ンジンのフリクションが変化するため、このフリクショ
ン変化を補正すべく燃料噴射量を増減させているに過ぎ
ない。よって、正確な油粘度の測定までは期待できず、
ましてやオイルグレードの相違や、オイルの劣化状態ま
では検知することができない。
【００４５】また、特開平5-10866 号公報においては、
配管中を流れる潤滑油の差圧により油粘度を検出する方
法が示されているが、これだと２個の油圧センサを配管
に設ける必要があり、コスト的にもスペース的にも不利
である。
配管中を流れる潤滑油の差圧により油粘度を検出する方
法が示されているが、これだと２個の油圧センサを配管
に設ける必要があり、コスト的にもスペース的にも不利
である。
【００４６】以上、本発明の好適な実施の形態について
説明してきたが、本発明は上記実施の形態に限定され
ず、他の様々な実施の形態を採ることが可能で、例え
ば、ユニットインジェクタについて他の構造を採用する
こともできる。
説明してきたが、本発明は上記実施の形態に限定され
ず、他の様々な実施の形態を採ることが可能で、例え
ば、ユニットインジェクタについて他の構造を採用する
こともできる。
【００４７】
【発明の効果】本発明は次の如き優れた効果を発揮す
る。
る。
【００４８】（１） 作動油の粘度変化に拘らず、エン
ジン運転状態に基づいた一定量の燃料噴射を実行でき、
燃料噴射量のばらつきを抑制することが可能となる。
ジン運転状態に基づいた一定量の燃料噴射を実行でき、
燃料噴射量のばらつきを抑制することが可能となる。
【００４９】（２） 作動油ないし潤滑油の粘度を極め
て簡単な構成で検出ないし測定することができる。
て簡単な構成で検出ないし測定することができる。
【図１】本発明に係る油圧作動式電子制御燃料噴射装置
を示す構成図である。
を示す構成図である。
【図２】ユニットインジェクタを示す縦断面図である。
【図３】本発明に係る油圧作動式電子制御燃料噴射装置
の制御フローチャートである。
の制御フローチャートである。
【図４】油粘度マップを示す。
【図５】補正係数テーブルを示す。
【図６】油粘度と燃料噴射量との関係を示すグラフであ
る。
る。
１ 油圧作動式電子制御燃料噴射装置 ２ ユニットインジェクタ ９ 高圧オイルポンプ（第１ポンプ手段） １８ コントローラ １９ 電磁弁 ２６ 増圧ピストン ３５ 針弁 ５４ オイルポンプ（第２ポンプ手段） ５５ 絞り ５６ 油圧センサ Ｐｏ 吐出圧 Ｔinj BASE 基本目標開弁時間（開弁時間） μ 粘度
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｆ０２Ｍ 57/02 ３２０ Ｆ０２Ｍ 57/02 ３２０Ｂ Ｇ０１Ｎ 11/08 Ｇ０１Ｎ 11/08
Claims (4)
- 【請求項１】 電磁弁の開弁により作動油の油圧が作用
される増圧ピストンを有し、該増圧ピストンで燃料を加
圧し、針弁をリフトさせるユニットインジェクタと、上
記作動油の粘度を検出するための油粘度検出手段と、エ
ンジン運転状態に基づいて上記電磁弁の開弁時間を決定
すると共に、上記油粘度検出手段による検出値に基づい
て上記開弁時間を補正するコントローラとを備えたこと
を特徴とする油圧作動式電子制御燃料噴射装置。 - 【請求項２】 上記作動油がエンジンの潤滑油であり、
該作動油を加圧して上記電磁弁に供給する第１ポンプ手
段を備えると共に、上記油粘度検出手段が、エンジンに
駆動されてエンジンの各摺動部に上記潤滑油を供給する
第２ポンプ手段と、該第２ポンプ手段の吐出圧を検出す
る油圧センサとからなる請求項１記載の油圧作動式電子
制御燃料噴射装置。 - 【請求項３】 エンジンに駆動されてエンジンの各摺動
部に潤滑油を供給するポンプ手段と、該ポンプ手段の吐
出圧を検出する油圧センサと、該油圧センサによる検出
値及びエンジン回転数に基づき上記潤滑油の粘度を決定
するコントローラとを備えたことを特徴とする油粘度測
定装置。 - 【請求項４】 エンジンに駆動されるポンプでエンジン
の各摺動部に潤滑油を供給するに際し、それら摺動部を
総括して一つの絞りとみなし、該絞りの上流側のポンプ
吐出圧とエンジン回転数とに基づき、上記潤滑油の粘度
を決定することを特徴とする油粘度測定方法。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8248191A JPH1089090A (ja) | 1996-09-19 | 1996-09-19 | 油圧作動式電子制御燃料噴射装置並びに油粘度測定装置及び油粘度測定方法 |
| US08/931,320 US5896841A (en) | 1996-09-19 | 1997-09-16 | Electronically controlled hydraulic actuation type fuel injection device utilizing oil viscosity detection device and method |
| DE1997141164 DE19741164A1 (de) | 1996-09-19 | 1997-09-18 | Elektronisch gesteuerte, hydraulisch betätigte Treibstoffeinspritzvorrichtung, die eine Vorrichtung zur Erfassung von Ölviskosität benutzt, und Verfahren hierzu |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8248191A JPH1089090A (ja) | 1996-09-19 | 1996-09-19 | 油圧作動式電子制御燃料噴射装置並びに油粘度測定装置及び油粘度測定方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1089090A true JPH1089090A (ja) | 1998-04-07 |
Family
ID=17174565
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8248191A Pending JPH1089090A (ja) | 1996-09-19 | 1996-09-19 | 油圧作動式電子制御燃料噴射装置並びに油粘度測定装置及び油粘度測定方法 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5896841A (ja) |
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