JPH1088312A - 摺動部材の耐摩耗性溶射被覆層 - Google Patents
摺動部材の耐摩耗性溶射被覆層Info
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- JPH1088312A JPH1088312A JP8248210A JP24821096A JPH1088312A JP H1088312 A JPH1088312 A JP H1088312A JP 8248210 A JP8248210 A JP 8248210A JP 24821096 A JP24821096 A JP 24821096A JP H1088312 A JPH1088312 A JP H1088312A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】摺動部材の耐摩耗性及び耐スカッフィング性を
向上する。 【解決手段】摺動部材であるピストンリング10の母材Ｍ
の外周摺動面に、高速酸素火炎（ＨＶＯＦ）溶射によ
り、Ｃｒ、Ｗ、Ｍｏを含むニッケル基摺動面材料の第１
材料６０〜９０重量％と、ＳｉＯ2 を１〜７％添加した
Ｃｒ2 Ｏ3 及びＭｏＯ3 のいずれか一方又は双方からな
る第２材料１０〜４０重量％とからなる溶射被覆層Ｃを
形成する。
向上する。 【解決手段】摺動部材であるピストンリング10の母材Ｍ
の外周摺動面に、高速酸素火炎（ＨＶＯＦ）溶射によ
り、Ｃｒ、Ｗ、Ｍｏを含むニッケル基摺動面材料の第１
材料６０〜９０重量％と、ＳｉＯ2 を１〜７％添加した
Ｃｒ2 Ｏ3 及びＭｏＯ3 のいずれか一方又は双方からな
る第２材料１０〜４０重量％とからなる溶射被覆層Ｃを
形成する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はピストンリング等の
摺動部材の表面に設ける耐摩耗性溶射被覆層の改良に関
するものである。
摺動部材の表面に設ける耐摩耗性溶射被覆層の改良に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】内燃機関用ピストンリングの耐摩耗性を
向上するため、特開平３−１７２６８１号公報は、少な
くともその外周摺動面母材上に、Ｎｉ−Ｃｒ合金と、Ｃ
ｒ3 Ｏ2 とからなる単層の溶射皮膜をプラズマ溶射によ
って形成することを提案している。又、特開平６−２５
６７８６号公報はモリブデン、クロムを主成分とするコ
バルト基もしくはニッケル基摺動面部材、又は、クロ
ム、コバルト、ニッケルを主成分とする鉄基摺動面部材
の単層溶射皮膜をレーザ溶射又は減圧プラズマ溶射にレ
ーザ照射を併用したレーザ・プラズマハイブリッド溶射
によって形成することを提案している。
向上するため、特開平３−１７２６８１号公報は、少な
くともその外周摺動面母材上に、Ｎｉ−Ｃｒ合金と、Ｃ
ｒ3 Ｏ2 とからなる単層の溶射皮膜をプラズマ溶射によ
って形成することを提案している。又、特開平６−２５
６７８６号公報はモリブデン、クロムを主成分とするコ
バルト基もしくはニッケル基摺動面部材、又は、クロ
ム、コバルト、ニッケルを主成分とする鉄基摺動面部材
の単層溶射皮膜をレーザ溶射又は減圧プラズマ溶射にレ
ーザ照射を併用したレーザ・プラズマハイブリッド溶射
によって形成することを提案している。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかし、プラズマ溶射
法によって密着性に優れた高緻密性の溶射被覆層を形成
することは困難であり、形成された溶射被覆層は耐剥離
性が低く、空孔が多いため、油膜破断が発生しやすく、
耐相手攻撃性に劣るという問題があった。又、プラズマ
溶射法は粉末が約１００００度以上の炎にさらされるた
め、熱分解したり、気化したりして、溶射材本来の特性
が発揮できないおそれがある。
法によって密着性に優れた高緻密性の溶射被覆層を形成
することは困難であり、形成された溶射被覆層は耐剥離
性が低く、空孔が多いため、油膜破断が発生しやすく、
耐相手攻撃性に劣るという問題があった。又、プラズマ
溶射法は粉末が約１００００度以上の炎にさらされるた
め、熱分解したり、気化したりして、溶射材本来の特性
が発揮できないおそれがある。
【０００４】さらに、プラズマ溶射ガンは溶射粉末を炎
の噴出方向に対して直角に近い角度で供給するため、溶
射粒子の溶射被覆層内での分散にばらつきを生じるとい
う問題があった。本発明は上記問題を解決するためにな
されたものであり、その目的とするところは、密着性が
高く、緻密で空孔がきわめて少ない溶射被覆層であっ
て、耐摩耗性及び耐スカッフィング性に優れ、溶射によ
って溶射本来の特性が失われるおそれのない溶射被覆層
を摺動部材の摺動面に形成することにある。
の噴出方向に対して直角に近い角度で供給するため、溶
射粒子の溶射被覆層内での分散にばらつきを生じるとい
う問題があった。本発明は上記問題を解決するためにな
されたものであり、その目的とするところは、密着性が
高く、緻密で空孔がきわめて少ない溶射被覆層であっ
て、耐摩耗性及び耐スカッフィング性に優れ、溶射によ
って溶射本来の特性が失われるおそれのない溶射被覆層
を摺動部材の摺動面に形成することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】前記目的を達成するた
め、本発明が採用する手段は、摺動部材の摺動面に被覆
層を高速酸素火炎（ＨＶＯＦ）溶射によって形成したこ
とにある。その溶射被覆層は第１材料６０〜９０重量％
と第２材料１０〜４０重量％とからなる。第１材料はＣ
ｒ、Ｗ、Ｍｏを含むニッケル基摺動面材料であり、第２
材料はＣｒ2 Ｏ3とＭｏＯ3 のいずれか一方又は双方か
らなり、そのＣｒ2 Ｏ3 は重量において１〜７％のＳｉ
Ｏ2 が添加されたものである。
め、本発明が採用する手段は、摺動部材の摺動面に被覆
層を高速酸素火炎（ＨＶＯＦ）溶射によって形成したこ
とにある。その溶射被覆層は第１材料６０〜９０重量％
と第２材料１０〜４０重量％とからなる。第１材料はＣ
ｒ、Ｗ、Ｍｏを含むニッケル基摺動面材料であり、第２
材料はＣｒ2 Ｏ3とＭｏＯ3 のいずれか一方又は双方か
らなり、そのＣｒ2 Ｏ3 は重量において１〜７％のＳｉ
Ｏ2 が添加されたものである。
【０００６】第１材料のＣｒとＷとＭｏとを含むニッケ
ル基摺動面材料はＣｒ：５〜２０重量％、Ｗ：１〜１０
重量％、Ｍｏ：２〜９重量％、Ｃｕ：１〜４重量％、、
Ｃ：０．１〜１重量％、Ｂ：０．１〜１重量％、残部Ｎ
ｉからなることが好ましい。この材料の限定理由は下記
の理由による。Ｃｒは２０重量％以上では相手攻撃性が
大であり、５重量％以下では耐摩耗性が小であるため組
成範囲は５〜２０重量％とする。
ル基摺動面材料はＣｒ：５〜２０重量％、Ｗ：１〜１０
重量％、Ｍｏ：２〜９重量％、Ｃｕ：１〜４重量％、、
Ｃ：０．１〜１重量％、Ｂ：０．１〜１重量％、残部Ｎ
ｉからなることが好ましい。この材料の限定理由は下記
の理由による。Ｃｒは２０重量％以上では相手攻撃性が
大であり、５重量％以下では耐摩耗性が小であるため組
成範囲は５〜２０重量％とする。
【０００７】Ｗは１０重量％以上では相手攻撃性が大で
あり、１重量％以下では耐摩耗性が小であるため、組成
範囲は１〜１０重量％とする。Ｍｏは９重量％以上では
相手攻撃性が大であり、２重量％以下では耐摩耗性が小
であるため、組成範囲は２〜９重量％とする。Ｃｕは４
重量％以上では靱性が低下し、１重量％以下では硫酸系
溶液に対する耐蝕性が劣るため、組成範囲は１〜４重量
％とする。
あり、１重量％以下では耐摩耗性が小であるため、組成
範囲は１〜１０重量％とする。Ｍｏは９重量％以上では
相手攻撃性が大であり、２重量％以下では耐摩耗性が小
であるため、組成範囲は２〜９重量％とする。Ｃｕは４
重量％以上では靱性が低下し、１重量％以下では硫酸系
溶液に対する耐蝕性が劣るため、組成範囲は１〜４重量
％とする。
【０００８】Ｃは炭化物を形成し、硬度を向上させる
が、１重量％以上では脆性の点で性能が低下し、０．１
重量％以下では硬度が向上しないため、組成範囲は０．
１〜１重量％とする。Ｂは一方では酸化物を形成して皮
膜表面をきれいにし、他方では硬質のほう化物を形成し
て耐摩耗性を向上させるが、１重量％以上では脆性の点
で性能が低下し、０．１重量％以下では酸化物が多く硬
度が不十分であるため、組成範囲は０．１〜１重量％と
する。
が、１重量％以上では脆性の点で性能が低下し、０．１
重量％以下では硬度が向上しないため、組成範囲は０．
１〜１重量％とする。Ｂは一方では酸化物を形成して皮
膜表面をきれいにし、他方では硬質のほう化物を形成し
て耐摩耗性を向上させるが、１重量％以上では脆性の点
で性能が低下し、０．１重量％以下では酸化物が多く硬
度が不十分であるため、組成範囲は０．１〜１重量％と
する。
【０００９】第２材料のＣｒ2 Ｏ3 は高温下においても
安定した硬度を有し、耐摩耗性を向上させ、凝着を防止
する。ＭｏＯ3 は摺動面において粒子が固体潤滑材とし
て作用し、耐スカッフィング性を向上させる。溶射材の
第２材料が１０重量％未満の場合は、硬さが低下し耐摩
耗性が劣り、第２材料が４０重量％を越えると、第１材
料のニッケル基摺動面部材とＣｒ2 Ｏ3 又はＭｏＯ3 の
結合力が低下し皮膜強度が下がり脆化する。その結果、
被覆層を形成する溶射材の組成範囲はニッケル基摺動面
材料を６０〜９０重量％、第２材料を１０〜４０重量％
とする。
安定した硬度を有し、耐摩耗性を向上させ、凝着を防止
する。ＭｏＯ3 は摺動面において粒子が固体潤滑材とし
て作用し、耐スカッフィング性を向上させる。溶射材の
第２材料が１０重量％未満の場合は、硬さが低下し耐摩
耗性が劣り、第２材料が４０重量％を越えると、第１材
料のニッケル基摺動面部材とＣｒ2 Ｏ3 又はＭｏＯ3 の
結合力が低下し皮膜強度が下がり脆化する。その結果、
被覆層を形成する溶射材の組成範囲はニッケル基摺動面
材料を６０〜９０重量％、第２材料を１０〜４０重量％
とする。
【００１０】第２材料のＣｒ2 Ｏ3 に添加されたＳｉＯ
2 はＣｒ2 Ｏ3 に対して７重量％以上では靱性を低下さ
せ、１重量％以下では摺動特性を損なうので、対Ｃｒ2
Ｏ3添加量は１〜７重量％とする。高速酸素火炎（ＨＶ
ＯＦ）は火炎温度が２７００℃程度と比較的低温である
ため、溶射材粉末が熱分解又は気化するおそれは少な
く、溶射材は本来の特性を維持し発揮する。
2 はＣｒ2 Ｏ3 に対して７重量％以上では靱性を低下さ
せ、１重量％以下では摺動特性を損なうので、対Ｃｒ2
Ｏ3添加量は１〜７重量％とする。高速酸素火炎（ＨＶ
ＯＦ）は火炎温度が２７００℃程度と比較的低温である
ため、溶射材粉末が熱分解又は気化するおそれは少な
く、溶射材は本来の特性を維持し発揮する。
【００１１】
【発明の実施の形態】本発明の実施の形態を図１及び図
２に示すピストンリングに設けた耐摩耗性被覆層に基づ
いて説明する。図１及び図２に示すように、凹形又は凸
形にしたピストンリング母材Ｍの外周摺動面に、溶射被
覆層Ｃを高速酸素火炎（ＨＶＯＦ）溶射によって形成し
たことにある。前記溶射被覆層は、Ｃｒ、Ｗ、Ｍｏを含
む第１材料のニッケル基摺動面材料（一例としてスルザ
ーメテコ社商品名：ダイアマロイ４００６）６０〜９０
重量％と、ＳｉＯ2 が１〜７％添加されたＣｒ2 Ｏ3
（一例としてスルザーメテコ社商品名：メテコ１３６
Ｆ）及びＭｏＯ3 （一例としてスルザーメテコ社商品
名：メテコ６３０）のいずれか一方又は双方からなる第
２材料１０〜４０重量％とからなる。
２に示すピストンリングに設けた耐摩耗性被覆層に基づ
いて説明する。図１及び図２に示すように、凹形又は凸
形にしたピストンリング母材Ｍの外周摺動面に、溶射被
覆層Ｃを高速酸素火炎（ＨＶＯＦ）溶射によって形成し
たことにある。前記溶射被覆層は、Ｃｒ、Ｗ、Ｍｏを含
む第１材料のニッケル基摺動面材料（一例としてスルザ
ーメテコ社商品名：ダイアマロイ４００６）６０〜９０
重量％と、ＳｉＯ2 が１〜７％添加されたＣｒ2 Ｏ3
（一例としてスルザーメテコ社商品名：メテコ１３６
Ｆ）及びＭｏＯ3 （一例としてスルザーメテコ社商品
名：メテコ６３０）のいずれか一方又は双方からなる第
２材料１０〜４０重量％とからなる。
【００１２】高速酸素火炎（ＨＶＯＦ）溶射は図３に示
すスルザーメテコ社製ダイアモンドジェットガン（商品
名）を用いて実施する。ガン２０は二重構造のノズル２
１と、そのノズルに外嵌したエアキャップ２３と、その
エアキャップを支持するエアキャップボディ２４からな
る。ノズル２１は内側がインサート２５、外側がシェル
２６である。インサート２５の内部中央にパウダーイン
ジェクター２２が挿入され、その内部に溶射粉末が窒素
ガスで搬送される。パウダーインジェクター２２とイン
サート２５の間の環状空隙に挿入された圧縮空気が溶射
材粉末をガン２０から噴出させる。
すスルザーメテコ社製ダイアモンドジェットガン（商品
名）を用いて実施する。ガン２０は二重構造のノズル２
１と、そのノズルに外嵌したエアキャップ２３と、その
エアキャップを支持するエアキャップボディ２４からな
る。ノズル２１は内側がインサート２５、外側がシェル
２６である。インサート２５の内部中央にパウダーイン
ジェクター２２が挿入され、その内部に溶射粉末が窒素
ガスで搬送される。パウダーインジェクター２２とイン
サート２５の間の環状空隙に挿入された圧縮空気が溶射
材粉末をガン２０から噴出させる。
【００１３】インサート２５とシェル２６の間の環状空
隙に酸素−プロパン、又は酸素−プロピレン、又は酸素
−水素の燃焼用ガスが挿入され、そのガスはガン２０か
ら噴出し、出口で点火する。点火したガスは２７００℃
程度の円筒形火炎を形成して同じく噴出する溶射材粉末
を包む。この火炎により溶射材粉末は均一に加熱されて
溶融する。溶融した溶射材粉末は８００ｍ／ｓｅｃ以上
の高速でピストンリング外周摺動面母材に衝突する。衝
突した溶射材粉末は瞬時に偏平化し、母材温度まで急冷
し、そこに溶射被覆層を形成する。シェル２６とエアキ
ャップ２３の間の環状空隙にも圧縮空気が圧入される。
この圧縮空気は火炎を包み、ガン２０を冷却する。
隙に酸素−プロパン、又は酸素−プロピレン、又は酸素
−水素の燃焼用ガスが挿入され、そのガスはガン２０か
ら噴出し、出口で点火する。点火したガスは２７００℃
程度の円筒形火炎を形成して同じく噴出する溶射材粉末
を包む。この火炎により溶射材粉末は均一に加熱されて
溶融する。溶融した溶射材粉末は８００ｍ／ｓｅｃ以上
の高速でピストンリング外周摺動面母材に衝突する。衝
突した溶射材粉末は瞬時に偏平化し、母材温度まで急冷
し、そこに溶射被覆層を形成する。シェル２６とエアキ
ャップ２３の間の環状空隙にも圧縮空気が圧入される。
この圧縮空気は火炎を包み、ガン２０を冷却する。
【００１４】溶射材粉末は火炎軸と同方向の軸心方向に
供給されるため、粉末粒子は均一に分散する。粉末粒子
は８００ｍ／ｓｅｃ以上の高速火炎により高速で母材に
衝突して被覆層を形成するため、緻密性及び密着性が高
く、きわめて空孔の少ない被覆層となる。ダイアマロイ
４００６だけでは、耐摩耗性が劣るので、これに硬質粒
子Ｃｒ2 Ｏ3 及びＭｏＯ3 を加えることにより、耐摩耗
性、相手攻撃性及び耐スカッフィング性に優れた被覆層
を得ることが出来る。
供給されるため、粉末粒子は均一に分散する。粉末粒子
は８００ｍ／ｓｅｃ以上の高速火炎により高速で母材に
衝突して被覆層を形成するため、緻密性及び密着性が高
く、きわめて空孔の少ない被覆層となる。ダイアマロイ
４００６だけでは、耐摩耗性が劣るので、これに硬質粒
子Ｃｒ2 Ｏ3 及びＭｏＯ3 を加えることにより、耐摩耗
性、相手攻撃性及び耐スカッフィング性に優れた被覆層
を得ることが出来る。
【００１５】
【実施例】本発明の耐摩耗性被覆層を各種の試験によっ
て説明する。同一ピストンリング用鋳鉄材の母材上に次
の２種類の被覆層を形成してテスト片とした。 テスト片Ｎｏ．１（比較例）：単層溶射被覆層（３５０μｍ） メテコ５０５（Ｍｏ：７５％、Ｎｉ自溶性合金：２５％） プラズマ溶射 テスト片Ｎｏ．２（実施例）：単層溶射被覆層（３５０μｍ） ダイアマロイ４００６：７０％、Ｃｒ2 Ｏ3 ：１５％、ＭｏＯ3 ：１５％ テスト片Ｎｏ．３（実施例）：単層溶射被覆層（３５０μｍ） ダイアマロイ４００６：７０％、Ｃｒ2 Ｏ3 ：３０％ テスト片Ｎｏ．４（実施例）：単層溶射被覆層（３５０μｍ） ダイアマロイ４００６：７０％、ＭｏＯ3 ：３０％ 実施例溶射被覆層は高速酸素火炎（ＨＶＯＦ）溶射によ
るものであり、図３に示すガンを使用して形成した。そ
の溶射条件は次のとおりである。
て説明する。同一ピストンリング用鋳鉄材の母材上に次
の２種類の被覆層を形成してテスト片とした。 テスト片Ｎｏ．１（比較例）：単層溶射被覆層（３５０μｍ） メテコ５０５（Ｍｏ：７５％、Ｎｉ自溶性合金：２５％） プラズマ溶射 テスト片Ｎｏ．２（実施例）：単層溶射被覆層（３５０μｍ） ダイアマロイ４００６：７０％、Ｃｒ2 Ｏ3 ：１５％、ＭｏＯ3 ：１５％ テスト片Ｎｏ．３（実施例）：単層溶射被覆層（３５０μｍ） ダイアマロイ４００６：７０％、Ｃｒ2 Ｏ3 ：３０％ テスト片Ｎｏ．４（実施例）：単層溶射被覆層（３５０μｍ） ダイアマロイ４００６：７０％、ＭｏＯ3 ：３０％ 実施例溶射被覆層は高速酸素火炎（ＨＶＯＦ）溶射によ
るものであり、図３に示すガンを使用して形成した。そ
の溶射条件は次のとおりである。
【００１６】 燃焼ガス： 酸素 ３１０〜３２０（ＳＬＰＭ） プロピレン ６３〜６７（ＳＬＰＭ） 空気 ２８５〜２９５（ＳＬＰＭ） 溶射粉末： ダイアマロイ４００６： スルザーメテコ ダイアマロイ４００６（商品名）、 −９０＋４５μｍ 組成（重量％）：Ｃｒ２０％、Ｗ１０％、Ｍｏ９％、Ｃｕ４％、 Ｃ１％、Ｂ１％、Ｆｅ１％、Ｎｉ残部 Ｃｒ2 Ｏ3 （ＳｉＯ2 ５％添加）：−５３＋１５μｍ スルザーメテコ メテコ１３６Ｆ（商品名）、 ＭｏＯ3 ：−５３＋１５μｍ スルザーメテコ メテコ６３０（商品名）、 各テスト片について各種の評価試験を実施した。 耐摩耗性及び相手攻撃性試験 図６に模式的に示すアムスラー型摩耗試験機により、各
テスト片と相手材の摩耗量を測定した。摩耗試験機の容
器１５には潤滑油１４が溜められており、摩耗試験用の
相手材１２が潤滑油１４に部分的に浸されている。相手
材１２は円板状もしくはローラ状のものであり、一定の
速度で回転している。この状態で、テスト片１１を相手
材１２の外周面に接しさせ、回転軸に垂直に荷重をか
け、摩耗の程度を測定したものである。
テスト片と相手材の摩耗量を測定した。摩耗試験機の容
器１５には潤滑油１４が溜められており、摩耗試験用の
相手材１２が潤滑油１４に部分的に浸されている。相手
材１２は円板状もしくはローラ状のものであり、一定の
速度で回転している。この状態で、テスト片１１を相手
材１２の外周面に接しさせ、回転軸に垂直に荷重をか
け、摩耗の程度を測定したものである。
【００１７】測定条件は以下の通りである。 周速 ：１ｍ／ｓｅｃ 荷重 ：４５ｋｇｆ 潤滑油 ：軸受油（日本石油 スピノックスＳ−２） 油温 ：室温（２５℃±１０℃） 試験時間：１００時間 相手材 ：ターカロイ（日本ピストンリング（株）の商
品名として知られているボロン鋳鉄） 測定結果は図４に示すとおりであった。
品名として知られているボロン鋳鉄） 測定結果は図４に示すとおりであった。
【００１８】この図から、耐摩耗性は実施例テスト片Ｎ
ｏ．２が比較例テスト片Ｎｏ．１よりも著しく優れ、実
施例Ｎｏ．３、Ｎｏ．４も比較例テスト片Ｎｏ．１より
は良好であることがわかる。相手攻撃性については実施
例テスト片Ｎｏ．２、Ｎｏ．４は比較例テスト片Ｎｏ．
１よりも良好であるが、実施例テスト片Ｎｏ．３は比較
例テスト片Ｎｏ．１と同等である。 耐スカッフィング性試験 各テスト片の耐スカッフィング性を、図７に模式的に示
す回転式平面滑り摩擦試験機により測定した。摩擦試験
機は、一定速度で回転する相手材１２の回転面に、テス
ト片１１を一定時間、所定の面圧（Ｐ）で圧接し、スカ
ッフィングの発生したときの面圧を限界面圧として測定
したものである。圧接操作は、初期面圧を２５ｋｇｆ／
ｃｍ2とし、面圧を３０分後に５０ｋｇｆ／ｃｍ2、それ
から５分ごとに１０ｋｇｆ／ｃｍ2ずつ増加させていく
方法で行われた。
ｏ．２が比較例テスト片Ｎｏ．１よりも著しく優れ、実
施例Ｎｏ．３、Ｎｏ．４も比較例テスト片Ｎｏ．１より
は良好であることがわかる。相手攻撃性については実施
例テスト片Ｎｏ．２、Ｎｏ．４は比較例テスト片Ｎｏ．
１よりも良好であるが、実施例テスト片Ｎｏ．３は比較
例テスト片Ｎｏ．１と同等である。 耐スカッフィング性試験 各テスト片の耐スカッフィング性を、図７に模式的に示
す回転式平面滑り摩擦試験機により測定した。摩擦試験
機は、一定速度で回転する相手材１２の回転面に、テス
ト片１１を一定時間、所定の面圧（Ｐ）で圧接し、スカ
ッフィングの発生したときの面圧を限界面圧として測定
したものである。圧接操作は、初期面圧を２５ｋｇｆ／
ｃｍ2とし、面圧を３０分後に５０ｋｇｆ／ｃｍ2、それ
から５分ごとに１０ｋｇｆ／ｃｍ2ずつ増加させていく
方法で行われた。
【００１９】測定条件は以下の通りである。 滑り速度：５ｍ／ｓｅｃ 潤滑油 ：ＳＡＥ３０＋白灯油（１：１） 油量 ：無給油、初期塗布 相手材 ：ターカロイ 測定結果は図５に示すとおりであった。この図から、耐
スカッフィング性は実施例テスト片Ｎｏ．２、Ｎｏ．
３、Ｎｏ．４のすべてが比較例テスト片Ｎｏ．１よりも
優れていることがわかる。
スカッフィング性は実施例テスト片Ｎｏ．２、Ｎｏ．
３、Ｎｏ．４のすべてが比較例テスト片Ｎｏ．１よりも
優れていることがわかる。
【００２０】これらの評価試験から、耐摩耗性と耐スカ
ッフィング性においては、実施例テスト片の溶射被覆層
が比較例テスト片のものよりも優れ、耐相手攻撃性は同
等以上であることが確かめられた。
ッフィング性においては、実施例テスト片の溶射被覆層
が比較例テスト片のものよりも優れ、耐相手攻撃性は同
等以上であることが確かめられた。
【００２１】
【発明の効果】上記のとおり、本発明の溶射被覆層を設
けた摺動部材は、耐摩耗性及び耐スカッフィング性にお
いて、従来のものより優れているから、より厳しい条件
下で使用される摺動部材、例えば高性能ディーゼルエン
ジンのピストンリング等にも使用できるという格別の効
果を奏する。
けた摺動部材は、耐摩耗性及び耐スカッフィング性にお
いて、従来のものより優れているから、より厳しい条件
下で使用される摺動部材、例えば高性能ディーゼルエン
ジンのピストンリング等にも使用できるという格別の効
果を奏する。
【図１】は本発明の一実施例の溶射被覆層を設けたピス
トンリングの断面図、
トンリングの断面図、
【図２】は本発明の別の実施例の図１に相当する図、
【図３】は高速酸素火炎溶射を実施するガンの模式的断
面図、
面図、
【図４】は本発明の実施例及び比較例の耐摩耗性及び耐
相手攻撃性試験の結果を示すグラフ、
相手攻撃性試験の結果を示すグラフ、
【図５】は本発明の実施例及び比較例のスカッフィング
試験の結果を示すグラフ、
試験の結果を示すグラフ、
【図６】は耐摩耗性及び耐相手攻撃性試験を実施する試
験機の略図、
験機の略図、
【図７】は耐スカッフィング性試験を実施する試験機の
略図、
略図、
Ｃ：溶射被覆層 Ｍ：母材 10：ピストンリング
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 仲川 政宏 東京都千代田区二番町11番19号 スルザー メテコジャパン株式会社内 (72)発明者 橋本 裕之 東京都千代田区二番町11番19号 スルザー メテコジャパン株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 少なくとも摺動面に溶射被覆層が高速酸
素火炎（ＨＶＯＦ）溶射により形成された摺動部材であ
って、前記溶射被覆層は第１材料６０〜９０重量％と第
２材料１０〜４０％とからなり、前記第１材料はＣｒ
と、Ｗと、Ｍｏとを含むニッケル基摺動面材料であり、
前記第２材料はＣｒ2 Ｏ3 とＭｏＯ3 のいずれか一方又
は双方からなり、前記Ｃｒ2 Ｏ3 はその重量に対して１
〜７％のＳｉＯ2 が添加されたものであることを特徴と
する摺動部材の耐摩耗性溶射被覆層。 - 【請求項２】 ニッケル基摺動面材料はＣｒ：５〜２０
重量％、Ｗ：１〜１０重量％、Ｍｏ：２〜９重量％、Ｃ
ｕ：１〜４重量％、Ｃ：０．１〜１重量％、Ｂ：０．１
〜１重量％、残部Ｎｉからなることを特徴とする請求項
１記載の摺動部材の耐摩耗性溶射被覆層。
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|---|---|---|---|
| JP24821096A JP3582684B2 (ja) | 1996-09-19 | 1996-09-19 | 摺動部材の耐摩耗性溶射被覆層 |
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| JP24821096A JP3582684B2 (ja) | 1996-09-19 | 1996-09-19 | 摺動部材の耐摩耗性溶射被覆層 |
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|---|---|
| JPH1088312A true JPH1088312A (ja) | 1998-04-07 |
| JP3582684B2 JP3582684B2 (ja) | 2004-10-27 |
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| JP24821096A Expired - Fee Related JP3582684B2 (ja) | 1996-09-19 | 1996-09-19 | 摺動部材の耐摩耗性溶射被覆層 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3582684B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN102345084A (zh) * | 2010-07-29 | 2012-02-08 | 日本活塞环株式会社 | 活塞环 |
| DE102014215784A1 (de) | 2014-08-08 | 2016-02-25 | Mahle International Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines Gleitstößels |
-
1996
- 1996-09-19 JP JP24821096A patent/JP3582684B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JP4917095B2 (ja) * | 2005-07-04 | 2012-04-18 | コリア・インスティテュート・オブ・サイエンス・アンド・テクノロジー | 耐熱、耐摩耗、低摩擦特性を有するコーティング剤及びそのコーティング方法 |
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