JPH1081923A - チタン含有亜鉛合金の製造方法 - Google Patents
チタン含有亜鉛合金の製造方法Info
- Publication number
- JPH1081923A JPH1081923A JP23395296A JP23395296A JPH1081923A JP H1081923 A JPH1081923 A JP H1081923A JP 23395296 A JP23395296 A JP 23395296A JP 23395296 A JP23395296 A JP 23395296A JP H1081923 A JPH1081923 A JP H1081923A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- titanium
- zinc
- added
- aluminum
- melting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 ダイカスト用亜鉛合金等に使用するチタン含
有亜鉛合金の製造方法を提供することを課題とする。 【解決手段】 亜鉛を主体とするチタン含有亜鉛合金の
製造方法は、亜鉛を主体とするチタン含有亜鉛合金の製
造方法において、主原料の亜鉛にチタンを添加し溶解
後、アルミニウムを添加する。
有亜鉛合金の製造方法を提供することを課題とする。 【解決手段】 亜鉛を主体とするチタン含有亜鉛合金の
製造方法は、亜鉛を主体とするチタン含有亜鉛合金の製
造方法において、主原料の亜鉛にチタンを添加し溶解
後、アルミニウムを添加する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、ダイカスト用亜鉛
合金等に使用するチタン含有亜鉛合金の製造方法に関す
る。
合金等に使用するチタン含有亜鉛合金の製造方法に関す
る。
【０００２】
【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】従来チ
タン含有亜鉛合金の製造方法としては、チタンと他元素
（例えばアルミニウム，銅，マグネシウム，クロム，ニ
ッケル，マンガン等）の組み合わせをした場合、チタン
が濡れずに溶解しなかったり、または大量のドロス発生
を招いたりする。このため、目標組成通りにならないこ
とがしばしば発生するという他、元素の組み合わせの難
しさがある。
タン含有亜鉛合金の製造方法としては、チタンと他元素
（例えばアルミニウム，銅，マグネシウム，クロム，ニ
ッケル，マンガン等）の組み合わせをした場合、チタン
が濡れずに溶解しなかったり、または大量のドロス発生
を招いたりする。このため、目標組成通りにならないこ
とがしばしば発生するという他、元素の組み合わせの難
しさがある。
【０００３】また、チタンの原料としては、板状または
ボタン状チタンを直接添加し溶解する方法や、亜鉛−チ
タン母合金を利用して添加する方法がある。そのため、
従来の方法はどちらも溶解時間が長く、コストがかかる
と言う欠点がある。
ボタン状チタンを直接添加し溶解する方法や、亜鉛−チ
タン母合金を利用して添加する方法がある。そのため、
従来の方法はどちらも溶解時間が長く、コストがかかる
と言う欠点がある。
【０００４】本発明は、上記における従来の問題点を鑑
みてなされたもので、添加する組み合わせによる最適な
チタン含有亜鉛合金の製造方法を提供することを課題と
し、なおかつ溶解しやすいチタン原料を直接添加するこ
とによりコストダウンが見込めることを課題とする。
みてなされたもので、添加する組み合わせによる最適な
チタン含有亜鉛合金の製造方法を提供することを課題と
し、なおかつ溶解しやすいチタン原料を直接添加するこ
とによりコストダウンが見込めることを課題とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決する本発
明に係る第１のチタン含有亜鉛合金の製造方法は、亜鉛
を主体とするチタン含有亜鉛合金の製造方法において、
主原料の亜鉛にチタンを添加し溶解後、アルミニウムを
添加することを特徴とするものである。
明に係る第１のチタン含有亜鉛合金の製造方法は、亜鉛
を主体とするチタン含有亜鉛合金の製造方法において、
主原料の亜鉛にチタンを添加し溶解後、アルミニウムを
添加することを特徴とするものである。
【０００６】本発明の第２のチタン含有亜鉛合金の製造
方法は、上記第１のチタン含有亜鉛合金の製造方法にお
いて、主原料の亜鉛に、0.００３〜１０重量％のアルミ
ニウムを添加すると共に、その全量が0.００３〜５重量
％となる銅，マグネシウム，クロム，ニッケル，マンガ
ンのうち少なくとも一種以上のその他元素を添加するも
のである。
方法は、上記第１のチタン含有亜鉛合金の製造方法にお
いて、主原料の亜鉛に、0.００３〜１０重量％のアルミ
ニウムを添加すると共に、その全量が0.００３〜５重量
％となる銅，マグネシウム，クロム，ニッケル，マンガ
ンのうち少なくとも一種以上のその他元素を添加するも
のである。
【０００７】本発明の第２のチタン含有亜鉛合金の製造
方法は、上記第１，２のチタン含有亜鉛合金の製造にお
いて、上記チタンとしてスポンジチタンを使用し、その
添加量を主原料の亜鉛に対して0.００３〜３重量％と
し、溶解温度を５００〜７５０℃とし、および溶製時間
を0.５〜３時間として作製することを特徴とするもので
ある。
方法は、上記第１，２のチタン含有亜鉛合金の製造にお
いて、上記チタンとしてスポンジチタンを使用し、その
添加量を主原料の亜鉛に対して0.００３〜３重量％と
し、溶解温度を５００〜７５０℃とし、および溶製時間
を0.５〜３時間として作製することを特徴とするもので
ある。
【０００８】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を詳細
に説明する。
に説明する。
【０００９】本発明では、亜鉛を主体とするチタン含有
亜鉛合金の最適な合金製造において、チタンと他元素
（アルミニウム，銅，マグネシウム，クロム，ニッケ
ル，マンガン）の組み合わせをした場合、特に注意する
ことは、アルミニウムについてはチタン溶解後に添加す
るものである。これは、アルミニウムをチタン溶解前に
添加すると、チタンが濡れずに溶解しなかったり、また
大量のドロス発生を招くことにより、それらドロスが高
温な為に即座に反応し、大量の酸化亜鉛が発生させる原
因となるからである。
亜鉛合金の最適な合金製造において、チタンと他元素
（アルミニウム，銅，マグネシウム，クロム，ニッケ
ル，マンガン）の組み合わせをした場合、特に注意する
ことは、アルミニウムについてはチタン溶解後に添加す
るものである。これは、アルミニウムをチタン溶解前に
添加すると、チタンが濡れずに溶解しなかったり、また
大量のドロス発生を招くことにより、それらドロスが高
温な為に即座に反応し、大量の酸化亜鉛が発生させる原
因となるからである。
【００１０】繰返し製造を行う場合は、亜鉛浴中のアル
ミニウム残量を０．００３重量％以下として、なるべく
汲み出しができないまでの量にしておくことが好まし
い。これは、汲み出しができないまでの量にしておけば
チタン溶解の影響は見られないからである。
ミニウム残量を０．００３重量％以下として、なるべく
汲み出しができないまでの量にしておくことが好まし
い。これは、汲み出しができないまでの量にしておけば
チタン溶解の影響は見られないからである。
【００１１】また、原料となるチタンとしては、溶解し
やすいスポンジチタンを使用することが好ましい。ま
た、その添加量は主原料の亜鉛に対して0.００３〜３重
量％、好ましくは0.０３〜３重量％とするのがよい。こ
れは、0.００３重量％未満の場合であると、利用価値が
少なく実用性に欠け好ましくないからである。一方、３
重量％を超えて添加した場合であると、溶解時間が長
くなり、製造コストが向上すると共に、酸化物の生成
が多く発生するため、逆に混合物としてのメタルチタ
ン，Ｚｎ2 Ｔｉ，ＺｎＴｉ及びＺｎＴｉ2 等が増えるの
で好ましくない、からである。
やすいスポンジチタンを使用することが好ましい。ま
た、その添加量は主原料の亜鉛に対して0.００３〜３重
量％、好ましくは0.０３〜３重量％とするのがよい。こ
れは、0.００３重量％未満の場合であると、利用価値が
少なく実用性に欠け好ましくないからである。一方、３
重量％を超えて添加した場合であると、溶解時間が長
くなり、製造コストが向上すると共に、酸化物の生成
が多く発生するため、逆に混合物としてのメタルチタ
ン，Ｚｎ2 Ｔｉ，ＺｎＴｉ及びＺｎＴｉ2 等が増えるの
で好ましくない、からである。
【００１２】また、溶解温度は５００〜７５０℃好まし
くは６００〜７００℃、および溶製時間は0.５〜３時間
の条件下で、直接添加して溶解することによりコストダ
ウンが見込める。これは、溶解温度として５００℃未満
の場合であると、原料となるチタンが溶解しずらくな
り、そのため未溶解なチタンや混合物としてのメタルチ
タン等が多く残存するため、好ましくなく、一方、溶解
温度として７５０℃を超えた場合であると、亜鉛が気化
するために溶製が困難になると共に、チタンがより酸化
しやすい状態となるために混合物としてのメタルチタン
等がより多く残存するため、好ましくないからである。
また、溶製時間が0.５時間未満の場合であると、原料と
なるチタンが溶解しずらくなり、そのため未溶解なチタ
ンや混合物としてのメタルチタン等が多く残存するた
め、好ましくなく、一方、溶製時間が３時間を超えた場
合であると、チタンがより酸化しやすい状態なため酸化
物の生成を多くしてチタン中に窒素等を取り込んだ状態
を形成し、このため混合物としてのメタルチタン等がよ
り多く残存すると共に、さらに原料のコストの上昇を招
き、好ましくないからである。
くは６００〜７００℃、および溶製時間は0.５〜３時間
の条件下で、直接添加して溶解することによりコストダ
ウンが見込める。これは、溶解温度として５００℃未満
の場合であると、原料となるチタンが溶解しずらくな
り、そのため未溶解なチタンや混合物としてのメタルチ
タン等が多く残存するため、好ましくなく、一方、溶解
温度として７５０℃を超えた場合であると、亜鉛が気化
するために溶製が困難になると共に、チタンがより酸化
しやすい状態となるために混合物としてのメタルチタン
等がより多く残存するため、好ましくないからである。
また、溶製時間が0.５時間未満の場合であると、原料と
なるチタンが溶解しずらくなり、そのため未溶解なチタ
ンや混合物としてのメタルチタン等が多く残存するた
め、好ましくなく、一方、溶製時間が３時間を超えた場
合であると、チタンがより酸化しやすい状態なため酸化
物の生成を多くしてチタン中に窒素等を取り込んだ状態
を形成し、このため混合物としてのメタルチタン等がよ
り多く残存すると共に、さらに原料のコストの上昇を招
き、好ましくないからである。
【００１３】従来チタン含有亜鉛合金の製造方法では、
原料となる板状またはボタン状チタンを直接添加した場
合、非常に時間がかかると共に合金中にＺｎ2 Ｔｉ，Ｚ
ｎＴｉ，ＺｎＴｉ2 の金属間化合物および金属Ｔｉ相が
発生し、これら合金を使用することにより、製品によっ
ては悪い影響が出ることも考えられるが、本発明によれ
ばこのような問題が解決される。また、亜鉛−チタン母
合金添加においてもコストがかなりアップしてしまう
が、本発明によればこのような問題が解決される。
原料となる板状またはボタン状チタンを直接添加した場
合、非常に時間がかかると共に合金中にＺｎ2 Ｔｉ，Ｚ
ｎＴｉ，ＺｎＴｉ2 の金属間化合物および金属Ｔｉ相が
発生し、これら合金を使用することにより、製品によっ
ては悪い影響が出ることも考えられるが、本発明によれ
ばこのような問題が解決される。また、亜鉛−チタン母
合金添加においてもコストがかなりアップしてしまう
が、本発明によればこのような問題が解決される。
【００１４】主原料の亜鉛に対するチタンの添加溶解時
には、良く攪拌することにより添加したスポンジチタン
が酸化しないようにすると良い。
には、良く攪拌することにより添加したスポンジチタン
が酸化しないようにすると良い。
【００１５】本発明のチタン含有亜鉛合金の製造方法に
おいて、主原料の亜鉛に対するアルミニウムの添加は、
0.００３〜１０重量％とするのが好ましい。これは、ア
ルミニウムの添加量が0.００３重量％未満の場合である
と、利用価値が少なく実用性に欠け好ましくなく、また
アルミニウムが１０重量％を超えて添加した場合、必然
的に操業温度が上昇し、それに伴い鋼材の侵食が助長さ
れるため、ホットチャンバーではダイカストができなく
なり、好ましくないからである。
おいて、主原料の亜鉛に対するアルミニウムの添加は、
0.００３〜１０重量％とするのが好ましい。これは、ア
ルミニウムの添加量が0.００３重量％未満の場合である
と、利用価値が少なく実用性に欠け好ましくなく、また
アルミニウムが１０重量％を超えて添加した場合、必然
的に操業温度が上昇し、それに伴い鋼材の侵食が助長さ
れるため、ホットチャンバーではダイカストができなく
なり、好ましくないからである。
【００１６】また、上記アルミニウムを添加する他に、
該アルミニウム以外のその他元素として、銅，マグネシ
ウム，クロム，ニッケル，マンガンを一種または二種以
上添加するのが好ましく、その添加量としては、主原料
の亜鉛に対して、その全量が0.００３〜５重量％となる
よう添加するのがよい。これは、その他の元素の添加量
の全量が0.００３重量％未満の場合であると、利用価値
が少なく実用性に欠け好ましくなく、一方、その他の元
素の全量が５重量％を超えて添加した場合であると、ポ
ット内にε相（ＣｕＺｎ5 ）の析出や、衝撃強さ等の低
下及び溶解が困難となる等ダイカスト製品に悪影響を起
こし好ましくないからである。
該アルミニウム以外のその他元素として、銅，マグネシ
ウム，クロム，ニッケル，マンガンを一種または二種以
上添加するのが好ましく、その添加量としては、主原料
の亜鉛に対して、その全量が0.００３〜５重量％となる
よう添加するのがよい。これは、その他の元素の添加量
の全量が0.００３重量％未満の場合であると、利用価値
が少なく実用性に欠け好ましくなく、一方、その他の元
素の全量が５重量％を超えて添加した場合であると、ポ
ット内にε相（ＣｕＺｎ5 ）の析出や、衝撃強さ等の低
下及び溶解が困難となる等ダイカスト製品に悪影響を起
こし好ましくないからである。
【００１７】その他添加元素における原料の種類等につ
いては何等限定されるものではない。たとえば、銅では
打抜きくず等でもよいし、アルミニウムではナゲット等
でもよく、不純物については通常の地金中の不可避の不
純物は考慮しない。
いては何等限定されるものではない。たとえば、銅では
打抜きくず等でもよいし、アルミニウムではナゲット等
でもよく、不純物については通常の地金中の不可避の不
純物は考慮しない。
【００１８】以上のことから、従来の製造方法に比べ安
定して均一な成分が得られ、なおかつ時間の短縮や大幅
なコストダウンができると共に、合金中にＺｎ2 Ｔｉ，
ＺｎＴｉ，ＺｎＴｉ2 の金属間化合物および金属Ｔｉ相
がない良好な合金が製造できる。
定して均一な成分が得られ、なおかつ時間の短縮や大幅
なコストダウンができると共に、合金中にＺｎ2 Ｔｉ，
ＺｎＴｉ，ＺｎＴｉ2 の金属間化合物および金属Ｔｉ相
がない良好な合金が製造できる。
【００１９】
【実施例】以下、試験例及び実施例により本発明の具体
的な効果を説明する。
的な効果を説明する。
【００２０】〔試験例１乃至３〕ＪＩＳ Ｈ２１０７規
定による電気亜鉛（９９．９９％）地金組成の亜鉛を３
０番の黒鉛坩堝中で電気炉を用いて６５０℃にて溶解
し、主原料の亜鉛に対して各々0.０３，0.３，3.０％濃
度になるようにチタンとしてスポンジチタンを添加し
た。スポンジチタンの溶解時間及び製造品の分析結果
を、表１に示す。
定による電気亜鉛（９９．９９％）地金組成の亜鉛を３
０番の黒鉛坩堝中で電気炉を用いて６５０℃にて溶解
し、主原料の亜鉛に対して各々0.０３，0.３，3.０％濃
度になるようにチタンとしてスポンジチタンを添加し
た。スポンジチタンの溶解時間及び製造品の分析結果
を、表１に示す。
【００２１】〔試験例４乃至９〕ＪＩＳ Ｈ２１０７規
定による電気亜鉛（９９．９９％）地金組成の亜鉛を３
０番の黒鉛坩堝中で電気炉を用いて７５０℃にて溶解
し、各0.０３，0.３，3.０％濃度になるようにチタンと
してスポンジチタンの代わりに、板状チタン（試験例４
乃至６）、及び５％亜鉛−チタン母合金（試験例７乃至
９）を添加した。板状またはボタン状チタンおよび５％
亜鉛−チタン母合金の溶解時間と製造品の分析結果を表
１に示した。
定による電気亜鉛（９９．９９％）地金組成の亜鉛を３
０番の黒鉛坩堝中で電気炉を用いて７５０℃にて溶解
し、各0.０３，0.３，3.０％濃度になるようにチタンと
してスポンジチタンの代わりに、板状チタン（試験例４
乃至６）、及び５％亜鉛−チタン母合金（試験例７乃至
９）を添加した。板状またはボタン状チタンおよび５％
亜鉛−チタン母合金の溶解時間と製造品の分析結果を表
１に示した。
【００２２】
【表１】
【００２３】表１の結果より、チタンとしてスポンジチ
タンを使用すると、溶解時間の短縮が図れることが判明
した。
タンを使用すると、溶解時間の短縮が図れることが判明
した。
【００２４】〔実施例１乃至３〕ＪＩＳ Ｈ２１０７規
定による電気亜鉛（９９．９９％）地金組成の亜鉛を３
０番の黒鉛坩堝中で電気炉を用いて６５０℃にて溶解
し、主原料の亜鉛に対して各々0.０３，0.３，3.０％濃
度になるようにスポンジチタンを添加した。上記各々の
スポンジチタンの添加に対して、表１に示すような他の
添加元素としてアルミニウム（Ａｌ）を0.０１〜0.１重
量％の範囲で添加して、チタン含有亜鉛合金を得た。ス
ポンジチタンの溶解時間及び製造品の分析結果を、表２
に示す。
定による電気亜鉛（９９．９９％）地金組成の亜鉛を３
０番の黒鉛坩堝中で電気炉を用いて６５０℃にて溶解
し、主原料の亜鉛に対して各々0.０３，0.３，3.０％濃
度になるようにスポンジチタンを添加した。上記各々の
スポンジチタンの添加に対して、表１に示すような他の
添加元素としてアルミニウム（Ａｌ）を0.０１〜0.１重
量％の範囲で添加して、チタン含有亜鉛合金を得た。ス
ポンジチタンの溶解時間及び製造品の分析結果を、表２
に示す。
【００２５】〔比較例１乃至３〕ＪＩＳ Ｈ２１０７規
定による電気亜鉛（９９．９９％）地金組成の亜鉛を３
０番の黒鉛坩堝中で電気炉を用いて６５０℃にて溶解
し、先ずアルミニウムを表４に示す0.００３〜５重量％
の範囲で添加した後、スポンジチタンを各々0.０３，0.
３，3.０％濃度になるように添加して、チタン含有亜鉛
合金を得た。この場合のチタンの溶解の有無または溶解
時間および製造品の分析結果を表２に示す。
定による電気亜鉛（９９．９９％）地金組成の亜鉛を３
０番の黒鉛坩堝中で電気炉を用いて６５０℃にて溶解
し、先ずアルミニウムを表４に示す0.００３〜５重量％
の範囲で添加した後、スポンジチタンを各々0.０３，0.
３，3.０％濃度になるように添加して、チタン含有亜鉛
合金を得た。この場合のチタンの溶解の有無または溶解
時間および製造品の分析結果を表２に示す。
【００２６】
【表２】
【００２７】表２の結果より、アルミニウムの添加をし
た後に、チタンとしてスポンジチタンを添加した場合で
は、チタンの溶解が不良であることが判明した。
た後に、チタンとしてスポンジチタンを添加した場合で
は、チタンの溶解が不良であることが判明した。
【００２８】〔実施例４乃至６〕上記実施例１乃至３に
対して、表３に示すように、他の添加元素としてさらに
銅（Ｃｕ）を0.３〜1.５重量％の範囲で添加した以外
は、実施例１乃至３と同様に操作した。スポンジチタン
の溶解時間及び製造品の分析結果を、表３に示す。
対して、表３に示すように、他の添加元素としてさらに
銅（Ｃｕ）を0.３〜1.５重量％の範囲で添加した以外
は、実施例１乃至３と同様に操作した。スポンジチタン
の溶解時間及び製造品の分析結果を、表３に示す。
【００２９】〔実施例７乃至９〕上記実施例４乃至６に
対して、表３に示すように、他の添加元素としてさらに
クロム（Ｃｒ）を0.２〜0.５重量％の範囲で添加した以
外は、実施例１乃至３と同様に操作した。スポンジチタ
ンの溶解時間及び製造品の分析結果を、表３に示す。
対して、表３に示すように、他の添加元素としてさらに
クロム（Ｃｒ）を0.２〜0.５重量％の範囲で添加した以
外は、実施例１乃至３と同様に操作した。スポンジチタ
ンの溶解時間及び製造品の分析結果を、表３に示す。
【００３０】〔実施例１０乃至１２〕上記実施例１乃至
３において、表３に示すように、先ずアルミニウム（Ａ
ｌ）の添加量を各々5.０重量％とし、その他の添加元素
として各々銅（Ｃｕ）を1.０重量％づつ、さらにマグネ
シウム（Ｍｇ）を各々0.６重量％づつ添加した以外は、
実施例１乃至３と同様に操作した。スポンジチタンの溶
解時間及び製造品の分析結果を、表３に示す。
３において、表３に示すように、先ずアルミニウム（Ａ
ｌ）の添加量を各々5.０重量％とし、その他の添加元素
として各々銅（Ｃｕ）を1.０重量％づつ、さらにマグネ
シウム（Ｍｇ）を各々0.６重量％づつ添加した以外は、
実施例１乃至３と同様に操作した。スポンジチタンの溶
解時間及び製造品の分析結果を、表３に示す。
【００３１】〔実施例１３乃至１５〕上記実施例４乃至
６において、表３に示すように、その他の添加元素とし
て各々てニッケル（Ｎｉ）を0.５重量％の範囲づつ添加
した以外は、実施例４乃至６と同様に操作した。スポン
ジチタンの溶解時間及び製造品の分析結果を、表３に示
す。
６において、表３に示すように、その他の添加元素とし
て各々てニッケル（Ｎｉ）を0.５重量％の範囲づつ添加
した以外は、実施例４乃至６と同様に操作した。スポン
ジチタンの溶解時間及び製造品の分析結果を、表３に示
す。
【００３２】〔実施例１６乃至１８〕上記実施例４乃至
６において、表３に示すように、その他の添加元素とし
て各々てマンガン（Ｍｎ）を0.１，0.５，1.０重量％の
範囲づつ添加した以外は、実施例４乃至６と同様に操作
した。スポンジチタンの溶解時間及び製造品の分析結果
を、表３に示す。
６において、表３に示すように、その他の添加元素とし
て各々てマンガン（Ｍｎ）を0.１，0.５，1.０重量％の
範囲づつ添加した以外は、実施例４乃至６と同様に操作
した。スポンジチタンの溶解時間及び製造品の分析結果
を、表３に示す。
【００３３】
【表３】
【００３４】〔実施例１９乃至２７〕ＪＩＳ Ｈ２１０
７規定による電気亜鉛（９９．９９％）地金組成の亜鉛
を３０番の黒鉛坩堝中で電気炉を用いて６５０℃にて溶
解し、主原料の亜鉛に対して各々0.０３，0.３，3.０％
濃度になるようにスポンジチタンを添加した。上記各々
のスポンジチタンの添加に対して、表４に示すような他
の添加元素としてアルミニウム（Ａｌ）を0.０１〜2.０
重量％の範囲で添加すると共に、その他の元素として表
４に示すように、アルミニウム，銅，マグネシウム，ク
ロム，ニッケル，マンガンのうち一種または二種以上添
加を0.１〜1.５重量％の範囲で添加した。スポンジチタ
ンの溶解時間及び製造品の分析結果を、表４に示す。
７規定による電気亜鉛（９９．９９％）地金組成の亜鉛
を３０番の黒鉛坩堝中で電気炉を用いて６５０℃にて溶
解し、主原料の亜鉛に対して各々0.０３，0.３，3.０％
濃度になるようにスポンジチタンを添加した。上記各々
のスポンジチタンの添加に対して、表４に示すような他
の添加元素としてアルミニウム（Ａｌ）を0.０１〜2.０
重量％の範囲で添加すると共に、その他の元素として表
４に示すように、アルミニウム，銅，マグネシウム，ク
ロム，ニッケル，マンガンのうち一種または二種以上添
加を0.１〜1.５重量％の範囲で添加した。スポンジチタ
ンの溶解時間及び製造品の分析結果を、表４に示す。
【００３５】
【表４】
【００３６】〔実施例２８乃至４２〕ＪＩＳ Ｈ２１０
７規定による電気亜鉛（９９．９９％）地金組成の亜鉛
を３０番の黒鉛坩堝中で電気炉を用いて６５０℃にて溶
解し、アルミニウム以外のその他添加元素を、一種又は
二種以上で表５に示すように０．０１〜５重量％の範囲
で添加した。その後、各々0.０３，0.３，3.０％濃度に
なるようにスポンジチタンを添加して溶解した後、アル
ミニウムを0.０１〜５重量％の範囲で添加した。スポン
ジチタンの溶解時間及び製造品の分析結果を、表５に示
す。
７規定による電気亜鉛（９９．９９％）地金組成の亜鉛
を３０番の黒鉛坩堝中で電気炉を用いて６５０℃にて溶
解し、アルミニウム以外のその他添加元素を、一種又は
二種以上で表５に示すように０．０１〜５重量％の範囲
で添加した。その後、各々0.０３，0.３，3.０％濃度に
なるようにスポンジチタンを添加して溶解した後、アル
ミニウムを0.０１〜５重量％の範囲で添加した。スポン
ジチタンの溶解時間及び製造品の分析結果を、表５に示
す。
【００３７】
【表５】
【００３８】
【発明の効果】以上の結果から明らかなように、本発明
により従来の製造方法に比べ最適なチタン亜鉛合金の製
造方法が得られ、また大幅なコストダウンを提供するこ
とができる。
により従来の製造方法に比べ最適なチタン亜鉛合金の製
造方法が得られ、また大幅なコストダウンを提供するこ
とができる。
Claims (3)
- 【請求項１】 亜鉛を主体とするチタン含有亜鉛合金の
製造方法において、 主原料の亜鉛にチタンを添加し溶解後、アルミニウムを
添加することを特徴とするチタン含有亜鉛合金の製造方
法。 - 【請求項２】 請求項１に記載のチタン含有亜鉛合金の
製造方法において、 主原料の亜鉛に、0.００３〜１０重量％のアルミニウム
を添加すると共に、その全量が0.００３〜５重量％とな
る銅，マグネシウム，クロム，ニッケル，マンガンのう
ち少なくとも一種以上のその他元素を添加することを特
徴とするチタン含有亜鉛合金の製造方法。 - 【請求項３】 請求項１，２に記載のチタン含有亜鉛合
金の製造において、 上記チタンとしてスポンジチタンを使用し、その添加量
を主原料の亜鉛に対して0.００３〜３重量％とし、溶解
温度を５００〜７５０℃とし、および溶製時間を0.５〜
３時間として作製することを特徴とするチタン含有亜鉛
合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23395296A JPH1081923A (ja) | 1996-09-04 | 1996-09-04 | チタン含有亜鉛合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23395296A JPH1081923A (ja) | 1996-09-04 | 1996-09-04 | チタン含有亜鉛合金の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1081923A true JPH1081923A (ja) | 1998-03-31 |
Family
ID=16963204
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23395296A Pending JPH1081923A (ja) | 1996-09-04 | 1996-09-04 | チタン含有亜鉛合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH1081923A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101805879A (zh) * | 2010-04-14 | 2010-08-18 | 昆明理工大学 | 钢材批量热浸镀用锌—钛—铝高耐蚀合金镀层及其制备方法 |
| CN101906555A (zh) * | 2010-08-05 | 2010-12-08 | 中南大学 | 一种含Mn的抗蠕变轧制锌合金板带材及其制备方法 |
| CN113462915A (zh) * | 2021-07-02 | 2021-10-01 | 森特士兴集团股份有限公司 | 一种锌铜钛中间合金的制备方法 |
-
1996
- 1996-09-04 JP JP23395296A patent/JPH1081923A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101805879A (zh) * | 2010-04-14 | 2010-08-18 | 昆明理工大学 | 钢材批量热浸镀用锌—钛—铝高耐蚀合金镀层及其制备方法 |
| CN101906555A (zh) * | 2010-08-05 | 2010-12-08 | 中南大学 | 一种含Mn的抗蠕变轧制锌合金板带材及其制备方法 |
| CN113462915A (zh) * | 2021-07-02 | 2021-10-01 | 森特士兴集团股份有限公司 | 一种锌铜钛中间合金的制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN102071342B (zh) | 铝合金及其制造方法 | |
| US2950187A (en) | Iron-calcium base alloy | |
| KR101367892B1 (ko) | 고온용 마그네슘 합금 및 그 제조 방법 | |
| JP5116976B2 (ja) | 半融合金鋳造用原料黄銅合金 | |
| US20160089724A1 (en) | Process for manufacturing metal containing powder | |
| JP2004263280A (ja) | 防蝕マグネシウム合金部材、マグネシウム合金部材の防蝕処理方法およびマグネシウム合金部材の防蝕方法 | |
| US20030000608A1 (en) | Magnesium alloy and heat treatment method thereof | |
| JP2743720B2 (ja) | ＴｉＢ２ 分散ＴｉＡｌ基複合材料の製造方法 | |
| JP3165021B2 (ja) | 不溶相を含む合金およびその製造方法 | |
| JPH1081923A (ja) | チタン含有亜鉛合金の製造方法 | |
| CN103502494A (zh) | 用于Mg合金的Mg-Al-Ca基母合金及其制造方法 | |
| US2267298A (en) | Method of producing highly pure manganese titanium alloys | |
| RU2525967C2 (ru) | Способ модифицирования литых сплавов | |
| US4179287A (en) | Method for adding manganese to a molten magnesium bath | |
| JP7340875B2 (ja) | 共晶組織を含有する銅チタン合金及びその調製方法 | |
| JP2000096160A (ja) | バナジウム系水素吸蔵合金用材料及びその製造方法 | |
| JP2000282165A (ja) | リチウム含有マグネシウム合金及びその溶製用ルツボ | |
| JP2008229649A (ja) | 合金の鋳造法及びダイカスト部材 | |
| RU2211872C1 (ru) | Алюминиево-скандиевая лигатура для производства алюминиевых и магниевых сплавов | |
| JP3904035B2 (ja) | 耐熱マグネシウム合金 | |
| JPS6024169B2 (ja) | マグネシウム合金 | |
| KR100448127B1 (ko) | 고온강도가 향상된 마그네슘 합금 및 그 제조방법 | |
| CN107686907B (zh) | 一种消除锌铜钛合金中粗大金属间化合物的合金熔炼方法 | |
| CN115781100B (zh) | 一种镁合金焊丝及其制备方法和应用 | |
| US6840980B2 (en) | Method for eliminating bismuth from molten lead by adding calcium-magnesium alloys |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Effective date: 20061010 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 |
|
| A521 | Written amendment |
Effective date: 20061205 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20061226 |