JPH1056322A - マイクロストリップ給電円筒形スロット・アンテナ - Google Patents
マイクロストリップ給電円筒形スロット・アンテナInfo
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- JPH1056322A JPH1056322A JP9108959A JP10895997A JPH1056322A JP H1056322 A JPH1056322 A JP H1056322A JP 9108959 A JP9108959 A JP 9108959A JP 10895997 A JP10895997 A JP 10895997A JP H1056322 A JPH1056322 A JP H1056322A
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- cylindrical base
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q13/00—Waveguide horns or mouths; Slot antennas; Leaky-waveguide antennas; Equivalent structures causing radiation along the transmission path of a guided wave
- H01Q13/10—Resonant slot antennas
- H01Q13/12—Longitudinally slotted cylinder antennas; Equivalent structures
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q1/00—Details of, or arrangements associated with, antennas
- H01Q1/36—Structural form of radiating elements, e.g. cone, spiral, umbrella; Particular materials used therewith
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- H01Q1/00—Details of, or arrangements associated with, antennas
- H01Q1/36—Structural form of radiating elements, e.g. cone, spiral, umbrella; Particular materials used therewith
- H01Q1/38—Structural form of radiating elements, e.g. cone, spiral, umbrella; Particular materials used therewith formed by a conductive layer on an insulating support
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q11/00—Electrically-long antennas having dimensions more than twice the shortest operating wavelength and consisting of conductive active radiating elements
- H01Q11/02—Non-resonant antennas, e.g. travelling-wave antenna
- H01Q11/08—Helical antennas
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- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01Q—ANTENNAS, i.e. RADIO AERIALS
- H01Q13/00—Waveguide horns or mouths; Slot antennas; Leaky-waveguide antennas; Equivalent structures causing radiation along the transmission path of a guided wave
- H01Q13/10—Resonant slot antennas
Landscapes
- Waveguide Aerials (AREA)
- Variable-Direction Aerials And Aerial Arrays (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 対象物と衛星との間のより好適な通信を可能
にするマイクロストリップ給電円筒スロット・アンテナ
を提供する。 【解決手段】 マイクロストリップ給電円筒スロット・
アンテナは、円筒形ベース・メンバと、前記円筒形ベー
ス・メンバに配置された第１導電コーティングと、前記
導電コーティングに配置され且つ前記円筒形ベース・メ
ンバに関してらせん構造を有する少なくとも１つのスロ
ットと、前記スロットの各々に対応し、個々の前記スロ
ットを交差し且つ距離Ｄだけ前記スロットを越えて延び
るフィード線とを備える。
にするマイクロストリップ給電円筒スロット・アンテナ
を提供する。 【解決手段】 マイクロストリップ給電円筒スロット・
アンテナは、円筒形ベース・メンバと、前記円筒形ベー
ス・メンバに配置された第１導電コーティングと、前記
導電コーティングに配置され且つ前記円筒形ベース・メ
ンバに関してらせん構造を有する少なくとも１つのスロ
ットと、前記スロットの各々に対応し、個々の前記スロ
ットを交差し且つ距離Ｄだけ前記スロットを越えて延び
るフィード線とを備える。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明はグローバル・ポジシ
ョニング・システム（ＧＰＳ）、ＩＮＭＡＲＳＡＴ、Ｍ
ＳＡＴ、ＰＲＯＳＡＴ、ＮＡＶＳＴＡＲなどにおいて用
いられるもののようなＬバンド通信衛星システム・アン
テナに一般に関連し、特に、それらのシステムにおいて
用いるためのマイクロストリップ給電円筒スロット・ア
ンテナ（microstrip-fed cylindrical slot antenna）
に関連する。
ョニング・システム（ＧＰＳ）、ＩＮＭＡＲＳＡＴ、Ｍ
ＳＡＴ、ＰＲＯＳＡＴ、ＮＡＶＳＴＡＲなどにおいて用
いられるもののようなＬバンド通信衛星システム・アン
テナに一般に関連し、特に、それらのシステムにおいて
用いるためのマイクロストリップ給電円筒スロット・ア
ンテナ（microstrip-fed cylindrical slot antenna）
に関連する。
【０００２】
【従来の技術】衛星通信ネットワークの発展はここ１０
年で設計及び開発の段階から実用的システムの段階まで
進んできた。グローバル・ポジショニング・システム
（ＧＰＳ）は衛星通信を用いるシステムにおける１つの
大きな成果である。
年で設計及び開発の段階から実用的システムの段階まで
進んできた。グローバル・ポジショニング・システム
（ＧＰＳ）は衛星通信を用いるシステムにおける１つの
大きな成果である。
【０００３】ＧＰＳシステムが用いられる１つの分野は
航空機のアビオニクスである。航空機ネットワークのた
めの商用のＧＰＳユーザ装置は、右円偏波（right-hand
circular polarization）及び上部半球のほぼ全体にわ
たる均一パターンの有効範囲（カバレッジ（coverag
e））を提供可能なアンテナを必要とする。広い有効範
囲にわたっての均一の振幅の応答によって、受信機が衛
星への信号ロックを適当な信号対ノイズ比で維持するこ
とを可能とする。高速の航空機では衛星に対するルック
・アングル（look angle）が常に変化するので、広いビ
ーム幅カバレッジによって、受信機が見える限りの視覚
可能な衛星を追従することが可能となり、システムの適
正な精密度の幾何学的希釈（ＧＤＰＯ）を維持する。ま
た、多くの抗力を有さず且つ航空機の入念な構造的変更
を必要としない機械的構成は、衛星対空（satellite-to
-air）通信リンクにおける空中ターミナルの別の重要な
問題である。スロット・アンテナは、高度に力学的な航
空機上への低い形（low-profile）の又は平面的な取り
付け（flush installation）が要求される応用に好適で
ある。
航空機のアビオニクスである。航空機ネットワークのた
めの商用のＧＰＳユーザ装置は、右円偏波（right-hand
circular polarization）及び上部半球のほぼ全体にわ
たる均一パターンの有効範囲（カバレッジ（coverag
e））を提供可能なアンテナを必要とする。広い有効範
囲にわたっての均一の振幅の応答によって、受信機が衛
星への信号ロックを適当な信号対ノイズ比で維持するこ
とを可能とする。高速の航空機では衛星に対するルック
・アングル（look angle）が常に変化するので、広いビ
ーム幅カバレッジによって、受信機が見える限りの視覚
可能な衛星を追従することが可能となり、システムの適
正な精密度の幾何学的希釈（ＧＤＰＯ）を維持する。ま
た、多くの抗力を有さず且つ航空機の入念な構造的変更
を必要としない機械的構成は、衛星対空（satellite-to
-air）通信リンクにおける空中ターミナルの別の重要な
問題である。スロット・アンテナは、高度に力学的な航
空機上への低い形（low-profile）の又は平面的な取り
付け（flush installation）が要求される応用に好適で
ある。
【０００４】スロットのある円筒アンテナは、アンドリ
ュー・アルフォード（Andrew Alford）による「ロング
・スロット・アンテナ（Long Slot Antenna）」（Ｐｒ
ｏｃ．Ｎａｔｌ． Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ Ｃｏｎ
ｆ．， ｐ．１４３， １９４６）と題された論文に最
初に紹介された。アルフォードによって提案されたスロ
ット円筒アンテナの物理的構造は、スロットのある金属
薄板が円筒形に曲げられたものからなる。アルフォード
はこの型の垂直スロットのある円筒を十分な数のシャン
ト・ループをもつ共振送信線として記述している。図１
は従来のスロット円筒アンテナの物理的構造を示す。図
１に示されるように、アンテナはスロットのある金属薄
板を円筒１０のように曲げることによって形成される。
円筒１０の周りの円周経路の十分に低いインピーダンス
に起因して殆どの電流が円筒の周りの水平ループ１２を
流れることが理解されるであろう。図１に示されたよう
に電流を放射スロット１６に送るために同軸フィード１
４が与えられる。アンテナは水平面においてほぼ円形の
パターンで水平偏波フィールド（horizontally polariz
ed field）を放射する。このタイプの垂直スロット・ア
ンテナは水平面において円形パターンを又は全方向性を
もつ水平偏波を放送するのに好適である。
ュー・アルフォード（Andrew Alford）による「ロング
・スロット・アンテナ（Long Slot Antenna）」（Ｐｒ
ｏｃ．Ｎａｔｌ． Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ Ｃｏｎ
ｆ．， ｐ．１４３， １９４６）と題された論文に最
初に紹介された。アルフォードによって提案されたスロ
ット円筒アンテナの物理的構造は、スロットのある金属
薄板が円筒形に曲げられたものからなる。アルフォード
はこの型の垂直スロットのある円筒を十分な数のシャン
ト・ループをもつ共振送信線として記述している。図１
は従来のスロット円筒アンテナの物理的構造を示す。図
１に示されるように、アンテナはスロットのある金属薄
板を円筒１０のように曲げることによって形成される。
円筒１０の周りの円周経路の十分に低いインピーダンス
に起因して殆どの電流が円筒の周りの水平ループ１２を
流れることが理解されるであろう。図１に示されたよう
に電流を放射スロット１６に送るために同軸フィード１
４が与えられる。アンテナは水平面においてほぼ円形の
パターンで水平偏波フィールド（horizontally polariz
ed field）を放射する。このタイプの垂直スロット・ア
ンテナは水平面において円形パターンを又は全方向性を
もつ水平偏波を放送するのに好適である。
【０００５】円筒アンテナは従来技術で開示されてき
た。例えば、ヤマダ（Yamada）その他によるアメリカ合
衆国特許第５３５３０４０号は、航空機において使用す
るための４線式円筒アンテナ及び４線式段付き円筒アン
テナ（four wire stepped cylindrical antenna）を開
示する。ヤマダは、４線式円筒アンテナは異なる周波数
帯を通じて同時に送信及び受信をするのには十分に広域
ではない、ということを明確に述べている。この問題は
ヤマダによって、異なる円周を有し且つ共軸に配置され
た２つの円筒アンテナの間に段（ステップ（step））を
提供することによって克服されている。このアンテナの
構造は円筒を通じて配置されたスロットを開示していな
いことが理解されるであろう。
た。例えば、ヤマダ（Yamada）その他によるアメリカ合
衆国特許第５３５３０４０号は、航空機において使用す
るための４線式円筒アンテナ及び４線式段付き円筒アン
テナ（four wire stepped cylindrical antenna）を開
示する。ヤマダは、４線式円筒アンテナは異なる周波数
帯を通じて同時に送信及び受信をするのには十分に広域
ではない、ということを明確に述べている。この問題は
ヤマダによって、異なる円周を有し且つ共軸に配置され
た２つの円筒アンテナの間に段（ステップ（step））を
提供することによって克服されている。このアンテナの
構造は円筒を通じて配置されたスロットを開示していな
いことが理解されるであろう。
【０００６】テレット（Terret）その他によるアメリカ
合衆国特許第５２５５００５号は、２つのバイファイラ
・ヘリックス（bifilar helix）で形成される４線式円
筒形クオドリファイラ（quadrifilar（４本巻き））・
ヘリックス・アンテナを開示している。図１に示される
ように、これらヘリックスの各々は異なる直径を有す
る。個々のヘリックスを形成する各ワイヤの長さはλ／
２とλの間である。このアンテナの構造は円筒を通じて
配置されたスロットを開示していないことが理解される
であろう。
合衆国特許第５２５５００５号は、２つのバイファイラ
・ヘリックス（bifilar helix）で形成される４線式円
筒形クオドリファイラ（quadrifilar（４本巻き））・
ヘリックス・アンテナを開示している。図１に示される
ように、これらヘリックスの各々は異なる直径を有す
る。個々のヘリックスを形成する各ワイヤの長さはλ／
２とλの間である。このアンテナの構造は円筒を通じて
配置されたスロットを開示していないことが理解される
であろう。
【０００７】ジェイラム（Jairam）によるアメリカ合衆
国特許第５２００７５７号は、ホーン軸（horn axis）
に対して４５°の角度で延びる並列側方スロット（para
llelsided slot）を有する円筒アンテナを開示する。こ
れらのスロットは円筒の全長に沿って延びない。
国特許第５２００７５７号は、ホーン軸（horn axis）
に対して４５°の角度で延びる並列側方スロット（para
llelsided slot）を有する円筒アンテナを開示する。こ
れらのスロットは円筒の全長に沿って延びない。
【０００８】ヒルツ（Hiltz）その他によるアメリカ合
衆国特許第５４２７０３２号は、遠隔ソースから無線信
号を受信するための円筒アンテナの使用を開示する。
衆国特許第５４２７０３２号は、遠隔ソースから無線信
号を受信するための円筒アンテナの使用を開示する。
【０００９】ムーア（Moore）によるアメリカ合衆国特
許第４６７５６９１号は、図４に示されるように円筒の
長さに沿って配置された少なくとも１つのスロットを有
する円筒アンテナを開示する。
許第４６７５６９１号は、図４に示されるように円筒の
長さに沿って配置された少なくとも１つのスロットを有
する円筒アンテナを開示する。
【００１０】ルーカス（Lucas）その他によるアメリカ
合衆国特許第４４５１８３０号は、４つの直交的に配置
された長手方向に延びるスロットで形成される円筒形放
射器を備えるアンテナを開示する。各スロットの裏側に
は円筒内へ延びる個別の空洞（キャビティ（cavity））
がある。
合衆国特許第４４５１８３０号は、４つの直交的に配置
された長手方向に延びるスロットで形成される円筒形放
射器を備えるアンテナを開示する。各スロットの裏側に
は円筒内へ延びる個別の空洞（キャビティ（cavity））
がある。
【００１１】グリーザー（Greiser）によるアメリカ合
衆国特許第４０１２７４４号は、バイファイラ・ヘリッ
クスを有する円筒アンテナを備える円偏波広域ビーム
（circularly polarized broad beam）・アンテナ・シ
ステムを開示する。アンテナはバイファイラ・ヘリック
スに結合された平面部分を有する。
衆国特許第４０１２７４４号は、バイファイラ・ヘリッ
クスを有する円筒アンテナを備える円偏波広域ビーム
（circularly polarized broad beam）・アンテナ・シ
ステムを開示する。アンテナはバイファイラ・ヘリック
スに結合された平面部分を有する。
【００１２】マイクロストリップ給電スロット・アンテ
ナの放射特性は、ヤシムラ（Yashimura）による「マイ
クロストリップ・スロット・アンテナ（Microstrip Slo
t Antenna）」（ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓ． Ｍｉｃｒｏ
ｗａｖｅ Ｔｈｅｏｒｙ Ｔｅｃｈ．， ｖｏｌ． Ｍ
ＴＴ−２０， ｐｐ．７６０−７６２， Ｎｏｖ． １
９７２）と題された論文で最初に報告されている。ヤシ
ムラはマイクロストリップ給電スロット・アンテナの多
種の幾何学的構成に対する入力インピーダンスと放射パ
ターンとを測定した。これらのスロット・アンテナの物
理的構造は簡単な且つ従来のフォトエッチング技術によ
って作られ、且つモノリシック集積回路（ＭＩＣ）及び
マイクロ波モノリシック集積回路（ＭＭＩＣ）トランシ
ーバに適するものと考えられている。また、これらのス
ロット・アンテナは、双方向及び単方向放射パターンを
発生することができ且つ必要とされる給電及び整合技術
が簡単なものであるという利点を有する。図２はこの従
来技術のマイクロストリップ給電スロット・アンテナの
物理的構造を示す。図２に示されるように、放射スロッ
ト１８の長い方の側Ｌはマイクロストリップ給電線２０
に垂直である。マイクロストリップ給電線２０は放射ス
ロット１８を横切り、誘電基板２２を通じて短絡され
る。マイクロストリップ・グラウンド２４は誘電基板２
２の上に配置される。スロット放射器はその中心から又
はその中心から離れた所で励振される。中央給電（cent
er-fed）スロット・アンテナは、放射スロット１８の入
力インピーダンスを５０Ωマイクロストリップ給電線２
０に整合させるための整合回路を必要とする。マイクロ
ストリップ給電スロット・アンテナは装荷送信線（load
ed transmission line）によってモデル化され得る。
ナの放射特性は、ヤシムラ（Yashimura）による「マイ
クロストリップ・スロット・アンテナ（Microstrip Slo
t Antenna）」（ＩＥＥＥ Ｔｒａｎｓ． Ｍｉｃｒｏ
ｗａｖｅ Ｔｈｅｏｒｙ Ｔｅｃｈ．， ｖｏｌ． Ｍ
ＴＴ−２０， ｐｐ．７６０−７６２， Ｎｏｖ． １
９７２）と題された論文で最初に報告されている。ヤシ
ムラはマイクロストリップ給電スロット・アンテナの多
種の幾何学的構成に対する入力インピーダンスと放射パ
ターンとを測定した。これらのスロット・アンテナの物
理的構造は簡単な且つ従来のフォトエッチング技術によ
って作られ、且つモノリシック集積回路（ＭＩＣ）及び
マイクロ波モノリシック集積回路（ＭＭＩＣ）トランシ
ーバに適するものと考えられている。また、これらのス
ロット・アンテナは、双方向及び単方向放射パターンを
発生することができ且つ必要とされる給電及び整合技術
が簡単なものであるという利点を有する。図２はこの従
来技術のマイクロストリップ給電スロット・アンテナの
物理的構造を示す。図２に示されるように、放射スロッ
ト１８の長い方の側Ｌはマイクロストリップ給電線２０
に垂直である。マイクロストリップ給電線２０は放射ス
ロット１８を横切り、誘電基板２２を通じて短絡され
る。マイクロストリップ・グラウンド２４は誘電基板２
２の上に配置される。スロット放射器はその中心から又
はその中心から離れた所で励振される。中央給電（cent
er-fed）スロット・アンテナは、放射スロット１８の入
力インピーダンスを５０Ωマイクロストリップ給電線２
０に整合させるための整合回路を必要とする。マイクロ
ストリップ給電スロット・アンテナは装荷送信線（load
ed transmission line）によってモデル化され得る。
【００１３】図３は図２のマイクロストリップ給電スロ
ット・アンテナの等価回路を示す。放射スロット１８
は、放射スロット１８から放射される出力を表す放射抵
抗Ｒｓが負荷として与えられる２つの短絡されたスロッ
ト線２６及び２８によってモデル化される。マイクロス
トリップ給電線２０と放射スロット１８との間の電磁結
合は変圧器３０によってモデル化される。巻数比ｎの値
及び相互結合係数（mutual coupling coefficient）Ｍ
の値が入力インピーダンスの決定において重要であるこ
とが理解されるであろう。変圧器３０は誘電基板２２の
電気的等価物である。
ット・アンテナの等価回路を示す。放射スロット１８
は、放射スロット１８から放射される出力を表す放射抵
抗Ｒｓが負荷として与えられる２つの短絡されたスロッ
ト線２６及び２８によってモデル化される。マイクロス
トリップ給電線２０と放射スロット１８との間の電磁結
合は変圧器３０によってモデル化される。巻数比ｎの値
及び相互結合係数（mutual coupling coefficient）Ｍ
の値が入力インピーダンスの決定において重要であるこ
とが理解されるであろう。変圧器３０は誘電基板２２の
電気的等価物である。
【００１４】マイクロストリップ・アンテナは従来技術
において開示されてきた。例えば、ラーム（Rahm）その
他によるアメリカ合衆国特許第５２１６４３０号は低イ
ンピーダンス印刷回路放射素子を開示し、デ・ブリース
（De Vries）によるアメリカ合衆国特許第４６１２５４
３号は円筒に取り付けられた円筒マイクロストリップ給
電アンテナを開示する。
において開示されてきた。例えば、ラーム（Rahm）その
他によるアメリカ合衆国特許第５２１６４３０号は低イ
ンピーダンス印刷回路放射素子を開示し、デ・ブリース
（De Vries）によるアメリカ合衆国特許第４６１２５４
３号は円筒に取り付けられた円筒マイクロストリップ給
電アンテナを開示する。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、右円
偏波及び上部半球のほぼ全体にわたる均一パターンのカ
バレッジを提供するマイクロストリップ給電円筒スロッ
ト・アンテナを提供することである。
偏波及び上部半球のほぼ全体にわたる均一パターンのカ
バレッジを提供するマイクロストリップ給電円筒スロッ
ト・アンテナを提供することである。
【００１６】本発明の別の目的は、考慮されるほどの抗
力を有さず且つ航空機の入念な構造的変更を必要としな
い機械的構成を備えるマイクロストリップ給電円筒スロ
ット・アンテナを提供することである。
力を有さず且つ航空機の入念な構造的変更を必要としな
い機械的構成を備えるマイクロストリップ給電円筒スロ
ット・アンテナを提供することである。
【００１７】本発明の更に別の目的は、コンパクト・サ
イズで、低コストで、大量生産が容易で、ほぼ半球の放
射カバレッジを有し、且つ円偏波特性を有するマイクロ
ストリップ給電円筒スロット・アンテナを提供すること
である。
イズで、低コストで、大量生産が容易で、ほぼ半球の放
射カバレッジを有し、且つ円偏波特性を有するマイクロ
ストリップ給電円筒スロット・アンテナを提供すること
である。
【００１８】本発明の更に別の目的は、１２０°より多
い３ｄＢビーム幅及び１５ｄＢより多い前後比（front-
back ratio）を有するマイクロストリップ給電円筒スロ
ット・アンテナを提供することである。
い３ｄＢビーム幅及び１５ｄＢより多い前後比（front-
back ratio）を有するマイクロストリップ給電円筒スロ
ット・アンテナを提供することである。
【００１９】本発明の更に別の目的は、アンテナとその
励振との間の複雑な整合手段を導入する必要をなくすマ
イクロストリップ給電円筒スロット・アンテナを提供す
ることである。
励振との間の複雑な整合手段を導入する必要をなくすマ
イクロストリップ給電円筒スロット・アンテナを提供す
ることである。
【００２０】上記の例のすべてにおいて、本発明の更に
別の目的は、高度に力学的な航空機上への低い形の又は
平面的な取り付けが可能なマイクロストリップ給電円筒
スロット・アンテナを提供することである。
別の目的は、高度に力学的な航空機上への低い形の又は
平面的な取り付けが可能なマイクロストリップ給電円筒
スロット・アンテナを提供することである。
【００２１】最後に、本発明の更に別の目的は、良好な
円偏波、放射パターン、前後比、及び広いビーム幅を有
するマイクロストリップ給電円筒スロット・アンテナを
提供することである。
円偏波、放射パターン、前後比、及び広いビーム幅を有
するマイクロストリップ給電円筒スロット・アンテナを
提供することである。
【００２２】
【課題を解決するための手段】本発明の大きな一面に従
うと、半波長マイクロストリップ給電円筒スロット・ア
ンテナが提供される。この設計技術は、４つの９０°差
動給電（differential-fed）マイクロストリップ線のグ
ラウンド面にエッチングされた４つの３／４巻き円筒ス
ロットを用いる。マイクロストリップ・フィード線の間
のフェーズの直角位相は円偏波を励振する。
うと、半波長マイクロストリップ給電円筒スロット・ア
ンテナが提供される。この設計技術は、４つの９０°差
動給電（differential-fed）マイクロストリップ線のグ
ラウンド面にエッチングされた４つの３／４巻き円筒ス
ロットを用いる。マイクロストリップ・フィード線の間
のフェーズの直角位相は円偏波を励振する。
【００２３】本発明の別の大きな一面に従うと、４分の
１波長マイクロストリップ給電円筒スロット・アンテナ
が提供される。この円筒スロット・アンテナは４つの１
／２巻きマイクロストリップ給電円筒スロットから構成
される。
１波長マイクロストリップ給電円筒スロット・アンテナ
が提供される。この円筒スロット・アンテナは４つの１
／２巻きマイクロストリップ給電円筒スロットから構成
される。
【００２４】本発明のその他の目的及び特徴は以下の好
適な実施例の詳細な説明から明確になる。
適な実施例の詳細な説明から明確になる。
【００２５】
【実施例】図面を参照すると、幾つかの図面では同じ参
照符号は同様のエレメントを表し、特に、図４を参照す
ると、マイクロストリップ・バランを用いる印刷半波長
円筒スロット・アンテナ（printed half-wavelength cy
lindrical slot antenna）９０が示されている。理解さ
れるように、アンテナ９０はカプトン・ラミネート（ka
pton laminate）１１０から形成される円筒構造１００
を備える。ラミネート１１０上にはグラウンド面２４０
が配置される。図４及び図５から理解できるように、４
つの放射スロットがグラウンド面２４０及びラミネート
１１０を通して配置される。円筒構造１００の上部に短
絡キャップ１３０が与えられ、キャップ１３０を経ての
グラウンド面２４０の電気的接続を提供する。図４のカ
ット線（cut line）１１２で、図５に示したようにハイ
ブリッド回路が各マイクロストリップ・フィード線に接
続される。便宜的に、各マイクロストリップ・フィード
線は総称的にエレメント２００と示され、特定的に文字
ａ、ｂ、ｃ、ｄが割り当てられている。
照符号は同様のエレメントを表し、特に、図４を参照す
ると、マイクロストリップ・バランを用いる印刷半波長
円筒スロット・アンテナ（printed half-wavelength cy
lindrical slot antenna）９０が示されている。理解さ
れるように、アンテナ９０はカプトン・ラミネート（ka
pton laminate）１１０から形成される円筒構造１００
を備える。ラミネート１１０上にはグラウンド面２４０
が配置される。図４及び図５から理解できるように、４
つの放射スロットがグラウンド面２４０及びラミネート
１１０を通して配置される。円筒構造１００の上部に短
絡キャップ１３０が与えられ、キャップ１３０を経ての
グラウンド面２４０の電気的接続を提供する。図４のカ
ット線（cut line）１１２で、図５に示したようにハイ
ブリッド回路が各マイクロストリップ・フィード線に接
続される。便宜的に、各マイクロストリップ・フィード
線は総称的にエレメント２００と示され、特定的に文字
ａ、ｂ、ｃ、ｄが割り当てられている。
【００２６】図４の放射スロット１８０の各々は、円筒
１００の表面にらせん様式で個々のマイクロストリップ
・フィード線２００のグラウンド面２４０にエッチング
される。便宜的に、各放射スロットは総称的にエレメン
ト１８０と示され、特定的に文字ａ、ｂ、ｃ、ｄが割り
当てられている。各放射スロット１８０の幅は好適には
１００ミル（mil）（約２．５４ｍｍ）である（１ミル
は０．００１インチ）。放射スロット１８０のエッチン
グは従来のリソグラフィ技術によって行われ得ることを
理解すべきである。各マイクロストリップ・フィード線
２００は直角に個々の放射スロット１８０を横切り、個
々のスロット１８０の方へ距離Ｄだけ延びる。好適な実
施例において、この距離Ｄはこのシステムの約４分の１
波長である。従来技術において提案されたスロット円筒
アンテナと異なり、図４の４つの垂直スロットの各々は
円筒構造１００の周りに３／４巻きらせん様式でまかれ
る。
１００の表面にらせん様式で個々のマイクロストリップ
・フィード線２００のグラウンド面２４０にエッチング
される。便宜的に、各放射スロットは総称的にエレメン
ト１８０と示され、特定的に文字ａ、ｂ、ｃ、ｄが割り
当てられている。各放射スロット１８０の幅は好適には
１００ミル（mil）（約２．５４ｍｍ）である（１ミル
は０．００１インチ）。放射スロット１８０のエッチン
グは従来のリソグラフィ技術によって行われ得ることを
理解すべきである。各マイクロストリップ・フィード線
２００は直角に個々の放射スロット１８０を横切り、個
々のスロット１８０の方へ距離Ｄだけ延びる。好適な実
施例において、この距離Ｄはこのシステムの約４分の１
波長である。従来技術において提案されたスロット円筒
アンテナと異なり、図４の４つの垂直スロットの各々は
円筒構造１００の周りに３／４巻きらせん様式でまかれ
る。
【００２７】この共振クォドリファイラ構造は、右円偏
波を提供し且つ水平面における放射カバレッジを増加す
るためのものである。給電点において、マイクロストリ
ップ線２００の中央の導体は個々の放射スロット１８０
の方へ約４分の１波長だけ延び、開放（open circuit）
で終わる。この遷移（トランジション（transition））
によって、平衡化された電流が各放射スロット１８０の
両側に流れ、且つこの遷移はインピーダンスの変換への
影響が少ない。従って、各放射スロットの入力インピー
ダンスは、２つの短絡された端部の間の長さの比率の少
しの調節により５０Ωマイクロストリップ・フィード線
に整合される。
波を提供し且つ水平面における放射カバレッジを増加す
るためのものである。給電点において、マイクロストリ
ップ線２００の中央の導体は個々の放射スロット１８０
の方へ約４分の１波長だけ延び、開放（open circuit）
で終わる。この遷移（トランジション（transition））
によって、平衡化された電流が各放射スロット１８０の
両側に流れ、且つこの遷移はインピーダンスの変換への
影響が少ない。従って、各放射スロットの入力インピー
ダンスは、２つの短絡された端部の間の長さの比率の少
しの調節により５０Ωマイクロストリップ・フィード線
に整合される。
【００２８】ここで図５を参照する。４つの放射スロッ
ト間の９０°位相関係が、マイクロストリップ給電ネッ
トワーク１１４を用いることによって達成される。給電
ネットワーク１１４の選択は、分岐線又はリトレース・
カプラ（retrace coupler）、又は整合された又は整合
されていない形式のＴスプリッタのようなハイブリッド
型のものであり得る。ハイブリッド・カプラ及び整合Ｔ
スプリッタを用いる給電は、吸収負荷をもつ第４ポート
を含む。これら３つの型の給電ネットワークは出力ポー
ト間の良好な分離を有するが、付加的コンポーネントを
用いることによって印刷構成の基本的単純性を減少させ
る。製作及び組み立ての複雑性を減少させるために、放
射スロット１８０間の要求される９０°位相差を生成す
るための１つの出力アームにおける超過４分の１波長線
（excess quarter-wavelength line）をもつ非分離イン
ライン電力スプリッタ（non-isolating inline power s
plitter）が好適である。図５から理解され得るよう
に、Ｔスプリッタ１１６がマイクロストリップ線２００
とフィード２００ｃ及び２００ｄとの間に設けられてい
る。フィード２００ｃとフィード２００ｄとの間に遅延
線１１８が設けられる。同様の遅延線１１８がフィード
２００ａとフィード２００ｂとの間に設けられる。Ｔス
プリッタ１１６の端部には別の遅延線１３２が設けら
れ、この遅延線が放射スロット１８０ａと１８０ｃ及び
１８０ｂと１８０ｄの間の要求される１８０°位相差を
与える。
ト間の９０°位相関係が、マイクロストリップ給電ネッ
トワーク１１４を用いることによって達成される。給電
ネットワーク１１４の選択は、分岐線又はリトレース・
カプラ（retrace coupler）、又は整合された又は整合
されていない形式のＴスプリッタのようなハイブリッド
型のものであり得る。ハイブリッド・カプラ及び整合Ｔ
スプリッタを用いる給電は、吸収負荷をもつ第４ポート
を含む。これら３つの型の給電ネットワークは出力ポー
ト間の良好な分離を有するが、付加的コンポーネントを
用いることによって印刷構成の基本的単純性を減少させ
る。製作及び組み立ての複雑性を減少させるために、放
射スロット１８０間の要求される９０°位相差を生成す
るための１つの出力アームにおける超過４分の１波長線
（excess quarter-wavelength line）をもつ非分離イン
ライン電力スプリッタ（non-isolating inline power s
plitter）が好適である。図５から理解され得るよう
に、Ｔスプリッタ１１６がマイクロストリップ線２００
とフィード２００ｃ及び２００ｄとの間に設けられてい
る。フィード２００ｃとフィード２００ｄとの間に遅延
線１１８が設けられる。同様の遅延線１１８がフィード
２００ａとフィード２００ｂとの間に設けられる。Ｔス
プリッタ１１６の端部には別の遅延線１３２が設けら
れ、この遅延線が放射スロット１８０ａと１８０ｃ及び
１８０ｂと１８０ｄの間の要求される１８０°位相差を
与える。
【００２９】図６はマイクロストリップ給電円筒スロッ
ト・アンテナに対する入力インピーダンスの測定された
周波数応答を示す。図６に示されるように、アンテナ９
０は１．５７５４ＧＨｚで５７．４＋ｊ７．２Ωの入力
インピーダンスで共振する。中心周波数での反射減衰量
（return loss）は２０ｄＢよりも大きい。１０ｄＢの
反射減衰量を伴う帯域幅は中心周波数の約４％である。
入力インピーダンスは、ＨＰ８７１９Ａベクトル・ネッ
トワーク・アナライザを用いてマイクロストリップ給電
ネットワーク１１４の入力ターミナルで測定されてい
る。
ト・アンテナに対する入力インピーダンスの測定された
周波数応答を示す。図６に示されるように、アンテナ９
０は１．５７５４ＧＨｚで５７．４＋ｊ７．２Ωの入力
インピーダンスで共振する。中心周波数での反射減衰量
（return loss）は２０ｄＢよりも大きい。１０ｄＢの
反射減衰量を伴う帯域幅は中心周波数の約４％である。
入力インピーダンスは、ＨＰ８７１９Ａベクトル・ネッ
トワーク・アナライザを用いてマイクロストリップ給電
ネットワーク１１４の入力ターミナルで測定されてい
る。
【００３０】図７は印刷半波長円筒スロット・アンテナ
の放射パターンを示す。図７に示されるように、半電力
（half power）ビーム幅は１３０°よりも多く且つ前後
比率は２０ｄＢよりも多く、これはグラウンドからの複
数経路信号の抵抗に対してかなり良好なものである。放
射パターンは校正された右円偏波ヘリカル・アンテナを
用いてＨＰ８７１９Ａベクトル・ネットワーク・アナラ
イザを用い測定されたものである。
の放射パターンを示す。図７に示されるように、半電力
（half power）ビーム幅は１３０°よりも多く且つ前後
比率は２０ｄＢよりも多く、これはグラウンドからの複
数経路信号の抵抗に対してかなり良好なものである。放
射パターンは校正された右円偏波ヘリカル・アンテナを
用いてＨＰ８７１９Ａベクトル・ネットワーク・アナラ
イザを用い測定されたものである。
【００３１】半波長円筒スロット・アンテナを検証する
ための野外試験はガルミン（Garmin）のＧＰＳ９０TMレ
シーバを用いて行われた。試験は５９フィート（約１
７．９ｍ）の精密度の位置的希釈（Position Dilution
of Precision）（ＰＤＯＰ）で衛星幾何学の下で行われ
た。レシーバの棒グラフは、θ＝±４５°の軸角度内に
位置する衛星１、１５、２０、２１、２５はそれぞれ５
１ｄＢ、５１ｄＢ、４９ｄＢ、４９ｄＢ、５１ｄＢのレ
シーバ位相ノイズに対応する９、９、８、８、９の校正
された信号スケールを有することを示した。θ＝±４５
°の軸角度の外側に位置する衛星５、１４、２２はそれ
ぞれ４５ｄＢ、４７ｄＢ、４９ｄＢのレシーバ位相ノイ
ズに対応する６、７、８の校正された信号スケールを有
する。試験結果に従うと、半波長円筒スロット・アンテ
ナの放射パターン・カバレッジは、ＧＰＳレシーバが大
変低い仰角で衛星を追従することを可能にする。半波長
円筒スロット・アンテナは良好な電気的性能を有する
が、４分の１波長放射スロットを適用することによって
アンテナのサイズを更に縮小することができる。
ための野外試験はガルミン（Garmin）のＧＰＳ９０TMレ
シーバを用いて行われた。試験は５９フィート（約１
７．９ｍ）の精密度の位置的希釈（Position Dilution
of Precision）（ＰＤＯＰ）で衛星幾何学の下で行われ
た。レシーバの棒グラフは、θ＝±４５°の軸角度内に
位置する衛星１、１５、２０、２１、２５はそれぞれ５
１ｄＢ、５１ｄＢ、４９ｄＢ、４９ｄＢ、５１ｄＢのレ
シーバ位相ノイズに対応する９、９、８、８、９の校正
された信号スケールを有することを示した。θ＝±４５
°の軸角度の外側に位置する衛星５、１４、２２はそれ
ぞれ４５ｄＢ、４７ｄＢ、４９ｄＢのレシーバ位相ノイ
ズに対応する６、７、８の校正された信号スケールを有
する。試験結果に従うと、半波長円筒スロット・アンテ
ナの放射パターン・カバレッジは、ＧＰＳレシーバが大
変低い仰角で衛星を追従することを可能にする。半波長
円筒スロット・アンテナは良好な電気的性能を有する
が、４分の１波長放射スロットを適用することによって
アンテナのサイズを更に縮小することができる。
【００３２】ここで本発明の第２の実施例を説明する。
同様のエレメントには同じ参照符号が付されているが、
それらにはプライム符号が付されている。以下の説明は
この発明のエレメントと好適な実施例のエレメントとの
差に焦点をあわせている。
同様のエレメントには同じ参照符号が付されているが、
それらにはプライム符号が付されている。以下の説明は
この発明のエレメントと好適な実施例のエレメントとの
差に焦点をあわせている。
【００３３】この実施例の主な差は、上述の半波長スロ
ットに代えて４分の１波長スロットが用いられることで
ある。
ットに代えて４分の１波長スロットが用いられることで
ある。
【００３４】図８は印刷４分の１波長円筒スロット・ア
ンテナ９０’を示す。４つの放射スロット１８０’の各
々は円筒構造１００の周りに２分の１巻きだけまかれ
る。各マイクロストリップ・フィード線２００は直角に
個々の放射スロット１８０を横切り、個々のスロット１
８０の方へ距離Ｄだけ延びる。好適な実施例において、
この距離Ｄはこのシステムの約４分の１波長である。各
放射スロット１８０’の幅は好適には１００ミル（mi
l）（約２．５４ｍｍ）である。４つの４分の１波長放
射スロット１８０とともに類似のマイクロストリップ給
電ネットワーク１１４がアンテナ９０’とともに用いら
れる。
ンテナ９０’を示す。４つの放射スロット１８０’の各
々は円筒構造１００の周りに２分の１巻きだけまかれ
る。各マイクロストリップ・フィード線２００は直角に
個々の放射スロット１８０を横切り、個々のスロット１
８０の方へ距離Ｄだけ延びる。好適な実施例において、
この距離Ｄはこのシステムの約４分の１波長である。各
放射スロット１８０’の幅は好適には１００ミル（mi
l）（約２．５４ｍｍ）である。４つの４分の１波長放
射スロット１８０とともに類似のマイクロストリップ給
電ネットワーク１１４がアンテナ９０’とともに用いら
れる。
【００３５】図９は４分の１波長円筒スロット・アンテ
ナに対する入力インピーダンスの測定された周波数応答
を示す。図９に示されるように、アンテナは１．５７５
４ＧＨｚで５０．７−ｊ１．３Ωの入力インピーダンス
で共振する。中心周波数での反射減衰量は３０ｄＢより
も大きく、１０ｄＢの反射減衰量を伴う帯域幅は中心周
波数の約１．５％である。図１０は４分の１波長円筒ス
ロット・アンテナの放射パターンを示す。半電力ビーム
幅は１２０°よりも多く、前後比率は１５ｄＢよりも多
い。
ナに対する入力インピーダンスの測定された周波数応答
を示す。図９に示されるように、アンテナは１．５７５
４ＧＨｚで５０．７−ｊ１．３Ωの入力インピーダンス
で共振する。中心周波数での反射減衰量は３０ｄＢより
も大きく、１０ｄＢの反射減衰量を伴う帯域幅は中心周
波数の約１．５％である。図１０は４分の１波長円筒ス
ロット・アンテナの放射パターンを示す。半電力ビーム
幅は１２０°よりも多く、前後比率は１５ｄＢよりも多
い。
【００３６】４分の１波長円筒スロット・アンテナを検
証するための野外試験はガルミンのＧＰＳ９０TMレシー
バを用いて行われた。試験は６９フィート（約２１ｍ）
の精密度の位置的希釈（ＰＤＯＰ）で衛星幾何学の下で
行われた。レシーバの棒グラフは、θ＝±４５°の軸角
度内に位置する衛星１、１５、２０、２１、２５はそれ
ぞれ５１ｄＢ、５１ｄＢ、４９ｄＢ、４９ｄＢ、５１ｄ
Ｂのレシーバ位相ノイズに対応する９、９、８、８、９
の校正された信号スケールを有することを示す。θ＝±
４５°の軸角度の外側に位置する衛星５、１４、２２は
それぞれ４５ｄＢ、４７ｄＢ、４９ｄＢのレシーバ位相
ノイズに対応する６、７、８の校正された信号スケール
を有する。
証するための野外試験はガルミンのＧＰＳ９０TMレシー
バを用いて行われた。試験は６９フィート（約２１ｍ）
の精密度の位置的希釈（ＰＤＯＰ）で衛星幾何学の下で
行われた。レシーバの棒グラフは、θ＝±４５°の軸角
度内に位置する衛星１、１５、２０、２１、２５はそれ
ぞれ５１ｄＢ、５１ｄＢ、４９ｄＢ、４９ｄＢ、５１ｄ
Ｂのレシーバ位相ノイズに対応する９、９、８、８、９
の校正された信号スケールを有することを示す。θ＝±
４５°の軸角度の外側に位置する衛星５、１４、２２は
それぞれ４５ｄＢ、４７ｄＢ、４９ｄＢのレシーバ位相
ノイズに対応する６、７、８の校正された信号スケール
を有する。
【００３７】電気的特性に加えて、４分の１波長円筒ス
ロット・アンテナは機械的に好適である。その円筒の寸
法は直径が約１／２インチであり、長さが１-１／２イ
ンチである（１インチは約２．５４ｃｍ）。支持ベース
及びレドームを含む重さは約１オンス（約２８．３グラ
ム）である。
ロット・アンテナは機械的に好適である。その円筒の寸
法は直径が約１／２インチであり、長さが１-１／２イ
ンチである（１インチは約２．５４ｃｍ）。支持ベース
及びレドームを含む重さは約１オンス（約２８．３グラ
ム）である。
【００３８】上記の説明はＧＰＳシステムに焦点を合わ
せたものであるが、本発明の概念は右円偏波及びほぼ全
上半球にわたる均一パターン・カバレッジを有すること
がの望ましい任意の形式のシステムに用いられ得ること
を理解されるべきである。それらのシステムは、ＩＮＭ
ＡＲＳＡＴ、ＭＳＡＴ、ＰＲＯＳＡＴ、ＮＡＶＳＴＡＲ
を含むが、これらシステムに制限されるものではない。
更に、Ｌバンド以外で機能するシステムで本発明の教示
を利用することも可能であることが理解されるべきであ
る。
せたものであるが、本発明の概念は右円偏波及びほぼ全
上半球にわたる均一パターン・カバレッジを有すること
がの望ましい任意の形式のシステムに用いられ得ること
を理解されるべきである。それらのシステムは、ＩＮＭ
ＡＲＳＡＴ、ＭＳＡＴ、ＰＲＯＳＡＴ、ＮＡＶＳＴＡＲ
を含むが、これらシステムに制限されるものではない。
更に、Ｌバンド以外で機能するシステムで本発明の教示
を利用することも可能であることが理解されるべきであ
る。
【００３９】本発明を好適な実施例及び添付の図面と関
連して説明したが、多種の変形及び変更が当業者には明
白であることに留意されたい。そのような変形及び変更
は、請求項に記載の本発明の範囲内に含まれるものと理
解される。
連して説明したが、多種の変形及び変更が当業者には明
白であることに留意されたい。そのような変形及び変更
は、請求項に記載の本発明の範囲内に含まれるものと理
解される。
【図１】従来技術の円筒スロット・アンテナの斜視図で
ある。
ある。
【図２】従来技術のマイクロストリップ給電スロット・
アンテナの物理的構造を示す。
アンテナの物理的構造を示す。
【図３】図２の従来技術のマイクロストリップ給電スロ
ット・アンテナの等価回路を示す。
ット・アンテナの等価回路を示す。
【図４】本発明の好適な実施例に従って構成された印刷
半波長円筒スロット・アンテナを示す。
半波長円筒スロット・アンテナを示す。
【図５】図４の半波長円筒スロット・アンテナの給電ネ
ットワークを示す。
ットワークを示す。
【図６】図４のマイクロストリップ給電円筒スロット・
アンテナに対する入力インピーダンスの測定された周波
数応答を示す。
アンテナに対する入力インピーダンスの測定された周波
数応答を示す。
【図７】図４の印刷半波長円筒スロット・アンテナの放
射パターンを示す。
射パターンを示す。
【図８】本発明の好適な実施例に従って構成された印刷
４分の１長円筒スロット・アンテナを示す。
４分の１長円筒スロット・アンテナを示す。
【図９】図８のマイクロストリップ給電円筒スロット・
アンテナに対する入力インピーダンスの測定された周波
数応答を示す。
アンテナに対する入力インピーダンスの測定された周波
数応答を示す。
【図１０】図８の印刷４分の１長円筒スロット・アンテ
ナの放射パターンを示す。
ナの放射パターンを示す。
９０ 印刷半波長円筒スロット・アンテナ ９０’ 印刷４分の１波長円筒スロット・アンテナ １００ 円筒構造 １１０ カプトン・ラミネート １１２ カット線 １１４ マイクロストリップ給電ネットワーク１１４ １３０ 短絡キャップ １８０、１８０’ 放射スロット ２００、２００ａ、２００ｂ、２００ｃ、２００ｄ マ
イクロストリップ・フィード線 ２４０ グラウンド面
イクロストリップ・フィード線 ２４０ グラウンド面
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (71)出願人 597058686 ４ｔｈ Ｆｌｏｏｒ，＃１，Ｌａｎｅ 45，Ｐａｏ−Ｈｓｉｎｇ Ｒｏａｄ，Ｈｓ ｉｎ Ｔｉｅｎ，Ｔａｉｐａｉ，Ｔａｉｗ ａｎ (72)発明者 ポール・ケイ・シュメイカー アメリカ合衆国カンザス州66062，オレイ ズ，イースト・ハンドレッドフィフティフ ァースト・ストリート 1200
Claims (44)
- 【請求項１】 マイクロストリップ給電円筒スロット・
アンテナ構造において、 円筒形ベース・メンバと、 前記円筒形ベース・メンバに配置された第１導電コーテ
ィングと、 前記導電コーティングに配置され、前記円筒形ベース・
メンバに関してらせん構造を有する少なくとも１つのス
ロットと、 前記スロットの各々に対応し、個々の前記スロットを交
差し且つ距離Ｄだけ前記スロットを越えて延びるフィー
ド線とを備えるアンテナ。 - 【請求項２】 請求項１に記載のアンテナにおいて、 前記円筒形ベース・メンバは誘電材質を備える、 アンテナ。
- 【請求項３】 請求項１に記載のアンテナにおいて、 前記円筒形ベース・メンバはカプトン・ラミネートを備
える、 アンテナ。 - 【請求項４】 請求項１に記載のアンテナにおいて、 前記第１導電コーティングは電気的グラウンドに接続さ
れ、それによってグラウンド面を形成する、 アンテナ。 - 【請求項５】 請求項１に記載のアンテナにおいて、 前記円筒形ベース・メンバの端部に配置され、前記第１
導電コーティングと電気的通信する第２導電コーティン
グを有するキャップ・メンバを更に備えるアンテナ。 - 【請求項６】 請求項１に記載のアンテナにおいて、 前記フィード線は個々の前記スロットを交差し且つ前記
交差で前記スロットと直交する、 アンテナ。 - 【請求項７】 請求項１に記載のアンテナにおいて、 前記フィード線は電気的開放で終わる、 アンテナ。
- 【請求項８】 請求項１に記載のアンテナにおいて、 前記距離Ｄはλより小さく、λは前記アンテナによって
受信される信号の波長である、 アンテナ。 - 【請求項９】 請求項１に記載のアンテナにおいて、 前記距離Ｄはλ／４より小さいか又は等しく、λは前記
アンテナによって受信される信号の波長である、 アンテナ。 - 【請求項１０】 請求項１に記載のアンテナにおいて、 前記スロットの幅は１００ミルよりも小さいか又は等し
い、 アンテナ。 - 【請求項１１】 請求項１に記載のアンテナにおいて、 らせん構造を有する前記スロットは１回巻きよりも少な
く巻かれる、 アンテナ。 - 【請求項１２】 請求項１に記載のアンテナにおいて、 らせん構造を有する前記スロットは１回巻きの３／４巻
かれる、 アンテナ。 - 【請求項１３】 請求項１に記載のアンテナにおいて、 らせん構造を有する前記スロットは１回巻きの１／２巻
かれる、 アンテナ。 - 【請求項１４】 請求項１に記載のアンテナにおいて、 前記フィード線を前記個々のスロットを交差する前に給
電する給電ネットワークを更に備えるアンテナ。 - 【請求項１５】 請求項１４に記載のアンテナにおい
て、 前記給電ネットワークは、分岐線、リトレース・カプ
ラ、整合されたＴスプリッタ及び整合されないＴスプリ
ッタからなるグループから選択されたエレメントを備え
る、 アンテナ。 - 【請求項１６】 請求項１に記載のアンテナにおいて、 前記円筒形ベース・メンバに関してらせん構造を有する
少なくとも４つのスロットがある、 アンテナ。 - 【請求項１７】 マイクロストリップ給電円筒スロット
・アンテナ構造において、 円筒形ベース・メンバと、 前記円筒形ベース・メンバに配置された第１導電コーテ
ィングと、 前記導電コーティングに配置され、前記円筒形ベース・
メンバに関してらせん構造を有する少なくとも１つのス
ロットであって、１回巻きより少なく巻かれたらせん構
造を有する少なくとも１つのスロットと、 前記スロットの各々に対応し、個々の前記スロットを交
差し且つ距離Ｄだけ前記スロットを越えて延びるフィー
ド線であって、前記距離Ｄはλより小さく、λは前記ア
ンテナによって受信される信号の波長である、フィード
線と、 を備えるアンテナ。 - 【請求項１８】 請求項１７に記載のアンテナにおい
て、 前記円筒形ベース・メンバは誘電材質を備える、 アンテナ。 - 【請求項１９】 請求項１７に記載のアンテナにおい
て、 前記円筒形ベース・メンバはカプトン・ラミネートを備
える、 アンテナ。 - 【請求項２０】 請求項１７に記載のアンテナにおい
て、 前記第１導電コーティングは電気的グラウンドに接続さ
れ、それによってグラウンド面を形成する、 アンテナ。 - 【請求項２１】 請求項１７に記載のアンテナにおい
て、 前記フィード線は個々の前記スロットを交差し且つ前記
交差で前記スロットと直交する、 アンテナ。 - 【請求項２２】 請求項１７に記載のアンテナにおい
て、 前記フィード線は電気的開放で終わる、 アンテナ。 - 【請求項２３】 請求項１７に記載のアンテナにおい
て、 前記距離Ｄはλ／４より小さいか又は等しく、λは前記
アンテナによって受信される信号の波長である、 アンテナ。 - 【請求項２４】 請求項１７に記載のアンテナにおい
て、 前記スロットの幅は１００ミルよりも小さいか又は等し
い、 アンテナ。 - 【請求項２５】 請求項１７に記載のアンテナにおい
て、 らせん構造を有する前記スロットは１回巻きの３／４巻
かれる、 アンテナ。 - 【請求項２６】 請求項１７に記載のアンテナにおい
て、 らせん構造を有する前記スロットは１回巻きの１／２巻
かれる、 アンテナ。 - 【請求項２７】 請求項１７に記載のアンテナにおい
て、 前記フィード線を前記個々のスロットを交差する前に給
電する給電ネットワークを更に備えるアンテナ。 - 【請求項２８】 請求項２７に記載のアンテナにおい
て、 前記給電ネットワークは、分岐線、リトレース・カプ
ラ、整合されたＴスプリッタ及び整合されないＴスプリ
ッタからなるグループから選択されたエレメントを備え
る、 アンテナ。 - 【請求項２９】 請求項１７に記載のアンテナにおい
て、 前記円筒形ベース・メンバに関してらせん構造を有する
少なくとも４つのスロットがある、 アンテナ。 - 【請求項３０】 半波長マイクロストリップ給電円筒ス
ロット・アンテナ構造において、 円筒形ベース・メンバと、 前記円筒形ベース・メンバに配置された第１導電コーテ
ィングと、 前記導電コーティングに配置され、前記円筒形ベース・
メンバに関してらせん構造を有する少なくとも１つのス
ロットであって、１回巻きの３／４巻かれたらせん構造
を有する少なくとも１つのスロットと、 前記スロットの各々に対応し、個々の前記スロットを交
差し且つ距離Ｄだけ前記スロットを越えて延びるフィー
ド線であって、前記距離Ｄはλ／４より小さいか又は等
しく、λは前記アンテナによって受信される信号の波長
である、フィード線と、 前記フィード線を前記個々のスロットを交差する前に給
電する給電ネットワークとを備えるアンテナ。 - 【請求項３１】 請求項３０に記載のアンテナにおい
て、 前記円筒形ベース・メンバは誘電材質を備える、 アンテナ。 - 【請求項３２】 請求項３０に記載のアンテナにおい
て、 前記円筒形ベース・メンバはカプトン・ラミネートを備
える、 アンテナ。 - 【請求項３３】 請求項３０に記載のアンテナにおい
て、 前記第１導電コーティングは電気的グラウンドに接続さ
れ、それによってグラウンド面を形成する、 アンテナ。 - 【請求項３４】 請求項３０に記載のアンテナにおい
て、 前記円筒形ベース・メンバの端部に配置され、前記第１
導電コーティングと電気的通信する第２導電コーティン
グを有するキャップ・メンバを更に備えるアンテナ。 - 【請求項３５】 請求項３０に記載のアンテナにおい
て、 前記フィード線は個々の前記スロットを交差し且つ前記
交差で前記スロットと直交する、 アンテナ。 - 【請求項３６】 請求項３０に記載のアンテナにおい
て、 前記フィード線は電気的開放で終わる、 アンテナ。 - 【請求項３７】 ４分の１波長マイクロストリップ給電
円筒スロット・アンテナ構造において、 円筒形ベース・メンバと、 前記円筒形ベース・メンバに配置された第１導電コーテ
ィングと、 前記導電コーティングに配置され、前記円筒形ベース・
メンバに関してらせん構造を有する少なくとも１つのス
ロットであって、１回巻きの１／２巻かれたらせん構造
を有する少なくとも１つのスロットと、 前記スロットの各々に対応し、個々の前記スロットを交
差し且つ距離Ｄだけ前記スロットを越えて延びるフィー
ド線であって、前記距離Ｄはλ／４より小さいか又は等
しく、λは前記アンテナによって受信される信号の波長
である、フィード線と、 前記フィード線を前記個々のスロットを交差する前に給
電する給電ネットワークとを備えるアンテナ。 - 【請求項３８】 請求項３７に記載のアンテナにおい
て、 前記円筒形ベース・メンバは誘電材質を備える、 アンテナ。 - 【請求項３９】 請求項３７に記載のアンテナにおい
て、 前記円筒形ベース・メンバはカプトン・ラミネートを備
える、 アンテナ。 - 【請求項４０】 請求項３７に記載のアンテナにおい
て、前記第１導電コーティングは電気的グラウンドに接
続され、それによってグラウンド面を形成する、 アンテナ。 - 【請求項４１】 請求項３７に記載のアンテナにおい
て、 前記フィード線は個々の前記スロットを交差し且つ前記
交差で前記スロットと直交する、 アンテナ。 - 【請求項４２】 請求項３７に記載のアンテナにおい
て、 前記フィード線は電気的開放で終わる、 アンテナ。 - 【請求項４３】 請求項３７に記載のアンテナにおい
て、 前記スロットの幅は１００ミルよりも小さいか又は等し
い、 アンテナ。 - 【請求項４４】 請求項３７に記載のアンテナにおい
て、 前記給電ネットワークは、分岐線、リトレース・カプ
ラ、整合されたＴスプリッタ及び整合されないＴスプリ
ッタからなるグループから選択されたエレメントを備え
る、 アンテナ。
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ID=24576854
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