JPH1033117A - 高密度化流動性焙煎粉砕コーヒー及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】メジアン体積（「Ｘ５０」）粒度２７０〜１１
００μｍ、嵩密度０．５〜０．７ｇ／ｃｃ及び抽出時の
抽出分３０〜４１％をもつ流動性焙煎粉砕コーヒー製品
を提供する。 【解決手段】製品は２７０μｍの最大Ｘ５０粒度をもつ
粒状焙煎粉砕コーヒー粒子の凝集体の形態であり、コー
ヒーを粉砕し、粒状焙煎粉砕コーヒー粒子を相互に緊密
に結合してなる焙煎コーヒーの稠密体にコーヒーを成形
するために十分な圧力及び剪断条件下で焙煎粉砕コーヒ
ー又は丸の焙煎豆コーヒーをオリフィスに通すことによ
り製造される。その後、焙煎コーヒーの稠密体を再粉砕
し、粒状コーヒー粒子から構成される２７０〜１１００
μｍの範囲のＸ５０粒度をもつ凝集体の形態の焙煎粉砕
コーヒー製品を生成する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、従来の焙煎粉砕コ
ーヒーよりも高い密度をもつ焙煎粉砕コーヒー製品及び
該コーヒー製品の製造方法に関する。

【０００２】

【従来技術】焙煎粉砕コーヒーは、コーヒー約８５杯分
に相当する１０００ｃｃのコーヒーを収容する「１ポン
ド」サイズ缶入りで米国及び他の国で多年にわたって広
く販売されている。従来の低速焙煎法により焙煎したコ
ーヒー豆を粉砕することにより製造した焙煎粉砕コーヒ
ー１０００ｃｃは重量約１６オンスである。近年では、
抽出効率を高めるために高速焙煎条件が利用されてい
る。抽出効率を増加する高速焙煎条件は、焙煎粉砕コー
ヒーの密度を低下させる付加効果もある。抽出効率が増
加すると、より低重量のコーヒー豆から同一杯数のコー
ヒーを得ることができ、製造業者と消費者のいずれも費
用を節約できると予想される。密度が低下すると、所与
の体積のコーヒーから同一又はほぼ同一杯数のコーヒー
を得ることができる。従って、消費者が抽出に使用する
コーヒーの体積は消費者が従来の低速焙煎コーヒーを入
れるのに使用していた体積とほぼ同一であるので、消費
者は新規低密度コーヒーを使用すると都合がよい。従来
の焙煎粉砕コーヒー製品の密度は多くの場合、焙煎粉砕
コーヒー１，０００ｃｃが従来の「１ポンド」コーヒー
缶に適合するように粉砕工程中にノーマライザーにより
調整される。米国で今日最も広く販売されているコーヒ
ーは高速焙煎コーヒーであり、コーヒー１，０００ｃｃ
は重量１３オンスに相当する。このようなコーヒーは約
０．３７ｇ／ｃｃの嵩密度をもつ。このコーヒーは従来
の「１ポンド」（即ち１，０００ｃｃ）缶入りで販売さ
れ続けており、抽出効率が高いため、約８５杯分のコー
ヒーを提供し続けている。

【０００３】米国で今日販売されている標準焙煎粉砕製
品は約０．３７ｇ／ｃｃの密度をもつが、自由流動焙煎
粉砕コーヒーの嵩密度は豆の種類、焙煎条件及び粉砕等
の特徴に依存して極めて広い範囲をとり得る。一般に、
自由流動焙煎粉砕コーヒーの嵩密度は０．３０〜０．５
０の範囲である。Ｓｉｖｅｔｚ，Ｍ．ら，Ｃｏｆｆｅｅ
Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ａｖｉ Ｐｕｂｌｉｓｈｉｎ
ｇ Ｃｏｍｐａｎｙ，Ｉｎｃ．，Ｗｅｓｔｐｏｒｔ，Ｃ
ｏｎｎｅｃｔｉｃｕｔ（１９７９）は５２８〜５２９頁
に次の嵩密度値を与えている。

【０００４】粉の大きさ 密度（ｇ／ｃｃ） 粗びき ０．３０ 中びき ０．３７ 細びき ０．３８〜０．４０

【０００５】上述のように、焙煎粉砕コーヒーの密度を
Ｇｕｍｐ Ｎｏｒｍａｌｉｚｅｒ（Ｍｏｄｅｒｎ Ｐｒ
ｏｃｅｓｓｉｎｇ Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ，Ｉｎｃ．，Ｃ
ｈｉｃａｇｏ，Ｉｌｌｉｎｏｉｓ）等の混合又は均質化
装置により増加することはごく普通に行われている。Ｋ
ｉｒｋｐａｔｒｉｃｋらの米国特許第４，６３７，９３
５号は、ノーマライザーの目的が適当な容器に適合する
ようにコーヒーの密度を増加させることであると述べて
いる。Ｈａｚｌｅの米国特許第２，１１８，０１０号
（譲受人Ｂ．Ｆ．Ｇｕｍｐ Ｃｏ．）は、まず焙煎コー
ヒー豆を割って粗砕してから撹拌する装置に関する。Ｈ
ａｚｌｅは、システムの利点の１つが製品密度を増加
し、所与の重量のコーヒーをより小型のパッケージに包
装できることであると述べている。消費者のコーヒーの
使用量が通常よりも実質的に少量になるまで焙煎粉砕コ
ーヒーの密度を増加させると、このような製品は消費者
に受け入れられにくいことも認められている。例えばＰ
ｕｌｔｉｎａｓの米国特許第４，５９１，５０８号及び
ＭｓＳｗｉｇｇｉｎらの米国特許第３，６６０，１０６
号参照。焙煎粉砕コーヒーの密度の増加に伴う別の問題
はその流動性である。例えばコーヒーを単に圧縮するだ
けでも密度は増加する。しかし、密度を実質的に増加す
るように圧縮すると、自由に流動しない製品になってし
まう。極端な場合には、Ｈｕｄｓｏｎらの米国特許第
３，５１１，６６６号のように製品が固形塊になってし
まう。

【０００６】数種の流動性高密度化焙煎粉砕コーヒー製
品及びその製造方法が従来報告されている。Ｌｅｐｐｌ
ａらの米国特許第５，２２７，１８８号は、特定粒度の
コーヒー顆粒とコーヒー非顆粒を特定比で混合した後、
混合物を慣用Ｇｕｍｐノーマライザーで高密度化するこ
とにより製造される流動性高密度化焙煎粉砕コーヒー製
品について記載している。製品の少なくとも４０重量％
を構成する顆粒は６００〜３，０００μｍの平均粒径を
もつ。製品の充填密度は０．４１〜０．５５ｇ／ｃｃで
あると報告されており、抽出効率は高密度化製品乾燥体
積１，０００ｃｃ当たり１２０〜２００杯であると報告
されている。

【０００７】Ｍａｈｌｍａｎらの米国特許第３，８０
１，７１６号は、焙煎コーヒー豆を選択的に１又は２段
階微粉砕法にかけ、単一粉砕工程で高品質コーヒーフラ
クションを微粉砕し、圧縮工程とそれに続く第２の細分
（例えば粉砕）工程により低品質コーヒーフラクション
を微粉砕する方法を記載している。その後、２種の微粉
砕フラクションをブレンドすると、高い抽出性と修正さ
れた香り及び／又は香味をもつ焙煎粉砕コーヒー製品が
得られる。低品質フラクションは、加圧によりコーヒー
豆を破砕することが可能な圧縮ミル又はプレスで１，５
００〜１３，０００ｐｓｉの圧力を丸の（whole）焙煎
豆にかけた後、グラニュレーター等で温和に微粉砕する
ことにより製造され、高い抽出効率と約０．３９〜０．
５２の密度をもつ流動性焙煎粉砕コーヒー製品が得られ
る。製品は４〜１０メッシュ米国標準篩寸法の粒度をも
つことが好ましいが、従来の焙煎粉砕コーヒーと同一寸
法（約１８メッシュ）でもよい。抽出後に使用済み粒子
を分析した結果、Ｍａｈｌｍａｎの流動性焙煎粉砕製品
は典型的には９００μｍを越える平均粒度をもつ一般に
大きい粒度の粒子から構成されることが判明した。

【０００８】数件の米国特許には、焙煎粉砕コーヒーを
加圧してコーヒーフレークにすることにより製造される
流動性フレーク状コーヒー製品が記載されている。一般
に、各フレークは１個のコーヒー粒子から構成される。
Ｋｌｉｅｎらの米国特許第４，２６７，２００号は、複
数の圧縮コーヒーフレークを相互に結合した凝集コーヒ
ーフレーク粒子を製造する方法を記載している。コーヒ
ーフレークの密度は一般に約０．５０ｇ／ｃｃ以下であ
る。米国特許第５，２２７，１８８号は、０．４ｇ／ｃ
ｃの密度をもつフレーク状コーヒーの密度を慣用Ｇｕｍ
ｐノーマライザーで２０秒間に０．４６５ｇ／ｃｃまで
増加できると報告している。該特許は、フレークの密度
を４〜８分間で更に約０．６ｇ／ｃｃまで増加できると
も報告している。

【０００９】Ｍａｈｌｍａｎの米国特許第３，７６２，
９３０号は生コーヒーの機械的加圧焙煎により製造した
焙煎粉砕製品を記載している。加圧焙煎の結果、嵩密度
は約０．００５ｇ／ｃｃから約０．０２７ｇ／ｃｃまで
増加すると報告されている。機械的加圧焙煎製品に報告
されている最大嵩密度は０．３７２である。

【００１０】Ｈｕｄｓｏｎの米国特許第３，５１１，６
６６号は、「ティーバッグ」によく似た多孔質容器に収
容した非流動性圧縮コーヒーウェファー又はペレットを
記載している。製品は焙煎粉砕コーヒーを８，０００〜
１６，０００ｐｓｉの圧力下で脱ガス及び圧縮すること
により製造される。出発材料の適切な粒度は約８５％が
１２〜３０メッシュ米国標準篩寸法であり、約１５％が
３０メッシュ未満である。Ｐｉａｃｅｎｔｉの米国特許
第２，０５３，１０６号は、焙煎粉砕コーヒーをまず糖
溶液と配合した後、乾燥、粉砕及びタブレット形態に加
圧することにより製造されるコーヒータブレットを開示
している。

【００１１】Ｋａｐｅｒらの米国特許第４，６０２，５
５８号は消費単位のコーヒーの製造装置に関し、この装
置では焙煎粉砕コーヒーを約１５，０００ｐｓｉの圧力
下で加圧して圧縮体とし、このような圧力でコーヒーの
セルの約９０％が破壊されると述べている。圧縮体はプ
ランジャーによりプレスから取り出すと崩壊する。

【００１２】Ｋｒａｕｔの米国特許第２，９３１，７２
７号は焙煎粉砕細粒コーヒーフラクション（即ち＃２４
米国標準メッシュ篩を通過）のペレット化方法を記載し
ている。その後、ペレットを焙煎粉砕コーヒーの粗粒フ
ラクション全体に分配する。こうすると、細粒をペレッ
ト形態に有効に固定し、細粒がペレット形態でなかった
場合には加圧浸出で生じる圧力低下の問題を防ぐことが
できる。Ｆｒａｎｋらの米国特許第２，９３１，７２８
号は、コーヒー抽出残渣ケーキ（又はコーヒーミール）
をペレット化する方法を記載している。その後、Ｋｒａ
ｕｔの特許と同様にペレットを浸出前に焙煎粉砕コーヒ
ー全体に分配する。こうすると、そのままでは浸出する
ことがほぼ不可能なコーヒー食品を浸出させることがで
きる。

【００１３】ＷｏｎｇらのＷＯ９５／０２３３４号は、
６００μｍ未満の粒径をもつ微細コーヒー粒子を０．４
〜０．７ｇ／ｃｃの嵩密度まで圧縮することを開示して
いる。圧縮は粒子の内側のセル壁を実質的に変形せずに
実施される。得られる粒子は流動性を維持しながら当該
粒子間及び他のコーヒー粒子間でより有効に適合すると
述べられている。

【００１４】

【発明が解決しようとする課題】本発明の１つの目的
は、従来の焙煎粉砕コーヒーよりも実質的に高い密度を
もち、原料のコーヒーに少なくとも等しい抽出効率をも
つ流動性高密度化焙煎粉砕コーヒー製品を提供すること
である。

【００１５】本発明の別の目的は、少なくとも０．５ｇ
／ｃｃ、好ましくは少なくとも０．５５ｇ／ｃｃの嵩密
度をもつ上記高密度化コーヒー製品を提供することであ
る。

【００１６】本発明の更に別の目的は、従来の焙煎粉砕
コーヒーの外観をもちながら、焙煎粉砕コーヒーの粒状
粒子の凝集体である上記製品を提供することである。

【００１７】本発明の更に別の目的は、上記製品の製造
方法を提供することである。

【００１８】

【課題を解決するための手段】当業者に容易に理解され
る上記及び他の目的は、メジアン体積（即ち「Ｘ５
０」）粒度（median volumetric particle size）２７
０〜１１００μｍ、密度０．５〜０．７ｇ／ｃｃ及び抽
出時抽出分３３〜４１重量％をもち、２７０μｍの最大
Ｘ５０粒度をもつ粒状焙煎粉砕コーヒー粒子の凝集体の
形態である流動性焙煎粉砕コーヒー製品と、該流動性焙
煎粉砕コーヒー製品の製造方法を提供することにより本
発明によって達せられ、前記方法は少なくとも２５０μ
ｍのＸ５０粒度をもつ焙煎粉砕コーヒーと丸の焙煎コー
ヒー豆から構成される群から選択される焙煎コーヒーを
提供する段階と、コーヒーを粉砕し、２７０μｍの最大
Ｘ５０粒度をもつ粒状焙煎粉砕コーヒー粒子を相互に緊
密に結合してなる密度約０．８〜１．１ｇ／ｃｃの焙煎
コーヒーの稠密体にコーヒーを成形するに十分な圧力及
び剪断条件下で前記剪断コーヒーをオリフィスに通す段
階と、焙煎コーヒーの稠密体を再粉砕し、前記粒状コー
ヒー粒子の凝集体の形態の前記焙煎粉砕コーヒー製品を
生成する段階を含む。

【００１９】

【発明の実施の形態】上記特性決定に使用するメジアン
体積（即ち「Ｘ５０」）粒度は、所与の試料でこの寸法
よりも小さい粒子の合計粒子体積がこの寸法よりも大き
い粒子の粒子体積に等しくなるような累積体積百分率曲
線のプロット上の点として定義される。試料中の全粒子
が同一密度をもっていたならば、正確にこの寸法の開口
をもつ篩は試料の重量の５０％を通過させることがで
き、従って、重量の５０％を保持することができよう。
Ｘ５０値は、３２寸法域で粒子の実効百分率を算定する
レーザー散乱粒度分析器により測定される。最小域は一
般に０〜１８μｍであり、最大域は一般に２９４０〜３
５００μｍである。この方法は、１８〜２９４０μｍの
開口をもつ３２篩を使用して各篩で各篩域内の平均粒度
に重量を乗じ、試料総重量で除することにより重量平均
粒度を計算した場合に得られる結果と理論的に同一の結
果が得られる。

【００２０】原料として又は比較抽出効率評価のために
使用される従来の焙煎粉砕コーヒーの粒度の測定と、ペ
レットからの焙煎粉砕物と同様の外観をもたらすために
必要な微粉砕工程後のペレット化焙煎コーヒーの粒度の
測定は、レーザー散乱粒度分析器を使用して乾燥粉末状
態で実施される。

【００２１】実際のペレット凝集体又は粉砕ペレット凝
集体を構成する焙煎粉砕コーヒー粒子の粒度の測定は、
沸騰水にペレットを分散させることにより実施される。
その後、流通セルを備える同一レーザー散乱粒度分析器
により、これらの使用済み粒子のＸ５０粒度を水分散液
中で測定する。機械的作用によって凝集体を破砕する
と、付加的な微粒子が生じ、実際よりも低い誤った粒度
になる恐れがあるので、凝集体材料にはこの方法が必要
である。また、使用済み粒子を乾燥してから乾燥状態で
粒度を測定しようとすると、使用済み粒子は相互に融合
して乾燥ケーキを形成する傾向があるので、実際よりも
高い誤った粒度になる恐れがある。

【００２２】従来の粉砕焙煎コーヒーからの使用済み粒
子の粒度も、この方法で湿潤分散液として測定すること
ができる。この場合には、使用済み粒子の粒度を出発乾
燥焙煎粉砕コーヒーと直接比較すると、使用済み粒子は
約５％未満膨潤していることが分かる。

【００２３】特に指定しない限り、本明細書に記載する
百分率は重量百分率であり、密度は嵩密度である。

【００２４】嵩密度は、容量２５０ｍｌのメスシリンダ
ーに約２５０ｍｌのコーヒーを入れ、コーヒーを計量
し、Ｓｔａｍｐｆ Ｖｏｌｕｍｅｔｅｒ Ｍｏｄｅｌ
ＪＥＬＳＴＡＶ ２００３（Ｊ．Ｅｎｇｌｅｓｍａｎ
ｎ，Ｌｕｄｗｉｇｓｈａｆｅｎ、ドイツ）でシリンダー
を１９秒間に８７回叩き、最終体積を記録することによ
り測定される。嵩密度はコーヒーのグラム値を最終体積
で除することにより計算される。

【００２５】抽出効率は、所望量のコーヒーをドリップ
抽出器用フィルターペーパーに配量し、ドリップ抽出器
製造業者に推奨されているようにポット一杯を抽出し、
抽出器カラフに回収された抽出量を計量し、密度の関数
として固形分％を測定するように校正したＰａａｒデン
シトメーター（Ｃｈｅｍｐｒｏ／Ｐａａｒ Ｔｙｐｅ４
６，Ａｎｔｏｎ Ｐａａｒ Ｋ．Ｇ．，Ｇｒａｚ，オー
ストリー）でサブサンプルの抽出固形分を測定すること
により決定される。

【００２６】抽出効率は次式： ％抽出効率＝（％固形分）（抽出重量）／（初期コーヒ
ー重量） により計算される。校正は類似の抽出物の抽出固形分に
基づく。

【００２７】粒度は乾燥粒度測定用Ｒｏｄｏｓ乾燥粒子
フィーダーを備えるか又は水分散粒子（即ち使用済み粒
子）測定用Ｓｕｃｅｌｌを備えるＳｙｍｐａｔｅｃ Ｈ
ｅｌｏｓ Ｍｏｄｅｌ Ｎｏ．１９０３２レーザー粒度
分析器（ＳｙｍｐａｔｅｃＧｍｂＨ，Ｃｌａｕｓｔｈａ
ｌ−Ｚｅｌｌｅｒｆｅｌｄ，ドイツ）により測定する。
乾燥粒子分析では、代表試料をＲｏｄｏｓフィーダーに
導入するだけでよい。２回分析して精度を高める。この
装置は数千個の粒子の粒度を計算する。使用済み粒子分
析では、ペレット又は粉砕ペレット１０ｇを沸騰水１５
０ｍｌに分散し、試料をＳｕｃｅｌｌ原料ホッパーに入
れる。次に分散液約１０ｍｌをセルにポンプで送り、粒
子の寸法を計算する。Ｈｅｌｏｓシステムは３２寸法域
の粒子の数を計数することにより総分布を計算し、メジ
アン体積粒度をＸ５０として報告する。使用したレンズ
の焦点距離は２０００ｍｍであり、測定した最大粒子の
寸法は３５００μｍである。

【００２８】コーヒーの焙煎色は粉砕コーヒー試料をＬ
ａｎｇｅ反射色分析器（ＭｏｄｅｌＮｏ．ＬＫ１００，
Ｂｒｕｎｏ Ｌａｎｇｅ，Ｂｅｒｌｉｎ，ドイツ）で測
定する。報告に使用する尺度は慣用用語で表すことがで
き、ほぼ以下の値：浅煎り１５〜２０、中煎り１１〜１
５、深煎り８〜１１、エスプレッソ５〜８として与え
る。

【００２９】ペレット化される初期焙煎コーヒーはペレ
ット化前に粉砕することが好ましいが、丸の焙煎豆でも
よい。ペレット化する焙煎粉砕コーヒーは適切には２５
０〜１１００μｍ、好ましくは３００〜８００μｍ、よ
り好ましくは３５０〜６００μｍの平均粒度をもつ。

【００３０】アラビア、ブラジル、ロバスタ等の全コー
ヒー種を利用できる。粉砕は市販焙煎粉砕コーヒーの製
造に使用される慣用粉砕装置等の任意の適当な方法で実
施することができる。

【００３１】本発明によると、コーヒー稠密体は粉砕ロ
ールとダイ部材の間で焙煎コーヒーを粉砕すると同時に
粉砕中のコーヒーをダイ部材の複数のダイオリフィスに
通すことにより形成される。粉砕ロールはダイ部材に向
かって圧進させ、ダイ表面に対して粉砕ロールを移動さ
せるか又は粉砕ロールに対してダイ表面を移動させるか
又はその両者によりダイ部材の表面を横断させる。粉砕
ロールはホイールで自由に移動させてもよいし、駆動し
てもよい。粉砕ロールを駆動する場合には、対向する粉
砕又はフレーク化ロールの相対速度の調節と同様に、粉
砕ロールがダイ部材を横断するにつれて誘導される剪断
量を調節できるようにその回転を調節できることが好ま
しい。また、ダイ部材を粉砕ロールに対して移動させる
場合には、剪断を調節できるようにこの移動速度も調節
できることが好ましい。

【００３２】ダイ部材は粉砕中のコーヒーを通過させる
複数のオリフィス又は通路をもつ。オリフィスは、粉砕
ロールが横断する表面であるダイ部材の作用表面に設け
られる。約０．７５〜２９ｍｍ²の横断面積をもつオリ
フィスを利用できる。オリフィスは横断面が円形ですべ
て同一寸法及び形状であることが好ましい。円形オリフ
ィスの直径は１〜６ｍｍが好ましい。ペレットの横断面
寸法はダイオリフィスの横断面寸法とほぼ同一である。
従って、円筒形ペレットは１〜６ｍｍの直径をもつこと
が好ましい。オリフィスがダイ部材の作用表面の１０〜
５０％を構成することも好ましい。オリフィスはダイ部
材を通って伸びているので、細長い通路の形態である。
オリフィス通路は入口（即ちダイ部材の作用表面）を面
取りすることが好ましいが、その長さに沿って均一の横
断面でもよく、及び／又は出口端部を面取りしてもよ
い。コーヒーがダイオリフィスを通るにつれて、周期的
に切断し、適切には長さ１．５〜３．０ｃｍの適当な寸
法の不連続圧縮粒子又はペレットを提供することが好ま
しい。

【００３３】好適装置では、ダイ部材は上向きに配置さ
れた水平環状作用表面をもつ水平に配置されたディスク
である。ダイ部材と相対移動できるように複数の粉砕ロ
ールが取り付けられており、自由にホイール移動しても
駆動してもよい各粉砕ロールは、粉砕ロールが加圧下で
下向きにダイ部材に押し付けられるにつれてダイ部材の
作用表面により規定される通路に沿って回転する。ダイ
部材は粉砕ロールを収容するチャンバーの底を構成す
る。焙煎コーヒーはチャンバーに連続的に導入され、上
述のようにチャンバーで粉砕されると共にダイオリフィ
スに通される。ダイ部材の出口（下部）側に沿ってスイ
ープするようにナイフ部材を配置し、ペレット化材料を
適当な長さに切断することが好ましい。

【００３４】好適装置の１例はＫａｈｌペレットミル
（ＬＣＩ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ，Ｐｒｏｃｅｓｓ
Ｄｉｖｉｓｉｏｎ，Ｃｈａｒｌｏｔｅ，Ｎｏｒｔｈ Ｃ
ａｒｏｌｉｎａの市販品）であり、ペレット３５トン／
時の公称定格容量までの種々のサイズのものが現在市販
されている。これらの機械は廃棄プラスチック、動物原
料、ホップ及びビートパルプ等の材料をペレット化する
ために従来使用されている。

【００３５】上記型のペレットミルを図１に示す。ミル
１０は、複数の粉砕ローラー１３が配置された鉛直向き
の円筒形上部チャンバー１２を収容するハウジング１１
をもつ。粉砕ローラー１３の外側表面は滑らかでもよい
が、図示するように溝をつけるほうが好ましく、溝はロ
ーラーの回転方向に対して所定の角度、好ましくは９０
°の向きにするのが好ましい。チャンバー１２の底は、
高密度化コーヒーペレットを形成するための個々のダイ
オリフィスを各々構成する複数の円筒形貫通孔をもつ環
状上部作用表面１５をもつダイ部材１４により規定され
る。ローラー１３は、駆動ホイール１８と連動ギア１９
によりチャンバー１２内でチャンバー１２の鉛直円筒軸
の周囲に回転できるように配置された部材１７から外側
径方向に水平に伸びる軸の周囲に回転できるようにロー
ラーベアリング１６に各々配置されている。部材１７は
更に、各ローラー１３の底とダイ部材１４の上部作用表
面の間の間隙を調節し、それによって該間隙内の焙煎コ
ーヒーにローラー１３により加えられる力を調節するよ
うに、油圧システム２０により鉛直位置可能に配置され
ている。ダイ部材１４の下部（即ちペレット出口）表面
に隣接して回転式ナイフ２１が取り付けられ、ペレット
化材料を所望の長さに切断するために前記表面をスイー
プするように配置されている。ナイフブレードの数とそ
の回転速度はペレットの長さを決定する。

【００３６】使用中に、焙煎コーヒーは原料入口２２に
供給される。部材１７はその鉛直軸の周囲に回転し、焙
煎コーヒーを粉砕ロール１３とダイ部材１４の間で粉砕
する。コーヒーは粉砕されるにつれてダイ部材１４のダ
イオリフィス中を圧進される。粉砕ロールは部材１７の
回転によりダイ部材の上部表面１５を横断し、こうして
ロールと表面１５の間のニップ領域に位置する焙煎コー
ヒーを多大な粉砕圧力及び剪断にかける。ロール１３を
駆動せずに自由にホイール移動させる場合には、コーヒ
ーは主にニップ領域で加圧される。他方、ローラー１３
をその水平軸の周囲に駆動してもよく、回転速度及び／
又は方向は、ローラーがダイ部材表面１５を横断するに
つれてローラー表面間に差速を生じ、ニップ領域内のコ
ーヒーを剪断にかけるように調節できることが好まし
く、剪断量は速度差の調節により広い範囲で可変であ
る。同様に、粉砕ロールとダイ作用表面の間の距離を調
節すると、より高い圧力及び剪断（短距離）又はより低
い圧力及び剪断（長距離）が得られる。

【００３７】切断したペレットは重力により下部チャン
バー２３から落下し、出口（図示せず）から排出され
る。通常は製品排出を助長するために回転部材２４を配
置し、コーヒーをニップ領域に導くようにチャンバー１
２に１個以上のスクレーパ部材２５を配置してもよい。

【００３８】１００℃を越えず、好ましくは７５℃を越
えないコーヒー温度でをペレット化を実施するのが好ま
しい。ペレット化は熱を生じるが、ペレット化前に焙煎
コーヒー原料を冷却するか及び／又はペレタイザー、特
に粉砕ロール及び／又はダイ部材を冷却するか及び／又
はペレット化速度を制御することにより、過剰のコーヒ
ー温度を制御することができる。本発明の顕著な利点の
１つは、殆ど又は全く予冷せずに焙煎コーヒー豆をペレ
ット化工程に直接供給できることである。

【００３９】ペレット化するコーヒーの含水率は約２〜
１０重量％の範囲とするのが好ましい。

【００４０】その後、ペレットを粉砕し、２７０〜１１
００μｍのＸ５０粒度と焙煎粉砕コーヒーの一般外観を
もつ高密度化焙煎粉砕コーヒー製品を生成する。製品の
好適なＸ５０粒度は４００〜８５０μｍである。同一方
法で再粉砕高密度化製品を抽出することにより調製した
コーヒー液は、焙煎コーヒー出発材料から調製したコー
ヒー液と比較して多少強いコーヒーの味がする。

【００４１】再粉砕製品の嵩密度は少なくとも０．５０
ｇ／ｃｃ〜０／７０ｇ／ｃｃ、好ましくは０．５５〜
０．７０ｇ／ｃｃの範囲である。

【００４２】抽出効率は３０〜４１％、好ましくは３３
〜４１％であり、焙煎原料と少なくとも同等であり、好
ましくは焙煎粉砕原料よりも少なくとも１０％高い。焙
煎原料が丸の焙煎豆である場合には、抽出効率比較は丸
の焙煎豆を約４５０μｍのＸ５０粒度まで粉砕すること
により形成した焙煎粉砕コーヒーに対して行う。

【００４３】再粉砕高密度化製品を抽出すると、再粉砕
高密度化製品よりも著しく小さい粒状使用済み粒子が残
る。従って、高密度化製品粒子はより小さい粒状材料の
凝集体である。高密度化凝集体粒子を構成する微粒状粒
子のＸ５０粒度は２７０μｍ以下、好ましくは１７５μ
ｍ以下、より好ましくは５０〜１７５μｍの範囲であ
る。

【００４４】上述のように、再粉砕高密度化製品は従来
の焙煎粉砕コーヒーの一般外観をもつ。従って、製品は
従来の焙煎粉砕コーヒーが利用されていると同一型のコ
ーヒー製品で利用することができる。例えば、再粉砕高
密度化製品は従来の商用又は家庭用抽出装置で直接使用
することができる。製品は従来の焙煎粉砕コーヒー等の
他のコーヒー製品とブレンドできる。例えば、製品をよ
り低密度の焙煎粉砕コーヒーとブレンドしてその密度を
増加することができる。この目的で配合する高密度製品
の量は所望の密度増加に依存する。一般に、ブレンドの
重量を基にして少なくとも１０重量％を使用すると、製
品密度の有意増加が達せられる。

【００４５】高密度化コーヒー製品に従来の焙煎粉砕コ
ーヒー製品用添加剤を配合してもよい。例えば、適切に
はブレンドの重量を基にして１０〜３５重量％の量のイ
ンスタントコーヒーを加えることができる。

【００４６】高密度化コーヒー製品は従来のコーヒーパ
ッケージで包装することができるが、所与のパッケージ
寸法で高密度化コーヒー製品から得られるコーヒーの重
量及び杯数は相応して従来の低密度焙煎粉砕コーヒーよ
りも増加する。

【００４７】

【実施例】実施例１ ：４６０μｍ焙煎粉砕コーヒー（Ｒ＆Ｇ）のペ
レット化 別々に焙煎した下記３種のコーヒー豆フラクションをブ
レンドして粉砕することにより、４６０μｍのＸ５０粒
度をもつ高速（９０秒）焙煎粉砕コーヒーを調製する。

【００４８】

【表１】

【００４９】混合した豆を少なくとも２時間室温で平衡
化させる。ノーマライザーアタッチメントを取り付けた
２本ロールグラインダーであるＰｒｏｂａｔ Ｇｒｉｎ
ｄｅｒ ＵＷ ２０１１で豆を粉砕する。使用した設定
値は前置ブレーカー１．０ｍｍ、微粉砕ロール設定値５
０とした。高密度化装置は、最低高密度化（５％未満の
増加）を与える製品処理量で０／８０に設定した。

【００５０】豆はＨｅｌｏｓ分析で測定した場合に４６
０μｍのＸ５０粒度まで粉砕する。焙煎粉砕製品の嵩密
度は０．３０８ｇ／ｃｃである。

【００５１】得られた焙煎粉砕コーヒー製品をペレット
化前に少なくとも１時間脱ガスする。焙煎粉砕ブレンド
は１０．３°Ｌａｎｇｅの焙煎色、４．９％の含水率及
び３６％の抽出効率をもつ。

【００５２】混合物の脱ガスした４６０μｍ粒子を次に
Ａｍａｎｄｕｓ Ｋａｈｌ Ｌ１７５ Ｌａｂｏｒａｔ
ｏｒｙペレットプレスに送る。プレスは円形ダイマトリ
ックスを備える。ダイマトリックスの周囲を１００ＲＰ
Ｍで走行する２個のローラーを介してダイマトリックス
に焙煎粉砕原料を通す。この作業に必要な電流は６．０
アンペアであり、これに対して空の機械を運転するのに
必要な電流は３．５アンペアである。各々異なるダイオ
リフィス直径と圧縮路比で２回試験する。圧縮路比は、
ダイオリフィスの最も狭い部分の内径と最も狭い部分の
長さの比として定義される。圧縮路比が小さいとコーヒ
ーに高圧がかかり、発熱が増す傾向がある。１〜６ｍｍ
の好適円形オリフィス直径には約１：７〜１：３の圧縮
路比が好適である。

【００５３】ペレットを粉砕前に少なくとも１５分間静
止状態で放冷させる。次に、プレブレーカー１．３ｍｍ
及び微粉砕ブレーカー０．８ｍｍの設定値でＰｒｏｂａ
ｔ卓上デュアルロールミルでペレットを粉砕する。試験
１−２で得られた再粉砕物の粒度をＳｙｍｐａｔｅｃレ
ーザー散乱分析により測定する。結果を表１Ａに示す。

【００５４】

【表２】

【００５５】７．９オンス缶８５杯分に相当する水１４
６０ｍｌ／コーヒー２１．７ｇの配合レベルでＭｒ．Ｃ
ｏｆｆｅｅ ＡｃｃｅｌＢｒｅｗｅｒで再粉砕コーヒー
を抽出する。結果を表１Ｂに示す。

【００５６】

【表３】

【００５７】焙煎再粉砕製品は従来の焙煎粉砕コーヒー
に典型的な平均粒度をもつが、その抽出効率は出発焙煎
粉砕コーヒーよりも実質的に増加し、その密度は２倍に
なることが認められよう。

【００５８】実施例２：９４０μｍ焙煎粉砕コーヒー
（Ｒ＆Ｇ）のペレット化 実施例１と同一の別々に焙煎した３種のコーヒー豆のフ
ラクションをブレンドして粉砕することにより、９４０
μｍの平均粒度をもつ焙煎粉砕コーヒーを調製する。ブ
レンドは８．８°Ｌａｎｇｅの焙煎色、０．３４の密
度、４．８％の含水率及び２９％の抽出効率をもつ。焙
煎粉砕出発材料の一部を０℃まで冷却し、実施例１と同
様にペレット化した後、ペレットを温和に粉砕する。条
件と結果を表２Ａに示す。

【００５９】

【表４】

【００６０】コーヒー液を抽出し、結果を表２Ｂに示
す。

【００６１】

【表５】

【００６２】実施例１と同様に、製品の密度は出発材料
のほぼ２倍である。抽出効率の増加は実施例１で観察さ
れたよりも実質的に大きいが、これは実施例２では出発
材料が比較的粗粒（平均粒度９４０μｍ）であり、実施
例２の粉砕ペレット化物の平均粒度は出発材料よりも多
少小さい（７０６μｍ及び８００μｍ）ことが一因であ
る。実施例１では、出発材料の粒度は比較的微粒（４６
０μｍ）であり、粉砕ペレット化物は大きい。

【００６３】実施例３：１２００μｍ焙煎粉砕コーヒー
（Ｒ＆Ｇ）のペレット化 コロンビアコーヒー２．０ｋｇを２９７℃の気温でＮｅ
ｏｔｅｃ ＲＦＢ−６焙煎器で２５０秒間焙煎すること
により、約１２００μｍのＸ５０粒度をもつ焙煎粉砕コ
ーヒーを調製する。焙煎コーヒーは粉砕含水率値５％、
色値１２°Ｌａｎｇｅ、嵩密度０．３１４ｇ／ｃｃ及び
抽出効率２５％（又は０．３９％可溶固形分）をもつ。
焙煎粉砕出発材料の一部を０℃まで冷却し、実施例１と
同様にペレット化した後、ペレットを温和に粉砕する。
条件と結果を表３Ａに示す。

【００６４】

【表６】

【００６５】コーヒー液を抽出し、結果を表３Ｂに示
す。

【００６６】

【表７】

【００６７】実施例１と同様に、製品の密度は出発材料
の約２倍である。抽出効率の増加は実施例１で観察され
たよりも実質的に大きいが、これは実施例３では出発材
料が比較的粗粒（平均粒度１２００μｍ）であり、実施
例３の粉砕ペレット化物の平均粒度は出発材料よりも多
少小さい（７０８μｍ）ことが一因である。実施例１で
は、出発材料の粒度は比較的微粒（４６０μｍ）で、粉
砕ペレット化物は大きい。

【００６８】実施例４：丸の焙煎豆のペレット化 コロンビア豆の第１及び第２の部分（試験４−１及び４
−２）を焙煎し、各部分の試料を粉砕する。条件と結果
を表４Ａに示す。

【００６９】

【表８】

【００７０】Ｋａｈｌペレタイザーに入れてから豆を室
温に保つ（試験１では２１．５℃及び試験２では３０．
８℃）以外は実施例１と同様に焙煎豆の各部分の別の試
料をペレット化する。その後、ペレットを実施例１と同
様に温和に粉砕する。条件と結果を表４Ｂに示す。

【００７１】

【表９】

【００７２】コーヒー液を抽出し、いずれも実施例１と
同様に抽出効率と使用済み粉砕粒度を測定する。結果を
表４Ｃに示す。

【００７３】

【表１０】

【００７４】実施例５：丸の温熱焙煎豆のペレット化 ペレタイザーに供給する豆を約６７℃の高温にする以外
は、実施例３の試験２の一般手順に従う。これは、丸の
焙煎豆を焙煎器で部分的にのみ冷却し、丸の焙煎豆をす
ぐにＫａｈｌペレタイザーに送ることにより実施され
る。ダイオリフィス寸法は６ｍｍであり、圧縮路比は
１：５である。他の条件と結果を表５Ａに示す。

【００７５】

【表１１】

【００７６】実施例６：各種コーヒー種のペレット化 表６Ａに示す種類の焙煎コーヒー豆を同表に示すＸ５０
粒度まで粉砕する。

【００７７】

【表１２】

【００７８】次に実施例１〜５と同一の一般手順に従っ
て、焙煎粉砕コーヒーをダイ寸法２ｍｍ及び圧縮路比
１：４でペレット化し、再粉砕し、抽出する。条件と結
果を表６Ｂに示す。

【００７９】

【表１３】

【００８０】実施例７：種々の含水率のコーヒーのペレ
ット化 平均粒度４６０μｍ、密度０．３０８ｇ／ｃｃ及び抽出
効率３６％（０．５６）をもつ実施例１の焙煎粉砕ブレ
ンドコーヒーの一部を含水率１０％まで給湿した後、実
施例１の手順に従ってペレット化する。実施例１の手順
に従ってペレットを再粉砕及び抽出する。結果を表７に
示す。

【００８１】

【表１４】

【００８２】実施例８：焙煎粉砕コーヒーと再粉砕ペレ
ット化コーヒーの混合物 焙煎コロンビア豆の一部を粉砕し、平均粒度３００μ
ｍ、密度０．３４ｇ／ｃｃ、抽出効率３１％をもつ焙煎
粉砕コーヒーの第１のフラクション（「Ａ」）とする。
豆の別の部分を粉砕し、平均粒度９００μｍ、密度０．
３５ｇ／ｃｃ、抽出効率２５％をもつ焙煎粉砕コーヒー
の第２のフラクション（「Ｂ」）とする。ダイ寸法２ｍ
ｍ及び圧縮路比１：４．５を用いて実施例１の手順に従
って各フラクションの部分をペレット化する。ペレット
を再粉砕し、再粉砕ペレットを表８に示す非ペレット化
焙煎粉砕フラクションＡ及びＢとブレンドする。初期焙
煎粉砕コーヒー、再粉砕ペレット及びブレンドから抽出
液を調製する。結果を表８に示す。

【００８３】

【表１５】

【００８４】実施例９：香り分析 約４５０μｍの平均粒度と、６．５、７．８及び９．９
°Ｌａｎｇｅで６０°ＰＶの焙煎色をもつ焙煎粉砕ロバ
スタコーヒーを実施例１、試験番号２の手順に従ってペ
レット化し、再粉砕する。結果を表９に示す。

【００８５】

【表１６】

【００８６】水１４６０ｍｌに対してコーヒー２１．７
ｇの割合でペレット化再粉砕物をその未ペレット化焙煎
粉砕出発材料と官能比較する。専門家パネルは未ペレッ
ト化焙煎粉砕ロバスタ出発材料よりもペレット化再粉砕
試料のほうが土臭さ、汚濁臭及びかび臭さが有意に低い
と判定した。

【００８７】比較例Ａ：比較粗砕との比較 Ｍａｈｌｍａｎらの米国特許第３，８０１，７１６号に
記載の方法に従って、浅煎りの色（６０フォトボルト）
の高速焙煎ブラジルコーヒーを圧縮粗砕後、Ｃａｒｖｅ
ｒ Ｌａｂ Ｐｒｅｓｓで１１，０００ｐｓｉで圧縮
し、次いで米国＃８メッシュ篩で手動粗砕する。

【００８８】実施例１に記載の手順に従い、ダイ寸法２
ｍｍ及び圧縮路比１：４でＫａｈｌペレタイザーを用い
て同一豆の一部をペレット化する。ペレットを実施例１
と同様に再粉砕する。

【００８９】焙煎粉砕圧縮粗砕物と再粉砕ペレット化物
を各々実施例１と同様に抽出分析し、消費済みコーヒー
粒子の湿潤粒度を測定する。結果を表Ａに示す。

【００９０】

【表１７】

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明のペレット化段階を実施するのに適した
装置の一部切欠斜視図である。

【符号の説明】

１０ ミル １１ ハウジング １２ 上部チャンバー １３ 粉砕ローラー １４ ダイ部材 １５ 作用表面 １６ ローラーベアリング １８ 駆動ホイール ２０ 油圧システム ２１ 回転式ナイフ ２２ 入口 ２３ 下部チャンバー ２４ 回転部材 ２５ スクレーパ部材。

フロントページの続き (72)発明者 ゲラルド・シグマンド・ヴァッセルマン ドイツ連邦共和国デー−28203 ブレーメ ン，コントレスカルペ 15

Claims (14)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 メジアン体積粒度２７０〜１１００μ
   ｍ、嵩密度０．５〜０．７ｇ／ｃｃ及び抽出時の抽出効
   率３０〜４１％をもつ流動性焙煎粉砕コーヒー製品であ
   って、２７０μｍの最大メジアン体積粒度をもつ粒状焙
   煎粉砕コーヒー粒子の凝集体の形態である前記コーヒー
   製品。
2. 【請求項２】 ４００〜８５０μｍのメジアン体積粒度
   をもつ請求項１に記載のコーヒー製品。
3. 【請求項３】 ０．５５〜０．７０ｇ／ｃｃの嵩密度を
   もつ請求項１に記載のコーヒー製品。
4. 【請求項４】 前記粒状粒子が１７５μｍの最大メジア
   ン体積粒度をもつ請求項１に記載のコーヒー製品。
5. 【請求項５】 前記粒状粒子のメジアン体積粒度が５０
   〜１７５μｍである請求項１に記載のコーヒー製品。
6. 【請求項６】 メジアン体積粒度２７０〜１１００μ
   ｍ、嵩密度０．５〜０．７ｇ／ｃｃ及び抽出時の抽出効
   率３０〜４１％をもつ流動性焙煎粉砕コーヒー製品の製
   造方法であって、少なくとも２５０μｍのメジアン体積
   粒度をもつ焙煎粉砕コーヒーと丸の焙煎豆から構成され
   る群から選択される焙煎コーヒーを提供する段階と、コ
   ーヒーを粉砕し、２７０μｍの最大メジアン体積粒度を
   もつ粒状焙煎粉砕コーヒー粒子を相互に緊密に結合して
   なる焙煎コーヒーの稠密体にコーヒーを成形するに十分
   な圧力及び剪断条件下で前記焙煎コーヒーをオリフィス
   に通す段階と、焙煎コーヒーの稠密体を再粉砕し、前記
   粒状コーヒー粒子の凝集体の形態の前記焙煎粉砕コーヒ
   ー製品を生成する段階を含む前記方法。
7. 【請求項７】 前記焙煎コーヒーが少なくとも２５０μ
   ｍのメジアン体積粒度をもつ焙煎粉砕コーヒーを含む請
   求項６に記載の方法。
8. 【請求項８】 前記焙煎コーヒーをペレットミルのオリ
   フィスに通し、焙煎コーヒーの前記稠密体がペレットの
   形態である請求項６に記載の方法。
9. 【請求項９】 前記ペレットが実質的に円筒形である請
   求項８に記載の方法。
10. 【請求項１０】 前記円筒形ペレットが１ｍｍ〜６ｍｍ
    の直径をもつ請求項９に記載の方法。
11. 【請求項１１】 前記コーヒー製品が４００〜８５０μ
    ｍのメジアン体積粒度をもつ請求項６に記載の方法。
12. 【請求項１２】 前記コーヒー製品が０．５５〜０．７
    ０ｇ／ｃｃの嵩密度をもつ請求項６に記載の方法。
13. 【請求項１３】 前記粒状粒子が１７５μｍの最大メジ
    アン体積粒度をもつ請求項６に記載の方法。
14. 【請求項１４】 前記粒状粒子のメジアン体積粒度が５
    ０〜１７５μｍである請求項６に記載の方法。